JP2018054057A - 緩衝器 - Google Patents

Abstract

【課題】全長の長尺化を要せずに減衰波形の乱れを解消できる緩衝器を提供する。
【解決手段】本発明における緩衝器は、インナーチューブ５と、インナーチューブ５の外方を覆ってインナーチューブ５との間に液体と気体が収容される環状のリザーバＲを形成するアウターチューブ６と、インナーチューブ５内とリザーバＲとを連通する減衰通路１１ｃに設けられてインナーチューブ５内からリザーバＲへ向かう液体の流れに抵抗を与える減衰弁Ｖと、減衰通路１１ｃの出口の上方に配置されてリザーバＲ内を上下方向へ移動可能であり複数の環状のバッフルプレート１６，１７，１８，１９を有する消波筒１４とを備えて構成される。
【選択図】図１

Description

この発明は、緩衝器に関する。

振動を抑制する減衰力を発揮する緩衝器にあっては、減衰力を調整可能なものがある。このような緩衝器では、たとえば、ソレノイドを利用した電磁弁を減衰弁として減衰力調整を可能とするものがよく知られている。ここで、伸長作動時と収縮作動時の両方で減衰力調整を行えるようにする場合、伸長作動時で減衰力を発揮する減衰弁と収縮作動時で減衰力を発揮する減衰弁の双方を設けるとコスト高となってしまう。

そこで、緩衝器が伸長しても収縮しても作動油が通過する通路を設け、この通路に減衰弁を設置して、伸長作動時と収縮作動時の両方で減衰力調整を行える構造を採用する緩衝器が開発されている。

具体的には、この緩衝器は、シリンダと、シリンダ内に摺動自在に挿入されるピストンと、シリンダ内に移動自在に挿入されてピストンに連結されるロッドと、シリンダ内に挿入したピストンで区画したロッド側室とピストン側室と、シリンダの外周を覆ってシリンダとの間に排出通路を形成する中間筒と、さらに、中間筒の外周を覆って中間筒との間にリザーバを形成する外筒と、リザーバからピストン側室へ向かう作動油の流れのみを許容する吸込通路と、ピストンに設けられてピストン側室からロッド側室へ向かう作動油の流れのみを許容するピストン通路と、排出通路とリザーバとの間に設けた減衰弁とを備えて構成されている（たとえば、特許文献１参照）。

このように構成された緩衝器は、減衰弁を通過した作動油は噴流となって勢いよくリザーバ内へ流入するが、この噴流によって気体に面するリザーバ内の作動油が撹拌されて、リザーバ内の作動油に気体が巻き込まれて混入されてしまうと、緩衝器の変位に対して発生される減衰力の波形（減衰波形）に乱れが生じてしまい狙い通りの減衰力を発揮しづらくなる問題がある。

そこで、従来の緩衝器では、減衰弁を通過した作動油がリザーバの下方へ向かうように仕向けてリザーバの油面へ向かわないようにする隔壁を設けて、作動油の気体の巻き込みを防止している。

特開２０１４−２３１９１２号公報

ところが、従来の緩衝器であっても、作動油の気体の巻き込みを充分に抑制できず、前記気体の巻き込みを確実に防止するには、減衰弁を可能な限り下方に配置し、かつ、リザーバ内の作動油量を多くして減衰弁を油面から遠ざける必要がある。

このように油面を高く設定しようとすると緩衝器のシリンダ長が長くなってしまう。そのため、車両の車体と車輪との間に介装されるサスペンション等の取付長さに制約があるような場合には採用できず、結局は気体巻き込みを防止できない。

そこで、本発明は、前記不具合を改善するために創案されたものであって、その目的とするところは、全長の長尺化を要せずに減衰波形の乱れを解消できる緩衝器の提供である。

前記した目的を解決するために、本発明における緩衝器は、インナーチューブと、インナーチューブの外方を覆ってインナーチューブとの間に液体と気体が収容される環状のリザーバを形成するアウターチューブと、インナーチューブ内とリザーバとを連通する減衰通路に設けられてインナーチューブ内からリザーバへ向かう液体の流れに抵抗を与える減衰弁と、減衰通路の出口の上方に配置されてリザーバ内を上下方向へ移動可能であり複数の環状のバッフルプレートを有する消波筒とを備えて構成される。

このように緩衝器が構成されると、気体の巻き込みを抑制できるだけでなく、仮に液体が気体を巻き込んでも気体を巻き込んだ液体が緩衝器内のシリンダ内に供給されるのを阻止できる。

さらに、消波筒が液体中に三つ以上のバッフルプレートを有する場合には、より高い気体巻き込み抑制効果が期待できる。

また、消波筒の比重が液体の比重以上であって、リザーバ内の液面上昇時に消波筒がリザーバ内を上昇し、リザーバ内の液面下降時に消波筒がリザーバ内を下降するように設定してもよい。このように緩衝器が構成されると、消波筒が液面の下降中に下方側からの圧力と流体力とで液中を上昇しても、自重で液体に対して下降するため、バッフルプレートが確実に液中に配置され、効果的に、気体の巻き込みを抑制と気体を巻き込んだ液体のシリンダ内への供給を阻止できる。

そして、消波筒が筒部の外周にバッフルプレートを有しており、バッフルプレートの外周とアウターチューブの内周との間の径方向の隙間より筒部の内周とインナーチューブの外周との間の径方向の隙間を狭くしてもよい。このように構成された緩衝器にあっては、バッフルプレートとアウターチューブとの間の隙間がオリフィスとして機能して液体の流速を低くできるので気体の巻き込みを効果的に抑制でき、液面に対して位置関係に然程の変化を生じさせずにリザーバ内で変位できて気体を巻き込んだ液体のリザーバの下方への移動を効果的に阻止できる。

また、消波筒が筒部の内周にバッフルプレートを有しており、バッフルプレートの内周とインナーチューブの外周との間の径方向の隙間より筒部の外周とアウターチューブの内周との間の径方向の隙間を狭くしてもよい。このように構成された緩衝器にあっては、バッフルプレートとインナーチューブとの間の隙間がオリフィスとして機能して液体の流速を低くできるので気体の巻き込みを効果的に抑制でき、液面に対して位置関係に然程の変化を生じさせずにリザーバ内で変位できて気体を巻き込んだ液体のリザーバの下方への移動を効果的に阻止できる。

そして、筒部を軸方向視で環状とし、バッフルプレートを筒部の外周全周に亘って形成して軸方向視で環状として緩衝器を構成する場合、リザーバ内で周方向に位置決めする必要がなく、位置決め用の部品が不要で加工コストも低減される。

さらに、消波筒が合成樹脂製、ゴム製或いはアルミニウム製とされてもよい。このように緩衝器を構成すると、緩衝器の液体を作動油とする場合、消波筒が作動油より比重は重いが比較的軽量であるので、リザーバ内で円滑に動作できる。

また、緩衝器がインナーチューブがリザーバ内に突出して内方が減衰通路の入口に通じる環状のスリーブを有し、消波筒がスリーブよりも上方に配置され、消波筒とスリーブとの間にクッションを備えていてもよい。このように緩衝器が構成されると、消波筒とスリーブとの直接衝突を阻止でき打音の発生を抑制できる。

そして、緩衝器がユニフロー型に設定される場合には、単一の減衰弁で伸圧両側の減衰力を発生でき、伸圧両側の減衰力調整も可能となる。

本発明の緩衝器によれば、全長の長尺化を要せずに減衰波形の乱れを解消できる。

本発明の一実施の形態における緩衝器の断面図である。 消波筒の斜視図である。 本発明の一実施の形態の一変形例の緩衝器の断面図である。 本発明の一実施の形態の他の変形例の緩衝器の断面図である。 本発明の一実施の形態の他の変形例の緩衝器の断面図である。

本発明の緩衝器Ｄは、図１に示すように、シリンダ１と、シリンダ１内に移動自在に挿入されるピストン２と、シリンダ１内に移動自在に挿入されてピストン２に連結されるピストンロッド３と、シリンダ１内に挿入したピストン２で区画したロッド側室Ｒ１およびピストン側室Ｒ２と、シリンダ１の外周を覆ってシリンダ１との間の環状隙間でロッド側室Ｒ１に連通される排出通路４を形成するインナーチューブ５と、インナーチューブ５の外周を覆ってインナーチューブ５との間の環状隙間でリザーバＲを形成するアウターチューブ６と、リザーバＲからピストン側室Ｒ２へ向かう液体の流れのみを許容する吸込通路７と、ピストン側室Ｒ２からロッド側室Ｒ１へ向かう液体の流れのみを許容する整流通路８と、排出通路４とリザーバＲとを連通する減衰弁Ｖと、消波筒１４とを備えている。

そして、ロッド側室Ｒ１、ピストン側室Ｒ２およびリザーバＲ内には液体として作動油が充填されるとともにリザーバＲには作動油の他に気体が充填されている。なお、液体は、作動油以外にも、減衰力を発揮可能な液体であれば使用可能である。

緩衝器Ｄが収縮作動する際には、ピストン２が図１中下方へ移動してピストン側室Ｒ２が圧縮され、ピストン側室Ｒ２内の作動油が整流通路８を介してロッド側室Ｒ１へ移動する。この収縮作動時には、ピストンロッド３がシリンダ１内に侵入するためシリンダ１内でロッド侵入体積分の作動油が過剰となり、過剰分の作動油がシリンダ１から押し出されて排出通路４を介してリザーバＲへ排出される。排出通路４を通過してリザーバＲへ移動する作動油の流れに対して減衰弁Ｖが抵抗を与えるため、シリンダ１内の圧力が上昇し、緩衝器Ｄは、ピストン２の下方への移動を抑制する圧側減衰力を発揮する。

反対に、緩衝器Ｄが伸長作動する際には、ピストン２が図１中上方へ移動してロッド側室Ｒ１が圧縮され、ロッド側室Ｒ１内の作動油が排出通路４を介してリザーバＲへ移動する。そして、排出通路４を通過してリザーバＲへ移動する作動油の流れに減衰弁Ｖが抵抗を与えるため、ロッド側室Ｒ１内の圧力が上昇する。また、伸長作動時には、ピストン２が上方へ移動してピストン側室Ｒ２の容積が拡大して、この拡大分に見合った作動油が吸込通路７を介してリザーバＲから供給される。よって、ロッド側室Ｒ１とピストン側室Ｒ２の圧力に差が生じ、この差圧がピストン２に作用するので、緩衝器Ｄは、ピストン２の上方への移動を抑制する伸側減衰力を発揮する。

前述したところから、緩衝器Ｄは、伸縮作動を呈すると、シリンダ１内から排出通路４を介して作動油をリザーバＲへ排出し、作動油をピストン側室Ｒ２、ロッド側室Ｒ１、リザーバＲを順に一方通行で循環させるユニフロー型の緩衝器Ｄとされている。そして、この緩衝器Ｄでは、伸圧両側の減衰力を単一の減衰弁Ｖによって発生するようになっている。なお、ピストンロッド３の断面積をピストン２の断面積の二分の一に設定しておくことで、同振幅であればシリンダ１内から排出される作動油量を伸圧両側で等しく設定でき、減衰弁Ｖが流れに与える抵抗を同じにすると伸側と圧側の減衰力を同じに設定できる。

以下、詳細に説明すると、シリンダ１の上端は、環状であって内側に挿入されるピストンロッド３の外周を摺動可能に支持するロッドガイド９によって閉塞され、シリンダ１の下端は、ボトム部材１０によって閉塞されている。ボトム部材１０には、リザーバＲとピストン側室Ｒ２とを連通する吸込通路７が設けられている。また、整流通路８は、ピストン２に設けられており、ピストン側室Ｒ２をロッド側室Ｒ１へ連通している。なお、整流通路８は、ピストン２以外に設けてもよく、たとえば、ピストンロッド３やシリンダ１外に設けてもよい。

また、シリンダ１の図１中上端近傍には、通孔１ａが設けられおり、この通孔１ａを介してロッド側室Ｒ１と排出通路４とが連通されている。インナーチューブ５は、図１中下端近傍に設けた開口と、前記開口を取り囲んで外周側に向けてリザーバＲ内に突出する環状のスリーブ５ａを備えており、このスリーブ５ａ内はインナーチューブ５内の排出通路４に連通されている。このように、本実施の形態の緩衝器Ｄにあっては、スリーブ５ａがインナーチューブ５の内方へ通じる開口を形成している。

アウターチューブ６は、図１中下端近傍であってインナーチューブ５の開口を形成するスリーブ５ａに対向する孔６ｂを備えたチューブ本体６ａと、チューブ本体６ａの側方へ突出するように設けられて孔６ｂを取り囲む筒状のガイド部６ｃとを備えている。

本例では、開口を形成するスリーブ５ａの内外径は、孔６ｂの内径およびガイド部６ｃの内径よりも小径に設定されている。そして、このスリーブ５ａの内周には、減衰弁Ｖを備えたバルブ組立体１１が嵌合されている。バルブ組立体１１は、内方に減衰弁Ｖを備えており、先端に設けられる小径部１１ａと、小径部１１ａに連なり小径部１１ａの外径より外径が大径な大径部１１ｂとを備えている。

そして、バルブ組立体１１は、小径部１１ａをスリーブ５ａ内に嵌合させ、大径部１１ｂをガイド部６ｃ内に挿入した状態で、ガイド部６ｃの外周に螺着される有底筒状のキャップ１２によって、インナーチューブ５およびアウターチューブ６に固定される。

また、減衰弁Ｖは、この場合、バルブ組立体１１の先端から開口して大径部１１ｂの図１中左端のリザーバ側出口へ通じる減衰通路１１ｃの途中に設けられている。減衰通路１１ｃの入口は、インナーチューブ５のスリーブ５ａ内に配置されており、リザーバ側出口がリザーバＲに望んでいる。よって、減衰通路１１ｃは、入口がインナーチューブ５内の排出通路４に通じ、さらに、出口がリザーバＲに通じて、排出通路４とリザーバＲとを連通している。

本例では、減衰弁Ｖは、ソレノイドを備えた電磁弁とされており、排出通路４からリザーバＲへ向かって減衰通路１１ｃを流れる作動油に抵抗を与えられるとともに、この抵抗をソレノイドへ与える電流によって調節できるようになっている。このように構成される減衰弁Ｖは、ソレノイドへの通電量に応じて緩衝器Ｄが発生する減衰力を調節できる。なお、減衰弁Ｖの具体的な構成については説明しないが、減衰弁Ｖには、任意構成の減衰力調整可能な減衰弁を利用できる。

また、緩衝器Ｄは、図１に示すように、インナーチューブ５とアウターチューブ６との間、すなわちリザーバＲ内に消波筒１４を備えている。

消波筒１４は、図１および図２に示すように、本例では、筒部１５と、筒部１５の外周の上端と下端に加えてその中間に二つの合計四つのバッフルプレート１６，１７，１８，１９を備えている。バッフルプレート１６，１７，１８，１９は、環状とされていて消波筒１４の筒部１５の外周に周方向に沿って設けられている。そして、消波筒１４は、本例では、筒部１５の内周をインナーチューブ５に摺接させてインナーチューブ５とアウターチューブ６との間に挿入されていて、リザーバＲ内で上下方向となる軸方向への移動が許容されている。なお、消波筒１４の筒部１５の内周とインナーチューブ５の外周との間の径方向の隙間は、消波筒１４のリザーバＲ内での円滑な移動を妨げない程度の隙間に設定すればよいが、バッフルプレート１６，１７，１８，１９の外周とアウターチューブ６の内周との間の径方向の隙間寸法よりも狭くしてある。バッフルプレート１６，１７，１８，１９の外周とアウターチューブ６の内周との間の隙間寸法は、各バッフルプレート１６，１７，１８，１９とアウターチューブ６の隙間がオリフィスとして機能する程度の寸法とされている。本例では、消波筒１４の筒部１５をインナーチューブ５に摺接させているが、両者の隙間寸法が前述の通りに設定されればよいので、両者を摺接させるのではなく、遊嵌されるようにしてもよい。

また、消波筒１４は、本例では、緩衝器Ｄの作動液体である作動油よりも比重が重い合成樹脂で形成されている。よって、消波筒１４は、緩衝器Ｄが伸縮をせずにある程度の時間停止状態でいると、図１に示すように、自重によってリザーバＲ内で下端がスリーブ５ａに当接する位置に位置決めされる。この図１に示す位置に消波筒１４が位置する状況では、緩衝器Ｄが最伸長状態となっても、少なくとも下から三つ目までのバッフルプレート１７，１８，１９は、リザーバＲ内の作動油の油中に配置されるよう、消波筒１４の軸方向長さとリザーバＲ内の作動油量が調節されている。つまり、緩衝器Ｄが最伸長状態であっても、リザーバＲ内の作動油の油面Ｓは、図１に示す位置にある消波筒１４の二番目のバッフルプレート１７よりも上方となるように作動油がリザーバＲ内に満たされている。

このように構成された緩衝器Ｄにあっては、緩衝器Ｄの収縮によってシリンダ１内から排出通路４へ作動油が押し出されると、作動油は、減衰弁Ｖを通過してリザーバＲへ流入する。このように減衰弁Ｖを通過して噴流となった作動油は、油面Ｓ側へも向かうが、消波筒１４の筒部１５とインナーチューブ５との間の隙間は狭く通り難いので、下方側のバッフルプレート１９から順にバッフルプレート１８，１７，１６とアウターチューブ６との間を通過して油面Ｓ側へ移動しようとする。ところが、油中のバッフルプレート１７，１８，１９とアウターチューブ６との間の隙間は、オリフィスとして機能するので、作動油がこれらオリフィスを通過する際に圧力損失が生じて消波筒１４の上下に圧力差が生まれる。また、作動油の噴流が油面Ｓ側へ向かう際の流体力が消波筒１４に作用する。よって、消波筒１４には、各バッフルプレート１７，１８，１９とアウターチューブ６との隙間のオリフィスによって生じる圧力差と流体力によって、リザーバＲ内で押し上げる力が作用する。他方、緩衝器Ｄの収縮時には、ピストンロッド３がシリンダ１内に侵入する体積分の作動油がシリンダ１内から排出通路４へ排出されるのみであるので、リザーバＲの油面Ｓは、ピストンロッド３がシリンダ１内に侵入する体積分の作動油の流入により上昇する。このように、緩衝器Ｄの収縮時には、油面Ｓが上昇するが、消波筒１４には前述のような押し上げる力が作用するので、油面Ｓの上昇に対して消波筒１４もリザーバＲ内で上昇する。よって、消波筒１４は、油面Ｓとともに上昇するので、作動油の噴流が消波筒１４とアウターチューブ６との間を通過して油面Ｓへ達するのを抑制できる。また、作動油の噴流が油面Ｓへ達しても、各バッフルプレート１７，１８，１９とアウターチューブ６との隙間のオリフィスにて作動油の流速を低くできるので気体の巻き込みを抑制できる。

反対に、緩衝器Ｄが伸長する場合、ロッド側室Ｒ１が圧縮されてロッド側室Ｒ１内から排出通路４へ作動油が押し出されると、作動油は、減衰弁Ｖを通過してリザーバＲへ流入する。緩衝器Ｄの伸長作動時には、ピストン２が上方へ移動してピストン側室Ｒ２の容積が拡大して、この拡大分に見合った作動油が吸込通路７を介してリザーバＲから供給される。リザーバＲ内では、ロッド側室Ｒ１から作動油が供給される一方、ピストン側室Ｒ２へ作動油が排出されるが、差し引きすると排出量がピストンロッド３がシリンダ１内から退出する体積分だけ多く、リザーバＲの油面Ｓはその分だけ下降する。このように、緩衝器Ｄの伸長時には、油面Ｓが下降するが、消波筒１４には前述のような押し上げる力が作用するので、油面Ｓと消波筒１４は、互いに位置関係に然程の変化を生じさせずにリザーバＲ内を下降する。よって、消波筒１４は、油面Ｓとともに下降するので、各バッフルプレート１７，１８，１９が作動油中に配置され、作動油の噴流が消波筒１４とアウターチューブ６との間を通過して油面Ｓへ達するのを抑制できる。また、作動油の噴流が油面Ｓへ達しても、各バッフルプレート１７，１８，１９とアウターチューブ６との隙間のオリフィスにて作動油の流速を低くできるので気体の巻き込みを抑制できる。

また、作動油の噴流が消波筒１４とアウターチューブ６との間を通過して油面Ｓへ達して、油面Ｓとその近傍の作動油が気体を巻き込むような状況となっても、消波筒１４が油面Ｓとともに上下し、かつ、バッフルプレート１７，１８，１９が気体を巻き込んだ作動油のリザーバＲの下方への移動を抑制するので、気体を巻き込んだ作動油は油面Ｓの近傍から下方へ移動できない。

したがって、リザーバＲ内の作動油のうちシリンダ１内に吸い込まれる可能性のある作動油は、気体を巻き込んでいない作動油のみとなり、緩衝器Ｄが発生する減衰力に気体巻き込みによる影響がなくなる。

このように、本発明の緩衝器Ｄによれば、気体の巻き込みを抑制できるだけでなく、仮に作動油が気体を巻き込んでも気体を巻き込んだ作動油がシリンダ１内に供給されるのを阻止できるので減衰波形の乱れを解消でき、また、消波筒１４がリザーバＲ内で油面Ｓとともに上下動して気体を巻き込んだ作動油のリザーバＲの下方への移動を阻止するから、リザーバＲ内の作動油量を多くする必要がなく、その分、緩衝器Ｄの全長を短くできる。したがって、本発明の緩衝器Ｄによれば、全長の長尺化を要せずに減衰波形の乱れを解消できるのである。

本例では、常時、消波筒１４における作動油中に配置されるバッフルプレート１７，１８，１９の三つ設けてある。このように、複数のバッフルプレートが作動油中にあれば気体の巻き込みの阻止と消波筒１４より下方への気体を巻き込んだ作動油の移動を阻止できることが発明者らの知見によって分かっている。また、発明者らは、消波筒１４が作動油中のバッフルプレート１７，１８，１９を三つ以上設けると、気体巻き込み阻止効果が高いことも知見している。よって、複数のバッフルプレートが作動油中に常時配置されるようにすればよいが、作動油中に三つ以上のバッフルプレートを配置すると、より高い気体巻き込み抑制効果が期待できる。また、消波筒１４の上端に設けたバッフルプレート１６は、省略も可能であるが、緩衝器Ｄの伸縮によって動的にバッフルプレート１６を油面Ｓが乗り越えて消波筒１４より上方に配置された場合には、作動油がバッフルプレート１６とアウターチューブ６との隙間で形成されるオリフィスを通過するようになるので、より、気体の巻き込みと油面Ｓの近傍の作動油のリザーバＲの下方への移動を妨げ得る。

バッフルプレート１６，１７，１８，１９は、本例では、環状とされて筒部１５の外周に設けられているが、減衰通路１１ｃの出口から排出される作動油の噴流が油面Ｓへ到達するのを妨げられればよいので、筒部１５の全周に亘って設けるのではなく、たとえば、バッフルプレート１６，１７，１８，１９を軸方向視でＣ型としてリザーバＲの半周程度の範囲で設けるようにしてもよい。この場合、筒部１５も軸方向視でＣ型としてもよい。ただし、その場合、消波筒１４をリザーバＲ内で周方向に位置決めする必要があるので、筒部１５もバッフルプレート１６，１７，１８，１９も軸方向視で環状であると、リザーバＲ内で周方向に位置決めする必要がなく、位置決め用の部品が不要で加工コストも低減される。

また、本例では、消波筒１４の比重は、液体である作動油の比重以上であって、リザーバＲ内の液面上昇時に消波筒１４がリザーバＲ内を上昇し、リザーバＲ内の液面下降時に消波筒１４がリザーバＲ内を下降するように設定されている。このように設定されれば、消波筒１４は、油面Ｓの下降中に下方側からの圧力と流体力とで作動油中を上昇しても、自重で作動油に対して下降するため、バッフルプレート１７，１８，１９が確実に作動油中に配置され、効果的に、気体の巻き込みを抑制と気体を巻き込んだ作動油のシリンダ１内への供給を阻止できる。

なお、消波筒１４の緩衝器Ｄにおける液体に対する比重、本例では、作動油に対する比重は、消波筒１４がリザーバＲ内の油面Ｓの上昇時に上昇し、下降時に下降できるように設定されればよい。たとえば、バッフルプレート１６，１７，１８，１９とアウターチューブ６との間に形成されるオリフィスが液体の流れに与える抵抗の設定によって、消波筒１４に作用する前記圧力と流体力が変化するので、オリフィスの設定によって消波筒１４の液体に対する比重を適するように選択してもよい。

さらに、本例の緩衝器Ｄでは、消波筒１４が筒部１５の外周にバッフルプレート１６，１７，１８，１９を有しており、バッフルプレート１６，１７，１８，１９の外周とアウターチューブ６の内周との間の径方向の隙間より筒部１５の内周とインナーチューブ５の外周との間の径方向の隙間が狭い。このように構成された緩衝器Ｄにあっては、バッフルプレート１６，１７，１８，１９とアウターチューブ６との間の隙間がオリフィスとして機能して作動油の流速を低くできるので気体の巻き込みを効果的に抑制でき、油面Ｓに対して位置関係に然程の変化を生じさせずにリザーバＲ内で変位できて気体を巻き込んだ作動油のリザーバＲの下方への移動を効果的に阻止できる。

また、本例の緩衝器Ｄでは、筒部１５を軸方向視で環状とし、バッフルプレート１６，１７，１８，１９を筒部１５の外周全周に亘って形成して軸方向視で環状としている。このように緩衝器Ｄを構成する場合、消波筒１４をリザーバＲ内で周方向に位置決めする必要がなく、位置決め用の部品が不要で加工コストも低減される。

本例では、消波筒１４の材質を合成樹脂としている。このように構成すると、消波筒１４は、作動油より比重は重いが比較的軽量であるので、リザーバＲ内で円滑に動作できるので好ましい。また、消波筒１４の材質は、合成樹脂以外でもよく、ゴムやアルミニウムも作動油より比重は重いが比較的軽量で合成樹脂製の消波筒１４と同様に、リザーバＲ内で円滑に動作できるので好ましい。また、消波筒１４は、単一の材料で形成されずとも良く、比重の設定によって、複数の材質の異なる部品或いは部位を一体化して消波筒１４を構成するようにしてもよい。

さらに、本例では、消波筒１４の比重を緩衝器Ｄにおける液体以上、この場合、作動油以上としているが、消波筒１４の比重が作動油よりも小さい場合には、図３に示すように、消波筒１４の上方への移動を規制するストッパ２０を設けてもよい。詳細には、本例では、ストッパ２０は、緩衝器Ｄが最伸長してリザーバＲ内の油面Ｓが最下方に位置決めされる際に、少なくとも三つのバッフルプレート１７，１８，１９が作動油中に配置されるように、消波筒１４の上方への移動を規制するようになっている。このようにすれば、緩衝器Ｄのストローク状況がどのような状況であっても、消波筒１４の三つのバッフルプレート１７，１８，１９は必ず作動油中に配置されるので、気体の巻き込みを抑制と気体を巻き込んだ作動油のシリンダ１内への供給を阻止できる。

また、消波筒１４は、リザーバＲ内における作動油の油面Ｓの上昇と下降に合わせてリザーバＲ内を上昇および下降するが、下降する際にインナーチューブ５のスリーブ５ａに接触する場合がある。このように消波筒１４とスリーブ５ａとが接触する場合に打音が生じる可能性があるので、図４に示すように、消波筒１４とスリーブ５ａとの間に弾性体でなるクッション２１を設けてもよい。クッション２１は、弾性体であり、消波筒１４とスリーブ５ａとの直接衝突を阻止するので打音の発生を抑制できる。クッション２１は、消波筒１４の下端、或いは、スリーブ５ａの上端、或いは、インナーチューブ５の外周に取り付ければよく、形状は任意である。

また、本例では、消波筒１４は、筒部１５の外周にバッフルプレート１６，１７，１８，１９を備えているが、図５に示すように、筒部２２の内周に環状のバッフルプレート２３，２４，２５，２６を設ける構成も採用できる。この場合は、消波筒１４の筒部２２をアウターチューブ６に摺接させるか遊嵌すればよい。この場合、消波筒１４の筒部２２の外周とアウターチューブ６の内周との間の径方向の隙間は、消波筒１４のリザーバＲ内での円滑な移動を妨げない程度の隙間に設定すればよいが、バッフルプレート２３，２４，２５，２６の内周とインナーチューブ５の外周との間の径方向の隙間寸法よりも狭くしてある。バッフルプレート２３，２４，２５，２６の内周とインナーチューブ５の外周との間の隙間寸法は、各バッフルプレート２３，２４，２５，２６とインナーチューブ５の隙間がオリフィスとして機能する程度の寸法とすればよい。このようにしても、緩衝器Ｄは、気体の巻き込みを抑制できるだけでなく、仮に作動油が気体を巻き込んでも気体を巻き込んだ作動油がシリンダ１内に供給されるのを阻止できるので減衰波形の乱れを解消でき、全長を短くできる。また、バッフルプレート２３，２４，２５，２６とインナーチューブ５との間の隙間がオリフィスとして機能して作動油の流速を低くできるので気体の巻き込みを効果的に抑制でき、油面Ｓに対して位置関係に然程の変化を生じさせずにリザーバＲ内で変位できて気体を巻き込んだ作動油のリザーバＲの下方への移動を効果的に阻止できる。
このように 以上、本発明の好ましい実施の形態を詳細に説明したが、特許請求の範囲から逸脱しない限り、改造、変形、および変更が可能である。

１・・・シリンダ、２・・・ピストン、３・・・ピストンロッド、４・・・排出通路、５・・・インナーチューブ、５ａ・・・スリーブ、６・・・アウターチューブ、７・・・吸込通路、８・・・整流通路、１１ｃ・・・減衰通路、１４・・・消波筒、１５，２２・・・筒部、１６，１７，１８，１９，２３，２４，２５，２６・・・バッフルプレート、２１・・・クッション、Ｄ・・・緩衝器、Ｒ・・・リザーバ、Ｒ１・・・ロッド側室、Ｒ２・・・ピストン側室、Ｓ・・・油面（液面）、Ｖ・・・減衰弁

Claims (9)

1. インナーチューブと、
   前記インナーチューブの外方を覆って前記インナーチューブとの間に液体と気体が収容される環状のリザーバを形成するアウターチューブと、
   前記インナーチューブ内と前記リザーバとを連通する減衰通路に設けられて前記インナーチューブ内から前記リザーバへ向かう液体の流れに抵抗を与える減衰弁と、
   前記インナーチューブと前記アウターチューブとの間であって前記減衰通路のリザーバ側出口の上方に配置されて前記リザーバ内を上下方向へ移動可能な消波筒とを備え、
   前記消波筒は、筒部と、前記筒部の内周或いは外周に周方向に沿って設けられて液体中に配置される複数のバッフルプレートを有する
   ことを特徴とする緩衝器。
2. 前記消波筒は、前記液体中に配置される三つ以上のバッフルプレートを有する
   ことを特徴とする請求項１に記載の緩衝器。
3. 前記消波筒の比重は、前記液体の比重以上であって、前記リザーバ内の液面上昇時に前記消波筒が前記リザーバ内を上昇し、前記リザーバ内の液面下降時に前記消波筒が前記リザーバ内を下降するように設定される
   ことを特徴とする請求項１または２に記載の緩衝器。
4. 前記消波筒は、前記筒部の外周に前記バッフルプレートを有し、
   前記バッフルプレートの外周と前記アウターチューブの内周との間の径方向の隙間より前記筒部の内周と前記インナーチューブの外周との間の径方向の隙間が狭い
   ことを特徴とする請求項１から３のいずれか一項に記載の緩衝器。
5. 前記消波筒は、前記筒部の内周に前記バッフルプレートを有し、
   前記バッフルプレートの内周と前記インナーチューブの外周との間の径方向の隙間より前記筒部の外周と前記アウターチューブの内周との間の径方向の隙間が狭い
   ことを特徴とする請求項１から３のいずれか一項に記載の緩衝器。
6. 前記筒部は、軸方向視で環状であって、
   前記バッフルプレートは、前記筒部の外周全周に亘って形成されており、軸方向視で環状とされている
   ことを特徴とする請求項１から５のいずれか一項に記載の緩衝器。
7. 前記消波筒は、合成樹脂製、ゴム製或いはアルミニウム製である
   ことを特徴とする請求項１から６のいずれか一項に記載の緩衝器。
8. 前記インナーチューブは、前記リザーバ内に突出して内方が前記減衰通路の入口に通じる環状のスリーブを有し、
   前記消波筒は、前記スリーブよりも上方に配置されており、
   前記消波筒と前記スリーブとの間にクッションを備える
   ことを特徴とする請求項１から７のいずれか一項に記載の緩衝器。
9. 前記インナーチューブの内方に設けられるシリンダと、
   前記シリンダ内に移動自在に挿入されるピストンロッドと、
   前記シリンダ内に移動自在に挿入されて前記ピストンロッドに連結されるとともに前記シリンダ内にロッド側室とピストン側室とを区画するピストンと、
   前記シリンダと前記インナーチューブとの間の環状隙間で形成されて前記ロッド側室に連通される排出通路と、
   前記リザーバから前記ピストン側室へ向かう液体の流れのみを許容する吸込通路と、
   前記ピストン側室から前記ロッド側室へ向かう液体の流れのみを許容する整流通路とを備えた
   ことを特徴とする請求項１から８のいずれか一項に記載の緩衝器。

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