JP2018025287A - 高圧容器 - Google Patents

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Abstract

【課題】燃料電池車両の燃料タンクなどに適用可能で、同じ重量であっても効率的な強度及び剛性の補強を可能とする高圧容器を提供する。【解決手段】本発明による高圧容器は、高圧容器の外層を形成する支持層が、中央にシリンダー部とシリンダー部の両側に形成されたドーム部からなり、ドーム部は、内層の底角インナーヘリカル層部と外層の底角アウターヘリカル層部からなり、底角インナーヘリカル層部は、複数の底角インナーヘリカル層で構成され、複数の底角インナーヘリカル層のうち少なくとも１つの底角インナーヘリカル層は、他の底角インナーヘリカル層よりも相対的に高い剛性を有する高強度底角インナーヘリカル層である。これによれば、破裂強度及び剛性を増大させ、ドーム部の脆弱点を補強でき、繊維複合材料の使用量及び巻回数を低減できる。【選択図】図３

Description

本発明は高圧容器に係り、より詳細には、繊維複合材料の積層パターン及び構造を最適化して同じ重量であっても効率的な強度及び剛性の補強を可能とする高圧容器に関する。
一般的に水素を燃料として使用する燃料電池を装着した車両は、高圧のガス状の水素を貯蔵するための高圧容器として高圧燃料タンクを搭載する。高圧燃料タンクは、ガスの透過を遮断する内部のライナー層とタンクの内部圧力を支持する外部の支持層で構成されるが、ライナー層にプラスチック材料が主に用いられ、支持層に高価の繊維複合材料が主に用いられる。例えば、高圧燃料タンクの支持層によく用いられる炭素繊維複合材料は、炭素繊維を強化繊維として用いた複合材料であって、軽量で、かつ高強度及び高弾性の複合体の製造に使用できるが、同じ重量の一般の炭素鋼に比べて約２０倍以上の高価な材料である。繊維複合材料は、繊維の積層パターンに応じて材料の強度が変化する異方性材料であるため、積層パターンが良くない場合は、多量の材料を用いても高強度が得られないという問題がある。
特開２０１０−２７０８７８号公報
本発明は、燃料電池車両の燃料タンクなどに適用可能な高圧容器のドーム部を形成するための繊維複合材料の積層パターン及び構造を最適化することで、同じ重量であっても効率的な強度及び剛性の補強を可能とする高圧容器を提供することにその目的がある。
本発明による高圧容器は、高圧容器の外層を形成する支持層が、中央にシリンダー部と前記シリンダー部の両側に形成されたドーム部からなり、前記ドーム部は内層の底角インナーヘリカル層部と外層の底角アウターヘリカル層部からなり、前記底角インナーヘリカル層部は、複数の底角インナーヘリカル層で構成され、前記複数の底角インナーヘリカル層のうち少なくとも１つの底角インナーヘリカル層は、他の底角インナーヘリカル層よりも相対的に高い剛性を有する高強度底角インナーヘリカル層であることを特徴とする。
具体的には、前記ドーム部の総厚さのうちの５〜３０％の厚さ領域が前記底角インナーヘリカル層部からなることを特徴とする。
前記ドーム部の総厚さのうちの７０〜９５％の厚さ領域が前記底角アウターヘリカル層部からなることを特徴とする。
前記底角インナーヘリカル層部は、複数の底角インナーヘリカル層の一部は相対的に高い剛性を有する高強度底角インナーヘリカル層で、他の一部は相対的に低い剛性を有する低強度底角インナーヘリカル層であることを特徴とする。
前記高強度底角インナーヘリカル層は底角インナーヘリカル層部の内層に全て配置され、前記低強度底角インナーヘリカル層は底角インナーヘリカル層部の外層に全て配置されることを特徴とする。
また、前記高強度底角インナーヘリカル層は底角インナーヘリカル層部の外層に全て配置され、前記低強度底角インナーヘリカル層は底角インナーヘリカル層部の内層に全て配置されることを特徴とする。
また、前記高強度底角インナーヘリカル層と低強度底角インナーヘリカル層は、積層順序を制限することなく、互いに混合配置されてもよく、１層ずつ交互積層された形態で混合配置されることを特徴とする。
前記高強度底角インナーヘリカル層と低強度底角インナーヘリカル層は、１層ずつ交互積層された形態で混合配置されることを特徴とする。
前記底角インナーヘリカル層部は、高強度底角インナーヘリカル層だけで構成されることを特徴とする。
前記底角インナーヘリカル層部の最低層には、高強度底角インナーヘリカル層が配置されることを特徴とする。
前記ドーム部は、繊維複合材料が高圧容器の中心軸線方向を基準としてライナー層及び金属ボスの外表面に一定範囲内の鋭角をなして巻回形成されることを特徴とする。
前記シリンダー部は、ライナー層の外表面に積層されるフープ層とヘリカル層が交互積層された構造で形成され、前記フープ層とヘリカル層のうちのフープ層がライナー層の外表面に当接するように積層されることを特徴とする。
本発明によれば、高圧容器の支持層において、容器の内圧による応力が集中するドーム部の脆弱部に相対的に高強度の繊維複合材料を混合使用することで、破裂強度及び剛性を増大し、かつドーム部の脆弱地点を直接補強するため、繊維複合材料の使用量及び巻回数を減らし、それによって高圧容器の製造費用を低減することができる。
本発明の実施例による高圧容器を示す断面図である。 図１のＡ部分を示す拡大図である。 図１のＢ部分を示す拡大図である。 本発明の実施例による底角インナーヘリカル層部を示す図面である。 本発明の実施例による底角インナーヘリカル層部を示す図面である。 本発明の実施例による底角インナーヘリカル層部を示す図面である。 本発明の実施例による底角インナーヘリカル層部を示す図面である。 図１のＣ部分を示す拡大図である。 本発明の実施例による高圧容器の巻回パターンの種類を示す概念図である。 本発明により高強度繊維複合材料を巻回して形成した高強度底角インナーヘリカル層の位置による高圧容器の破裂圧を示すグラフである。 本発明によるドーム部の厚さ領域において、高強度底角インナーヘリカル層の使用領域による高圧容器の破裂圧を示すグラフである。
以下、添付した図面を参照して、好ましい実施例を詳細に説明する。
図１に示すように、本発明による高圧容器１００は、高圧ガス状の燃料の透過を遮断する内層のライナー層１１０と、タンクの内部圧力を支持する外層の支持層１２０と、を含んで形成され、開閉用バルブ（図示せず）が結合されるライナー層１１０の入口側に金属ボス１１２が一体に備えられている。ライナー層１１０は、プラスチック材料を用いて射出成形されるが、具体的に金属ボス１１２を射出金型にインサートして射出成形することによって、ライナー層１１０の入口側に金属ボス１１２が一体形成される。支持層１２０は、ライナー層１１０の外表面に繊維複合材料を巻いて積層する巻回積層方式で形成され、中央にシリンダー部１２２とこのシリンダー部１２２の両側に一体に形成されたドーム部１２４からなる。シリンダー部１２２は、高圧容器１００の直線区間部であって、ライナー層１１０の中央部の外観形状に応じて円筒形に形成され、図２に示すように、ライナー層１１０の中央部の外表面に繊維複合材料が巻かれて積層されるフープ層１２２ａとヘリカル層１２２ｂが交互積層された断面構造を持つ。
ここで、それぞれのフープ層１２２ａとヘリカル層１２２ｂは、繊維複合材料がライナー層１１０の外表面に１回巻かれて形成されたものであってもよく、または繊維複合材料がライナー層１１０の外表面に複数回も巻かれて形成されたものであってもよい。すなわち、図２に示されたそれぞれのフープ層１２２ａとヘリカル層１２２ｂは、繊維複合材料が少なくとも１回以上ライナー層１１０の外表面に巻かれて形成されたものである。この際、フープ層１２２ａは、支持層１２０の厚さ領域において、内層領域に配置されてライナー層１１０に近接するように積層されるほど高圧容器１００の破裂強度の上昇に対して有利であるため、シリンダー部１２２のフープ層１２２ａとヘリカル層１２２ｂのうち、フープ層１２２ａがライナー層１１０の中央部の外表面に最初積層されて当接するようにする。
図９を参照すると、フープ層１２２ａは、ライナー層１１０の外表面に巻かれる繊維複合材料が高圧容器１００の中心軸線方向（あるいはライナー層１１０の軸線方向）（Ｌ）に対してほとんど直角をなすように巻かれる巻回パターンで積層形成され、ヘリカル層１２２ｂは、ライナー層１１０の外表面に巻かれる繊維複合材料が高圧容器１００の中心軸線方向（Ｌ）に対して一定範囲内の鋭角をなすように巻かれる巻回パターンで積層形成される。
具体的には、フープ層１２２ａは、繊維複合材料が高圧容器１００の中心軸線方向（Ｌ）に対して８９°をなすように巻かれるフープパターンで積層形成されることができ、ヘリカル層１２２ｂは、繊維複合材料が高圧容器１００の中心軸線方向（Ｌ）に対して４５〜８８°の鋭角をなすように巻かれる高角ヘリカルパターンまたは繊維複合材料が高圧容器１００の中心軸線方向（Ｌ）に対してα〜４４°の鋭角をなすように巻かれる底角ヘリカルパターンで積層形成されることができる。ここで、αは、繊維複合材料の最低巻回角度であって、ライナー層１１０の外径（ｚ）値と金属ボス１１２の外径（ｒｂ）値により決定される。すなわち、α＝ｓｉｎ−１（ｒｂ／ｚ）によって底角ヘリカルパターンを形成する繊維複合材料の最低巻回角度を決定する。ドーム部１２４は、高圧容器１００の曲線区間部であって、ライナー層１１０の両端部の外観形状に応じて概略半球状に形成されるが、図３に示すように、ライナー層１１０の両端部の外表面（具体的には、ライナー層１１０の両端部の外表面及び金属ボス１１２の外表面）に、繊維複合材料を複数回巻いて形成される。
ドーム部１２４は、剛性及び強度を直接的に補強するために、言い換えれば、ドーム部の厚さを増加させるか、別途の補強部材を使用せずに破裂剛性及び強度を補強するために繊維複合材料を巻回してドーム部１２４を形成する場合に、所定の一部の領域に相対的に高強度の繊維複合材料が使用される。具体的にドーム部１２４は、ドーム部１２４の厚さ方向を基準として内層の底角インナーヘリカル層部１２６ａと外層の底角アウターヘリカル層部１２６ｂからなり、ライナー層１１０の両端部の外表面及び金属ボス１１２の外表面に隣接する底角インナーヘリカル層部１２６ａに相対的に高い剛性及び強度を有する繊維複合材料が使用される。
底角インナーヘリカル層部１２６ａは、複数の底角インナーヘリカル層で構成されるが、底角インナーヘリカル層のうち少なくとも１つの底角インナーヘリカル層が他の底角インナーヘリカル層よりも相対的に高い剛性及び強度を有する繊維複合材料をもって形成される。すなわち、底角インナーヘリカル層部１２６ａには、底角アウターヘリカル層部１２６ｂに比べてさらに高い剛性及び強度を持つと共に、他の底角インナーヘリカル層（すなわち、低強度底角インナーヘリカル層）よりもさらに高い剛性及び強度を有する繊維複合材料をライナー層１１０及び金属ボス１１２の外表面に巻回して形成された高強度底角インナーヘリカル層１２６ａａが少なくとも１層以上含まれる。ここで、低強度底角インナーヘリカル層１２６ａｂと高強度底角インナーヘリカル層１２６ａａは、繊維複合材料がライナー層１１０及び金属ボス１１２の外表面に１回巻回形成されたものである。
このようにドーム部１２４は、内層の底角インナーヘリカル層部１２６ａの少なくとも一部に高強度及び高剛性の繊維複合材料を使用することによって、高価の高強度繊維複合材料の使用量を最小化すると共にドーム部１２４の強度及び剛性を効果的に補強することができる。ドーム部１２４は、ライナー層１１０の両端部の外表面及び金属ボス１１２の外表面に繊維複合材料を巻回して複数層の形態で形成されるため、先に底角インナーヘリカル層部１２６ａを巻回形成した後、底角アウターヘリカル層部１２６ｂを巻回形成する。具体的には、ドーム部１２４は、ライナー層１１０の外表面に隣接するドーム部１２４の厚さ方向の内層領域に底角インナーヘリカル層部１２６ａが形成され、ドーム部１２４の厚さ方向の外層領域に、底角インナーヘリカル層部１２６ａの外側に積層された形態で底角アウターヘリカル層部１２６ｂが形成される。
通常、ドーム部１２４は、ライナー層１１０の外表面に先に巻回される内層領域が外層領域よりも構造的に高圧容器１００の内圧の影響をさらに受けるため、相対的に応力が集中して脆弱になるが、上述した通りにドーム部１２４の内層領域に少なくとも１層以上の高強度底角インナーヘリカル層１２６ａａを含む底角インナーヘリカル層部１２６ａを構成することによって、ドーム部１２４の脆弱部を効果的に改善することができる。言い換えれば、ドーム部１２４の少なくとも一部領域に相対的に高い強度及び剛性を有する繊維複合材料を使用することによって、全体的にドーム部１２４の強度を補強できることはもちろん、特にドーム部１２４の内層領域を構成する底角インナーヘリカル層部１２６ａに高強度／高剛性の繊維複合材料を使用することによって、底角アウターヘリカル層部１２６ｂに高強度／高剛性の繊維複合材料を使用することよりもさらに効果的にドーム部１２４の強度を補強することができる。
一般的にドーム部１２４の脆弱性を改善するために、繊維複合材料の積層数（あるいは巻回数）を増加させてドーム部の厚さを増大するようになるが、単純に繊維複合材料の積層数を増加させる場合は繊維複合材料の使用量に対する補強効果があまり大きくなく、多量の繊維複合材料を使用しなければならないため、製造費用が大きく上昇する。したがって、上述したようにドーム部１２４の構造的脆弱部位に該当する内層領域の底角インナーヘリカル層部１２６ａを底角アウターヘリカル層部１２６ｂよりも剛性／強度がさらに高い繊維複合材料を用いて形成することで、ドーム部１２４の応力集中を解消でき、従来よりも繊維複合材料の使用量を低減すると共にドーム部１２４の厚さを減少し、一般的なドーム部（単一繊維複合材料を用いたドーム部）とほぼ同等水準の補強効果を確保することができる。
ここで、底角インナーヘリカル層部１２６ａの詳細構造を図５から図７を参照して説明する。図４から図７は本発明の実施例による底角インナーヘリカル層部１２６ａを示す図面である。
図４に示すように、底角インナーヘリカル層部１２６ａは、複数の底角インナーヘリカル層で構成され、複数の底角インナーヘリカル層のうち１つの底角インナーヘリカル層が他の底角インナーヘリカル層よりも相対的に高い剛性及び強度を有する高強度底角インナーヘリカル層１２６ａａで構成される。この際、高強度底角インナーヘリカル層１２６ａａは、底角インナーヘリカル層部１２６ａの最低層に配置されてライナー層１１０の外表面及び金属ボス１１２の外表面に当接するようになる（図４の（ａ）参照）。また、高強度底角インナーヘリカル層１２６ａａは、底角インナーヘリカル層部１２６ａの最高層に配置されるか（図４の（ｂ）参照）、または最低層と最高層との間の何れか１層に配置されてもよい。（図４の（ｃ）参照）
次に、図５に示すように、底角インナーヘリカル層部１２６ａは、複数の底角インナーヘリカル層のうち２つ以上の底角インナーヘリカル層が他の底角インナーヘリカル層よりも相対的に高い剛性及び強度を有する高強度底角インナーヘリカル層１２６ａａで構成される。すなわち、底角インナーヘリカル層部１２６ａは、複数の底角インナーヘリカル層のうちの一部は高強度底角インナーヘリカル層１２６ａａで構成され、他の一部は低強度底角インナーヘリカル層１２６ａｂで構成される。
この際、底角インナーヘリカル層部１２６ａの厚さ方向を基準として、高強度底角インナーヘリカル層１２６ａａは底角インナーヘリカル層部１２６ａの内層領域に全て配置され、低強度底角インナーヘリカル層１２６ａｂは底角インナーヘリカル層部１２６ａの外層領域に全て配置される（図５の（ａ）参照）。または、底角インナーヘリカル層部１２６ａの厚さ方向を基準として、高強度底角インナーヘリカル層１２６ａａは底角インナーヘリカル層部１２６ａの外層領域に全て配置され、低強度底角インナーヘリカル層１２６ａｂは底角インナーヘリカル層部１２６ａの内層領域に全て配置されてもよい（図５の（ｂ）参照）。この際、高強度底角インナーヘリカル層１２６ａａの総厚さと低強度底角インナーヘリカル層１２６ａｂの総厚さは同一または相異なってもよい。
次に、図６に示すように、底角インナーヘリカル層部１２６ａは、複数の高強度底角インナーヘリカル層１２６ａａと複数の低強度底角インナーヘリカル層１２６ａｂが積層順序（あるいは巻回順序）を制限することなく、混合配置された形態で構成されてもよく、また、高強度底角インナーヘリカル層１２６ａａと低強度底角インナーヘリカル層１２６ａｂが交互に１層ずつ順次積層された形態で混合配置されてもよい。この際、底角インナーヘリカル層部１２６ａの最低層には高強度底角インナーヘリカル層１２６ａａが配置されてもよく、または低強度底角インナーヘリカル層１２６ａｂが配置されてもよい。
次に、図７に示すように、底角インナーヘリカル層部１２６ａを構成する複数の底角インナーヘリカル層は全て高強度底角インナーヘリカル層１２６ａａであり得る。ここで、底角インナーヘリカル層部１２６ａを構成するそれぞれの底角インナーヘリカル層（高強度底角インナーヘリカル層及び低強度底角インナーヘリカル層）は、ライナー層１１０の外表面に繊維複合材料を巻回する時、繊維複合材料が高圧容器１００の中心軸線方向（Ｌ）に対して一定範囲内の鋭角をなす巻回パターンで積層形成されるが、具体的に繊維複合材料が高圧容器１００の中心軸線方向（Ｌ）に対してα〜４４°の鋭角をなすように巻回される底角ヘリカルパターンで積層形成され（図９の（ｃ）参照）、このように底角インナーヘリカル層を巻回する時、シリンダー部１２２の一部のヘリカル層が同時に形成される。
また、底角インナーヘリカル層部１２６ａ及び底角アウターヘリカル層部１２６ｂは、炭素繊維を強化繊維として用いた複合材料、ガラス繊維を強化繊維として用いた複合材料などの様々な繊維複合材料を用いて形成するが、底角インナーヘリカル層部１２６ａの一部の底角インナーヘリカル層を他の底角インナーヘリカル層及び底角アウターヘリカル層よりも相対的に高い強度及び剛性を有する繊維複合材料を用いて形成することで、繊維複合材料の使用量及びドーム部１２４の厚さを減らし、それによって高圧容器の重さ及び製造費用を低減でき、さらに、高圧容器１００の重さの減少によって燃料重量効率を高めて高圧容器１００に貯蔵される燃料供給量を増加でき、それによって車両走行可能距離が増えるという利点がある。
ドーム部１２４は、底角インナーヘリカル層部１２６ａを構成する複数の底角インナーヘリカル層のうち少なくとも１つの底角インナーヘリカル層が高強度底角インナーヘリカル層１２６ａａで構成されることで、ドーム部１２４の内層領域（底角インナーヘリカル層部）が外層領域（底角アウターヘリカル層部）よりも高い破裂強度及び剛性を有するようになる。このようなドーム部１２４は、内層の底角インナーヘリカル層部１２６ａと外層の底角アウターヘリカル層部１２６ｂからなる総厚さのうちの５〜３０％を底角インナーヘリカル層部１２６ａで形成し、総厚さのうちの７０〜９５％を底角アウターヘリカル層部１２６ｂで形成することが好ましい。ドーム部１２４の総厚さのうちの底角インナーヘリカル層部１２６ａの厚さが５％未満であれば、ドーム部１２４の強度及び剛性を所望の水準に増加しにくくなる。また、ドーム部１２４の総厚さのうちの底角インナーヘリカル層部１２６ａの厚さが３０％を超えると費用対効果の点からみてドーム部１２４の強度及び剛性補強の効果がほぼなく、したがって原価低減の効果を期待しにくくなる。
通常、繊維複合材料は、高強度及び高剛性を有する材料であるほど高価であるため、高強度繊維複合材料の使用量を最小化し、かつドーム部１２４の強度及び剛性を増大することが好ましい。言い換えれば、高強度底角インナーヘリカル層１２６ａａが含まれている底角インナーヘリカル層部１２６ａの厚さがドーム部１２４の総厚さのうちの３０％を超えてもドーム部１２４の強度及び剛性を所望の水準に増加させることもできるが、すなわち高強度底角インナーヘリカル層１２６ａａがドーム部１２４の総厚さのうちの３０％を超えて配置されてもドーム部１２４の強度及び剛性を所望の水準に増加できるが、３０％を超えると繊維複合材料の使用量及び材料費に対するドーム部１２４の補強効果があまり大きくない。さらに、ドーム部１２４は、構造的に金属ボス１１２に近づくほどその厚さが増加するようになり、それによって底角インナーヘリカル層部１２６ａの厚さも増加することができる。
一方、図８に示すように、ドーム部１２４とシリンダー部１２２との間にはシリンダー部１２２のフープ層１２２ａが仕上げられる区間部として変換部１２８が備えられ、変換部１２８で支持層１２０の直線区間部となるシリンダー部１２２と曲線区間部のドーム部１２４とが連なるようになる。ここで、本発明によりドーム部の強度／剛性を補強することによる高圧容器の破裂圧（破裂強度）の上昇効果を確認するために、支持層のドーム部を、単一繊維複合材料を用いて製造した高圧容器（比較例１）と、支持層のドーム部を、異種繊維複合材料を用いて製造した高圧容器（実施例１、２）をそれぞれ準備し、比較例１の高圧容器と、実施例１、２の高圧容器の破裂圧を測定した結果を下記表１に示す。
この際、比較例１の高圧容器は、２５５０ＭＰａ値の強度及び１３５ＧＰａ値の剛性を有する低強度繊維複合材料のみを用いて支持層のドーム部を形成し、実施例１、２の高圧容器は、３０４０ＭＰａ値の強度及び１５９ＧＰａ値の剛性を有する高強度繊維複合材料と２５５０ＭＰａ値の強度及び１３５ＧＰａ値の剛性を有する低強度繊維複合材料を混合使用して支持層のドーム部を形成した点を除いて、実施例１、２の高圧容器と比較例１の高圧容器を同じ条件で製造した。ただし、実施例１の高圧容器は、ドーム部の総厚さのうちのライナー層に隣接する５％の厚さ領域にだけ高強度繊維複合材料を用い、残り９５％の厚さ領域には低強度繊維複合材料を用いて製造し、実施例２の高圧容器は、ドーム部の総厚さのうちのライナー層に隣接する３０％の厚さ領域のうちの最高層（あるいは最外層）にだけ高強度繊維複合材料を用い、残り７０％の厚さ領域には低強度繊維複合材料を用いて製造した。
Figure 2018025287
表１に示すように、実施例１、２の高圧容器は、比較例１の高圧容器よりもさらに高い破裂圧を有することを確認し、したがって比較例１と同等水準の破裂圧を有する高圧容器を製作する場合は繊維複合材料の使用量を低減でき、それによって高圧容器の重量が減少して水素重量効率が比較例１よりも増大することが分かる。ここで、実施例１、２の破裂圧は比較例１の値を基準としてして示すものである。
一方、図１０は、高強度繊維複合材料を巻回形成した高強度底角インナーヘリカル層の位置による高圧容器の破裂圧を示しており、図８は、ドーム部の厚さ領域において、高強度底角インナーヘリカル層の使用領域による高圧容器の破裂圧を示している。ここで、各破裂圧の値は、高強度繊維複合材料を用いていない場合の破裂圧の値を基準として示す。図１０に示すように、ドーム部の厚さを基準として高強度繊維複合材料を１回巻回して単一層として形成された高強度底角インナーヘリカル層の位置によって高圧容器の破裂圧が変動することが分かるが、具体的に高強度底角インナーヘリカル層がドーム部の厚さを基準として５〜３０％の厚さ領域のうち何れか１層に位置する時に破裂圧が増大し、特に１５〜２５％の厚さ領域のうち何れか１層に位置する時に破裂圧が非常に大きく増大することが分かる。
また、図１１に示すように、ドーム部の厚さを基準として０〜３０％の厚さ領域に全体的に高強度繊維複合材料を巻回して高強度底角インナーヘリカル層を形成する場合、高強度繊維複合材料を用いていない場合及び他の厚さ領域に高強度繊維複合材料を巻回した場合よりも高圧容器の破裂圧が増加することが分かる。具体的に、高強度繊維複合材料を用いることなく、低強度繊維複合材料のみ用いてドーム部を形成した場合の高圧容器破裂圧が１．００であれば、ドーム部の厚さを基準として０〜３０％の厚さ領域に高強度繊維複合材料を巻回した場合は高圧容器破裂圧が１．１１となり、ドーム部の厚さを基準として３１〜１００％の厚さ領域に高強度繊維複合材料を巻回した場合は高圧容器破裂圧が１．１０となった。
高強度繊維複合材料を上述した０〜３０％の厚さ領域に全体的に用いた場合、高強度繊維複合材料を用いることなく低強度繊維複合材料のみ用いた場合よりも高圧容器破裂圧が大きく増加し、高強度繊維複合材料を上述した３１〜１００％の厚さ領域に全体的に用いた場合よりも非常に小量の高強度繊維複合材料を用いてもさらに高い高圧容器破裂圧を得ることができた。したがって、本発明のようにドーム部の厚さを基準としてドーム部の所定領域に高強度繊維複合材料を用いることで高圧容器の破裂圧の上昇効果を得ることができる。
以上、本発明を詳細に説明したが、上述の実施例に限定されることはなく、様々な変形及び改良が可能である。
１００ 高圧容器
１１０ ライナー層
１１２ 金属ボス
１２０ 支持層
１２２ シリンダー部
１２２ａ フープ層
１２２ｂ ヘリカル層
１２４ ドーム部
１２６ａ 底角インナーヘリカル層部
１２６ａａ 高強度底角インナーヘリカル層
１２６ａｂ 低強度底角インナーヘリカル層
１２６ｂ 底角アウターヘリカル層部
１２８ 変換部

Claims (12)

  1. 高圧容器の外層を形成する支持層が、中央にシリンダー部と前記シリンダー部の両側に形成されたドーム部からなり、前記ドーム部は、内層の底角インナーヘリカル層部と外層の底角アウターヘリカル層部からなり、前記底角インナーヘリカル層部は、複数の底角インナーヘリカル層で構成され、前記複数の底角インナーヘリカル層のうち少なくとも１つの底角インナーヘリカル層は、他の底角インナーヘリカル層よりも相対的に高い剛性を有する高強度底角インナーヘリカル層であることを特徴とする高圧容器。
  2. 前記ドーム部の総厚さのうちの５〜３０％の厚さ領域が前記底角インナーヘリカル層部からなることを特徴とする請求項１に記載の高圧容器。
  3. 前記ドーム部の総厚さのうちの７０〜９５％の厚さ領域が前記底角アウターヘリカル層部からなることを特徴とする請求項１に記載の高圧容器。
  4. 前記底角インナーヘリカル層部において、複数の底角インナーヘリカル層の一部は相対的に高い剛性を有する高強度底角インナーヘリカル層で、他の一部は相対的に低い剛性を有する低強度底角インナーヘリカル層であることを特徴とする請求項１に記載の高圧容器。
  5. 前記高強度底角インナーヘリカル層は、底角インナーヘリカル層部の内層に全て配置され、前記低強度底角インナーヘリカル層は、底角インナーヘリカル層部の外層に全て配置されることを特徴とする請求項４に記載の高圧容器。
  6. 前記高強度底角インナーヘリカル層は、底角インナーヘリカル層部の外層に全て配置され、前記低強度底角インナーヘリカル層は、底角インナーヘリカル層部の内層に全て配置されることを特徴とする請求項４に記載の高圧容器。
  7. 前記高強度底角インナーヘリカル層と低強度底角インナーヘリカル層は、積層順序を制限することなく、互いに混合配置されることを特徴とする請求項４に記載の高圧容器。
  8. 前記高強度底角インナーヘリカル層と低強度底角インナーヘリカル層は、１層ずつ交互積層された形態で混合配置されることを特徴とする請求項４に記載の高圧容器。
  9. 前記底角インナーヘリカル層部は、高強度底角インナーヘリカル層だけで構成されることを特徴とする請求項１に記載の高圧容器。
  10. 前記底角インナーヘリカル層部の最低層には、高強度底角インナーヘリカル層が配置されることを特徴とする請求項１に記載の高圧容器。
  11. 前記ドーム部は、繊維複合材料が高圧容器の中心軸線方向を基準としてライナー層及び金属ボスの外表面に一定範囲内の鋭角をなして巻回形成されることを特徴とする請求項１に記載の高圧容器。
  12. 前記シリンダー部は、ライナー層の外表面に積層されるフープ層とヘリカル層が交互積層された構造で形成され、前記フープ層とヘリカル層のうちのフープ層がライナー層の外表面に当接するように積層されることを特徴とする請求項１に記載の高圧容器。
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