JP2018021260A - 太径高強度ステンレス鋼線及びその製造方法、並びに、ばね部品 - Google Patents
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Abstract
Description
C:0.14%以下、
Si:0.1〜4.0%、
Mn:0.1〜15.0%、
Ni:0.1%以上、15.0%未満、
Cr:11.0〜20.0%、
N:0.06〜0.30%、
Mo:0〜3.0%、
Cu:0〜4.0%、
V:0〜1.0%、
B:0〜0.0050%、
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Ti:0〜1.0%、
Nb:0〜2.5%、
Ta:0〜2.5%、
Ca:0〜0.012%、
Mg:0〜0.012%、
Zr:0〜0.012%、
REM:0〜0.05%、並びに、
残部:Fe及び不純物であり、
金属組織が、オーステナイト相及び加工誘起マルテンサイト相から構成される複相組織を有し、かつ、体積%で、前記加工誘起マルテンサイト相を30%以上含み、
下記(a)式で示される前記オーステナイト相中のNieqが18.0〜23.0であり、
下記(b)式で示されるA値が0.50以下であり、
線径φ3.0mm以上で、引張強さが1700MPa以上である、太径高強度ステンレス鋼線。
Nieq=Ni+Cu+15.9(C+N)+0.66Mn+0.32Si+0.47Cr+0.64Mo ・・・(a)
A値=2C+N ・・・(b)
但し、式中の各元素記号は、それぞれの元素の鋼中における含有量(質量%)を意味する。
Mo:0.2〜3.0%、
Cu:0.9〜4.0%、
V:0.1〜1.0%、
B:0.0010〜0.0050%、
Al:0.001〜2.0%、
Co:0.05〜2.5%、
W:0.05〜2.5%、
Ga:0.0004〜0.05%、
Sn:0.01〜2.5%、
Ti:0.03〜1.0%、
Nb:0.04〜2.5%、
Ta:0.04〜2.5%、
Ca:0.0004〜0.012%、
Mg:0.0004〜0.012%、
Zr:0.0004〜0.012%、及び、
REM:0.0004〜0.05%、
から選択される1種以上を含有する、前記(1)に記載の太径高強度ステンレス鋼線。
前記(3)に記載の太径高強度ステンレス鋼線。
固溶化熱処理された鋼線材、又は、固溶化熱処理された鋼線材に対して5〜60%の減面率で一次伸線を行った鋼線材に、液体窒素中において5〜60%の減面率で二次伸線を行う、太径高強度ステンレス鋼線の製造方法。
以下、本実施形態に係る太径高強度ステンレス鋼線を説明する。
(化学組成)
まず、本実施形態に係る太径高強度ステンレス鋼線の化学組成について説明する。各元素の作用効果と、含有量の限定理由は下記のとおりである。なお、以下の説明において含有量についての「%」は、「質量%」を意味する。
Cは、伸線加工後の強度を高める元素である。しかしながら、C含有量が0.14%を超えると、サブゼロ加工時に縦割れが生じるおそれがある。そのため、C含有量は0.14%以下とする。C含有量は、0.03%以上であることが好ましく、0.10%以下であることが好ましい。
Siは、脱酸を行うことにより、脱酸生成物を少なくして、強度特性を確保する元素である。前記効果を得るため、Si含有量は0.1%以上とする。一方、Si含有量が4.0%を超えると、前記効果が飽和するだけでなく、伸線加工性及び強度が低下する。そのため、Si含有量は4.0%以下とする。Si含有量は、3.0%以下であることが好ましく、2.0%以下であることがより好ましい。
Mnは、高価なNiの代替元素として有効であり、Nの溶解度を高める効果を有する。前記効果を得るため、Mn含有量は0.1%以上とする。一方、Mn含有量が15.0%を超えると、伸線加工性及び強度が低下する。そのため、Mn含有量は15.0%以下とする。Mn含有量は、1.0%以上であることが好ましい。また、Mn含有量は、7.0%以下であることが好ましく、6.8%以下であることがより好ましい。
Niは、伸線性及び強度を確保する元素である。前記効果を得るため、Ni含有量は0.1%以上とする。一方、Ni含有量が15.0%以上であると、Nieq値が高くなることにより、強度向上に有効な加工誘起α’量が低下するだけでなく、伸線加工性及び強度が低下する。そのため、Ni含有量は15.0%未満とする。Ni含有量は、3.0%以上であることが好ましい。また、Ni含有量は、10.0%以下であることが好ましく、9.0%以下であることがより好ましい。
Crは、耐食性を確保する元素である。前記効果を得るため、Cr含有量は11.0%以上とする。一方、Cr含有量が20.0%を超えると、Nieq値が高くなることにより、強度に有効な加工誘起α’量が低下するだけでなく、伸線加工性及び強度が低下する。そのため、Cr含有量は20.0%以下とする。Cr含有量は、13.0%以上であることが好ましい。また、Cr含有量は、19.0%以下であることが好ましく、18.0%以下であることがより好ましい。
Nは、伸線加工後の強度を高め、さらに、時効熱処理後に歪み時効及びN系時効生成物により強度を高める元素である。前記効果を得るため、N含有量は0.06%以上とする。一方、N含有量が0.30%を超えると、伸線加工性が低下するだけでなく、製鋼プロセスで窒素のブローホールが生成することにより製造性を大幅に劣化させる。そのため、N含有量は0.30%以下とする。N含有量は、0.10%以上であることが好ましく、0.20%以下であることが好ましい。
Moは、耐食性及び耐熱へたり性を向上させる元素であるため、含有させてもよい。しかしながら、Mo含有量が3.0%を超えると、前記効果が飽和するだけでなく、伸線加工性及び強度が低下する。そのため、Mo含有量は3.0%以下とする。一方、Mo含有量は、耐食性及び耐熱へたり性を向上させるため、0.1%以上であることが好ましく、0.2%以上であることがより好ましい。また、Mo含有量は、2.0%以下であることが好ましい。
Cuは、微細Cu析出物として強度に寄与させることができ、かつ、伸線性を向上させる元素であるため、含有させてもよい。しかしながら、Cu含有量が4.0%を超えると、熱間加工性が低下することに加え、強度が低下する。そのため、Cu含有量は4.0%以下とする。一方、Cu含有量は、強度及び伸線性を向上させるため、0.1%以上であることが好ましく、0.9%以上であることがより好ましい。また、Cu含有量は、3.0%以下であることが好ましく、1.5%以下であることがより好ましい。
Vは、炭窒化物を形成して結晶粒径を微細にして、線材及び鋼線の強度と伸線性とを改善させるため、含有させてもよい。しかしながら、V含有量が1.0%を超えると、粗大介在物が生成し、伸線加工性及び耐久性が低下する。そのため、V含有量は1.0%以下とする。一方、V含有量は、強度及び伸線性を向上させるため、0.01%以上であることが好ましく、0.1%以上であることがより好ましい。また、V含有量は、0.5%以下であることが好ましい。
Bは、粒界強度を向上させて、線材及び鋼線の強度を向上させるため、含有させてもよい。しかしながら、B含有量が0.0050%を超えると、粗大なボライド、ボロカーバイド等の生成により、伸線加工性及び強度が低下する。そのため、B含有量は0.0050%以下とする。一方、B含有量は、強度を向上させるため、0.0008%以上であることが好ましく、0.0010%以上であることがより好ましい。また、B含有量は、0.0030%以下であることが好ましい。
Alは、脱酸を促進して介在物清浄度レベルを向上させるため、含有させてもよい。しかしながら、Al含有量が2.0%を超えると、その効果が飽和するだけでなく、材料自体の強度が劣化する。そのため、Al含有量は2.0%以下とする。一方、Al含有量は、脱酸を促進して介在物清浄度レベルを向上させるため、0.001%以上であることが好ましい。また、Al含有量は、1.0%以下であることが好ましく、0.3%以下であることがより好ましい。
Coは、線材及び鋼線の剛性率を向上させる効果を有するため、含有させてもよい。しかしながら、Co含有量が2.5%を超えると、その効果が飽和するだけでなく、鋼線の剛性率が劣化するおそれがある。そのため、Co含有量は2.5%以下とする。一方、Co含有量は、剛性率を向上させるため、0.05%以上であることが好ましく、0.1%以上であることがより好ましい。また、Co含有量は、1.0%以下であることが好ましく、0.8%以下であることがより好ましい。
Wは、耐食性を向上させるのに有効な元素であるため、含有させてもよい。しかしながら、W含有量が2.5%を超えると、その効果が飽和するだけでなく、剛性率が劣化するおそれがある。そのため、W含有量は2.5%以下とする。一方、W含有量は、耐食性を向上させるため、0.05%以上であることが好ましく、0.1%以上であることがより好ましい。また、W含有量は、2.0%以下であることが好ましく、1.5%以下であることがより好ましい。
Gaは、耐食性を向上させるのに有効な元素であるため、含有させてもよい。しかしながら、Ga含有量が0.05%を超えると、熱間加工性を低下させる。そのため、Ga含有量は0.05%以下とする。一方、Ga含有量は、耐食性を向上させるため、0.0004%以上であることが好ましい。
Snは、耐食性を向上させるのに有効な元素であるため、含有させてもよい。しかしながら、Sn含有量が2.5%を超えると、その効果が飽和するだけでなく、剛性率が劣化するおそれがある。そのため、Sn含有量は2.5%以下とする。一方、Sn含有量は、耐食性を向上させるため、0.01%以上であることが好ましく、0.05%以上であることがより好ましい。また、Sn含有量は、1.0%以下であることが好ましく、0.2%以下であることがより好ましい。
Nb:0〜2.5%
Ta:0〜2.5%
Ti、Nb及びTaは、炭窒化物を形成して結晶粒径を微細にして、線材及び鋼線の剛性率を改善するため、含有させてもよい。しかしながら、これら各元素の含有量がそれぞれ規定する上限値を超えると、粗大介在物が生成することにより、線材及び鋼線の剛性率が低下するおそれがある。そのため、Ti含有量は1.0%以下、Nb含有量は2.5%以下、Ta含有量は2.5%以下とする。一方、Ti含有量は、剛性率を向上させるため、0.03%以上であることが好ましく、0.05%以上であることがより好ましい。また、Ti含有量は、0.7%以下であることが好ましく、0.5%以下であることがより好ましい。Nb含有量は、剛性率を向上させるため、0.04%以上であることが好ましく、0.08%以上であることがより好ましい。また、Nb含有量は、1.5%以下であることが好ましく、0.9%以下であることがより好ましい。Ta含有量は、剛性率を向上させるため、0.04%以上であることが好ましく、0.08%以上であることがより好ましい。また、Ta含有量は1.5%以下であることが好ましく、0.9%以下であることがより好ましい。
Mg:0〜0.012%
Zr:0〜0.012%
REM:0〜0.05%
Ca、Mg、Zr及びREMは、脱酸のため、含有させてもよい。しかしながら、これら各元素の含有量がそれぞれ規定する上限値を超えると、粗大介在物が生成して鋼線の剛性率が低下するおそれがある。そのため、Ca含有量は0.012%以下、Mg含有量は0.012%以下、Zr含有量は0.012%以下、REM含有量は0.05%以下とする。一方、Ca含有量は、脱酸による効果を得るため、0.0004%以上であることが好ましく、0.001%以上であることがより好ましい。また、Ca含有量は、0.010%以下であることが好ましく、0.005%以下であることがより好ましい。Mg含有量は、脱酸による効果を得るため、0.0004%以上であることが好ましく、0.001%以上であることがより好ましい。また、Mg含有量は、0.010%以下であることが好ましく、0.005%以下であることがより好ましい。Zr含有量は、脱酸による効果を得るため、0.0004%以上であることが好ましく、0.001%以上であることがより好ましい。また、Zr含有量は、0.010%以下であることが好ましく、0.005%以下であることがより好ましい。REM含有量は、脱酸による効果を得るため、0.0004%以上であることが好ましく、0.001%以上であることがより好ましい。また、REM含有量は、0.05%以下であることが好ましい。
加工誘起マルテンサイト相の体積率:30%以上
本実施形態に係る太径高強度ステンレス鋼線は、金属組織が、オーステナイト相及び加工誘起マルテンサイト相(α’相)から構成される複相組織を有し、かつ、体積%で、前記加工誘起マルテンサイト相を30%以上含む。加工誘起マルテンサイト相の体積率が30%未満であると、強度が劣化する。そのため、加工誘起マルテンサイト相の体積率は30%以上とした。加工誘起マルテンサイト相の体積率は、50%以上であることが好ましく、70%以上であることがより好ましい。80%以上であっても良い。また、加工誘起マルテンサイト相の体積率は、95%以下であることが好ましい。加工誘起マルテンサイト相とオーステナイト相以外の残部は、不可避的な析出物であり、5.0%以下であれば許容できる。
オーステナイト相中のNieq:18.0〜23.0
Nieqは、加工後の加工誘起マルテンサイト量と成分との関係をそれぞれ調査して得られた指標であり、高強度及び鋼線の疲労特性を安定的に確保するために制御する必要がある。Nieqは、下記式(a)より求められる値である。Nieqが23.0を超えると、加工誘起マルテンサイトを生成し難くなり、強度を劣位にする。一方、Nieqが18.0未満の場合、オーステナイト相が不安定となり、常温加工及びサブゼロ加工で加工誘起マルテンサイト相に大量の格子欠陥が導入され、その結果、伸線加工性が低下する。そのため、Nieqは18.0〜23.0とする。Nieqは、19.0以上であることが好ましい。また、Nieqは、21.6以下であることが好ましく、20.5以下であることがより好ましい。
Nieq=Ni+Cu+15.9(C+N)+0.66Mn+0.32Si+0.47Cr+0.64Mo ・・・(a)
A値:0.50以下
A値は、C及びNの含有量から得られる値であり、下記式(b)により求められる。A値は、マルテンサイトの強度を高めるために制御される。A値が0.50を超えると、伸線加工性が低下する。そのため、A値は0.50以下とする。A値は、0.10以上であることが好ましい。また、A値は、0.35以下であることが好ましく、0.30以下であることがより好ましい。
A値=2C+N ・・・(b)
次に、本実施形態に係る鋼線の製造方法について説明する。なお、本発明の太径高強度ステンレス鋼線の製造方法は、下記製造方法に限定されるものではない。
α’相の体積率(%)={(σs−σ1050)/σs(bcc)}×100 ・・・(c)
なお、各記号の意味は以下の通りである。
σs:製品の飽和磁化値(T)
σ1050:製品を1050℃×3分の熱処理した材料の飽和磁化値(T)
σs(bcc):γが100%マルテンサイト(α’)変態した時の飽和磁化値(計算値)
σs(bcc)=2.14−0.030Creq ・・・(d)
Creq=Cr+1.8Si+Mo+0.5Ni+0.9Mn+3.6(C+N)+1.25P+2.91S ・・・(e)
Claims (8)
- 化学組成が、質量%で、
C:0.14%以下、
Si:0.1〜4.0%、
Mn:0.1〜15.0%、
Ni:0.1%以上、15.0%未満、
Cr:11.0〜20.0%、
N:0.06〜0.30%、
Mo:0〜3.0%、
Cu:0〜4.0%、
V:0〜1.0%、
B:0〜0.0050%、
Al:0〜2.0%、
Co:0〜2.5%、
W:0〜2.5%、
Ga:0〜0.05%、
Sn:0〜2.5%、
Ti:0〜1.0%、
Nb:0〜2.5%、
Ta:0〜2.5%、
Ca:0〜0.012%、
Mg:0〜0.012%、
Zr:0〜0.012%、
REM:0〜0.05%、並びに、
残部:Fe及び不純物であり、
金属組織が、オーステナイト相及び加工誘起マルテンサイト相から構成される複相組織を有し、かつ、体積%で、前記加工誘起マルテンサイト相を30%以上含み、
下記(a)式で示される前記オーステナイト相中のNieqが18.0〜23.0であり、
下記(b)式で示されるA値が0.50以下であり、
線径φ3.0mm以上で、引張強さが1700MPa以上である、
太径高強度ステンレス鋼線。
Nieq=Ni+Cu+15.9(C+N)+0.66Mn+0.32Si+0.47Cr+0.64Mo ・・・(a)
A値=2C+N ・・・(b)
但し、式中の各元素記号は、それぞれの元素の鋼中における含有量(質量%)を意味する。 - 前記化学組成が、質量%で、
Mo:0.2〜3.0%、
Cu:0.9〜4.0%、
V:0.1〜1.0%、
B:0.0010〜0.0050%、
Al:0.001〜2.0%、
Co:0.05〜2.5%、
W:0.05〜2.5%、
Ga:0.0004〜0.05%、
Sn:0.01〜2.5%、
Ti:0.03〜1.0%、
Nb:0.04〜2.5%、
Ta:0.04〜2.5%、
Ca:0.0004〜0.012%、
Mg:0.0004〜0.012%、
Zr:0.0004〜0.012%、及び、
REM:0.0004〜0.05%、
から選択される1種以上を含有する、
請求項1に記載の太径高強度ステンレス鋼線。 - 引張強さが2050MPa以上である、
請求項1または2に記載の太径高強度ステンレス鋼線。 - 前記引張強さが、450℃×30minの時効熱処理を施したときの引張強さである、
請求項3に記載の太径高強度ステンレス鋼線。 - ばね部品に用いられる、
請求項1〜4のいずれか一つに記載の太径高強度ステンレス鋼線。 - 請求項1〜5のいずれか一つに記載の太径高強度ステンレス鋼線の製造方法であって、
固溶化熱処理された鋼線材、又は、固溶化熱処理された鋼線材に対して5〜60%の減面率で一次伸線を行った鋼線材に、液体窒素中において5〜60%の減面率で二次伸線を行う、
太径高強度ステンレス鋼線の製造方法。 - 前記二次伸線後、さらに、100〜600℃の時効熱処理を施す、
請求項6に記載の太径高強度ステンレス鋼線の製造方法。 - 請求項1〜4のいずれか一つに記載の太径高強度ステンレス鋼線を用いた、
ばね部品。
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Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN108642409A (zh) * | 2018-05-08 | 2018-10-12 | 江苏理工学院 | 一种耐腐蚀超级奥氏体不锈钢及其制造工艺 |
CN109536832A (zh) * | 2018-12-03 | 2019-03-29 | 南阳汉冶特钢有限公司 | 一种150~200mm特厚高强钢S460NL钢板及其生产方法 |
CN110385547A (zh) * | 2019-09-18 | 2019-10-29 | 东营威玛石油钻具有限公司 | 一种细直径石油钻具耐磨堆焊药芯焊丝 |
WO2019240127A1 (ja) * | 2018-06-11 | 2019-12-19 | 日鉄ステンレス株式会社 | ステンレス鋼線用の線材、ステンレス鋼線およびその製造方法、ならびに、ばね部品 |
CN111304413A (zh) * | 2020-03-13 | 2020-06-19 | 大冶特殊钢有限公司 | 弹簧扁钢及其制备方法 |
JP2021519868A (ja) * | 2018-04-26 | 2021-08-12 | 鈴木住電ステンレス株式会社 | 鋼線、その製造方法、及びばねまたは医療用線製品の製造方法 |
CN115109993A (zh) * | 2021-03-22 | 2022-09-27 | 东台市展新不锈钢紧固件制造有限公司 | 一种高纯净铬锰特种合金材料用金刚防盗网线材及其制作方法 |
RU2781573C1 (ru) * | 2021-10-27 | 2022-10-14 | Акционерное общество "Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения" (АО "НПО "ЦНИИТМАШ") | Жаростойкая аустенитная сталь |
CN115627428A (zh) * | 2022-10-21 | 2023-01-20 | 山东烟炉节能科技有限公司 | 海水淡化工程管道及其制备方法 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS54146213A (en) * | 1978-05-03 | 1979-11-15 | Union Carbide Corp | Production of strength wire |
JPH10121208A (ja) * | 1996-10-15 | 1998-05-12 | Nippon Steel Corp | 耐伸線縦割れ性に優れた高強度ステンレス鋼線 |
JP2002146483A (ja) * | 2000-11-09 | 2002-05-22 | Nippon Steel Corp | 高強度オーステナイト系ステンレス鋼線 |
JP2007314815A (ja) * | 2006-05-23 | 2007-12-06 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | ばね冷間成形性に優れる太径の高強度マルテンサイト系ステンレス鋼線および線材並びに鋼線の製造方法 |
JP2007314816A (ja) * | 2006-05-23 | 2007-12-06 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 延性に優れる太径の高強度ステンレス鋼線および線材並びに鋼線の製造方法 |
-
2017
- 2017-07-25 JP JP2017143583A patent/JP6877283B2/ja active Active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS54146213A (en) * | 1978-05-03 | 1979-11-15 | Union Carbide Corp | Production of strength wire |
JPH10121208A (ja) * | 1996-10-15 | 1998-05-12 | Nippon Steel Corp | 耐伸線縦割れ性に優れた高強度ステンレス鋼線 |
JP2002146483A (ja) * | 2000-11-09 | 2002-05-22 | Nippon Steel Corp | 高強度オーステナイト系ステンレス鋼線 |
JP2007314815A (ja) * | 2006-05-23 | 2007-12-06 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | ばね冷間成形性に優れる太径の高強度マルテンサイト系ステンレス鋼線および線材並びに鋼線の製造方法 |
JP2007314816A (ja) * | 2006-05-23 | 2007-12-06 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 延性に優れる太径の高強度ステンレス鋼線および線材並びに鋼線の製造方法 |
Cited By (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2021519868A (ja) * | 2018-04-26 | 2021-08-12 | 鈴木住電ステンレス株式会社 | 鋼線、その製造方法、及びばねまたは医療用線製品の製造方法 |
US11767585B2 (en) | 2018-04-26 | 2023-09-26 | Suzuki-Sumiden Stainless Steel Wire Co., Ltd | Steel wire, a method for manufacturing the same, and method for manufacturing a spring or medical wire products |
JP7186859B2 (ja) | 2018-04-26 | 2022-12-09 | 鈴木住電ステンレス株式会社 | 鋼線、その製造方法、及びばねまたは医療用線製品の製造方法 |
CN108642409A (zh) * | 2018-05-08 | 2018-10-12 | 江苏理工学院 | 一种耐腐蚀超级奥氏体不锈钢及其制造工艺 |
KR102404122B1 (ko) | 2018-06-11 | 2022-05-31 | 닛테츠 스테인레스 가부시키가이샤 | 스테인리스 강선용 선재, 스테인리스 강선 및 그 제조 방법, 및, 스프링 부품 |
KR20200124751A (ko) * | 2018-06-11 | 2020-11-03 | 닛테츠 스테인레스 가부시키가이샤 | 스테인리스 강선용 선재, 스테인리스 강선 및 그 제조 방법, 및, 스프링 부품 |
JPWO2019240127A1 (ja) * | 2018-06-11 | 2021-02-12 | 日鉄ステンレス株式会社 | ステンレス鋼線およびその製造方法、ならびに、ばね部品 |
WO2019240127A1 (ja) * | 2018-06-11 | 2019-12-19 | 日鉄ステンレス株式会社 | ステンレス鋼線用の線材、ステンレス鋼線およびその製造方法、ならびに、ばね部品 |
CN109536832A (zh) * | 2018-12-03 | 2019-03-29 | 南阳汉冶特钢有限公司 | 一种150~200mm特厚高强钢S460NL钢板及其生产方法 |
CN110385547B (zh) * | 2019-09-18 | 2019-12-10 | 东营威玛石油钻具有限公司 | 一种细直径石油钻具耐磨堆焊药芯焊丝 |
CN110385547A (zh) * | 2019-09-18 | 2019-10-29 | 东营威玛石油钻具有限公司 | 一种细直径石油钻具耐磨堆焊药芯焊丝 |
CN111304413A (zh) * | 2020-03-13 | 2020-06-19 | 大冶特殊钢有限公司 | 弹簧扁钢及其制备方法 |
CN115109993A (zh) * | 2021-03-22 | 2022-09-27 | 东台市展新不锈钢紧固件制造有限公司 | 一种高纯净铬锰特种合金材料用金刚防盗网线材及其制作方法 |
RU2781573C1 (ru) * | 2021-10-27 | 2022-10-14 | Акционерное общество "Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения" (АО "НПО "ЦНИИТМАШ") | Жаростойкая аустенитная сталь |
CN115627428A (zh) * | 2022-10-21 | 2023-01-20 | 山东烟炉节能科技有限公司 | 海水淡化工程管道及其制备方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP6877283B2 (ja) | 2021-05-26 |
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