JP2007314815A - ばね冷間成形性に優れる太径の高強度マルテンサイト系ステンレス鋼線および線材並びに鋼線の製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】軽量化・耐久性に優れる太径のばね製品を安価に製造することを目的に、延性およびばね冷間成形性に優れる太径の高強度マルテンサイトサイト系ステンレス鋼線およびその素材である線材を安価に提供することである。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．１３〜０．３０％，Ｓｉ：０．２〜３．０％，Ｍｎ：２．０％以下，Ｃｒ：１１．０〜１７．０％，Ｎ：０．１５％以下を含有し、更に、Ｎｉ：０．１〜４．０％を含有し、Ｃ＋０．４Ｎが０．１５〜０．３０％，Ｍ値が０（％）以上に制御され、引張強さが１６００Ｎ／ｍｍ²を超え，引張破断絞りが３０％以上、線径がφ４．５ｍｍ〜φ２０ｍｍであることを特徴とする太径の高強度マルテンサイト系ステンレス鋼線である。
Ｍ値（％）＝Ｎｉ＋０．１２Ｍｎ＋０．４４Ｃｕ＋１８Ｎ＋３０Ｃ−１．２Ｃｒ−１．８Ｓｉ−１．７Ｍｏ＋１３
【選択図】なし

Description

本発明は、マルテンサイト系ステンレス鋼線の高強度化およびばね成形性に関するものであり、例えば、折損や形状不良の発生を防止して太径の高強度ばねに冷間成形できる高強度鋼線を得ることに関するものである。

これまで高強度ばね用ステンレス鋼線は、オーステナイト系および準安定オーステナイト系ステンレス鋼線を強伸線加工したオーステナイトと加工誘起マルテンサイトの混合組織のものである（例えば、特許文献１，２）。そのため、経済性から高強度ステンレス鋼線はφ４．５ｍｍ未満の細径サイズ，φ４．５ｍｍ以上の太径ステンレス鋼線では１６００Ｎ／ｍｍ²以下の低強度材が主流となっていた（ＪＩＳ Ｇ ４３１４のステンレス鋼線の規格）。

一方、太径のばね用高強度鋼線は、オイルテンパー線の塗装メッキ材が使用されていた。しかしながら、最近、耐久性の観点から太径のばね用高強度鋼線のステンレス化が求められるようになってきた。太径ステンレス鋼線の高強度化には、経済性の観点から強伸線加工を伴わない例えば、マルテンサイト系材料のように熱処理による高強度化が有望である。

マルテンサイト系ステンレス鋼の高強度化については多く報告（特許文献３，４）されているが、その多くはねじ製品等の高硬度化や高耐食性化に関するものであり、引張強さの向上に関するものは少ない。一方、焼鈍した軟質なマルテンサイト系ステンレス鋼線をばね成形した後に焼き入れ・焼き戻して高強度のばね製品を得る技術は提案されている（特許文献５）。しかしながら、ばね冷間成形後に焼き入れ・焼き戻しを施すためばねの形状が安定せず、形状不良が多発することから、高強度鋼線のまま安定してばね冷間成形できる技術が望まれている。

このように、これまで太径のマルテンサイト系ステンレス鋼線において、ばね成形性に優れ、引張強さが１６００Ｎ／ｍｍ²超の高強度鋼線は提案されていない。とりわけ、冷間でのばね成形性には、鋼線時の引張試験での破断絞りが３０％以上必要である。

特開平１０−１２１２０８号公報 特開２００５−２９８９３２号公報 特開平６−２６４１９４号公報 特開平１０−１８００１号公報 特開平６−２９９２９９号公報 M. O. Speidel, "Corrosion Science of Stainless Steels", Proc. Int. Conf. Stainless Steels, 1991, pp25-26

本発明の目的は、耐久性に優れる太径の高強度ばね製品を安価に得ることを主目的に、延性およびばね冷間成形性に優れた太径の高強度ステンレス鋼線を安価に提供することである。

本発明者らは、上記課題を解決するために種々検討した結果、ＳＵＳ４１０やＳＵＳ４２０Ｊ２等のマルテンサイト系ステンレス鋼線をベースに、Ｎｉを添加してＣ＋０．４Ｎ量等の成分を適正化し、最適な熱処理を施して水素含有量を低減することで、線径がφ４．５ｍｍ〜φ２０ｍｍの鋼線にて、１６００Ｎ／ｍｍ²超の引張強さ，３０％以上の破断絞りで良好なばね冷間成形性が得られることを見出した。本発明は、上記知見に基づいてなされたものであり、その要旨とするところは以下の通りである。
（１）質量％で、Ｃ：０．１３〜０．３０％，Ｓｉ：０．２〜３．０％，Ｍｎ：２．０％以下，Ｃｒ：１１．０〜１７．０％，Ｎ：０．１５％以下を含有し、更に、Ｎｉ：０．１〜４．０％を含有し、残部がＦｅおよび実質的に不可避的不純物で構成され、Ｃ＋０．４Ｎが０．１５〜０．３０％，（Ａ）式で示されるＭ値が０（％）以上に制御され、引張強さが１６００Ｎ／ｍｍ²を超え、引張破断絞りが３０％以上、線径がφ４．５ｍｍ〜φ２０ｍｍであることを特徴とするばね冷間成形性に優れる太径の高強度マルテンサイト系ステンレス鋼線である。
Ｍ値（％）＝Ｎｉ＋０．１２Ｍｎ＋０．４４Ｃｕ＋１８Ｎ＋３０Ｃ−１．２Ｃｒ−１．８Ｓｉ−１．７Ｍｏ＋１３ −−−（Ａ）
式中の元素名はその元素の含有量（％）を表す。
（２）さらに、質量％で、Ｃｏ：０．２〜２．５％を含有することを特徴とする前記（１）記載のばね冷間成形性に優れる太径の高強度マルテンサイト系ステンレス鋼線である。
（３）さらに、質量％で、Ｍｏ：０．２〜３．０％，Ｃｕ：０．２〜３．０％の１種以上を含有することを特徴とする前記（１），（２）記載のばね冷間成形性に優れる太径の高強度マルテンサイト系ステンレス鋼線である。
（４）さらに、質量％で、Ａｌ：０．０１〜１．５％，Ｎｂ：０．０５〜１．０％，Ｖ：０．０５〜１．０％，Ｔｉ：０．０５〜１．０％，Ｗ：０．０５〜１．０％，Ｔａ：０．０５〜１．０％，Ｚｒ：０．０５〜１．０％の１種類以上を含有することを特徴とする前記（１）〜（３）記載のばね冷間成形性に優れる太径の高強度マルテンサイト系ステンレス鋼線である。
（５）さらに、Ｂ：０．０００５〜０．０１５％を含有することを特徴とする前記（１）〜（５）記載のばね冷間成形性に優れる太径の高強度マルテンサイト系ステンレス鋼線である。
（６）さらに、Ｃａ：０．０００５〜０．０１％，Ｍｇ：０．０００５〜０．０１％，ＲＥＭ：０．０００５〜０．０５％の１種以上を含有することを特徴とする前記（１）〜（６）記載のばね冷間成形性に優れる太径の高強度マルテンサイト系ステンレス鋼線である。
（７）さらに、Ｈが１ｐｐｍ以下であることを特徴とする前記（１）〜（６）記載のばね冷間成形性に優れる太径の高強度マルテンサイト系ステンレス鋼線である。
（８）さらに、鋼線表面にＮｉめっきが施されていることを特徴とする前記（１）〜（６）記載のばね冷間成形性に優れる太径の高強度マルテンサイト系ステンレス鋼線である。
（９）鋼線の焼入れ処理が、９００〜１２００℃のＡｒ雰囲気のストランド焼鈍により施されることを特徴とする請求項１〜７記載のばね冷間成形性に優れる太径の高強度マルテンサイト系ステンレス鋼線の製造方法である。
（１０）引張強さが１０００Ｎ／ｍｍ²以下であることを特徴とする前記（１）〜（８）記載の高強度鋼線用のステンレス鋼線材である。

本発明によるばね冷間成形性に優れる高強度マルテンサイト系ステンレス鋼線は、冷間でのばね成形性を劣化させることなく高強度の太径ばね製品を安定的に製造することができ、太径ばね製品の軽量化・高耐久化に効果を発揮する。

以下に、先ず、本発明の請求項１記載の限定理由について説明する。

Ｃは、鋼線の高引張強さを確保するために、０．１３％以上添加する。しかしながら、０．３０％を超えて添加すると、延性が劣化し、低応力破壊が発生するばかりか、ばね冷間成形性が劣化する。そのため、上限を０．３０％に限定する。好ましい範囲は、０．１６〜０．２５％である。

Ｎは、Ｃと同様に高引張強さを確保するために、Ｃと合わせて添加されるが、０．１５％を超えて添加すると気泡が発生する。そのため、上限を０．１５％に限定する。好ましい範囲は、０．１０％以下である。Ｃ＋０．４Ｎが下記範囲を満足すれば、Ｎは無添加とすることもできる。

Ｃ＋０．４Ｎは、焼入れ・焼戻し後の最大引張り強さに及ぼす成分の影響を調査して得られたものであり、ＣはＮの２．５倍の効果を与える。そのため、Ｃ＋０．４Ｎ量が０．１５％以上で１６００Ｎ／ｍｍ²超の引張強さが得られるが、０．３０％を超えると延性が劣化し、低応力破壊が発生するばかりか、ばね冷間成形性が劣化する。そのため、上限を０．３０％にする。好ましい範囲は、０．１６〜０．２５％である。

Ｓｉは、脱酸のため、また、焼戻し時の時効・析出硬化のため、０．２％以上添加する。しかしながら、３．０％を超えて添加すると脆化して延性が低下し、ばね冷間成形性が劣化する。そのため、上限を３．０％にする。好ましい範囲は、１．０〜２．０％である。

Ｍｎは、脱酸のため添加するが、２．０％を超えて添加すると脆化し、ばね冷間成形性が劣化する。そのため、上限を２．０％に限定する。好ましい範囲は、０．２〜１．０％である。

Ｃｒは、耐食性を確保するために１１．０％以上添加する。しかしながら、１７．０％を超えて添加するとフェライト相が生成し、引張強さが低下する。そのため、上限を１７．０％にする。

Ｎｉは、高強度材の延性を改善して、高引張強さを得るために重要な元素であり、０．１％以上添加する。しかしながら、４．０％を超えて添加すると焼鈍時の鋼線の強度が高く、冷間伸線時の製造性が劣化する。そのため、上限を４．０％にする。好ましい範囲は、０．５〜３．０％である。

非特許文献１には、ステンレス鋼を焼き入れした後の結晶組織をＮｉ当量とＣｒ当量とで整理した結果が示されている。この結果に基づき、前記（Ａ）式で定めるＭ値を規定した。Ｍ値は、焼き入れ後のフェライト相出現との関係を調査して得られた指標である。そこで、ステンレス鋼線の材質とＭ値との関係を調査したところ、Ｍ値が０未満では軟質なフェライト相の割合が多くなり、硬質なマルテンサイト相の割合が低くなり（９０％以下になる）、引張強さが低下することが明らかとなった。そのため、本発明ではＭ値を０％以上に限定する。好ましくは、２％以上である。

引張強さは、１６００Ｎ／ｍｍ²以下では既存の太径ステンレス鋼線との優位性がなくなる。そのため、本発明では鋼線の引張強さを１６００Ｎ／ｍｍ²超に限定する。

引張破断絞りは、太径の高強度ステンレス鋼線のばね冷間成形性に大きく影響を及ぼし、引張破断絞りが３０％未満になるとばね冷間成形性が大きく劣化し、折損や形状不良が多発するようになる。そのため、鋼線の引張破断絞りを３０％以上に限定する。好ましくは、３５％以上である。

鋼線の線径がφ４．５ｍｍ未満の場合、従来の伸線加工による高強度ステンレス鋼線で対応できるため、本発明の効果が不明瞭になる。一方、線径がφ４．５ｍｍ以上に太い場合、従来の伸線加工材では強伸線加工が必要であり、不経済になるばかりか伸線縦割れが発生する。そのため、本発明の効果が発揮できるφ４．５ｍｍ以上の線径に限定する。しかしながら、φ２０ｍｍを超えると熱処理時の応力割れが生成しやすくなるため、φ２０ｍｍ以下に限定する。好ましい範囲は、φ５〜φ１２ｍｍである。

次に、本発明の請求項２記載の限定理由について説明する。

Ｃｏは、マトリックスの靱性を向上させ、延性が向上するため、必要に応じて０．２％以上添加する。しかしながら、２．５％を超えて添加しても、その効果は飽和するし、経済的でない。そのため、上限を２．５％に限定する。好ましい範囲は、０．５〜２．０％である。

次に、本発明の請求項３記載の限定理由について説明する。

Ｍｏは、素材の耐食性を向上させるため、必要に応じて、０．２％以上添加する。しかしながら、３．０％を超えて添加すると、フェライト相が生成し、引張強さが低下する。そのため、上限を３．０％に限定する。好ましい範囲は、０．５〜２．５％である。

Ｃｕは、素材の耐食性を向上させるため、必要に応じて、０．２％以上添加する。しかしながら、３．０％を超えて添加してもその効果は飽和するし、焼戻し軟化抵抗が増加し、鋼線の成形性が劣化する。そのため、上限を３．０％に限定する。

次に、本発明の請求項４記載の限定理由について説明する。

Ａｌは、脱酸のため、また、窒化物を形成して旧オーステナイト粒径を微細にして延性を改善するため、必要に応じて、０．０１％以上添加する。しかしながら、１．５％を超えて添加すると、粗大介在物が生成し、延性が低下し、ばね冷間成形性が劣化する。そのため、上限を１．５％に限定する。好ましい範囲は、０．０１５〜０．５％である。

Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｗ，Ｔａ，Ｚｒは、炭窒化物を形成して旧オーステナイト粒径を微細にして延性を改善するため、必要に応じて、Ｎｂ：０．０５〜１．０％，Ｖ：０．０５〜１．０％，Ｔｉ：０．０５〜１．０％，Ｗ：０．０５〜１．０％，Ｔａ：０．０５〜１．０％，Ｚｒ：０．０５〜１．０％を添加する。しかしながら、上限を超えて添加すると粗大介在物が生成し、延性が低下し、ばね冷間成形性が劣化する。

次に、本発明の請求項５記載の限定理由について説明する。

Ｂは、熱間製造性および延性を向上させるため、必要に応じて、０．０００５％以上添加する。しかしながら、０．０１５％を超えて添加するとボライドが生成するため、逆に延性が低下し、ばね冷間成形性が劣化する。そのため、上限を０．０１５％にする。好ましい範囲は、０．００１〜０．０１％である。

次に、本発明の請求項６記載の限定理由について説明する。

Ｃａ，Ｍｇ，ＲＥＭは、脱酸のため、必要に応じて、Ｃａ：０．０００５〜０．０１％，Ｍｇ：０．０００５〜０．０１％，ＲＥＭ：０．０００５〜０．０５％の１種以上を添加する。しかしながら、各上限を超えて添加すると粗大介在物が生成して延性が低下する。

次に、本発明の請求項７記載の限定理由について説明する。

Ｈ（水素）は、延性を劣化させ、ばね冷間成形性を劣化させるため、１ｐｐｍ以下に低減する。好ましくは、０．８ｐｐｍ以下である。水素の低減方法としては、通常、水素含有の還元雰囲気で行うストランド焼鈍の雰囲気をＡｒ雰囲気等の不活性ガスに変更する，最終の焼き戻し処理にて脱水素処理する等の方法が考えられる。

次に、本発明の請求項８記載の限定理由について説明する。

高強度ステンレス鋼線のばね冷間成形性には、鋼線の表面潤滑も重要となり、コイリング時の高圧化で適度な潤滑性を有しないと、折損や形状不良が発生し易くなる。そのため、特に強度が高いものにはＮｉめっきがばね冷間成形性に効果的である。

次に、本発明の請求項９記載の限定理由について説明する。

鋼線の高強度化は、ストランド焼鈍にて行うと経済的に優れるが、通常の水素ガスを含有する還元性雰囲気で行うと、水素含有量が１ｐｐｍを超え、ばね冷間成形性が劣化する。そのため、Ａｒガス雰囲気のストランド焼鈍で焼入れすることに限定する。

また、この時の温度が９００℃未満では、未固溶炭化物が旧オーステナイト粒界に残存して、靱性を劣化させばね冷間成形性を劣化させる。一方、１２００℃以上であると旧オーステナイト粒径が大きくなり、逆に靱性が劣化する。そのため、９００〜１２００℃に限定する。好ましくは、９５０〜１１５０℃の温度範囲である。

請求項１に規定した鋼成分を含有する線材について、上記請求項９に規定する項目以外については通常の冷間伸線加工及び焼き入れ焼戻しを行ってφ４．５ｍｍ〜φ２０ｍｍのステンレス鋼線とすることにより、鋼線の引張強さ１６００Ｎ／ｍｍ²超、鋼線の引張破断絞り３０％以上の材質を実現することができる。ストランド焼鈍の雰囲気をＡｒガス雰囲気とするかわりに、最終の焼戻し処理にて脱水素処理をすることとしても良い。

次に、本発明の請求項１０記載の限定理由について説明する。

請求項１〜８の鋼線は、引張強さが１６００Ｎ／ｍｍ²超の強度を有するが、鋼線に製造するためには、素材である線材の引張強さが１０００Ｎ／ｍｍ²以下にすることが好ましい。素材である線材の引張強さが１０００Ｎ／ｍｍ²を超えると伸線加工時に破断が発生する等、製造性が劣化する。そのため、必要に応じて、素材である線材の引張強さを１０００／ｍｍ²以下に限定する。

以下に本発明の実施例について説明する。

表１、２に実施例の鋼の化学組成を示す。

これらの化学組成の鋼は、１００ｋｇの真空溶解炉にて溶解し、φ１８０ｍｍの鋳片に鋳造し、その鋳片をφ２２〜５ｍｍまで熱間の線材圧延を行い、１０００℃で熱間圧延を終了した。そして、８５０℃で２時間の完全焼鈍を施して、酸洗を行い線材製品とした。その後、φ２１〜φ３．５ｍｍまで冷間伸線加工を施し、８００〜１２５０℃のＡｒガス雰囲気、または水素含有の還元雰囲気のストランド焼鈍により焼き入れ処理を行い、引き続き２００〜５００℃の大気で焼き戻し処理を行い、高強度のステンレス鋼線とした。また、一部の鋼線についてはＮｉめっきを施した。

そして、これらの鋼線について、コイル状ばねのばね冷間成形を実施し、折損や形状不良なく、ばね成形ができるか否かを評価した。

また、線材および鋼線の機械的性質，鋼線の水素量を評価した。その評価結果を表３、４に示す。

機械的性質は、ＪＩＳ Ｚ ２２４１の引張試験での引張強さと破断絞りにて評価した。本発明例の線材では、全て１０００Ｎ／ｍｍ²以下であり、本発明例の鋼線では、全て１６００Ｎ／ｍｍ²超，破断絞りが３０％以上であり、高強度で延性に優れていた。

鋼線の水素量は、不活性ガス溶融−熱伝導測定法を用いて行った。本発明例の鋼線の水素量は全て１ｐｐｍ以下であり、ばね冷間成形性に優れていた。

鋼線のばね冷間成形性は、コイルばねの内径が鋼線の直径の１０倍になるようにコイリングし、折損または形状不良が発生しないか否かで評価した。良好な場合を○、折損または形状不良が発生する場合を×として評価した。本発明のばね冷間成形性は全て○であった。

一方、比較例Ｎｏ．２６は、Ｃ量が低く、Ｃ＋０．４Ｎ量が低くなり、鋼線の引張強さが低い。

比較例Ｎｏ．２７は、Ｃ量が高く、Ｃ＋０．４Ｎ量が高くなり、低応力破壊のため、鋼線の延性が劣化しており、ばね冷間成形性に劣る。

比較例Ｎｏ．２８は、Ｎ量が高いため、鋳片で気泡が発生し、製品に製造できない。

比較例Ｎｏ．２９，３０は、それぞれＳｉ，Ｍｎ量が高く、鋼線の延性が低く、ばね冷間成形性に劣る。

比較例Ｎｏ．３１は、Ｎｉ量が少なく、鋼線の延性が低く、ばね冷間成形性に劣る。

比較例Ｎｏ．３２，３７は、それぞれＮｉ，Ｃｕ量が高く、線材の強度が高過ぎるため、鋼線への製造が不可である。

比較例Ｎｏ．３３は、Ｃｒ量が低く、鋼線の耐食性が低い。

比較例Ｎｏ．３４，３６は、それぞれＣｒ，Ｍｏ量が高く、Ｍ値が０未満であり、軟質なδフェライト量が多くなるため、鋼線の強度が低くなっている。

比較例Ｎｏ．３５は、Ｃｏ量が高く、不経済である。

比較例Ｎｏ．３８〜４８は、それぞれ、Ａｌ，Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｗ，Ｔａ，Ｚｒ，Ｂ，Ｃａ，Ｍｇ，ＲＥＭが高過ぎるため、鋼線の延性が低く、ばね冷間成形性が劣る。

比較例Ｎｏ．４９は、鋼線の線径が細過ぎるため、従来の高強度鋼線と差別化ができず、本発明の効果が発揮していない。

比較例Ｎｏ．５０は、鋼線の線径が太過ぎるため、鋼線で応力割れが発生している。

比較例Ｎｏ．５１は、ストランド焼鈍雰囲気が水素含有の還元性雰囲気のため、鋼線の延性が低く、ばね冷間成形性に劣る。

比較例Ｎｏ．５２は、特に強度が高いため、Ｎｉめっきを施さないとばね冷間成形性に劣る。従って、ばね冷間成形性の観点から、Ｎｉめっきを施す方が好ましい。

比較例Ｎｏ．５３は、ストランド焼鈍温度が低過ぎ、旧オースナイトの未固溶炭化物の残存が多いため、延性が低く、ばね冷間成形性に劣る。

比較例Ｎｏ．５４は、ストランド焼鈍温度が高過ぎ、旧オーステナイト粒径が大きくなり過ぎるため、延性が低く、ばね冷間成形性に劣る。

以上の各実施例から明らかなように、本発明により、ばね冷間成形性に優れる太径の高強度マルテンサイト系ステンレス鋼線を安価に製造でき、ばね冷間成形性を劣化させることなく高強度ばね製品に加工が可能であり、軽量化・耐久性に優れる太径ばね製品を安価に提供することができ、産業上極めて有用である。

Claims (10)

1. 質量％で、Ｃ：０．１３〜０．３０％，Ｓｉ：０．２〜３．０％，Ｍｎ：２．０％以下，Ｃｒ：１１．０〜１７．０％，Ｎ：０．１５％以下を含有し、更に、Ｎｉ：０．１〜４．０％を含有し、残部がＦｅおよび実質的に不可避的不純物で構成され、Ｃ＋０．４Ｎが０．１５〜０．３０％，（Ａ）式で示されるＭ値が０（％）以上に制御され、引張強さが１６００Ｎ／ｍｍ²を超え、引張破断絞りが３０％以上、線径がφ４．５ｍｍ〜φ２０ｍｍであることを特徴とするばね冷間成形性に優れる太径の高強度マルテンサイト系ステンレス鋼線。
   Ｍ値（％）＝Ｎｉ＋０．１２Ｍｎ＋０．４４Ｃｕ＋１８Ｎ＋３０Ｃ−１．２Ｃｒ−１．８Ｓｉ−１．７Ｍｏ＋１３ −−（Ａ）
   式中の元素名はその元素の含有量（％）を表す。
2. さらに、質量％で、Ｃｏ：０．２〜２．５％を含有することを特徴とする請求項１記載のばね冷間成形性に優れる太径の高強度マルテンサイト系ステンレス鋼線。
3. さらに、質量％で、Ｍｏ：０．２〜３．０％，Ｃｕ：０．２〜３．０％の１種以上を含有することを特徴とする請求項１又は２記載のばね冷間成形性に優れる太径の高強度マルテンサイト系ステンレス鋼線。
4. さらに、質量％で、Ａｌ：０．０１〜１．５％，Ｎｂ：０．０５〜１．０％，Ｖ：０．０５〜１．０％，Ｔｉ：０．０５〜１．０％，Ｗ：０．０５〜１．０％，Ｔａ：０．０５〜１．０％，Ｚｒ：０．０５〜１．０％の１種類以上を含有することを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のばね冷間成形性に優れる太径の高強度マルテンサイト系ステンレス鋼線。
5. さらに、Ｂ：０．０００５〜０．０１５％を含有することを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載のばね冷間成形性に優れる太径の高強度マルテンサイト系ステンレス鋼線。
6. さらに、Ｃａ：０．０００５〜０．０１％，Ｍｇ：０．０００５〜０．０１％，ＲＥＭ：０．０００５〜０．０５％の１種以上を含有することを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載のばね冷間成形性に優れる太径の高強度マルテンサイト系ステンレス鋼線。
7. さらに、Ｈが１ｐｐｍ以下であることを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載のばね冷間成形性に優れる太径の高強度マルテンサイト系ステンレス鋼線。
8. さらに、鋼線表面にＮｉめっきが施されていることを特徴とする請求項１〜７のいずれかに記載のばね冷間成形性に優れる太径の高強度マルテンサイト系ステンレス鋼線。
9. 鋼線の焼入れ処理が、９００〜１２００℃のＡｒ雰囲気のストランド焼鈍により施されることを特徴とする請求項１〜８のいずれかに記載のばね冷間成形性に優れる太径の高強度マルテンサイト系ステンレス鋼線の製造方法。
10. 引張強さが１０００Ｎ／ｍｍ²以下であることを特徴とする請求項１〜８のいずれかに記載の高強度鋼線用のステンレス鋼線材。