JP2017522242A - 圧力変動補償を伴う容器 - Google Patents

Abstract

高温、温かいまたは低温液体で充填できるＰＥＴで作られているボトルは、ネック、本体および閉じた基部を有する。本体は、外部から加えられる垂直な軸方向荷重の付勢を受けて制御された方法で折り畳むことができる圧力リリーフ用の周溝を有する。溝の構造は、折り畳みの後に、ボトルが、折り畳まれた形になるように加えられた力に関して逆方向の十分な力の別の外力が加えられるまで、その元の形を回復することができないようになっている。【選択図】図２

Description

本発明は、非炭酸液体を詰めるための折り畳み式プラスチック容器に関する。

液体は、ガラス、アルミニウム、多層カートンまたは合成または天然高分子材料で作られ得る、好ましくはポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）で作られているプラスチック容器を使用する傾向が強い、１次容器に通常詰められる。ＰＥＴ容器は、非常に軽量であって独自の設計を有するという利点を有し、延伸ブロー成形の方法によって大量に作ることができる。この方法は、射出成形によるＰＥＴプリフォームの形成を伴い、こうして得られるプリフォームは、続いてまず加熱され、それから長手方向に延伸され、適した成形キャビティで膨張し、それが所望の容器の形になるようになっている。ＰＥＴは、比較的高価な材料であり、従って、できるだけ軽量である容器の開発は非常に重要である。ＰＥＴの量を制限する必要は、壁の薄さに起因する脆弱性を適切に埋め合わせることができる構造を有する容器の開発につながる。この軽量化の方法が成功するために、すなわち、所与の性能が維持され続けるために、より厚い容器には必要とされない機能機構が、導入されなければならない。実際、より薄い壁では、プラスチック容器は、含まれる液体の温度変化に、より感度を有する。前記の温度変化に持ちこたえることができる容器の設計の問題は、高温充填と称される方法によって充填される飲料容器において、より明らかであり、高温充填は、ジュース、茶、スポーツおよびアイソトニック飲料などの飲み物で容器を充填する滅菌技術である。前記の方法では、充填時の液体の温度は、約８５℃、または完全な滅菌に十分な温度である。適切な設計でなければ、容器は、つぶれ得る、または薄い壁のために不可逆的に変形し得る。例えば、通常高温充填される、ジュースまたは茶用の５００ｍｌボトルの重量は、２２ｇ‐２８ｇの範囲内にあり、特別な機能機構が、これを下回る重量（すなわち２０ｇを下回る）で付加される必要がある。この種の容器は、基部、円筒状本体、ショルダーおよびネックを通常有する。充填の後、ボトルは閉じられ、一方、液体は、周囲温度よりも依然として温かく、液体の冷却は、ボトルを収縮させ得る内圧低下を引き起こす。冷却は、気相飽和の減少と共に液体の容積をわずかに減少させる。実際、ガス状分子の数が減少することにより、気相は、わずかにより大きな容積を占め、従って初期圧力に対する圧力の減少を引き起こす。ボトルは、従ってそのような収縮に抵抗するそのような構造的構成で設計されなければならない。通常、高い強度を得るために、およびボトルの折り畳みを回避するために、真空バランスパネルが、円筒状本体の壁に沿って導入される。これらのパネルの機能は、ボトルの内部の方に曲がることであり、従って液体の冷却によって引き起こされる容積の減少を伴う。この減少は、しかしながら、パネルのエッジでのひずみ点を作り、それは、一方のパネルと他方との間に配置された大体垂直なリブによって、ならびに構造および従ってボトルの剛性を補強するパネルの上下の他の水平なリブによって、オフセットされなければならない全てのこの結果は、製造コストの増加である。従って、全ての場合でより多くの量のプラスチック材料を用いる必要なく、これらのボトルの安定性を向上させる必要がある。

折り畳み式容器に用いられる別の技術は、容器の垂直な折り畳みを可能にする構造のアコーディオンまたはベローズ式設計を伴う。しかしながら、この技術は、圧縮荷重がかかった時に垂直軸に沿う固有名詞の不安定さのために、高温充填に適さない。容積変動がない、または少なくとも変動が小さいおよび充填された容器の保存期間中に生じることがある、温かいまたは低温充填の場合、わずかな逆圧も（例えば窒素を使用することによって）容器をより強くするのに必要である。

特許文献１は、２つの周溝（すなわち剛性および折り畳み周溝）により圧縮されることができる容器を開示している。折り畳み溝、およびそれが接続される部分は、かなり複雑な形状を有する（すなわち、多くの交互の湾曲および直線的側部を含む）。従って、多数のそのような容器が製造されるとき、および特にブロー成形段階の際、そのような特徴は、あらゆる容器について再現するのは難しい。折り畳み溝には湾曲および直線的側部が備わっていること、および発明者は設計パラメーターとして溝の開口角を考慮しなかったということも注意すべきである。加えて、折り畳み溝は、ネックから比較的遠く離れて設けられる。従って、不都合に、静水圧により、容器を圧縮するために必要な力は大きく、そのような容器は、例えば、環境条件により液体の温度が上昇するときに、その元の形状をとる傾向がある。

欧州特許第２３１９７７１号

従って、より多くの量のプラスチック材料を用いる必要なく高温充填ボトル安定性を向上させる、または低温充填の場合に窒素の添加を回避する、機能機構を導入する必要が感じられる。

本発明の目的は、軽量化された熱可塑性容器（特にＰＥＴボトル）を提供することであり、その熱可塑性容器では、充填された容器の圧力は、温かいまたは低温充填について窒素を使用せずに増加できる、または、その内部容積は、高温充填について補強真空パネルまたはアコーディオン式構造を使用する手段を用いずに、制御可能な方法で減少できる。注目されるのは、発明による容器が高温液体で充填されて引き続いてシールまたはキャップされた後、それは、容器の内部の液体の冷却によって引き起こされる内圧の低下により、側方収縮を受けることである。本明細書では、「側方収縮」は、高温充填の前の容器の元の幅に対して、長手方向軸Ｚに垂直な方向に沿った、容器の壁の内側への変形を意味する。発明の容器は、内部容積のおよび容器の高さの減少をもたらす容器の一部である機能機構に作用する外部圧縮力を加えて、容器の長手方向軸Ｚに沿って軸方向に圧縮できる。注目されるのは、前記の軸方向圧縮力は、大気圧による力よりも大きいことである。外部軸方向圧縮力を加えることは、容器の元の幅の回復をもたらす。元の幅は、大気圧による力によって回復できない。言い換えれば、発明の容器は、それが高温液体で充填されてシールされた後に、実質的におよび排他的に軸方向圧縮力によってのみ、その元の形状を回復できる。それには元の形状を回復する他の異なる手段が設けられないからである。さらに、容器の容積縮小は、永続的であることができ、元の形状への復帰は、別の外力（すなわちけん引力）を加えることを必要とする。従って、本発明は、非炭酸液体の高温充填、温かい充填および低温充填に適した、長手方向軸Ｚを定める、液体用の折り畳み式熱可塑性容器によって、上記の目的を達成し、請求項１に従って以下を備える：
‐本体、
‐本体の第１の側で開口が備わっているネック、
‐第１の側と反対の本体の第２の側で基底面を定める基部、
本体は、より小さい対向する基部を有する、２つの実質的に円錐台形のまたは角錐台形の部分を有し、長手方向軸Ｚに沿って容器の中央とネックとの間に周溝を構成するようになっており、長手方向軸Ｚと同一の第１の平面への投射でＶ字形プロファイルを有する；
Ｖ字形プロファイルは、長手方向軸Ｚの方を向く頂部を有する；ネックの近位にある近位の直線的側部は、長手方向軸Ｚに垂直な第２の平面に関して第１の角度α２の第１の傾斜と、第１の長さｄ１と、を有する；ネックの遠位にある遠位の直線的側部は、第２の平面に関して第２の角度α１の第２の傾斜と、第２の長さｄ２と、を有する、第２の長さｄ２は第１の長さｄ１よりも小さく、第１の角度α２は第２の角度α１よりも大きい、近位の直線的側部は、大気圧による力よりも大きい圧縮力が長手方向軸Ｚに沿って加えられたときだけ、圧縮力が解放された後も、遠位の直線的側部と接触し、従って容器の内部容積を減少させる。

発明の効果をもたらすために、互いに接触できる２つの直線的側部を設けることは、有利である。各自の直線的側部に隣接する湾曲部分を設けることも、有利である。さらに、両方の直線的側部の傾斜、および従って設計パラメーターとして開口角を考慮することは、有利である。

近位および遠位の直線的側部は、刻み付きにすることができる。

実施形態によると、本体は、ネックの近位にある部分と、ネックから遠位にある部分と、を有し、それらは、第１の湾曲部分および第２の湾曲部分によって、近位のおよび遠位の直線的側部にそれぞれ接続される。好ましくは、ネックの近位にある部分は、近位の直線的側部に直接接続される（すなわち隣接する）、および、ネックの遠位にある部分は、遠位の直線的側部に直接接続される。より好ましくは、それぞれの湾曲部分と各自の直線的側部との間に変曲点がない。従って、大量生産時にあらゆる容器について再現するのが困難であり得る、不必要な追加の溝または追加の直線的または湾曲部分が、回避される。

好ましくは、容器が圧縮されないとき、第１の湾曲部分の接線（例えば長手方向軸Ｚに平行である接線）は、第２の湾曲部分または遠位の直線的側部と交差する。

第２の湾曲部分は、遠位の側部から始まる周溝の折り畳みを促進するために、波形であってよい。例えば、少なくとも１つの環状周溝を設けることができる。そのような環状溝は、好ましくは、容器の長手方向軸に垂直な平面への投射で円形を定め、円形は、長手方向軸にその中心を有する。そのような環状溝の数は、可変とすることができ、例えば、互いから間隔を置く、２つ、３つ、４つまたはそれ以上のそのような環状溝を設けることができる。

有利な一実施形態によると、周溝は、容器の基底面から測定した距離ｈで位置し、ここでｈは、ｈ_Ｔｏｔ〜４／５＊ｈ_Ｔｏｔに含まれ、ここでｈ_Ｔｏｔは、折り畳みの前の長手方向軸Ｚに沿った容器の全長である。周溝のそのような位置は、特に有利である。溝は、容器の「ヘッドスペース」（すなわち液体で充填されない空間）に比較的近い。従って、より小さい静水力が克服されるべきであるので、容器を圧縮するのに必要とされる力は、より低い位置に位置する溝と比べて小さい。これは、容器のライフサイクル中に容器を圧縮状態に保つのにも役立つ。例えば、液体温度が上昇する場合、静水圧は、容器をその元の形態に追いやる傾向があり、溝の位置がより高い（すなわちネックの近位にある）とき、そのような不都合な静水圧は、より小さい。好ましくは、周溝は、容器のネックと円筒状本体との間の「ショルダー」としても知られる湾曲部分に配置される。

周溝は、より安定した位置を実現するようにセグメント化可能である。

一実施形態によると、頂部は、内部リブであり、それは、長手方向軸Ｚと同一平面への投射で０〜３ｍｍに含まれる半径Ｒｉを有する円の弧として形作られている。

さらなる実施形態によると、頂部は内部リブであり、その内部リブは、直線的セグメントとして形作られ、好ましいが排他的でなく長手方向軸Ｚに平行であり、長手方向軸Ｚと同一平面への投射で０〜３ｍｍに含まれる長さｈｉを有する。有利には、そのような実施形態によると、内部リブは、比較的小さなサイズである。

内部リブは、長手方向軸Ｚに垂直な平面への投射で波形の円として形作られることができる。

さらに、容器はＰＥＴで作られてよい。

有利には、ガラス転移点Ｔｇをわずかに下回る温度での低温または温かい充填の場合、容器は、充填およびキャッピングの後に外力を受け、それは、内圧を増加させ、起こり得る容積変動を補償し、容器の頂部負荷を増加させる。

発明のさらなる特徴および利点は、以下の図を用いて非限定的例として示される、機能的真空補償機構を備える高温充填用の折り畳み式のＰＥＴボトルの好ましいが排他的でない実施形態の詳細な説明に照らし合わせて、より明らかになる。

発明の第１実施形態によるボトルの詳細の断面プロファイルを示し、外部圧縮力を加えることによる折り畳みの順序を示している。 図１によるボトルの一部の縦断プロファイルおよび拡大詳細図を示す。 発明の第２実施形態によるボトルの一部の縦断プロファイルおよび拡大詳細図を示す。 発明の実施形態の第１変形によるボトルの一部の縦断プロファイルおよび拡大詳細図を示す。 発明の実施形態の第２変形によるボトルの一部の縦断面および横断面を示す。 発明の実施形態の第３変形によるボトルの一部の縦断面および横断面を示す。 発明の実施形態の第４実施形態によるボトルの一部の縦断面および横断面を示す。

図の同じ参照番号および同じ参照文字は、同じ要素または部品を特定する。

本発明は、圧力変動による制御されない収縮作用を回避する機能機構を有する、ＰＥＴなどの合成樹脂で作られている容器（特にボトル）に関する。

ボトルの内部圧力変動を補償するために、機能機構は、軸方向外力（すなわち、ボトルの長手方向軸Ｚに沿って作用する力）を加えることにより、ボトルの内部容積および高さが制御された方法で減少するように、発明された。ボトルの高さの減少による、容積のこの減少は、内部圧力を増加させ、それは、パッケージ製品のライフサイクルの様々な段階で含まれる液体の温度または容積変動のために生じ得る減圧を補償できる。減圧がなければ、上記の通り、ボトルは、容積のこの減少のためにより大きい垂直な頂部負荷に持ちこたえることができる。本発明の機能機構は、円筒形、正方形、八角形、多角形断面など、ボトルの長手方向軸Ｚに対して横断する異なる断面を有するボトルに適用できる。非限定的例として、発明による容器は、５００ｍｌ〜１０００ｍｌに及ぶ容量を有してよい。例えば、発明の容器は、５００ｍｌの容量および１８‐２２ｇ、好ましくは１８‐２２ｇ、例えば１９ｇの重量を有してよい。

本文書では、以下の実施形態の一部は、平面、特に長手方向軸Ｚと同一平面、への投射に関して説明される。

第１実施形態による図１および図２に関し、発明のボトルは、長手方向軸Ｚを定め、本体を備え、本体は、片側で開口を有するネック１３と、ボトルを閉じてネック１３と反対の基底面を定める基部（図示せず）と、を有する。本体は、ネック１３の近位にある部分９と、ネック１３から遠位にある部分１０と、を有する。近位部分９と遠位部分１０との間に、より小さい対向する基部を有する、２つの本体の実質的に円錐台形の部分がある。言い換えれば、ネック１３の近位にある、円錐台形の部分のより大きな基部は、近位部分９の方を向き、ネック１３から遠位にある、円錐台形の部分のより大きな基部は、遠位部分１０の方を向く。このように、周溝１２が形成され、それはこの実施形態では、長手方向軸Ｚと同一平面への投射でＶ字形プロファイルを有し、およびその頂部５が長手方向軸Ｚの方を向く、円周溝である。好ましくは、周溝は、容器の「ショルダー」に、すなわちネックの近位にある容器の湾曲部分に、位置する。Ｖ字形プロファイルは、２つの直線的側部、すなわち、ネック１３の近位にある直線的側部３と、ネック１３から遠位にある直線的側部４と、を有する。従って、周溝１２は、長手方向軸Ｚに沿う長さを有する間隙であり、それは、ボトルの外側から頂部５にかけて減少する。この実施形態では、頂部は、リングを定める内部リブ５であり、それは、長手方向軸Ｚと同一平面への投射で０〜３ｍｍに含まれる半径Ｒｉを有する円の弧として形作られている。

近位の側部３は、長手方向軸Ｚに垂直な平面Ｘで角度α２の傾斜７を有し、遠位の側部４は、平面Ｘで角度α１の傾斜８を有する。例えば、平面Ｘは、内部リブ５の円の弧の中点を含む平面である。

周溝の開口部の角度は、αで示され、次の方程式によって決定される：
α＝α１＋α２
ここでα２＞α１である。

すでに述べたように、近位の側部３および遠位の側部４は、直線である。近位の側部は長さｄ１を有し、遠位の側部は長さｄ２を有し、ｄ２はｄ１より小さい。長さｄ１およびｄ２は、直線的側部の実際の長さ、すなわち図２に示されているもの、である。長手方向軸Ｚに垂直な方向に沿った、周溝の深さは、ｄ２およびｄ１によって実質的に決定される。

近位部分９と遠位部分１０とは、好ましくは直接、図２で円の弧として示されている湾曲部分によって各自の円錐台形の部分に接続される。遠位部分１０と各自の円錐台形の部分との間の湾曲部分は、符号６で示されている。近位部分９と各自の円錐台形の部分との間の 部分は、符号６’で示されている。好ましくは、長手方向軸Ｚに平行である、湾曲部分６’の接線は、湾曲部分６または遠位の直線的側部４と交差する。

発明によって提供される機能機構は、図１に示され、それは、例えばネック１３で長手方向軸Ｚに沿って、外部圧縮力が中央に加えられたときのボトルの折り畳みを示す。ボトルの元の位置または形態は、符号１、実線で示され、最終位置または形態は、符号２、破線で示されている。そのような圧縮力を加えることにより、周溝１２は、位置および形状を変える。特に、最終位置２では、周溝１２は折り畳まれる。機能機構の作用は、約９０‐１３０Ｎの外力を加えることで、好ましくは内部リブ５の形状の機能で、近位の側部３と遠位の側部４とが合体する、すなわち符号１１で図１に示されているように互いに接触する、ことである。外部圧縮力を加えることは、周溝１２の折り畳みが制御されることを保証する。外力がボトルに徐々に加えられるとき、折り畳みの順序は、反転点から始まる元の傾斜を反転するボトルの基部の方に曲がる遠位の側部４から始まり、内部リブ５が、より速い速度で動き、動きの終わりに、最低許容位置に達する、すなわち折り畳みの前の元の位置に関してネック１３からより遠位にある長手方向軸Ｚに沿った高さにある。近位の側部３は、その形状および傾斜をほぼ維持して下がる。近位の側部３によって押され、湾曲部分６は、元の位置に関してその曲率半径を減少させながら、長手方向軸Ｚから離れて径方向に動き、図１に符号５６で示されているように、このようにその形状を変え、このようにボトルにより安定性および剛性を与えるのに役立つ。周溝１２の構造および加えられる力は、スナップ作用をもたらし、それは、図１に破線の最終位置２によって示されるように、閉じる溝の隙間の急激な折り畳みを引き起こす。そのような最終位置２は、安定平衡であり、外部けん引力だけが、ボトルをその元の位置１にすることができる。溝の閉鎖は、連続的な下方への動き（すなわち容器の基部の方へ）としての外力によってスムーズに実現し、それは、急激な折り畳みが起きるまで、元の位置１から位置２の方に進む。この折り畳みは、不可逆であり、軸方向荷重、すなわち圧縮力、を取り除いた後もそのままである。外部圧縮力が加えられるとき、溝は、崩れ、ポリマーのいわゆる「記憶」を分断させ、それは、反対方向の別の外力（すなわちけん引力）が介在しなければ、溝を元の形に戻すことができないようにする。ボトル内に減圧があれば、元の形状を再びとるために加えられなければならない力がより大きいことは、明らかである。

注目されるのは、発明の圧縮性ボトルにあるような、湾曲部分に隣接する直線的側部（例えば湾曲部分６に隣接する直線的側部４）のおかげで、効果的なスナップ機構を実現することが有利に可能であることである。実際、符号５６（図１）で示される最終位置２の形態での湾曲部分は、けん引力だけがボトルをその元の位置１に戻すことができるような力（図１の符号１１）を合体した直線的側部に及ぼす。さらに、それらは直線であるので、これらの合体した直線的側部１１は、符号５６で示される湾曲部分によってもたらされる力に持ちこたえることができる。直線部３に隣接する湾曲部分６’を有することも、有利である。

上記の機構は、発明の全ての実施形態およびそれらの変形についてほぼ同じである。

発明の第２実施形態による図３に関し、ボトルは、長手方向軸Ｚを定め、本体を備え、本体は、片側で開口を有するネック１３と、ボトルを閉じてネック１３と反対の基底面を定める基部（図示せず）と、を有する。本体は、ネック１３の近位にある部分９と、ネック１３から遠位にある部分１０と、を有する。近位部分９と遠位部分１０との間に、より小さい対向する基部を有する、２つの本体の実質的に円錐台形の部分がある。言い換えれば、ネック１３の近位にある、円錐台形の部分のより大きな基部は、近位部分９の方を向き、ネック１３から遠位にある、円錐台形の部分のより大きな基部は、遠位部分１０の方を向く。このように、周溝３２が形成され、それはこの実施形態では、長手方向軸Ｚと同一平面への投射でＶ字形プロファイルを有し、およびその頂部２５が長手方向軸Ｚの方を向く、円周溝である。好ましくは、周溝は、容器の「ショルダー」に、すなわちネックの近位にある容器の湾曲部分に、位置する。Ｖ字形プロファイルは、２つの直線的側部、すなわち、ネック１３の近位にある直線的側部２３と、ネック１３から遠位にある直線的側部２４と、を有する。従って、周溝３２は、長手方向軸Ｚに沿う長さを有する間隙であり、それは、ボトルの外側から頂部２５にかけて減少する。この実施形態では、頂部は、リングを定める内部リブ２５であり、それは、長手方向軸（Ｚ）と同一平面への投射で０〜３ｍｍに含まれる長さｈｉの直線的セグメントとして形作られ、台形の一部に似ている断面形状を周溝３２に付与する。

近位の側部２３は、長手方向軸Ｚに垂直な平面Ｘで角度α４の傾斜２７を有し、遠位の側部２４は、平面Ｘで角度α３の傾斜２８を有する。

周溝の開口部の角度は、α１０で示され、次の方程式によって決定される：
α１０＝α３＋α４
ここでα４＞α３である。

すでに述べたように、近位の側部２３および遠位の側部２４は、直線である。近位の側部は長さｄ３を有し、遠位の側部は長さｄ４を有し、ｄ４はｄ３より小さい。長さｄ３およびｄ４は、直線的側部の実際の長さ、すなわち図３に示されているもの、である。長手方向軸Ｚに垂直な方向に沿った、周溝の深さは、ｄ４およびｄ３によって実質的に決定される。

近位部分９と遠位部分１０とは、好ましくは直接、図３で円の弧として示されている湾曲部分によって各自の円錐台形の部分に接続される。遠位部分１０と各自の円錐台形の部分との間の湾曲部分は、符号２６で示されている。近位部分９と各自の円錐台形の部分との間の部分は、符号２６’で示されている。好ましくは、長手方向軸Ｚに平行である、湾曲部分２６’の接線は、湾曲部分２６または遠位の直線的側部４と交差する。

折り畳み機構は、発明の第１実施形態とほぼ同じである。

好ましくは、第１および第２の記載された実施形態の両方で、溝は、ボトルのネックと最大直径との間に位置し、次の式によって与えられる：
ｈ_Ｔｏｔ／２＜ｈ＜４／５ｈ_Ｔｏｔ
ここでｈは、ボトルの基底面から測定した周溝の位置を示し、ｈ_Ｔｏｔは、加えられる外力によるボトルの折り畳みの前のボトルの元の全高を示す。

第１および第２実施形態の変形による図４に関し、遠位部分１０を円錐台形の部分に接続する湾曲部分３６は、遠位の側部から始まる周溝の折り畳みを促進するために、波形である。図４では、３つの環状周溝が示され、それらは互いから間隔を置き、それぞれ長手方向軸Ｚに垂直な平面への投射で円形を定める。

第１および第２実施形態の変形による図５に関し、近位の側部３３および遠位の側部３４は、刻み付きである。例えば、複数の突出するリブを設けることができ、近位のおよび遠位の直線的側部の表面が、ほぼ波形であるようになっている。近位のおよび遠位の側部のリブは、直線的であり、共にかみ合うことができる。

第１および第２実施形態の変形による図６に関し、近位の側部４３および遠位の側部は、セグメント化される。例えば、複数のリブを設けることができ、複数のほぼ長方形をした領域が、近位および遠位の側部の表面上で定められるようになっている。

第１および第２実施形態の変形による図７に関し、周溝の内部リブ４２は、長手方向軸Ｚに垂直な平面への投射で、波形の円として形作られている。

図５‐７に示されているこれらの異なる構成は、周溝でのボトルの折り畳みを実現するのに外力を必要とする剛性を与えるのに役立つ。さらに、溝のこれらの異なる構成および形状は、円形または正方形または多角形であり得るボトルの種類にも応じる。

発明は円筒形ボトルに関して特に説明されたが、注目されるのは、他のボトルの実施形態が、発明の本質から逸脱することなく可能であることである。すでに述べたように、発明は正方形または多角形ボトルに適用できること、および溝は異なる形状を有することができることは、明らかである。

Claims (10)

1. 液体用の折り畳み式熱可塑性容器であって、非炭酸液体の高温充填、温かい充填および低温充填に適し、長手方向軸（Ｚ）を定め、
   ‐本体と、
   ‐本体の第１の側で開口が備わっているネック（１３）と、
   ‐第１の側と反対の本体の第２の側で基底面を定める基部と、
   を備え、
   本体は、より小さい対向する基部を有する、２つの実質的に円錐台形のまたは角錐台形の部分を有し、長手方向軸（Ｚ）に沿って容器の中央とネック（１３）との間に周溝（１２）を構成するようになっており、長手方向軸（Ｚ）と同一の第１の平面への投射でＶ字形プロファイルを有し、
   Ｖ字形プロファイルは、長手方向軸（Ｚ）の方を向く頂部（５）を有し、ネック（１３）の近位にある近位の直線的側部（３）は、長手方向軸（Ｚ）に垂直な第２の平面に関して第１の角度（α２）の第１の傾斜（７）と、第１の長さ（ｄ１）と、を有し、ネック（１３）の遠位にある遠位の直線的側部（４）は、前記第２の平面に関して第２の角度（α１）の第２の傾斜（８）と、第２の長さ（ｄ２）と、を有し、
   第２の長さ（ｄ２）は第１の長さ（ｄ１）よりも小さく、
   第１の角度（α２）は第２の角度（α１）よりも大きく、
   近位の直線的側部（３）は、大気圧による力よりも大きい圧縮力が長手方向軸（Ｚ）に沿って加えられたときだけ、圧縮力が解放された後も、遠位の直線的側部（４）と接触し、従って容器の内部容積を減少させる、折り畳み式熱可塑性容器。
2. 請求項１に記載の折り畳み式容器であって、前記近位の直線的側部（３）および遠位の直線的側部（４）は、刻み付きである、折り畳み式容器。
3. 請求項１または２に記載の折り畳み式容器であって、本体は、ネック（１３）の近位にある第１の部分（９）と、ネック（１３）から遠位にある第２の部分（１０）と、を有し、それらは、第１の湾曲部分（６’，２６’）および第２の湾曲部分（６，２６）によって、近位の直線的側部（３）および遠位の直線的側部（４）にそれぞれ接続される、折り畳み式容器。
4. 請求項３に記載の折り畳み式容器であって、前記第２の湾曲部分（３６）は、波形である、折り畳み式容器。
5. 請求項３または４に記載の折り畳み式容器であって、第１の湾曲部分（６’，２６’）は、変曲点なしに、近位の直線的側部（３）に直接接続され、第２の湾曲部分（６，２６）は、変曲点なしに、遠位の直線的側部（４）に直接接続される、折り畳み式容器。
6. 請求項１〜５のいずれか１項に記載の折り畳み式容器であって、前記周溝（１２）は、容器の基底面から測定した距離（ｈ）で位置し、ここで距離（ｈ）は、ｈ_Ｔｏｔ〜４／５_ｈＴｏｔに含まれ、ここでｈ_Ｔｏｔは、折り畳みの前の長手方向軸（Ｚ）に沿った容器の長さである、折り畳み式容器。
7. 請求項１〜６のいずれか１項に記載の折り畳み式容器であって、前記周溝は、セグメント化される、折り畳み式容器。
8. 請求項１〜７のいずれか１項に記載の折り畳み式容器であって、頂部は、長手方向軸（Ｚ）と同一の前記第１の平面への投射で０〜３ｍｍに含まれる半径（Ｒｉ）を有する円の弧として形作られている内部リブ（５）である、折り畳み式容器。
9. 請求項１〜７のいずれか１項に記載の折り畳み式容器であって、頂部は、長手方向軸（Ｚ）と同一の前記第１の平面への投射で０〜３ｍｍに含まれる長さ（ｈｉ）を有する直線的セグメントとして形作られている内部リブ（５）である、折り畳み式容器。
10. 請求項８または９に記載の折り畳み式容器であって、前記内部リブ（５）は、長手方向軸（Ｚ）に垂直な平面への投射で波形の円として形作られている、折り畳み式容器。
    

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