JP2017507027A - 耐熱鋼用溶接材料 - Google Patents

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Abstract

本発明は、耐熱鋼の溶接部で亀裂が発生することを抑制することができる耐熱鋼用溶接材料に関するものである。

Description

本発明は、耐熱鋼用溶接材料に係り、より詳しくは、高温で使用される耐熱鋼材の溶接に用いられる耐熱鋼用溶接材料に関する。
原子炉、発電所チューブ、高炉、流動炉、焼鈍炉等の高温環境で用いられる耐熱鋼には、高い高温強度及び耐亀裂性が求められる。一方、上記耐熱鋼は溶接によって構造物に製造されるため、溶接部にも高い高温鋼及び耐亀裂性が求められる。
現在、このような耐熱鋼素材として、オーステナイト系ステンレス鋼や、Ｎｉ、Ｃｏ基の超耐熱合金等が使用されている。Ｎｉ、Ｃｏ基盤の超耐熱合金は、鋼材及び溶接材料の両方とも高価な高合金系素材であり、溶接法もタングステンアーク溶接（ＧＴＡＷ）であるため生産性が非常に低く、その使用が非常に制限される。これに対し、オーステナイト系ステンレス鋼は、経済性及び溶接性を考慮して生産性が高いフラックスコアードアーク溶接（ＦＣＡＷ）等すべての種類の溶接が可能であり、価格も相対的に安価であるため、１９８０年代以来その適用が増えてきた。
特に、原子炉、発電所チューブ、高炉、流動炉、焼鈍炉のような高温での厳しい腐食及び作業環境下では、オーステナイト系ステンレス鋼（ＳＴＳ ３００系鋼）のうち高温腐食性、高温強度、及び靱性が最も優れた完全オーステナイト（Ｆｕｌｌｙ Ａｕｓｔｅｎｉｔｅ）ステンレス鋼が主に適用されてきた。このような完全オーステナイト系ステンレス鋼の溶接には、大部分、完全オーステナイト系ステンレス溶接材料（ＳＴＳ ３１０系の溶接材料）が使用されている。
しかし、上記ＳＴＳ ３１０系の溶接材料を用いて形成された溶接部で亀裂が容易に発生するという問題がある。これは、ＳＴＳ ３１０系の溶接材料が母材と同じに完全オーステナイト系凝固組織を有する単相凝固であって、Ｎｉ及びＣｒを高濃度で含有し、熱膨張係数も高いのに対し、溶接部にＰとＳに対する固溶度が高いため、溶接部に高温亀裂の低減に効果的なδ−フェライト組織をまったく有さず、単相で凝固することにより、溶接部で凝固中に発生する高温亀裂が容易に発生することが知られている。
オーステナイト系溶接材料を用いた溶接におけるＰとＳは、Ｆｅ３ＰやＦｅＳ等の低融点工程化合物を形成し、凝固中に粒界等に偏析し液状で存在して容易に高温亀裂を引き起こすようになる。現在市販中のＳＴＳ ３１０系の溶接材料の場合、その製造方法及び組成的特性でＰとＳの含量が高い水準である２００〜３００ｐｐｍ程度含有している。耐熱鋼素材として最も広く使用されているＳＴＳ ３００系耐熱鋼の溶接に用いられるＳＴＳ ３１０系の市販溶接材料の場合は完全オーステナイト系であるが、δ−フェライト含量が「０」であり、溶接中の母材及び溶接金属が含有したＰとＳがすべて溶接金属の結晶粒界に偏析して溶接部のクラックを発生させる要因となる。
このような問題を解決するために、前記ＳＴＳ ３０４Ｌ又は３１６Ｌ等のＳＴＳ ３００系を鋼材外皮にし、内部にフラックスを充填したフラックスコアード溶接材料が登場するようになった（特許文献１）。
特許文献１は、上記ＳＴＳ ３００系ステンレス鋼を外皮にし、フラックスにＲＥＭやＣａ等の成分を用いてＰとＳによる亀裂発生を抑制しようとした。しかし、特許文献１でもＰとＳの含量が高いため溶接部のクラック発生の問題を完全に解決できていない。
従って、耐熱鋼の溶接部にクラックが発生するのを抑制するための溶接材料の開発が切実に求められている実情である。
韓国登録特許第１１１８９０４号
本発明の一側面は、耐熱鋼の溶接部で亀裂が発生するのを抑制することができる耐熱鋼用溶接材料を提供することである。
本発明の一態様は、フラックス及びフラックスを取り囲む外皮を含む耐熱鋼用溶接材料で、前記溶接材料は、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．３％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｓｉ：０．１〜２．０％、Ｐ：０．０１％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｎｉ：２０〜４０％、Ｃｒ：１５〜３５％、ＴｉＯ２：３〜７％、ＳｉＯ２：０．５〜２．５％、ＺｒＯ２：０．５〜２．５％、及び残部のＦｅ及び不可避な不純物を含み、前記外皮は３０〜５０％のＮｉを含むＮｉ−Ｆｅ系合金であることを特徴とする耐熱鋼用溶接材料を提供する。
本発明によると、高温環境下で用いられる高炉、流動炉、原子炉、発電機等の耐熱鋼にクラックが発生しない溶接部の形成が可能となる。従って、安定性及び活用度が非常に高いものと予想される。
また、本発明の溶接材料を用いて形成された溶接部は、完全オーステナイト系であり低温靭性に優れることから、極低温特性が求められるＬＮＧ低温タンク等の溶接時に亀裂がない溶接部を得ることができるため、精油、配管、建設、造船、海洋等の技術分野に広く用いられている一般オーステナイト系厚板構造用にも適用されることができるものと予想される。
以下、本発明の溶接材料について詳細に説明する。
本発明の溶接材料は、フラックス、及びフラックスを取り囲む外皮からなるフラックスコアード溶接材料である。
本発明の溶接材料は、フラックス及び外皮を含む全体の重量％で、Ｃ：０．０３〜０．３％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｓｉ：０．１〜２．０％、Ｐ：０．０１％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｎｉ：２０〜４０％、Ｃｒ：１５〜３５％、ＴｉＯ２：３〜７％、ＳｉＯ２：０．５〜２．５％、ＺｒＯ２：０．５〜２．５％を含む。
Ｃは、オーステナイト形成元素であり強度向上元素である。０．０３％未満では高温強度を確保することが難しく、０．３％を超過すると溶接中に共晶化合物を過剰に形成して高温亀裂、溶接フューム（Ｆｕｍｅ）、及びスパッタの発生を助長するため０．０３〜０．３％に管理することが好ましい。
Ｍｎは、溶接中に酸素及び硫黄と反応して脱酸及び脱硫を行う役割をするため０．５％以上含有しなければならない。しかし、３％を超えて添加すると溶融金属の流動性が減少して溶込の減少及びアークの不安定が発生するため０．５〜３．０％に管理することが好ましい。
Ｓｉは、溶接時にＭｎとともに複合脱酸の効果を極大化するために０．１％以上含ませることが好ましいが、２．０％を超えて添加すると、共晶化合物が析出しすぎて耐亀裂性が低下するため、その含量は０．１〜２．０％に管理することが好ましい。
Ｐ及びＳは、微量の添加によっても低融点化合物の生成を促進し材料の融点を低下させて高温亀裂感受性が増加するため、できる限り含まないことが好ましく、不可避に含まれる場合はそれぞれ０．０１％を超えないことが好ましい。
Ｎｉは、オーステナイト形成元素で、完全オーステナイト組織を形成し、耐高温酸化性、高温強度、及び靱性を確保するために２０％以上添加することが好ましい。しかしながら、４０％を超過すると、溶接部の粘度が増加しすぎて気孔の形成及び溶入の不足が発生するため４０％以下にすることが好ましい。
Ｃｒは、フェライト形成元素であるが、耐高温強度を確保するために１５％以上含まれることが好ましいが、その含量が３５％を超えて含有されると、高温でのフェライトの形成及びクロム炭化物の形成によって靱性が低下するため１５〜３５％に管理することが好ましい。
ＴｉＯ２は、アークを安定させるとともにスラグを形成する元素で、３％未満ではアークが不安定であり、特にスラグ量が少なすぎるため溶接金属を完全に塗布できなくなりビーズが荒くなる。７％を超過するとストリップ内に成分の添加が制限されスラグ量も多すぎるようになるため３〜７％に管理することが好ましい。
ＳｉＯ２は、スラグ粘度を向上させる元素で、０．５％未満ではその効果がわずかであり、２．５％を超過すると粘度が上昇しすぎて介在物が残留する等の欠陥が発生するため０．５〜２．５％に管理することが好ましい。
ＺｒＯ２は、高温融点が高いためスラグ（Ｓｌａｇ）の融点を高くする元素で、このためには０．５％以上含まれることが好ましい。その含量が２．５％を超過すると、アークに未溶融スパークを形成するため０．５〜２．５％に管理することが好ましい。
一方、前記溶接材料は、ＰとＳの含量の和を０．０１２％以下に管理することが好ましい。ＰとＳの含量が増加するにつれて、溶接部における凝固亀裂感受性が増加するため、これらはできる限り抑制されなければならない。従って、母材成分、及び溶接部における母材と溶接材料の希釈量を考慮して、ＰとＳの和は０．０１２％を超えないことが好ましい。
さらに、本発明の溶接材料は、Ｍｏ：２．０％以下、Ｃｕ：１．０％以下、Ａｌ：０．５％以下、及びＭｇ：０．５％以下からなる群より選択された１種以上を更に含むことができる。
Ｍｏは、高温強度及び耐酸化性の向上のために追加され得る元素であるが、２．０％を超過すると展延性の低下が懸念されるため、２．０％を超えないことが好ましい。
Ｃｕは、高温耐酸化性を向上させるために１．０％以下含まれることができる。
Ａｌ及びＭｇは、溶接金属の脱酸、脱硫、及び組織微細化のために含まれることができるが、その含量がそれぞれ０．５％を超過すると溶接金属の表面張力が上昇しスパッタが発生しすぎるため、０．５％以下に管理することが好ましい。
また、本発明の溶接材料は、追加的に、Ｔｉ：０．５％以下、Ｆ：０．５％以下、Ｎａ２Ｏ：０．２５％以下、Ｋ２Ｏ：０．３％以下、Ａｌ２Ｏ３：０．５％以下、ＭｎＯ：０．５％以下、及びＭｇＯ：０．５％以下からなる群より選択された１種以上を更に含むことができる。
Ｔｉは、アーク安定性を確保し、粒界腐食を防止するために添加することができるが、０．５％を超過すると、炭化物及び窒化物を溶接部に生成させて靱性を低下させるため、０．５％以下に管理することが好ましい。
Ｆは、溶接スラグ（Ｓｌａｇ）の広がりを向上させるために添加され得るが、０．５％を超えて多すぎると粘度が非常に低下して溶接ビーズの形状を悪くする可能性があるため、０．５％以下に管理することが好ましい。
Ｎａ２Ｏ及びＫ２Ｏは、アルカリ族酸化物であるためイオン化が容易であり、スラグの流動性を向上させる目的で添加され得るが、Ｎａ２Ｏの場合は０．２５％、Ｋ２Ｏの場合は０．３％を超過すると溶接フューム（ｆｕｍｅ）が発生しすぎる可能性がある。
Ａｌ２Ｏ３、ＭｎＯ、ＭｇＯは、溶接スラグの粘度を制御して良好なビーズの形成及び溶湯の保護を目的に添加され得るが、０．５％以下に管理することが好ましい。
以下、本発明による溶接材料の外皮について詳細に説明する。
外皮は、３０〜５０％のＮｉを含むＮｉ−Ｆｅ系合金であることが好ましい。本発明は、高耐食、高温耐食、高温強度、高靱性を有するとともに、高温亀裂抵抗性に優れた高合金系ステンレス鋼用溶接材料を製造するために、溶接材料の外皮成分でＰとＳの含有量が非常に低く、耐熱系合金成分であるＮｉの含量が高い高合金の外皮素材であるＮｉ−Ｆｅ系合金を適用することが好ましい。
外皮が高Ｎｉを含有することにより、Ｃｒをできる限り除去してＰに対する固溶度を最小にし、溶接部におけるＰの含量を最小化することができ、Ｃｒ化合物等の析出増強の要因がないため素材自体の可鍛性、展延性、及び加工性に優れ、高Ｎｉを含有した耐熱鋼用溶接材料を製造することができる。
本発明におけるＮｉ−Ｆｅ合金の一例としては３６％Ｎｉ−Ｆｅのインバー（Ｉｎｖａｒ）合金が用いられることができる。
以下、本発明の溶接材料のフラックスについて詳細に説明する。
前記フラックスは、自体重量％で、Ｃ：０．１〜２．０％、Ｍｎ：２．０〜１０．０％、Ｓｉ：０．５〜８．０％、Ｐ：０．０１％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：４０〜８０％、Ｍｏ：０．１〜８．０％、ＴｉＯ２：７〜２５％、ＳｉＯ２：２〜１０％、ＺｒＯ２：１〜１０％を含む。
Ｃは、オーステナイト組織の安定性及び強度の向上元素で、０．１％未満では耐熱高温強度を確保することが難しく、２．０％を超えて含有されると、溶接中にフューム（Ｆｕｍｅ）及びスパッタが発生しすぎるため、添加量を０．１〜２．０％に管理することが好ましい。
Ｍｎは、溶接中に酸素及び硫黄が反応して脱酸及び脱硫によりスラグ（ｓｌａｇ）化して回収率が減少するため、これを考慮して２．０％以上含有しなければならない。１０．０％を超えて添加するとフューム（ｆｕｍｅ）が増加し溶融金属の流動性が急激に減少するため、添加量を２．０〜１０．０％に管理することが好ましい。
Ｓｉは、溶接時にＭｎとともに複合脱酸してスラグに移行されるため、これを考慮して０．５％以上含有されることが好ましい。８％を超えて添加すると、耐亀裂性が低下するため、添加量を８％以下に管理することが好ましい。
Ｐ及びＳは、フラックスに不純物として含有されるためこれら不純物がフラックス全体の重量で０．０１％以下になるように制御して使用しなければならない。フラックスに０．０１％を超えて含有される場合、外皮に含有されたＰとＳ、及び溶接時に母材から希釈されて入ったＰとＳによって高温亀裂感受性が増加するため、含有量を重量比で０．０１％以下に管理することが好ましい。
Ｃｒは、耐腐食、高温腐食、及び高温強度を向上させ、組織的にフェライトを安定化させるステンレス鋼及び溶接材料に必須の元素で、Ｆｅ−Ｎｉ系合金の外皮を適用時に２０％以上含まれることが好ましい。８０％を超えて添加するとき、Ｃ、Ｍｎ、Ｓｉ、ＴｉＯ２等の全姿勢用フラックスコアードワイヤの基本フラックス成分の添加が不可能になるため８０％以下に管理することが好ましい。
Ｍｏは、高温強度及び耐酸化性の向上のために０．１％以上添加され、８．０％を超えて添加するとき、展延性の低下が示され、充填量が過多になり生産時にワイヤの断絶が発生しすぎるため、添加量を８．０％以下に管理することが好ましい。
ＴｉＯ２は、アークの安定及びスラグの形成に必須のフラックス成分である。７％未満ではアークが不安定であり、特にスラグ量が少なすぎると溶接金属を完全に塗布できなくなってビーズが荒くなる。フラックスのうちその含量が２５％を超過すると、ストリップ内にＣ、Ｃｒ、Ｓｉ、Ｍｎ等の基本成分の添加が制限され、スラグ量も多すぎるようになって溶接性が低下するため、２５％以下に管理することが好ましい。
ＳｉＯ２は、スラグの粘度を向上させるフラックス成分で、２％未満ではＴｉＯ２が主スラグである溶接材料において、粘度向上の効果がわずかであり、１０％を超えて添加すると、粘度が上昇しすぎて介在物の残留等の欠陥及び溶着金属のＳｉ含量を増加させて亀裂するおそれが増えるため、１０％以下に管理することが好ましい。
ＺｒＯ２は、高温融点が高いためスラグの融点を高くするフラックス成分で、このためには１％以上含まれることが好ましいが、１０％を超えて添加すると、アークに未溶融スパークを形成するため１０％以下に管理することが好ましい。
さらに、フラックスは、Ｎｉ：８％以下、Ｃｕ：８％以下、Ａｌ：３．５％以下、Ｍｇ：２．５％以下、Ｔｉ：３．０％以下、及びＦ：８．０％以下からなる群より選択された１種以上を含むことができる。
Ｎｉは、オーステナイト組織を安定し、耐高温腐食、高温強度、及び靱性を向上させる耐熱合金の主な成分で、Ｆｅ−Ｎｉ系外皮合金に基本的に十分に含有されているが、追加的な高温腐食、高温強度、及び靱性を確保する必要がある場合に添加され得る。但し、他元素の添加を考慮して８％以下にすることが好ましい。
Ｃｕは、高温耐酸化性を確保し、Ｃの固溶度を向上させるために添加され得るが、８％以下にすることが好ましい。
Ａｌ及びＭｇは、溶接金属の脱酸、脱硫、及び組織の微細化のために添加され得るが、Ａｌの場合は３．５％を超過し、Ｍｇの場合は２．５％を超過すると、フラックス溶融金属の表面張力が上昇してスパッタが発生しすぎるため、それぞれ３．５％以下及び２．５％以下添加することが好ましい。
Ｔｉは、アーク安定性を確保し、粒界腐食を防止するために添加され得るが、添加しすぎると、炭化物及び窒化物を溶接部に生成させて靱性を低下させるため、３．０％以下添加することが好ましい。
Ｆは、溶接スラグ（Ｓｌａｇ）の広がりを向上させるために、ＣａＦ２、ＡｌＦ６の形態等で多様に添加するが、フラックスにＦの総含量が８．０％を超えて添加されると、スラグの流動性が過度となって全姿勢溶接が不可能になり、溶接ビーズの形状を悪くする可能性があるため、２．０％以下に管理することが好ましい。
一方、上記フラックスは、Ｎａ２Ｏ：２．５％以下、Ｋ２Ｏ：４．０％以下、Ａｌ２Ｏ３：４．０％以下、ＭｎＯ：４．０％以下、及びＭｇＯ：４．０％以下からなる群より選択された１種以上をさらに含むことができる。
Ｎａ２Ｏ及びＫ２Ｏは、アルカリ族フラックス成分で、イオン化が容易でありスラグの流動性を向上させる目的で添加するが、Ｎａ２Ｏは２．５％、Ｋ２Ｏは４．０％を超過すると溶接フューム（ｆｕｍｅ）が発生しすぎるため、それぞれ２．５％、４．０％以下に管理することが好ましい。
Ａｌ２Ｏ３及びＭｇＯはスラグの粘度を増加させ、ＭｎＯは溶接スラグの粘度を低下させるスラグ粘度の制御フラックス成分で、良好なビーズの形成及び溶湯の保護を目的に添加するが、これらの低比重を考慮してＡｌ２Ｏ３、ＭｎＯ、及びＭｇＯのすべてを４．０％以下に管理して添加することが好ましい。
上記フラックスの充填率は１５〜４０％であることが好ましい。上記充填率は、上記フラックスが添加される空間及び成分によって異なるが、上記空間は外皮金属の厚さ及び幅に依存し、上記成分は外皮金属の成分に依存する。充填率が１５％未満である場合、全姿勢フラックスコアードワイヤの特性を発揮するために十分なフラックスの添加が不可能になり、フラックス充填率が４０％を超過するとワイヤの製造時に外皮金属部が薄すぎることから引抜時に断絶が発生しすぎて正常な製造が不可能になるため、充填率は１５〜４０％に管理することが好ましい。
以下、本発明の実施例について詳細に説明する。下記実施例は本発明の理解を助けるためのものであって、本発明を限定するものではない。
（実施例）
下表１及び２の組成（重量％、残りは不可避不純物及びＦｅである）を有する溶接材料を製造した。上記溶接材料を用いて、表３の母材及び溶接方法を適用して溶接を行って溶接部を形成した。上記溶接部の亀裂発生の有無、ビーズ塗布性、亀裂以外の欠陥を観察してその結果を表４に示した。
溶接後に、セラミックテープとスラグを除去しブラッシュ作業を行った後、初層溶接ビーズの亀裂はＰＴ（Ｐｅｎｅｎｔｒａｔｉｏｎ Ｔｅｓｔ）で亀裂を観察して高温亀裂の有無を確認した。高温亀裂を確認しながら最終溶接を完了した後、ＲＴ（Ｒａｄｉｏｇｒａｐｈｉｃ Ｔｅｓｔ）を通じて亀裂の有無とその他の欠陥を確認した。
Figure 2017507027
Figure 2017507027
Figure 2017507027
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上記表４の結果に示されているように、本発明の条件を満たす溶接材料の場合は、溶接部における亀裂が発生せず、亀裂以外の欠陥が発生しておらず、ビーズの塗布性がよいため、優れた溶接作業性を確保することができる。
これに対し、既存の３００系の外皮を用いた従来例及び比較例１〜８は溶接部における亀裂が発生することが確認できる。また、高Ｎｉ−Ｆｅ合金を外皮として用いても、本発明の溶接材料の組成を満たさない比較例９、１０及び１１の場合は、溶接部の欠陥が発生するか、ビーズ塗布性又は他の欠陥が発生することを確認することができる。

Claims (10)

  1. フラックス、及び前記フラックスを取り囲む外皮を含む耐熱鋼用溶接材料であって、
    前記溶接材料は、重量％で、Ｃ：０．０３乃至０．３％、Ｍｎ：０．５乃至３．０％、Ｓｉ：０．１乃至２．０％、Ｐ：０．０１％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｎｉ：２０乃至４０％、Ｃｒ：１５乃至３５％、ＴｉＯ２：３乃至７％、ＳｉＯ２：０．５乃至２．５％、ＺｒＯ２：０．５乃至２．５％、残りはＦｅ及び不可避不純物を含み、
    前記外皮は３０乃至５０％のＮｉを含むＮｉ−Ｆｅ系合金であることを特徴とする耐熱鋼用溶接材料。
  2. 前記ＰとＳ含量の和は０．０１２％以下であることを特徴とする請求項１に記載の耐熱鋼用溶接材料。
  3. 前記溶接材料は、Ｍｏ：２．０％以下、Ｃｕ：１．０％以下、Ａｌ：０．５％以下、及びＭｇ：０．５％以下からなる群より選択された１種以上を含むことを特徴とする請求項１に記載の耐熱鋼用溶接材料。
  4. 前記溶接材料は、Ｔｉ：０．５％以下、Ｆ：０．５％以下、Ｎａ２Ｏ：０．２５％以下、Ｋ２Ｏ：０．３％以下、Ａｌ２Ｏ３：０．５％以下、ＭｎＯ：０．５％以下、及びＭｇＯ：０．５％以下からなる群より選択された１種以上を含むことを特徴とする請求項１に記載の耐熱鋼用溶接材料。
  5. 前記Ｎｉ−Ｆｅ系合金はインバー（ＩＮＶＡＲ）合金であることを特徴とする請求項１に記載の耐熱鋼用溶接材料。
  6. 前記フラックスは、重量％で、Ｃ：０．１乃至２．０％、Ｍｎ：２．０乃至１０．０％、Ｓｉ：０．５乃至８％、Ｐ：０．０１％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：４０乃至８０％、Ｍｏ：０．１乃至８．０％、ＴｉＯ２：７乃至２５％、ＳｉＯ２：２乃至１０％、ＺｒＯ２：１乃至１０％、残りはＦｅ及び不可避不純物を含むことを特徴とする請求項１に記載の耐熱鋼用溶接材料。
  7. 前記ＰとＳの和は０．０１％以下であることを特徴とする請求項６に記載の耐熱鋼用溶接材料。
  8. 前記フラックスは、Ｎｉ：８％以下、Ｃｕ：８％以下、Ａｌ：３．５％以下、Ｍｇ：２．５％以下、Ｔｉ：３．０％以下、及びＦ：８．０％以下からなる群より選択された１種以上をさらに含むことを特徴とする請求項６に記載の耐熱鋼用溶接材料。
  9. 前記フラックスは、Ｎａ２Ｏ：２．５％以下、Ｋ２Ｏ：４．０％以下、Ａｌ２Ｏ３：４．０％以下、ＭｎＯ：４．０％以下、及びＭｇＯ：４．０％以下からなる群より選択された１種以上をさらに含むことを特徴とする請求項６に記載の耐熱鋼用溶接材料。
  10. 前記フラックスの充填率は１５乃至４０％であることを特徴とする請求項１に記載の耐熱鋼用溶接材料。
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