JP2017205785A - H形鋼の製造方法 - Google Patents
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また、被圧延材Aの上下端部(スラブ端面)に対向する孔型上面30a、30b及び孔型底面31a、31bと、突起部35、36の傾斜面とのなす角度θfは、図3に示す4箇所ともに約90°(略直角)に構成されている。
但し、全てのパスにおいて接触していることが必要不可欠ではなく、例えば最終パスのみ被圧延材Aの上下端部(スラブ端面)と孔型内部が接触し、スラブ端面圧下量ΔEが正の値となる(ΔE>0)ような構成でも良い。これは、第2孔型K2での全てのパスにおいて被圧延材Aの上限端部と孔型内部とを非接触とすると、フランジ相当部(後述するフランジ部80)が左右非対称に造形されるといった形状不良が生じる恐れがあり、通材性の面で問題があるからである。
また、被圧延材Aの上下端部(スラブ端面)に対向する孔型上面40a、40b及び孔型底面41a、41bと、突起部45、46の傾斜面とのなす角度θfは、図4に示す4箇所ともに約90°(略直角)に構成されている。
一方で、その他のパスにおいては、被圧延材Aの上下端部(スラブ端面)において上記突起部45、46を除き孔型と被圧延材Aは接触しておらず、これらのパスにおいて被圧延材Aの積極的な圧下は行われない。これは、圧下により被圧延材Aの長手方向への伸びを生じさせ、フランジ相当部(後述するフランジ部80に相当)の生成効率を低下させてしまうからである。
また、被圧延材Aの上下端部(スラブ端面)に対向する孔型上面50a、50b及び孔型底面51a、51bと、突起部55、56の傾斜面とのなす角度θfは、上記第3孔型K3と同様に、図5に示す4箇所ともに約90°(略直角)に構成されている。
一方で、その他のパスにおいては、被圧延材Aの上下端部(スラブ端面)において上記突起部55、56を除き孔型と被圧延材Aは接触しておらず、これらのパスにおいて被圧延材Aの積極的な圧下は行われない。これは、圧下により被圧延材Aの長手方向への伸びを生じさせ、フランジ部80の生成効率を低下させてしまうからである。
なお、従来のH形鋼製品の製造での粗圧延工程では、例えば圧下量65mmで約300t程度の圧延荷重が負荷されており、それと比較し、図8に示す圧下量180mmで圧延荷重tの値は約350t〜500tとなっており、本発明の条件では圧延荷重が低減されていることが分かる。
また、図10は、座屈量に関する説明図である。図10に示すa−bの絶対値(=|a−b|)が座屈量である。なお、図10に示すような被圧延材Aの座屈は、通常、被圧延材Aの長手方向非定常部において発生・成長しやすく、且つ、圧延の蹴出し端部において成長し易いことが知られている。
図9に示すように、従来の粗圧延工程では、圧下力が被圧延材の中心部に及ぶ範囲が広く、温度変動や噛み込み変動等による微小な非対称影響を受け易いといった要因により、1パス当たりの圧下量が約60mmを超えると、急激に寸法精度が低下する(座屈量が増加する)といった特徴が見受けられる。
一方で、本実施の形態に係る技術において第2孔型K2のウェッジ先端曲率半径Rを10mm、20mmとした場合には、エッジング圧延による圧下浸透効果が小さいために、耐座屈安定性が極めて高くなり、座屈量は低い値で推移している。具体的には、1パス当たりのエッジング量が180mmである場合でも、座屈量は低く推移し、形状悪化は見られないため、安定的な圧延が実施可能であることが分かる。
また、本実施の形態に係る技術において第2孔型K2のウェッジ先端曲率半径Rを30mmとした場合には、1パス当たりのエッジング量が90mmを超えると、座屈量が増加し、形状悪化が顕著となる。
一方で、座屈量に相当する製品の偏りの公差は例えば4mm程度であることから、粗造形段階(粗圧延段階)での公差限界のばらつきは約60mm(4mm×15倍)と考えられる。この値に工程能力を見込んで、例えば工業生産として許容できる座屈量を30mm以下に設定される。
また、第2孔型K2のウェッジ先端曲率半径Rが30mm以下である場合、座屈量を低く抑え安定的な圧延を行うためには、1パス当たりの圧下量は最大90mmまで拡大して設定することが必要であることが分かる。
しかしながら、図8、9を参照して分かるように、本実施の形態に係る方法によれば、第2孔型K2のウェッジ先端曲率半径Rを20mm以下とした場合には、1パス当たりの圧下量を最大180mmとしても座屈量は増大せず、圧延荷重を小さく抑えることができ、安定して有効な圧延造形が実施できる。また、1パス当たりの圧下量を最大180mmとした場合であっても、圧延荷重は約500t以下に抑えられていることが分かるため、1パス当たりの圧下量を最大180mm且つ圧延荷重500t以下との条件でもって圧延造形を実施することが可能となる。
また、従来は約70mm未満が限界値であった1パス当たりの圧下量に関しても、本実施の形態に係る方法においては、1パス当たりの圧下量を最大180mmとすることができ、パス回数の低減を図ることが圧延能率上望ましいといった観点から、1パス当たりの圧下量はなるべく大きい値とすることが望ましい。なお、1パス当たりの圧下量の具体例は、後述する実施例に記載している。
そのため、従来の製造方法に比べ、フランジ部80にメタルフローを流入させるためのウェブ厚の薄肉化が顕著に求められない。
ウェブ厚の薄肉化は、主に平造形孔型(上記実施の形態に係る第5孔型K5)において行われるが、ここでは、その平孔型造形のパススケジュールの具体的な例を比較例2、実施例3として記載する。
2…加熱炉
3…サイジングミル
4…粗圧延機
5…中間ユニバーサル圧延機
8…仕上ユニバーサル圧延機
9…エッジャー圧延機
11…スラブ
13…H形粗形材
14…中間材
16…H形鋼製品
20…上孔型ロール(第1孔型)
21…下孔型ロール(第1孔型)
25、26…突起部(第1孔型)
28、29…割り込み(第1孔型)
30…上孔型ロール(第2孔型)
31…下孔型ロール(第2孔型)
35、36…突起部(第2孔型)
38、39…割り込み(第2孔型)
40…上孔型ロール(第3孔型)
41…下孔型ロール(第3孔型)
45、46…突起部(第3孔型)
48、49…割り込み(第3孔型)
50…上孔型ロール(第4孔型)
51…下孔型ロール(第4孔型)
55、56…突起部(第4孔型)
58、59…割り込み(第4孔型)
80…フランジ部
82…ウェブ部
85…上孔型ロール(第5孔型)
86…下孔型ロール(第5孔型)
K1…第1孔型
K2…第2孔型
K3…第3孔型
K4…第4孔型
K5…第5孔型(平造形孔型)
T…製造ライン
A…被圧延材
Claims (3)
- 粗圧延工程、中間圧延工程、仕上圧延工程を備えたH形鋼の製造方法であって、
矩形断面素材に対し前記粗圧延工程を行う圧延機には、被圧延材を造形する4以上の複数の孔型が刻設され、
当該複数の孔型では被圧延材の1又は複数パス造形が行われ、
前記複数の孔型のうち第1孔型及び第2孔型には、被圧延材の幅方向に対し鉛直に割り込みを入れる突起部が形成され、
前記第2孔型における造形では、前記第1孔型において形成された割り込みの深さを深くする造形が行われ、
前記複数の孔型のうち第3孔型以降では前記割り込みによって成形された分割部位を順次折り曲げる工程が行われ、
前記第2孔型に形成される突起部の先端角度が25°以上40°以下であり、且つ、当該突起部の先端曲率半径は30mm以下に設計されることを特徴とする、H形鋼の製造方法。 - 前記第2孔型に形成される突起部の先端曲率半径が20mm以下に設計される場合に、当該第2孔型における圧延造形1パス当たりの圧下量は最大180mmに設定されることを特徴とする、請求項1に記載のH形鋼の製造方法。
- 前記第2孔型に形成される突起部の先端曲率半径が30mm以下に設計される場合に、当該第2孔型における圧延造形1パス当たりの圧下量は最大90mmに設定されることを特徴とする、請求項1又は2に記載のH形鋼の製造方法。
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