JP2017177179A

JP2017177179A - 連続鋳造用タンディッシュ、及びそのタンディッシュを用いた連続鋳造方法

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Publication number: JP2017177179A
Application number: JP2016069449A
Authority: JP
Inventors: 吉田　仁; Hitoshi Yoshida; 仁吉田; 中岡　威博; Takehiro Nakaoka; 威博中岡; 酒井　宏明; Hiroaki Sakai; 宏明酒井
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 2016-03-30
Filing date: 2016-03-30
Publication date: 2017-10-05
Anticipated expiration: 2036-03-30
Also published as: JP6668567B2

Abstract

【課題】タンディッシュ内の各ストランド間の溶鋼温度のバラツキを抑制するタンディッシュの提供。【解決手段】左右且つ上方向湯道9a,9bと水平若しくは下方向湯道9cを有し、ストランド室5底部が湯道9c出口10cの下端以下で、d1≦0.3,D1≦0.3,x1≧0.1z1+D2/2,θ1≦60,z2tanθ2-0.1z1/cosθ2≧H/3,z2tanθ2+D1+0.1z1/cosθ2≦H,x2≧0.1(z1+z3)+(d2+D2)/2,を満たすタンディッシュ１。（d1:湯道9c縦径,d2:湯道9c横径,D1:湯道9a,9b縦径,D2:湯道9a,9b横径,x1:湯道9a,9b正面壁7交点と仕切堰8近傍の鋳型注入孔6軸心の延長線正面壁7の交点距離,θ1:湯道9a,9b正面壁7交点のストランド室5幅方向中心側水平角度,θ2:湯道9a,9b上向角度）【選択図】図２Ａ

Description

本発明は、注入室とストランド室とを仕切る仕切堰に、注入室からストランド室へ溶鋼を流通させる湯道（堰孔）が設けられた連続鋳造用のタンディッシュ、及びそのタンディッシュを用いた連続鋳造方法に関する。

従来より、連続鋳造装置では、転炉や二次精錬設備等から出鋼された溶鋼を取鍋によってタンディッシュまで搬送し、搬送された取鍋内の溶鋼をタンディッシュへ注入後、このタンディッシュから鋳型へ溶鋼を供給することで、溶鋼を連続的に鋳造している。
連続鋳造を効率よく操業を行うためには、タンディッシュ内において、注入室からストランド室へ溶鋼をスムーズに流通させる際に、各ストランド間における溶鋼温度を均一化させることが必要となる。

このようなタンディッシュ内の溶鋼の温度を均一化させるための手段として、特許文献１〜３に開示されているものがある。
特許文献１は、多ストランドタンディッシュにおいて、各ストランド間における溶鋼温度のバラツキを低減することを目的としている。具体的には、注入室とストランド室が堰で仕切られたＴ型タンディッシュにおいて、堰には二つの孔（湯道）が開口されており、孔の向きを所定のストランド間を向かせることで、各ストランド間における溶鋼温度のバラツキを低減させている。

特許文献２は、３ストランドタンディッシュにおいて、各ストランド間における溶鋼温度バラツキを低減することを目的としている。具体的には、注入室とストランド室が堰で仕切られたタンディッシュにおいて、堰には溶鋼流路が設けられ、且つ溶鋼を加熱するプラズマ加熱装置が備えられており、そのプラズマ加熱装置により、出鋼温度を均一化させている。

特許文献３は、多ストランドタンディッシュにおいて、各ストランド間における溶鋼温度のバラツキを低減することを目的としている。具体的には、注入室と２つのストランド室から成るタンディッシュであって、注入室と２つのストランド室の間と、２つのストランド室それぞれの間が堰で仕切られており、２つのストランド室間の堰孔には誘導加熱装置が設置されていて、その誘導加熱装置により、２つのストランド室の溶湯を均熱化させている。

また、連続鋳造を効率よく操業を行うためには、タンディッシュ内の介在物が鋳型へ流出してしまうことを防止することも必要となる。
このようなタンディッシュ内の介在物の流出を防止するための手段として、特許文献４〜６に開示されているものがある。
特許文献４は、溶鋼を分配する際に、タンディッシュ内の大型介在物が鋳型へ流出するのを防止することを目的としている。具体的には、注入室とストランド室が堰で仕切られたタンディッシュにおいて、その堰には１つないしは２つの孔が開口されている。この堰孔の向きは、溶鋼が鋳型注入孔へ直接流入する、溶鋼の鋳型注入孔への直送流が発生しやすい流出域を外した向きとしている。このような堰孔の向きにすることにより、大型介在物の流出を防止している。

特許文献５は、溶鋼が注入されたタンディッシュ内での介在物の浮上分離を向上させることを目的としている。具体的には、溶鋼鍋からの注入位置と鋳型注入室の間の底部に、高さの低い堰を設置したタンディッシュにおいて、堰には鋳型注入室を向いた１つの孔（溶鋼流路）が開口されている。その堰孔の手前には、溶鋼鍋からの流れが堰孔に直送しないように、底部から鋳型注入室側に向かって上昇した傾斜面を有する衝突部材が設置されていて、その衝突部材により溶鋼がタンディッシュ上部に流れるようになることで、介在物の浮上分離を促進させている。

特許文献６は、溶鋼が注入されたタンディッシュ内での介在物の浮上分離を向上させることを目的としている。具体的には、溶鋼鍋からの注入位置と鋳型注入室の間の内壁面側に、底部から鋳型注入室側に向かって上昇した面を有する傾斜部が設けられていて、溶鋼を傾斜部に沿わすことで、溶鋼の上昇流を促進させている。

特開２０１４−１１３６３４号公報特開平６−１４２８５５号公報実開平３−１０６２４３号公報特開２００５−１３１６６１号公報特開２００３−２４５７５７号公報特開２００８−２５４０２８号公報

特許文献１は、堰孔（湯道）の向きを所定のストランド間に向かせているので、溶鋼をスムーズに流通させることができ、各ストランド間における溶鋼温度のバラツキを低減させている。
ところが、この文献においては、堰孔の向きを溶鋼が所定のストランド間に流れるような向きとなるように狙う、とのみの規定であるので、非常に稀ではあるが、実操業の条件によっては鋳型注入孔への溶鋼の直送流発生することが考えられる。それ故、可能性としては低いが、溶鋼温度がばらついてしまうことが考えられる。

一方、特許文献２は、溶鋼がストランド室内でスムーズに流通するような、ストランド室内での溶鋼流の狙い位置が明確に規定されていないので、実操業の条件によっては、鋳型注入孔への溶鋼の直送流が発生してしまう虞がある。
それ故、溶鋼温度のバラツキが大きくなる可能性が大である。たとえ、プラズマ加熱装置を用いても、溶鋼流の向きを適正化しない限りは、各ストランド間における溶鋼温度のバラツキが大きくなる虞がある。

特許文献３は、誘導加熱装置により、２つのストランド室の溶湯を均熱化させて、各ストランド間における溶鋼温度のバラツキを低減させている。
ところが、左右のストランド室間に設けられた堰の堰孔においては、溶鋼の流れが弱いため、その堰孔に流入した介在物が滞留してしまうので、その堰孔の内径が段々と細くなってゆき、滞留した多くの介在物により内部が詰まってしまう可能性がある。

また、注入室とストランド室間の堰孔の向きによっては、一方側の鋳型注入孔に溶鋼が流れてしまう、溶鋼の直送流が生じてしまう虞がある。それ故、各ストランド間における溶鋼温度のバラツキが大きくなる可能性がある。
以上の技術では、多ストランドタンディッシュにおいて、注入室からストランド室へ流出した溶鋼は、直送流を含めて、注入室に近い鋳型注入孔（ストランド）に優先的に流れ込むこととなり、注入室に近い鋳型注入孔においては、溶鋼温度が高くなる。一方で、注入室から遠い鋳型注入孔においては、温度が低くなった溶鋼が流れ込むこととなる。つまり、多ストランドタンディッシュ内における溶鋼温度のバラツキが大きくなってしまう虞がある。

また、注入室から遠い鋳型注入孔の内部では、流れ込んだ温度の低い溶鋼が固まってゆくので、その鋳型注入孔の内径が細くなってゆくこととなり、ノズル詰まりを引き起こす虞がある。
さて、特許文献４は、鋳型注入孔への溶鋼の直送流を防いでいるものの、実操業の条件によっては、各ストランド間における溶鋼温度のバラツキが大きくなる虞がある。また同文献の技術においては、堰孔からの噴流が堰近くの鋳型注入孔を超える条件でないために、特に４ストランド以上のタンディッシュに適用させた場合、そのタンディッシュおける溶鋼温度のバラツキを低減させることは不可能である。

特許文献５、６は、鋳型注入孔への溶鋼の直送流を防いでいるが、各ストランド室に１つの鋳型注入孔が備えられているタンディッシュに適用可能な技術であって、３つ以上の多ストランドタンディッシュに適用させた場合、必ずしも溶鋼温度のバラツキを低減させることはできないと考えられる。
そこで、本発明は、上記問題点に鑑み、注入室と鋳型注入孔を複数有するストランド室とを有する、平面視でＴ字状のタンディッシュにおいて、各鋳型注入孔に流れる溶鋼の到達時間の差を制御することで、そのタンディッシュ内における各ストランド間の溶鋼温度のバラツキを抑制することが可能な連続鋳造用タンディッシュと、そのタンディッシュを用いた連続鋳造方法を提供することを目的とする。

上述の目的を達成するため、本発明においては以下の技術的手段を講じた。
本発明にかかる連続鋳造用タンディッシュは、取鍋からの溶鋼が注入される注入室と、前記注入室の前方であって、当該注入室より左右方向に長尺とされ、且つ底部に前記溶鋼を鋳型に装入する鋳型注入孔を複数有するストランド室と、前記注入室と前記ストランド室とを仕切る仕切堰と、前記仕切堰に設けられ且つ前記注入室から前記ストランド室へ直線状に貫通する湯道と、を備えたタンディッシュにおいて、前記湯道は、平面視で水平方向斜め左側に移行し、且つ側面視で前記注入室の底部側、前記仕切堰の内壁面から前記ストランド室の上部側、前記仕切堰の内壁面に向けて、直線状に貫通する第１湯道と、平面視で水平方向斜め右側に移行し、且つ側面視で前記注入室の底部側、前記仕切堰の内壁面から前記ストランド室の上部側、前記仕切堰の内壁面に向けて、直線状に貫通する第２湯道と、を有し、さらに、前記湯道は、前記第１湯道と前記第２湯道との間であって、側面視で前記注入室から前記ストランド室に向けて水平もしくは下方を向いて移行し、且つ平面視で前後方向を向いて直線状に貫通する第３湯道を有し、前記鋳型注入孔は、上方を向いた前記第１湯道の水平方向を向く中心軸の延長線、上方を向いた前記第２湯道の水平方向を向く中心軸の延長線より左右方向外側の領域に位置し、前記第３湯道の出口と繋がる前記ストランド室の底部は、当該第３湯道の出口の下端以下に位置し、且つ、式（１）〜式（７）を満たしていることを特徴とする。

d₁≦0.3 [m] ・・・（１）
D₁≦0.3 [m] ・・・（２）
x₁≧0.1z₁+D₂/2 [m] ・・・（３）
θ₁≦60 [deg.] ・・・（４）
z₂tanθ₂-0.1z₁/cosθ₂≧H/3 [m] ・・・（５）
z₂tanθ₂+D₁+0.1z₁/cosθ₂≦H [m] ・・・（６）
x₂≧0.1(z₁+z₃)+(d₂+D₂)/2 [m] ・・・（７）
d₁：第３湯道の縦径
d₂：第３湯道の横径
D₁：第１湯道、及び、第２湯道の縦径
D₂：第１湯道、及び、第２湯道の横径
x₁：上方を向いた第１湯道、及び、第２湯道の中心軸の延長線がストランド室の前側壁面と交差する点と、仕切堰に最近側の鋳型注入孔の上下方向を向く中心軸を通過する水平方向を向く延長線がストランド室の前側壁面と交差する点との距離
θ₁：上方を向いた第１湯道、及び、第２湯道の中心軸の延長線がストランド室の前側壁面と交差する点におけるストランド室幅方向の中心側の水平角度
θ₂：上方を向いた第１湯道、及び、第２湯道の上向き角度
z₁：上方を向いた第１湯道、及び、第２湯道の軸心の延長線上におけるストランド室の水平長さ
z₂：上方を向いた第１湯道、及び、第２湯道の軸心における、注入室の前端部からストランド室の前側壁面までの水平距離
z₃：水平もしくは下方を向いた第３湯道の軸心の延長線上におけるストランド室の水平長さ
H：溶鋼の深さ
x₂：第１湯道又は第２湯道の中心軸の延長線がストランド室の前側壁面と交差する点と、第３湯道の中心軸の延長線がストランド室の前側壁面と交差する点との間の距離
好ましくは、前記ストランド室には、前記注入室の前方であって、当該ストランド室の前側壁面に当接し、当該ストランド室の底部から上方を向いて立設された突起物が備えられていて、前記突起物は、所定の間隔を空けて、左右一対備えられ、且つ式（８）〜式（１１）を満たしているとよい。

y≧0.1 [m] ・・・（８）
L≧0.2 [m] ・・・（９）
d₁+0.1z₁≦h≦z₂tanθ₂-0.1z₁/cosθ₂ [m] ・・・（１０）
x₃≧0.1z₃+d₂/2 [m] ・・・（１１）
y：突起物の前後方向の長さ
L：突起物の幅
h：突起物の高さ
x₃：第３湯道の中心軸の延長線がストランド室の前側壁面と交差する点と、突起物における第３湯道の中心軸の延長線側の端部との距離
本発明にかかる連続鋳造方法は、上記の連続鋳造用タンディッシュを用いて、連続鋳造を行うことを特徴とする。

本発明によれば、注入室と鋳型注入孔を複数有するストランド室とを有する、平面視でＴ字状のタンディッシュにおいて、各鋳型注入孔に流れる溶鋼の到達時間の差を制御することで、そのタンディッシュ内における各ストランド間の溶鋼温度のバラツキを抑制することが可能である。

本発明の連続鋳造用タンディッシュの平面図である。本発明のタンディッシュの一部分を拡大した図であり、仕切り堰の形状を示す平面図である。本発明のタンディッシュの一部分を拡大した側方断面図である。ストランド室の底部の形状を示す第１図であるストランド室の底部の形状を示す第２図である。ストランド室の底部の形状を示す第３図である。本発明のタンディッシュに形成された湯道の形状を示した図である。仕切堰の湯道の貫通形状が直線状とされている場合におけるタンディッシュの整備状況を示した図である。仕切堰の湯道の途中で屈曲した貫通形状とされている場合におけるタンディッシュの整備状況を示した図である。本発明にかかる第１湯道及び第２湯道の形状の一例を示す平面図である（x₁≧0.1z₁+D₂/2）。第１湯道及び第２湯道の形状における規定範囲外の一例を示す平面図である（x₁＜0.1z₁+D₂/2）。本発明にかかる第１湯道及び第２湯道の水平角度の一例を示す平面図である（θ₁≦60）。第１湯道及び第２湯道の水平角度における規定範囲外の一例を示す平面図である（θ₁＞60）。本発明にかかる第１湯道及び第２湯道の上下方向の角度の一例を示す側方断面図である（z₂tanθ₂-0.1z₁/cosθ₂≧H/3）。第１湯道及び第２湯道の上下方向の角度における規定範囲外の一例を示す側方断面図である（z₂tanθ₂-0.1z₁/cosθ₂＜H/3）。本発明にかかる第１湯道及び第２湯道の上下方向の角度の一例を示す側方断面図である（z₂tanθ₂+D₁+0.1z₁/cosθ₂≦H）。第１湯道及び第２湯道の上下方向の角度における規定範囲外の一例を示す側方断面図である（z₂tanθ₂+D₁+0.1z₁/cosθ₂＞H）。本発明にかかる第１湯道及び第２湯道の形状の一例を示す平面図である（x₂≧0.1(z₁+z₃)+(d₂+D₂)/2）。第１湯道及び第２湯道の形状における規定範囲外の一例を示す平面図である（x₂＜0.1(z₁+z₃)+(d₂+D₂)/2）。本発明のタンディッシュの一部分を拡大した図であり、仕切り堰の形状及び、ストランド室の底部に設けられた突起物の形状を示す平面図である。本発明のタンディッシュの一部分を拡大した図であり、ストランド室の底部に設けられた突起物の形状を示す側方断面図である。本発明にかかる突起物の形状の一例を示す平面図である（y≧0.1）。突起物の形状における規定範囲外の一例を示す平面図である（y＜0.1）。本発明にかかる突起物の形状の別例を示す平面図である。本発明にかかる突起物の形状の一例を示す側方断面図である（h≦z₂tanθ₂-0.1z₁/cosθ₂）。突起物の形状における規定範囲外の一例を示す側方断面図である（h＞z₂tanθ₂-0.1z₁/cosθ₂）。本発明にかかる突起物の形状の一例を示す側方断面図である（d₁+0.1z₁≦h）。突起物の形状における規定範囲外の一例を示す側方断面図である（d₁+0.1z₁＞h）。本発明にかかる突起物の形状の別例を示す側方断面図である。本発明にかかる突起物の位置の一例を示す平面図である（x₃≧0.1z₃+d₂/2）。突起物の位置における規定範囲外の一例を示す平面図である（x₃＜0.1z₃+d₂/2）。タンディッシュ内における溶鋼温度Ｔの測定位置を示す図である。水モデル実験をする際に用いたタンディッシュの形状を示す図である。数値計算をする際に用いた形状Ａのタンディッシュを示す図である。数値計算をする際に用いた形状Ｂのタンディッシュを示す図である。数値計算をする際に用いた形状Ｃのタンディッシュを示す図である。数値計算をする際に用いた形状Ｄのタンディッシュを示す図である。タンディッシュ内におけるΔＴの計算結果を示した図であり、到達時間差の指数（Δｔ／ｔ_ｒ）に対するタンディッシュ内における溶鋼温度の差（ΔＴ）の関係を示す図である。本発明の連続鋳造用タンディッシュが適用される連続鋳造装置の概念図である。

以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて、詳細に説明する。
図２２に示すように、連続鋳造用タンディッシュ１は、溶鋼１４を鋳型１７に装入する鋳型注入孔６（ストランド）が設けられた底部２ａ，２ｂと、その底部２ａ，２ｂの周縁から立ち上がる周壁３とを備えている。なお以降、単にタンディッシュ１と呼ぶこともある。

また、タンディッシュ１は、取鍋１６内の溶鋼１４が注入される注入室４と、注入室４の前方であって、且つ底部２ｂに溶鋼１４を鋳型１７に装入するストランド６を複数有し、溶鋼１４をストランド６を介して鋳型１７に鋳込むストランド室５と、注入室４とストランド室５とを仕切る仕切堰８と、を有していて、ストランド室５は注入室４より左右方向に長尺のものとされている。

すなわち、本発明の対象としては、平面視でＴ字状とし、且つ複数のストランド６を有する多ストランドタンディッシュとしている。なお、ストランド６の個数としては、４つ以上の偶数個としている。
注入室４は、ストランド６が設けられていない底部２ａと、底部２ａの３つ周縁それぞれから上方に向かって立設された３つの周壁３と、ストランド室５に対して分割するように仕切る仕切堰８とで囲まれた部分で構成されている。一方、ストランド室５は、ストランド６が複数設けられた底部２ｂと、底部２ｂの周縁それぞれから上方に向かって立設された周壁３と、当該ストランド室５と注入室４とを仕切る仕切堰８とで囲まれた部分で構成されている。

図２Ａは、本発明のタンディッシュ１の構成を示す図であり、仕切堰８によって仕切られた注入室４とストランド室５の一部分を拡大した平面図である。また、図２Ｂは、ストランド室５の部分断面図（図１のＡ−Ａ断面の一部分）である。また、図３Ａ、図３Ｂは、注入室４及びストランド室５の断面図（図１のＡ−Ａ断面）である。なお、図３Ｃも注入室４及びストランド室５の断面図であり、図１のＡ−Ａ断面に相当するものである。

まず、図２Ａ、図２Ｂ、図３Ａ、図３Ｂを参照しながら、本発明のタンディッシュ１に備えられている湯道９（堰孔）の概要について、説明する。なお、図２Ａ、図２Ｂに示す、湯道９や突起物１１の形状・寸法などの規定、つまり本発明のタンディッシュ１の特徴的な構成については、後ほど詳細に説明する。
図２Ａ、図２Ｂ、図３Ａ、図３Ｂに示すように、注入室４とストランド室５を仕切る仕切堰８には、注入室４からストランド室５へ直線状に貫通する湯道９が設けられている。すなわち、注入室４とストランド室５は、仕切堰８の下部に開口された湯道９によって繋げられている。

タンディッシュ１の仕切堰８には、注入室４とストランド室５とを連通させる複数の湯道９が形成されている。
湯道９は、平面視で、注入室４からストランド室５に向かうにしたがって、水平方向斜め左側に移行し、且つ側面視で注入室４の底部２ａ側、仕切堰８の内壁面下端（仕切堰８の後壁面下端）からストランド室５の上部側、仕切堰８の内壁面（仕切堰８の前壁面）に向けて、直線状に貫通する湯道９ａ（第１湯道）と、平面視で、注入室４からストランド室５に向かうにしたがって、水平方向斜め右側に移行し、且つ側面視で注入室４の底部２ａ側、仕切堰８の内壁面下端からストランド室５の上部側、仕切堰８の内壁面に向けて、直線状に貫通する湯道９ｂ（第２湯道）とを有している。

さらに、湯道９は、第１湯道９ａと第２湯道９ｂとの間であって、側面視で注入室４からストランド室５に向かうにしたがって水平もしくは下方を向いて移行し、且つ平面視で前後方向を向いて、注入室４の底部２ａとストランド室５の底部２ｂとを繋ぐように、直線状に貫通する湯道９ｃ（第３湯道）を有している。
ここで、ストランド室５の底部２ｂであって、第３湯道９ｃの出口１０ｃと繋がる底部２ｂを見たとき、当該底部２ｂの内面は、第３湯道９ｃの出口１０ｃの下端以下に位置している。

すなわち、本発明においては、第３湯道９ｃの出口１０ｃと繋がるストランド室５の底部２ｂは、第３湯道９ｃの出口１０ｃの最下端部と同じ高さ（図３Ａ参照）、或いは、第３湯道９ｃの出口１０ｃの最下端部よりも低い位置である（図３Ｂ参照）。
以上より、本発明は、図３Ａ、図３Ｂに例示している構造のタンディッシュ１を対象としている。

一方、図３Ｃは、仕切堰８に第３湯道９ｃを形成した場合であって、湯道９の出口と繋がる底部２ｂを見たとき、当該底部２ｂが第３湯道９ｃの出口の下端よりも上方に位置する場合のタンディッシュを示している。
しかしながら、本発明では、図３Ｃに示す構造のタンディッシュは対象外である。つまり、本発明においては、ストランド室５の底部２ｂが第３湯道９ｃの出口の最下端部よりも高いものを対象としていない。

さて、図４は、仕切堰８を幅方向で且つ垂直に断面した場合（図１のＢ−Ｂ断面）の断面図である。図４に示すように、仕切堰８に形成する湯道９（第１湯道９ａ〜第３湯道９ｃ）の断面視の形状は、円形であっても、楕円形であっても、四角形であっても、扁平した円であってもよい。
ところで、タンディッシュ１の整備を行う際には、タンディッシュ１を略９０度傾動させた後、酸素パイプ２０から酸素等を吹き込むことにより、酸素の燃焼熱によって、湯道９（堰孔）に付着した地金等を溶融して地金を除去する。

図５Ａに示すように、湯道９が注入室４からストランド室５へ直線状に貫通する形状であれば、仕切堰８を溶損させることなく、湯道９内の地金を除去することができる。
ところが、図５Ｂに示すように、注入室４とストランド室５とを繋ぐ湯道９が途中で屈曲した貫通形状である場合、整備状況によっては、仕切堰８を溶損させてしまう虞がある。

したがって、湯道９（第１湯道９ａ〜第３湯道９ｃ）は、仕切堰８内を注入室４からストランド室５へ直線的に貫通していることが必要である。
以下に、本発明のタンディッシュ１の構成について、図を参照しながら、さらに詳しく説明する。
以降、ストランド室５の前後方向を奥行き方向とし、ストランド室５の左右方向を幅方向とする。これはタンディッシュ１の前後方向及び左右方向と一致する。

また、第１湯道９ａを第１堰孔と呼び、第２湯道９ｂを第２堰孔と呼ぶこととする。また、第３湯道９ｃを底部堰孔と呼ぶこととする。
図２Ａ、図２Ｂに戻って、本発明のタンディッシュ１に設けられているストランド６は、平面視で、第１堰孔９ａの水平方向を向く中心軸の延長線より左方向外側の領域に位置している。また、ストランド６は、第２堰孔９ｂの水平方向を向く中心軸の延長線より右方向外側の領域に位置している。

すなわち、ストランド６は、ストランド室５の底部２ｂであって、第１堰孔９ａの中心軸の延長線、及び、第２堰孔９ｂの中心軸の延長線より外側にそれぞれ備えられている。
図４に示すように、「d₁」は、底部堰孔９ｃを垂直に断面した場合における、垂直（上下）方向の内径（縦径）である。
この底部堰孔９ｃの縦径「d₁」は、式（１）に示すように、０．３ｍ以下である。

d₁≦0.3 [m] ・・・（１）
ところが、底部堰孔９ｃの縦径d₁が０．３ｍを超える場合、取鍋１６のノズルの開口時に当該ノズルから落下した砂等の大部分が底部堰孔９ｃを通ってストランド室５に流入し易くなる。その取鍋１６の開口時における多量の砂が底部堰孔９ｃを経てストランド室５に入ってしまうと、介在物欠陥になり易い。

以上より、底部堰孔９ｃの縦径d₁を０．３ｍ以下にすることによって、ストランド室５ではなく注入室４側で砂を浮上させることができる。
なお、「d₂」は、底部堰孔９ｃを垂直に断面した場合における水平方向の内径（横径）である。
また、図４に示すように、「D₁」は、第１堰孔９ａ及び第２堰孔９ｂを垂直に断面した場合における、垂直（上下）方向の内径（縦径）である。

この第１堰孔９ａ及び第２堰孔９ｂの縦径「D₁」は、式（２）に示すように、０．３ｍ以下である。
D₁≦0.3 [m] ・・・（２）
ところが、第１堰孔９ａ及び第２堰孔９ｂの縦径D₁が０．３ｍを超える場合、取鍋１６のノズルの開口時に当該ノズルから落下した砂等の大部分が各堰孔９ａ，９ｂを通ってストランド室５に流入し易くなる。その取鍋１６の開口時における多量の砂が各堰孔９ａ，９ｂを経てストランド室５に入ってしまうと、介在物欠陥になり易い。

以上より、上方を向いた各堰孔９ａ，９ｂの縦径D₁を０．３ｍ以下にすることによって、ストランド室５ではなく注入室４側で砂を浮上させることができる。
図２Ａ、図６Ａに示すように、「x₁」は、平面視での第１堰孔９ａ及び第２堰孔９ｂの中心軸が、対面するストランド室５の前側壁面７（正面壁）と交わる点と、仕切堰８から最も近い（上記した左右方向外側領域）ストランド６の中心を通過する前後方向を向く直線が、ストランド室５の正面壁７と交わる点との距離である。

すなわち、距離「x₁」は、交点ａ_１と交点ａ_２との距離、又は、交点ａ_３と交点ａ_４との距離である。
この距離「x₁」は、式（３）を満たしている。
x₁≧0.1z₁+D₂/2 [m] ・・・（３）
ただし、「z₁」は、第１堰孔９ａ及び第２堰孔９ｂの中心軸（軸心）の延長線上における、各堰孔９ａ，９ｂの出口からストランド室５の正面壁７までの水平距離（ストランド室５の長さ）である。

「D₂」は、第１堰孔９ａ及び第２堰孔９ｂの横径を垂直に断面した場合における、左右方向の内径（横径）である（図４参照）。
なお、式（３）は、各堰孔９ａ，９ｂの出口から流出する噴流（上向噴流）と、仕切堰８に最も近いストランド６の位置との関係を表す式である。また、「0.1z」は、上向噴流の広がり幅（片側）の理論式であり、「N.ラジャラトナム著、野村安正訳：「噴流」森北出版(1985)p.43」に記載されている。

ところが、図６Ｂに示すように、距離x₁が上記の規定より下回る（x₁＜0.1z₁+D₂/2）場合、各堰孔９ａ，９ｂの出口から流出した上向噴流が、ストランド室５の正面壁７に衝突する位置と、仕切堰８近くのストランド６との距離が近くなりすぎることとなる。すなわち、交点ａ_１と交点ａ_２（交点ａ_３と交点ａ_４）の距離が短くなる。
このような位置関係となると、流出して広がった上向噴流が、正面壁７前で左右方向に逸れてしまうこととなる。その結果、仕切堰８近くのストランド６への直送流が発生しやすくなる。

図２Ａ、図７Ａに示すように、「θ₁」は、平面視での上方を向いた第１堰孔９ａ及び第２堰孔９ｂの中心軸の延長線と、ストランド室５の正面壁７とがなす、水平方向における角度（水平角度）であり、ストランド室５幅方向の中心側の角度を表現している。
すなわち、式（４）は、各堰孔９ａ，９ｂの出口から流出する上向噴流が、ストランド室５の正面壁７に衝突する水平角度を表す式である。

この水平角度「θ₁」は、式（４）を満たしている。
θ₁≦60 [deg.] ・・・（４）
ところが、図７Ｂに示すように、水平角度θ₁が60[deg.]を超える場合、正面壁７に衝突した上向噴流が、左右方向外側に広がりにくくなる。その結果、仕切堰８近く（最近側）のストランド６と、その仕切堰８から遠方にあるストランド６との間で、溶鋼１４の温度差が生じやすくなる。

図２Ｂ、図８Ａに示すように、側方断面視での仕切堰８の両外側に設けられている第１堰孔９ａの出口１０ａ及び、第２堰孔９ｂの出口１０ｂから流出する上向噴流が、ストランド室５の正面壁７と衝突する際の下端位置（底部２ｂから見た上向噴流の下端高さ）は、式（５）を満たしている。
z₂tanθ₂-0.1z₁/cosθ₂≧H/3 [m] ・・・（５）
ただし、「θ₂」は、側方断面視での上方を向いた各堰孔９ａ,９ｂの中心軸の延長線がストランド室の正面壁７と交差する点における上下方向における内側の角度で（上向き角度）である。

「z₁」は、上方を向いた各堰孔９ａ,９ｂの軸心の延長線上におけるストランド室５の水平長さ（水平距離）である。
「z₂」は、上方を向いた各堰孔９ａ,９ｂの軸心における、注入室４の前端からストランド室５の正面壁７までの水平距離である。
「H」は、ストランド室５内の溶鋼１４の深さである。

ところが、図８Ｂに示すように、上記の規定を下回る（z₂tanθ₂-0.1z₁/cosθ₂＜H/3）場合、正面壁７に衝突した上向噴流が上昇流にならず、仕切堰８近くのストランド６への直送流が発生しやすくなる。その結果、仕切堰８近くのストランド６と、その仕切堰８から遠方にあるストランド６との間で温度偏差が大きくなる。
図２Ｂ、図９Ａに示すように、側方断面視での仕切堰８の両外側に設けられている第１堰孔９ａの出口１０ａ及び、第２堰孔９ｂの出口１０ｂから流出する上向噴流が、ストランド室５の正面壁７と衝突する際の上端位置（底部２ｂから見た上向噴流の上端高さ）は、式（６）を満たしている。

z₂tanθ₂+D₁+0.1z₁/cosθ₂≦H [m] ・・・（６）
ところが、図９Ｂに示すように、上記の規定を超える（z₂tanθ₂+D₁+0.1z₁/cosθ₂＞H）場合、上向噴流が正面壁７に衝突する前に溶鋼湯面に到達してしまい、下降流が生じてしまう。その結果、各堰孔９ａ，９ｂ近くのストランド６への直送流が発生しやすくなる。

図２Ａ、図１０Ａに示すように、「x₂」は、平面視での上方を向いている第１堰孔９ａの出口１０ａ、あるいは、第２堰孔９ｂの出口１０ｂから流出する上向噴流が正面壁７に衝突する位置と、底部堰孔９ｃの出口１０ｃから流出する底部噴流が正面壁７に衝突する位置との距離である。
言い換えれば、距離「x₂」は、第１堰孔９ａあるいは、第２堰孔９ｂの中心軸の延長線が、ストランド室５の正面壁７と交差する点と、底部堰孔９ｃの中心軸の延長線が、ストランド室５の正面壁７と交差する点との間の距離である。

すなわち、距離「x₂」は、交点ａ_１あるいは交点ａ_３と、交点ａ_５との距離である。
この距離「x₂」は、は、式（７）を満たしている。
x₂≧0.1(z₁+z₃)+(d₂+D₂)/2 [m] ・・・（７）
ただし、「z₃」は、底部堰孔９ｃの中心軸上におけるストランド室５の前後方向の長さである。すなわち、「z₃」は、水平もしくは下方を向いた底部堰孔９ｃの軸心の延長線上におけるストランド室の水平長さである。

ところが、図１０Ｂに示すように、上記の規定を下回る（x₂＜0.1(z₁+z₃)+(d₂+D₂)/2）場合、第１堰孔９ａの出口１０ａあるいは第２堰孔９ｂの出口１０ｂから流出した上向噴流と、底部堰孔９ｃの出口１０ｃから流出した底部噴流とが干渉し合ってしまい、底部噴流が上昇流になりにくくなる。その結果、各堰孔９ａ,９ｂ近くのストランド６への直送流が発生しやすくなる。

図１１Ａ、図１１Ｂに示すように、本発明のタンディッシュ１においては、注入室４側の前方であって、ストランド室５の前側内壁面（正面壁７）側には、当該正面壁７に当接し、ストランド室の５底部２ｂから上方を向いて立設された突起物１１（段差部）が備えられている。
この突起物１１は、所定の間隔を空けて、左右一対備えられていて、側方断面視で、略矩形状とされている。

図１１Ａ、図１２Ａに示すように、「y」は、平面視でのストランド室５の正面壁７に備えられた突起物１１の前後方向における長さである。すなわち「y」は、突起物１１の厚みである。
この厚み「y」は、式（８）を満たしている。
y≧0.1 [m] ・・・（８）
なお、左右一対備えられた突起物１１に挟まれた空間、すなわち平面視における凹部は、底部堰孔９ｃの出口１０ｃから流出する底部噴流の流れ（図１２Ａ中の太線矢印）を、上昇流にするガイドの役割を果たしている。

ところが、図１２Ｂに示すように、突起物１１の厚みyが０．１ｍを下回る、すなわち突起物１１の厚みyが小さくなる場合、左右一対備えられた突起物１１に挟まれた空間（凹部）が小さくなるので、底部堰孔９ｃの出口１０ｃから流出する底部噴流を上昇流にするガイドの役割が弱くなる。つまり、底部噴流が上昇流になりにくくなる。
また、図１１Ａ、図１２Ａに示すように、「L」は、平面視での突起物１１の左右方向における長さである。すなわち「L」は、突起物１１の幅である。

この幅「L」は、式（９）を満たしている。
L≧0.2 [m] ・・・（９）
ところが、突起物１１の幅Lが０．２ｍを下回る場合、当該突起物１１の耐久性が低くなり、溶鋼流によって、溶損・欠損しやすくなる。
なお、突起物１１の水平断面視（平面視）における形状については、図１１Ａ、図１２Ａに示すように矩形状でもよいし、図１３に示すように円弧形状でもよい。

図１１Ｂ、図１４Ａ、図１５Ａに示すように、「h」は、側方断面視での突起物１１の高さである。
図１５Ａに示すように、高さ「h」は(d₁+0.1z₁≦h)を満たしている。また、図１４Ａに示すように、高さ「h」は(h≦z₂tanθ₂-0.1z₁/cosθ₂)を満たしている。
すなわち、この高さ「h」は、式（１０）を満たしている。

d₁+0.1z₁≦h≦z₂tanθ₂-0.1z₁/cosθ₂ [m] ・・・（１０）
ところが、図１４Ｂに示すように、突起物１１の高さhが上記の規定を超える(h＞z₂tanθ₂-0.1z₁/cosθ₂)場合、上方向を向いた各堰孔９ａ,９ｂの出口１０ａ,１０ｂから流出した上向噴流の下端より、突起物１１の上端が高くなり、各堰孔９ａ,９ｂからの上向噴流を妨げることとなる。

その結果、正面壁７に衝突した上向噴流が、ストランド室５（タンディッシュ１）の外側方向に広がる流れが弱くなり、各堰孔９ａ,９ｂ近くのストランド６への直送流が発生しやすくなる。
また、図１５Ｂに示すように、突起物１１の幅高さhが上記の規定を下回る (d₁+0.1z₁＞h)場合、底部堰孔９ｃの出口１０ｃから流出した底部噴流の上端より、突起物１１の上端が低くなり、底部堰孔９ｃからの底部噴流を上昇流にするガイドの役割が弱くなる。つまり、底部噴流が上昇流になりにくくなる。

なお、図１６に示すように、突起物１１の鉛直断面視（側方断面視）における形状については、略矩形であればよく、角部が面取り（丸み）とされていても構わない。
図１１Ａ、図１７Ａに示すように、「x₃」は、底部堰孔９ｃの中心軸の延長線が正面壁７に交差する点と、突起物１１の一方端部との間の距離である。
具体的には、底部堰孔９ｃの中心軸の延長線が正面壁７に交差する点と、平面視で左側に配備されている突起物１１の右側端部（底部堰孔９ｃ側の端部）又は、平面視で右側に配備されている突起物１１の左側端部（底部堰孔９ｃ側の端部）との間の距離である。

すなわち、「x₃」は、底部堰孔９ｃの出口１０ｃから流出する底部噴流が、ストランド室５の正面壁７に衝突する位置と、底部堰孔９ｃ側の突起物１１の左右方向端部との距離である。
この距離「x₃」は、式（１１）を満たしている。
x₃≧0.1z₃+d₂/2 [m] ・・・（１１）
ところが、図１７Ｂに示すように、距離x₃が上記の規定を下回る(x₃＜0.1z₃+d₂/2)場合、底部堰孔９ｃから流出する底部噴流の広がりよりも、左右一対の突起物１１間が狭いために、底部噴流を上昇流に変えるガイドとしての役割が弱くなる。

なお、図１１Ａに示すように、「x₅」は、仕切堰８から最も近いストランド６の中心を通過する前後方向を向く直線が正面壁７に交差する点と、突起物１１の左右方向の他方端部（底部堰孔９ｃより遠い側）との間の距離である。
ところで、鋳型１７へ注入される溶鋼１４の温度が高すぎると、鋳型１７下方で凝固シェルが破断して、未凝固溶鋼が下方に漏れてしまうブレークアウトが発生する虞がある。

ブレークアウトが発生すると、漏れてきた地金が連続鋳造装置１５のロールスタンドに付着してしまい、それを除去する作業が発生する。また、地金除去が困難な場合は、ロールスタンドの交換等を実施しなければならなくなる。このような、余計な作業をしなければならない問題が発生すると、連続鋳造装置１５の多大な復旧費用がかかってしまい、鋳片１９の生産に大きな影響を与えてしまう。

従って、上記したブレークアウトを抑制するために、タンディッシュ１内の溶鋼温度を、鋼の液相線温度に対して、＋２０℃〜４０℃の範囲に制御している。
一方で、多ストランドタンディッシュを用いた連続鋳造では、各ストランド６から各鋳型１７へ注入される溶鋼１４の温度に偏差が発生する。それ故、ブレークアウトを防止するために、溶鋼１４の温度偏差の高温側を基準にして、タンディッシュ１内の溶鋼温度を制御している。

例えば、ストランド室５の底部２ｂに設置された各ストランド６から流出する溶鋼温度の偏差が大きいと、溶鋼１４の温度偏差の低温側において、ストランド６の下方に設置された浸漬ノズル１３内で溶鋼１４が凝固し、ノズル詰りが発生する虞がある。
このように、ノズル詰りが発生したストランド６においては、連続鋳造を停止しなければならず、鋳片１９の生産に大きな影響を及ぼす。

以上より、溶鋼１４の温度偏差を小さくすること、すなわちタンディッシュ１内における溶鋼温度を制御する必要がある。
図１８は、タンディッシュ１内における溶鋼温度の測定位置を示す図である。図１８に示すように、本実施形態においては、ストランド６のほぼ真上であって、溶鋼１４の湯面から０．３ｍの深さにおける溶鋼温度の測定を行った。

表１に、測定されたタンディッシュ１内における溶鋼温度の偏差と、温度が低くなった溶鋼１４の影響により発生する浸漬ノズル１３内のノズル詰りとの関係を示す。

表１からわかるように、タンディッシュ１内のストランド６上方であって、湯面より０．３ｍの深さにおいて測定した溶鋼１４の温度偏差を７℃以下に制御すると、温度が低くなった溶鋼１４の影響によるノズル詰りが発生しないことが確認できる。
以上述べた本発明のタンディッシュ１を用いれば、溶鋼１４の温度偏差を小さくすること、すなわち多ストランドタンディッシュ内における各ストランド６間の溶鋼温度のバラツキを抑制することができるので、温度が低い溶鋼１４が流れ込む（低ΔT側）ストランド６におけるノズル詰まりと、温度が高い溶鋼１４が流れ込む（高ΔT側）ストランド６による鋳型１７下方のブレークアウトを抑制することができる。
［実施例］
まず、水モデル実験について説明する。

水モデル実験では、水を溶鋼１４と見立てて、実機を相似的にした１／３モデルで実験を行った。水モデル実験で用いたタンディッシュ１は、図１９に示すＴ型タンディッシュとした。ストランド６の数は４つ乃至は６つとした。
また、水モデル実験のタンディッシュ１において、仕切堰８に設けた第１堰孔９ａ及び第２堰孔９ｂについては、注入室４からストランド室５へ向けて、平面視で水平方向斜め左右外側に移行し、且つ側面視で注入室４の底部２ａ側内壁面からストランド室５の上部側内壁面に向けて延びる、直線状に貫通するものとしている。

さらに、底部堰孔９ｃは、第１堰孔９ａと第２堰孔９ｂとの間であって、側面視で注入室４からストランド室５に向けて水平もしくは下方を向いて移行し、且つ前後方向を向いて、注入室４の底部２ａとストランド室５の底部２ｂを繋ぐように、直線状に貫通するものとしている。
また、底部堰孔９ｃの出口１０ｃと繋がるストランド室５の底部２ｂは、当該底部堰孔９ｃの出口１０ｃの下端以下に位置させている。

表２に、水モデル実験における液体（水）の物性値を示す。

なお、水流量については、１ストランドあたりの単位時間の水流量を、9[L/min/str]とし、４ストランド(4str)における単位時間の水流量を、36[L/min]とし、６ストランド(6str)における単位時間の水流量を、54[L/min]とした。
水モデル実験の方法においては、以下のようにした。
１）溶鋼１４のモデルとした水を、タンディッシュ１内に満たしておき、フルード数近似で水を通水させる。

２）注入室４の注入位置（図１９中の×印）に墨汁５０ｍｌを添加し、墨汁が流れる様子をビデオカメラで撮影し、墨汁を添加した時から、ストランド室５の各ストランド６へ到達するまでの時間を測定する。
なお、この各ストランド６へ到達するまでの時間の差が大きいと温度偏差が大であり、ストランド６の到達時間の差が小さいと温度偏差が小である。

次いで、数値計算（数値シミュレーション）について説明する。
数値計算条件として、熱流体解析ソフト：Fluent、計算モデル：k-εで行った。この数値計算では、実機とほぼ同じ１／１モデルで行った。数値計算で用いたタンディッシュ１は、図２０Ａ〜Ｄに示すＴ型タンディッシュとした。また、ストランド６の数は４つとした。

図２０Ａに示すタンディッシュは、仕切堰８を設けていないものである（比較例、形状Ａ）。
図２０Ｂに示すタンディッシュは、仕切堰を設けているが、高さが低いものであるので、注入室４とストランド室５が明確に仕切られていない。また、その仕切堰には、湯道９は設けられていない。すなわち、図２０Ｂに示すタンディッシュおいては、注入室４に注入された溶鋼１４は、低い仕切堰を乗り越えて、ストランド室５へ流れ込むようになっている（比較例、形状Ｂ）。

図２０Ｃに示すタンディッシュ１は、本発明の形状・構成を有するものであり、注入室４とストランド室５を明確に仕切る仕切堰８が設けられ、その仕切堰８に湯道９（第１堰孔９ａ、第２堰孔９ｂ、底部堰孔９ｃ）が３つ設けられている（実施例、形状Ｃ）。
仕切堰８に設けられた第１堰孔９ａについては、注入室４からストランド室５へ向けて上方向を向き、且つ左方向外側を向いて延びる直線状としている。また、第２堰孔９ｂについては、注入室４からストランド室５へ向けて上方向を向き、且つ右方向外側を向いて延びる直線状としている。

また、底部堰孔９ｃについては、注入室４からストランド室５へ向けて水平もしくは下方に延びる直線状としている。
なお、底部堰孔９ｃの出口１０ｃと繋がるストランド室５の底部２ｂは、当該底部堰孔９ｃの出口１０ｃの下端以下に位置させている。
図２０Ｄに示すタンディッシュ１は、本発明の形状・構成を有するものであり、注入室４とストランド室５を明確に仕切る仕切堰８が設けられ、その仕切堰８に湯道９（第１堰孔９ａ、第２堰孔９ｂ、底部堰孔９ｃ）が３つ設けられている。また、ストランド室５内の正面壁７には、突起物１１が左右一対設けられている（実施例、形状Ｄ）。

仕切堰８に設けられた第１堰孔９ａについては、注入室４からストランド室５へ向けて上方向を向き、且つ左方向外側を向いて延びる直線状としている。また、第２堰孔９ｂについては、注入室４からストランド室５へ向けて上方向を向き、且つ右方向外側を向いて延びる直線状としている。
また、底部堰孔９ｃについては、注入室４からストランド室５へ向けて水平もしくは下方に延びる直線状としている。

なお、底部堰孔９ｃの出口１０ｃと繋がるストランド室５の底部２ｂは、当該底部堰孔９ｃの出口１０ｃの下端以下に位置させている。
表３に、数値計算における計算条件を示す。表４、表５に、タンディッシュ１の形状Ａ〜Ｄについての寸法、構成の詳細を示す。

水モデル実験における各ストランド６へのトレーサー（墨汁）到達時間の偏差から、各ストランド６間における溶鋼１４の温度偏差を見積もるために、数値計算によりトレーサー到達時間と溶鋼１４の温度偏差の関係を求めた。
トレーサーは、溶鋼１４と同密度の粒子を設定して、注入室４の注入位置（図２０Ａ〜Ｄ中の×印）に投入した。

表６に、タンディッシュの形状Ｂにおける溶鋼温度の数値計算の結果と、実機（タンディッシュの形状Ｂ）内の溶鋼温度を実際に測定したときの結果を示す。

なお、「T_min」は、ストランド６の上方（湯面から０．３ｍ深さ）における溶鋼１４の温度のうち、溶鋼１４の最低温度である。「T_max」は、ストランド６の上方（湯面から０．３ｍ深さ）における溶鋼１４の温度のうち、溶鋼１４の最高温度である。「ΔT」は、溶鋼１４の最高温度と最低温度との差（T_max-T_min）である。
表６に示すように、実測した結果、ΔT（=T_max-T_min）が８℃と算出され、数値計算の結果、ΔTが１０℃と算出された。このように、溶鋼温度の数値計算の結果は、実測した結果との差が小さく、実機の現象を精度良く反映できていることが確認できる。

表７と図２１に、タンディッシュ１の形状Ａ〜Ｄにおける（Δt/t_r）とΔＴの関係を示す。

なお、「t_r」は、タンディッシュ１内における溶鋼１４の平均滞留時間（タンディッシュ１の容量／スループット）である。
「t_min」は、注入室４の注入位置（図２０中Ａ〜Ｄの×印）にトレーサー（墨汁）を投入してから、ストランド６に到達するまでの最短滞留時間である。「t_max」は、注入室４の注入位置にトレーサー（墨汁）を投入してから、ストランド６に到達するまでの最長滞留時間である。「Δt」は、トレーサーの最長滞留時間と最短滞留時間との差（t_max-t_min）である。

表７、図２１より、ΔＴを表１に示す７℃以下にするには、各ストランド６間における（Δt/t_r）を、０．１８以下にする必要があることが分かる。
なお、（Δt/t_r）の値が大きいほど、トレーサーが各ストランド６に到達するタイミングの差が大きくなる。
次に、本発明における連続鋳造用タンディッシュ１の実施例及び比較例について、説明する。

表８〜表１０に、本発明の連続鋳造用タンディッシュ１の実施例を示す。
なお、表８、表９の実施例は、表１０に示す水モデルによる結果に基づいて、実機に換算したものである。

表８〜表１０に示すように、実施例（Ｎｏ，１〜Ｎｏ，５、Ｎｏ，７〜Ｎｏ，９、Ｎｏ，１１〜Ｎｏ，１４）においては、ストランド６の数が４つであり、仕切堰８に備えられた湯道９の数が３つである。なお、実施例（Ｎｏ，６、Ｎｏ，１０）に関しては、ストランド６の数が６つである。
また、実施例（Ｎｏ，７）以降においては、正面壁７に突起物１１が左右一対備えられている。

表８〜表１０のＮｏ，１（実施例）を参照すると、湯道９の断面形状が円形状とされている。
底部堰孔９ｃの縦径d₁が０．３ｍであり、式（１）を満たしている。また、各堰孔９ａ,９ｂの縦径D₁が０．２ｍであり、式（２）を満たしている。
距離x₁が０．３ｍであり、且つ(0.1z₁+D₂/2)が０．１９ｍであるので、式（３）を満たしている。水平角度θ₁が５０[deg.]であり、式（４）を満たしている。

(z₂tanθ₂-0.1z₁/cosθ₂)が０．３８であり、且つ(H/3)が０．２７ｍであるので、式（５）を満たしている。
(z₂tanθ₂+D₁+0.1z₁/cosθ₂)が０．７７ｍであり、且つ溶鋼１４の深さHが０．８ｍであるので、式（６）を満たしている。距離x₂が１．１５ｍであり、且つ(0.1(z₁+z₃)+(d₂+D₂)/2)が０．４１ｍであるので、式（７）を満たしている。

（Δt/t_r）が０．１５となり、０．１８以下であるので、温度偏差が小さく、溶鋼１４の温度のバラツキを抑制されていることが分かる。また、鋳型１７への介在物の流出も抑制されていることが分かった。
表８〜表１０のＮｏ，２（実施例）を参照すると、湯道９の断面形状が扁平した円形状（楕円形状）とされている（例えば、図４参照）。

底部堰孔９ｃの縦径d₁が０．２ｍであり、式（１）を満たしている。また、各堰孔９ａ,９ｂの縦径D₁が０．２ｍであり、式（２）を満たしている。
距離x₁が０．３ｍであり、且つ(0.1z₁+D₂/2)が０．２１ｍであるので、式（３）を満たしている。水平角度θ₁が６０[deg.]であり、式（４）を満たしている。
(z₂tanθ₂-0.1z₁/cosθ₂)が０．３３ｍであり、且つ(H/3)が０．２７ｍであるので、式（５）を満たしている。

(z₂tanθ₂+D₁+0.1z₁/cosθ₂)が０．７１ｍであり、且つ溶鋼１４の深さHが０．８ｍであるので、式（６）を満たしている。距離x₂が１ｍであり、且つ(0.1(z₁+z₃)+(d₂+D₂)/2)が０．４ｍであるので、式（７）を満たしている。
（Δt/t_r）が０．１８となっているので、温度偏差が小さく、溶鋼１４の温度のバラツキを抑制されていることが分かる。また、鋳型１７への介在物の流出も抑制されていることが分かった。

表８〜表１０のＮｏ，７（実施例）を参照すると、湯道９の断面形状が円形状とされている。
底部堰孔９ｃの縦径d₁が０．２ｍであり、式（１）を満たしている。また、各堰孔９ａ,９ｂの縦径D₁が０．２ｍであり、式（２）を満たしている。
距離x₁が０．３ｍであり、且つ(0.1z₁+D₂/2)が０．２ｍであるので、式（３）を満たし
ている。水平角度θ₁が４５[deg.]であり、式（４）を満たしている。

(z₂tanθ₂-0.1z₁/cosθ₂)が０．３８ｍであり、且つ(H/3)が０．２７ｍであるので、式（５）を満たしている。
(z₂tanθ₂+D₁+0.1z₁/cosθ₂)が０．７９ｍであり、且つ溶鋼１４の深さHが０．８ｍであるので、式（６）を満たしている。距離x₂が１．３ｍであり、且つ(0.1(z₁+z₃)+(d₂+D₂)/2)が０．３７ｍであるので、式（７）を満たしている。

また、突起物１１の厚みyが０．１ｍであり、式（８）を満たしている。突起物１１の幅Lが０．３ｍであり、式（９）を満たしている。
突起物１１の高さhが０．３ｍであり、(d₁+0.1z₁)が０．３ｍであり、(z₂tanθ₂-0.1z₁/cosθ₂)が０．３８ｍであるので、式（１０）を満たしている。距離x₃が１．１５ｍであり、且つ(0.1z₃+d₂/2)が０．１７ｍであるので、式（１１）を満たしている。

（Δt/t_r）が０．０９となり、０．１８以下であるので、温度偏差が非常に小さく、溶鋼１４の温度のバラツキを抑制されていることが分かる。また、鋳型１７への介在物の流出も抑制されていることが分かった。
表８〜表１０のＮｏ，１０（実施例）を参照すると、ストランド６の数が６つとされ、且つ湯道９の断面形状が四角形状（例えば、図４参照）とされている。

底部堰孔９ｃの高さ(縦径)d₁が０．２ｍであり、式（１）を満たしている。また、各堰孔９ａ,９ｂの高さ(縦径)D₁が０．２ｍであり、式（２）を満たしている。
距離x₁が０．５ｍであり、且つ(0.1z₁+D₂/2)が０．２ｍであるので、式（３）を満たしている。水平角度θ₁が４５[deg.]であり、式（４）を満たしている。
(z₂tanθ₂-0.1z₁/cosθ₂)が０．３８ｍであり、且つ(H/3)が０．２７ｍであるので、式（５）を満たしている。

(z₂tanθ₂+D₁+0.1z₁/cosθ₂)が０．７９ｍであり、且つ溶鋼１４の深さHが０．８ｍであるので、式（６）を満たしている。距離x₂が１．３ｍであり、且つ(0.1(z₁+z₃)+(d₂+D₂)/2)が０．３７ｍであるので、式（７）を満たしている。
また、突起物１１の厚みyが０．２ｍであり、式（８）を満たしている。突起物１１の幅Lが１．５３ｍであり、式（９）を満たしている。

突起物１１の高さhが０．３５ｍであり、(d₁+0.1z₁)が０．３ｍであり、(z₂tanθ₂-0.1z₁/cosθ₂)が０．３８ｍであるので、式（１０）を満たしている。距離x₃が０．１７ｍであり、且つ(0.1z₃+d₂/2)が０．１７ｍであるので、式（１１）を満たしている。
（Δt/t_r）が０．０９となり、０．１８以下であるので、温度偏差が非常に小さく、溶鋼１４の温度のバラツキを抑制されていることが分かる。また、鋳型１７への介在物の流出も抑制されていることが分かった。

以上、表８〜表１０に示す、実施例（Ｎｏ，１〜Ｎｏ，１４）は、優れているものであることが分かる。
一方、表１１〜表１３に、タンディッシュの比較例を示す。
なお、表１１、表１２の比較例は、表１３に示す水モデルによる結果に基づいて、数値計算を行って実機に換算したものである。

表１１〜表１３に示すように、比較例（Ｎｏ，１〜Ｎｏ，６、Ｎｏ，８）においては、ストランド６の数が４つであり、湯道９の数が３つである。
なお、比較例（Ｎｏ，７）に関しては、ストランド６の数が６つである。また、比較例（Ｎｏ，８）に関しては、正面壁７に突起物１１が左右一対備えられている。
表１１〜表１３のＮｏ，５（比較例）を参照すると、湯道９の断面形状が円形状とされている。(z₂tanθ₂-0.1z₁/cosθ₂)が０．２６ｍであり、且つ(H/3)が０．２７ｍであるので、式（５）を満たしていない。（Δt/t_r）が０．２３となり、０．１８を超えているので、温度偏差が大きく、溶鋼１４の温度のバラツキを抑制されていない。

表１１〜表１３のＮｏ，７（比較例）を参照すると、湯道９の断面形状が円形状とされている。距離x₂が０．２７ｍであり、且つ(0.1(z₁+z₃)+(d₂+D₂)/2)が０．２９ｍであるので、式（７）を満たしていない。（Δt/t_r）が０．２２となり、０．１８を超えているので、温度偏差が大きく、溶鋼１４の温度のバラツキを抑制されていない。
表１１〜表１３のＮｏ，８（比較例）を参照すると、湯道９の断面形状が円形状（例えば、図４参照）とされている。水平角度θ₁が７０[deg.]であり、式（４）を満たしていない。（Δt/t_r）が０．２となり、０．１８を超えているので、温度偏差が大きく、溶鋼１４の温度のバラツキを抑制されていない。

以上、本発明によれば、注入室４とストランド６を複数有するストランド室５とを有する、平面視でＴ字状のタンディッシュ１において、各ストランド６に流れる溶鋼１４の到達時間の差を制御することで、そのタンディッシュ１内における各ストランド６間の溶鋼温度のバラツキを抑制することが可能である。
また、本発明によれば、低ΔT側のストランド６における浸漬ノズル１３のノズル詰りを抑制するとともに、高ΔT側のストランド６におけるブレークアウトを抑制することができる。

以上述べた、本発明の連続鋳造用タンディッシュ１は、図２２に示されるような連続鋳造装置１５を用いた連続鋳造方法に適用可能である。
図２２に示すように、連続鋳造装置１５は、例えば、二次精錬処理後の溶鋼１４を連続的に鋳造する装置であり、取鍋１６内の溶鋼１４が注入されるタンディッシュ１と、当該タンディッシュ１内の溶鋼１４を鋳込む鋳型１７と、鋳型１７によって形成された鋳片１９を支持するサポートロール１８を備えている。なお、連続鋳造装置１５で鋳造される鋳片１９の形状は、限定されず、スラブ、ブルーム、ビレット等であってもよい。

なお、今回開示された実施形態において、明示的に開示されていない事項、例えば、運転条件や操業条件、各種パラメータ、構成物の寸法、重量、体積などは、当業者が通常実
施する範囲を逸脱するものではなく、通常の当業者であれば、容易に想定することが可能な事項を採用している。

１タンディッシュ
２ａ底部（注入室）
２ｂ底部（ストランド室）
３周壁
４注入室
５ストランド室
６鋳型注入孔（ストランド）
７前側壁面（正面壁）
８仕切堰
９湯道
９ａ第１湯道（第１堰孔）
９ｂ第２湯道（第２堰孔）
９ｃ第３湯道（底部堰孔）
１０ａ第１湯道の出口
１０ｂ第２湯道の出口
１０ｃ第３湯道の出口
１１突起物（段差部）
１３浸漬ノズル
１４溶鋼
１５連続鋳造装置
１６取鍋
１７鋳型
１８サポートロール
１９鋳片
２０酸素パイプ

Claims

取鍋からの溶鋼が注入される注入室と、前記注入室の前方であって、当該注入室より左右方向に長尺とされ、且つ底部に前記溶鋼を鋳型に装入する鋳型注入孔を複数有するストランド室と、前記注入室と前記ストランド室とを仕切る仕切堰と、前記仕切堰に設けられ且つ前記注入室から前記ストランド室へ直線状に貫通する湯道と、を備えたタンディッシュにおいて、
前記湯道は、平面視で水平方向斜め左側に移行し、且つ側面視で前記注入室の底部側、前記仕切堰の内壁面から前記ストランド室の上部側、前記仕切堰の内壁面に向けて、直線状に貫通する第１湯道と、
平面視で水平方向斜め右側に移行し、且つ側面視で前記注入室の底部側、前記仕切堰の内壁面から前記ストランド室の上部側、前記仕切堰の内壁面に向けて、直線状に貫通する第２湯道と、を有し、
さらに、前記湯道は、前記第１湯道と前記第２湯道との間であって、側面視で前記注入室から前記ストランド室に向けて水平もしくは下方を向いて移行し、且つ平面視で前後方向を向いて直線状に貫通する第３湯道を有し、
前記鋳型注入孔は、上方を向いた前記第１湯道の水平方向を向く中心軸の延長線、上方を向いた前記第２湯道の水平方向を向く中心軸の延長線より左右方向外側の領域に位置し、
前記第３湯道の出口と繋がる前記ストランド室の底部は、当該第３湯道の出口の下端以下に位置し、且つ、式（１）〜式（７）を満たしていることを特徴とする連続鋳造用のタンディッシュ。
d₁≦0.3 [m] ・・・（１）
D₁≦0.3 [m] ・・・（２）
x₁≧0.1z₁+D₂/2 [m] ・・・（３）
θ₁≦60 [deg.] ・・・（４）
z₂tanθ₂-0.1z₁/cosθ₂≧H/3 [m] ・・・（５）
z₂tanθ₂+D₁+0.1z₁/cosθ₂≦H [m] ・・・（６）
x₂≧0.1(z₁+z₃)+(d₂+D₂)/2 [m] ・・・（７）
d₁：第３湯道の縦径
d₂：第３湯道の横径
D₁：第１湯道、及び、第２湯道の縦径
D₂：第１湯道、及び、第２湯道の横径
x₁：上方を向いた第１湯道、及び、第２湯道の中心軸の延長線がストランド室の前側壁面と交差する点と、仕切堰に最近側の鋳型注入孔の上下方向を向く中心軸を通過する水平方向を向く延長線がストランド室の前側壁面と交差する点との距離
θ₁：上方を向いた第１湯道、及び、第２湯道の中心軸の延長線がストランド室の前側壁面と交差する点におけるストランド室幅方向の中心側の水平角度
θ₂：上方を向いた第１湯道、及び、第２湯道の上向き角度
z₁：上方を向いた第１湯道、及び、第２湯道の軸心の延長線上におけるストランド室の水平長さ
z₂：上方を向いた第１湯道、及び、第２湯道の軸心における、注入室の前端部からストランド室の前側壁面までの水平距離
z₃：水平もしくは下方を向いた第３湯道の軸心の延長線上におけるストランド室の水平長さ
H：溶鋼の深さ
x₂：第１湯道又は第２湯道の中心軸の延長線がストランド室の前側壁面と交差する点と、第３湯道の中心軸の延長線がストランド室の前側壁面と交差する点との間の距離
前記ストランド室には、前記注入室の前方であって、当該ストランド室の前側壁面に当接し、当該ストランド室の底部から上方を向いて立設された突起物が備えられていて、
前記突起物は、所定の間隔を空けて、左右一対備えられ、且つ式（８）〜式（１１）を満たしている
ことを特徴とする請求項１に記載の連続鋳造用のタンディッシュ。
y≧0.1 [m] ・・・（８）
L≧0.2 [m] ・・・（９）
d₁+0.1z₁≦h≦z₂tanθ₂-0.1z₁/cosθ₂ [m] ・・・（１０）
x₃≧0.1z₃+d₂/2 [m] ・・・（１１）
y：突起物の前後方向の長さ
L：突起物の幅
h：突起物の高さ
x₃：第３湯道の中心軸の延長線がストランド室の前側壁面と交差する点と、突起物における第３湯道の中心軸の延長線側の端部との距離
請求項１又は２に記載された連続鋳造用タンディッシュを用いて、連続鋳造を行うことを特徴とする連続鋳造方法。