JP2017169295A - モータの制御装置および駆動システム - Google Patents
モータの制御装置および駆動システム Download PDFInfo
- Publication number
- JP2017169295A JP2017169295A JP2016050388A JP2016050388A JP2017169295A JP 2017169295 A JP2017169295 A JP 2017169295A JP 2016050388 A JP2016050388 A JP 2016050388A JP 2016050388 A JP2016050388 A JP 2016050388A JP 2017169295 A JP2017169295 A JP 2017169295A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- phase
- voltage
- correction
- correction amount
- control device
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P27/00—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by the kind of supply voltage
- H02P27/04—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by the kind of supply voltage using variable-frequency supply voltage, e.g. inverter or converter supply voltage
- H02P27/06—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by the kind of supply voltage using variable-frequency supply voltage, e.g. inverter or converter supply voltage using dc to ac converters or inverters
- H02P27/08—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by the kind of supply voltage using variable-frequency supply voltage, e.g. inverter or converter supply voltage using dc to ac converters or inverters with pulse width modulation
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P21/00—Arrangements or methods for the control of electric machines by vector control, e.g. by control of field orientation
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P27/00—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by the kind of supply voltage
- H02P27/04—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by the kind of supply voltage using variable-frequency supply voltage, e.g. inverter or converter supply voltage
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P2209/00—Indexing scheme relating to controlling arrangements characterised by the waveform of the supplied voltage or current
- H02P2209/09—PWM with fixed limited number of pulses per period
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Control Of Ac Motors In General (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
Abstract
【解決手段】変調率が1以上の所定の値に達した場合,最終補正信号波を0から前記同期補正信号に切り換える第二変調モード判定部と、前記変調率が1以上の所定の値に達した場合,最終振幅を前記第一振幅から固定振幅に切り換える第三変調モード判定部と、を備えることを特徴とするモータ制御装置。
【選択図】図1
Description
以上が,変調域の高調波損失Wh低減のための従来手法の説明である。次に,高調波損失Whと高調波電圧Vnの関係について説明する。
(2)λ = 1:ヒステリシス損が主要因となる場合
(3)λ = 2:渦電流損が主要因となる場合
よって,損失係数λは, 0以上2以下の値となる。たとえば,高調波損失Whの主要因がヒステリシス損と銅損である場合,その損失係数λは0≦λ≦1の値となる。損失係数λが0の場合,高調波損失Whは周波数依存性を持たないため,高調波電流Inと高調波損失Whは,比例関係となる。よって,高調波電圧Vnを低減させることで高調波電流Inも低減し,結果として高調波損失Whが低減される。しかし,高調波損失Whに周波数依存性がある場合,損失係数λが0より大きくなるため,高調波抵抗nλと高調波次数nは,図6に示す関係となる。つまり,高調波次数nが高次になるほど高調波抵抗nλが大きくなるため,低次の高調波電圧Vnよりも高次の高調波電圧Vnが,高調波損失Whに影響を与える。よって,高調波損失Whは,図7のAに示す低次の高調波電圧Vnの増加を許容しても,図7のBに示す高次の高調波電圧Vnを低減することで大幅に低減することができる。すなわち,損失係数λに合わせて高次の高調波電圧Vnの実効値を低減する必要がある。
(a) 最適化されたパルスパターンは,図8(a)に示す通り,パルス電圧Vuが電圧位相θ*=0degでオンするパターン,および図8(b)に示す通り,パルス電圧Vuが電圧位相θ*=0degでオフするパターンがある。以下,前者を第一パターンと呼び,後者を第二パターンと呼ぶ。
(b) 最適なパルスパターンは,図8の区間Aの通り電圧位相θ*=90degから±0.6deg以内でオフとなる。
(c) 最適化されたパルスパターンは,電圧位相θ*=0degより±22deg以内でパルス電圧Vuがオン動作およびオフ動作する。
(d) 上記(a)-(c)以外の電圧位相θ*では,パルス電圧Vuはオンまたはオフで保持される。
(A)最適化されたパルスパターンは,図9(a)に示す通り,制御角αがキャリア波Vc*の1周期に2つ以上配置され,キャリア波Vc*に対して対称でない。よって,図9(b)に示す通り,制御角αは,キャリア波Vc*の1周期対し2つ配置され,かつ,キャリア波Vc*に対して対称に配置される必要がある。
(B)(A)の制約を受けつつ,変調率Kh*の増加に対してパルス数Pnは変化させない。
・ピーク補正量Am=0
・ゼロクロス補正量A1=0.1
・パルス数Pn=13
図11に示すパルスパターンの変調率Kh*を1.15-1.21まで変化させた際のパルスパターンを図12に示す。これらのパルスパターンは,次の特徴を有する。
2…インバータ
3…周波数演算部
4…周波数補正部
5…第一変調モード判定部
6…キャリア波生成部
7…振幅演算部
8…第二変調モード判定部
9…信号波生成部
10…補正量演算部
10a…制御角演算部
10b…ピーク補正量演算部
10c…ゼロクロス正量演算部
11…パターン判定部
12…同期補正位相演算部
13…補正信号生成部
14…第三変調モード判定部
15…PWM制御部
16…非同期補正位相演算部
17…コンピュータ
18…V/f制御部
19…ベクトル制御部
20…制御モード切り替え部
21…制御選択部
22…位相演算部
VDC…直流電圧
Vu,Vv,Vw…U相パルス電圧,V相パルス電圧,W相パルス電圧
Iu,Iv,Iw…U相電流,V相電流,W相電流
Vu*,Vv*,Vw*…U相信号波,V相信号波,W相信号波
Vu2*,Vv2*,Vw2*…U相補正信号波,V相補正信号波,W相補正信号波
Vuv…線間電圧
Vc*…キャリア波
P…パターン
A…同期補正信号,A*…最終補正信号
A1…ゼロクロス補正量
Am…ピーク補正量
Vn…高調波電圧
Guu,Gup…U相ゲート信号
Gvu,Gvp…V相ゲート信号
Gwu,Gwp…W相ゲート信号
θ*…電圧位相
f*…周波数指令
τ*…トルク指令
Kh*…変調率
f1*…基本波周波数
fc**…最終キャリア波周波数
fc*…キャリア波周波数
fc2*…補正キャリア波周波数
Tc…キャリア波周期
T1…信号波周期
T…キャリア波と信号波の最小公倍周期
In…高調波電流
Z…交流モータのインピーダンス
L…交流モータのインダクタンス
λ…損失係数
n…高調波次数
Wh…高調波損失
α…制御角
β0…ゼロ保持位相
β1…ゼロクロス位相
β2…ピーク位相
β02…第二ゼロ保持位相
β12…第二ゼロクロス位相
β22…第二ピーク位相
Amp1…第一振幅
Amp2…固定振幅
Amp…最終振幅
fcmax…最大キャリア周波数
Pn…パルス数
Claims (9)
- 直流電圧によって正規化される変調率に基づいて第一振幅を演算する振幅演算部と、
電圧位相および前記第一振幅に基づいて信号波を生成する信号波生成部と、
基本波周波数に基づいてベース数およびキャリア周波数を演算する周波数演算部と、
前記キャリア周波数に基づいてキャリア波を生成するキャリア波生成部と、
前記信号波と前記キャリア波を比較し,ゲート信号を出力するPWM制御部と、
前記ゲート信号に基づいてスイッチング素子を制御し,パルス電圧を出力するインバータと、を備えるモータ制御装置において,
前記キャリア周波数と前記基本波周波数の比であるベース数およびパターンに基づいて補正キャリア周波数を演算する周波数補正部と、
前記ベース数に基づいて前記パターンを演算するパターン判定部と、
前記変調率が1以上の所定の値に達した場合,最終キャリア周波数を前記キャリア周波数から前記補正キャリア周波数に切り換える第一変調モード判定部と、
前記変調率,前記電圧位相および前記ベース数に基づいてパルス数,ゼロクロス補正量およびピーク補正量を演算する補正量演算部と、
前記パルス数と前記補正キャリア周波数と前記パターンおよび前記基本波周波数に基づいてゼロ保持位相,ゼロクロス位相およびピーク位相を演算する同期補正位相演算部と、
前記ゼロ保持位相,前記ゼロクロス位相,前記ピーク位相,前記ピーク補正量,前記ゼロクロス補正量および前記電圧位相に基づいて同期補正信号を生成する補正信号生成部と、
前記変調率が1以上の所定の値に達した場合,最終補正信号波を0から前記同期補正信号に切り換える第二変調モード判定部と、
前記変調率が1以上の所定の値に達した場合,最終振幅を前記第一振幅から固定振幅に切り換える第三変調モード判定部と、を備えることを特徴とするモータ制御装置。 - 請求項1に記載するモータ制御装置において,
前記ゼロクロス補正位相は,前記パルス電圧が前記電圧位相0,180degから各々±38deg以内でオン動作およびオフ動作するように演算され,
前記ピーク補正位相は,前記電圧位相90,270degから各々±5deg以内でオフ動作するように演算されることを特徴とするモータ制御装置。 - 請求項1に記載するモータ制御装置において,
前記ゼロクロス補正量は,前記変調率が1.22より小さい場合,前記変調率が変化しても前記変調率に依らず演算され,
前記電圧位相0,180degから各々±38deg以内の領域で前記パルス電圧がオン動作およびオフ動作するタイミングが一致するように演算されることを特徴とするモータ制御装置。 - 請求項1に記載するモータ制御装置において,
前記ピーク補正量は,前記変調率が1.22より小さい場合,前記変調率に基づいて,前記パルス電圧が前記電圧位相90,270degから各々±5deg以内でオフ動作するように演算されることを特徴とするモータ制御装置。 - 請求項1に記載するモータ制御装置において,
前記ゼロクロス補正量は,前記変調率が1.22より大きい場合,前記変調率に基づいて演算され,
前記ピーク補正量は,1に設定されることを特徴とするモータ制御装置。 - 請求項1に記載するモータ制御装置において,
前記キャリア波が前記基本波周波数に依らず固定値である場合,
前記ベース数および前記パルス数Pnに基づいて,第二ゼロ保持位相β02,第二ゼロクロス位相β12および第二ピーク位相β22を演算する非同期補正位相演算部16を備え,
前記第二ゼロ保持位相,前記第二ゼロクロス位相,前記第二ピーク位相β22,前記ゼロクロス補正量A1,前記ピーク補正量Amおよび電圧位相θ*に基づいて,非同期補正信号を生成する補正信号生成部を備えることを特徴とするモータ制御装置。 - 請求項1〜請求項8のいずれか1項に記載するモータ制御装置を備え,
トルク指令あるいは周波数指令に基づいて前記基本波周波数および前記変調率を演算するベクトル制御部およびV/f制御部と、
前記ベクトル制御部と前記V/f制御部を切り換える制御選択部と、
前記トルク指令および前記周波数指令を切り換える制御モード切り替え部と、
前記基本波周波数に基づいて前記電圧位相を演算する位相演算部と、を備えることを特徴とするモータ駆動システム。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2016050388A JP6674804B2 (ja) | 2016-03-15 | 2016-03-15 | モータの制御装置および駆動システム |
EP17766080.0A EP3432467B1 (en) | 2016-03-15 | 2017-01-30 | Motor control device and drive system |
PCT/JP2017/003085 WO2017159072A1 (ja) | 2016-03-15 | 2017-01-30 | モータの制御装置および駆動システム |
CN201780007490.XA CN108476011B (zh) | 2016-03-15 | 2017-01-30 | 电动机的控制装置和驱动系统 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2016050388A JP6674804B2 (ja) | 2016-03-15 | 2016-03-15 | モータの制御装置および駆動システム |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2017169295A true JP2017169295A (ja) | 2017-09-21 |
JP6674804B2 JP6674804B2 (ja) | 2020-04-01 |
Family
ID=59852256
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2016050388A Active JP6674804B2 (ja) | 2016-03-15 | 2016-03-15 | モータの制御装置および駆動システム |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP3432467B1 (ja) |
JP (1) | JP6674804B2 (ja) |
CN (1) | CN108476011B (ja) |
WO (1) | WO2017159072A1 (ja) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111585499B (zh) * | 2019-02-18 | 2023-07-21 | 本田技研工业株式会社 | 控制装置、车辆系统及控制方法 |
JP6989574B2 (ja) | 2019-09-25 | 2022-01-05 | 本田技研工業株式会社 | 制御装置、車両システム及び制御方法 |
CN111342726B (zh) * | 2020-03-26 | 2023-05-30 | 武汉科技大学 | 一种永磁同步电机直接转矩控制方法及系统 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007143316A (ja) * | 2005-11-18 | 2007-06-07 | Mitsubishi Electric Corp | モータ制御装置 |
JP2013141336A (ja) * | 2011-12-28 | 2013-07-18 | Hitachi Appliances Inc | モータ制御装置および空気調和機 |
JP2014072936A (ja) * | 2012-09-28 | 2014-04-21 | Hitachi Ltd | 交流電動機駆動システム及び電動機車両 |
JP2015053824A (ja) * | 2013-09-09 | 2015-03-19 | 株式会社日立製作所 | モータ駆動システムおよび該システムを搭載する電気鉄道車両 |
JP2016005378A (ja) * | 2014-06-18 | 2016-01-12 | 株式会社日立製作所 | インバータおよびこれを用いた駆動システム |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4858597B2 (ja) * | 2008-11-28 | 2012-01-18 | 株式会社デンソー | 回転機の制御装置及びその製造方法 |
JP4911241B1 (ja) * | 2010-11-16 | 2012-04-04 | ダイキン工業株式会社 | 電力変換装置 |
-
2016
- 2016-03-15 JP JP2016050388A patent/JP6674804B2/ja active Active
-
2017
- 2017-01-30 EP EP17766080.0A patent/EP3432467B1/en active Active
- 2017-01-30 WO PCT/JP2017/003085 patent/WO2017159072A1/ja active Application Filing
- 2017-01-30 CN CN201780007490.XA patent/CN108476011B/zh not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007143316A (ja) * | 2005-11-18 | 2007-06-07 | Mitsubishi Electric Corp | モータ制御装置 |
JP2013141336A (ja) * | 2011-12-28 | 2013-07-18 | Hitachi Appliances Inc | モータ制御装置および空気調和機 |
JP2014072936A (ja) * | 2012-09-28 | 2014-04-21 | Hitachi Ltd | 交流電動機駆動システム及び電動機車両 |
JP2015053824A (ja) * | 2013-09-09 | 2015-03-19 | 株式会社日立製作所 | モータ駆動システムおよび該システムを搭載する電気鉄道車両 |
JP2016005378A (ja) * | 2014-06-18 | 2016-01-12 | 株式会社日立製作所 | インバータおよびこれを用いた駆動システム |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP3432467B1 (en) | 2022-04-06 |
CN108476011A (zh) | 2018-08-31 |
EP3432467A4 (en) | 2019-10-23 |
CN108476011B (zh) | 2021-05-28 |
EP3432467A1 (en) | 2019-01-23 |
JP6674804B2 (ja) | 2020-04-01 |
WO2017159072A1 (ja) | 2017-09-21 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Lim et al. | A comparative study of synchronous current control schemes based on FCS-MPC and PI-PWM for a two-motor three-phase drive | |
JP5866065B2 (ja) | 交流電動機の制御装置 | |
Kwak et al. | Predictive control method with future zero-sequence voltage to reduce switching losses in three-phase voltage source inverters | |
JP6695598B2 (ja) | インバータ制御装置 | |
WO2015115223A1 (ja) | インバータ制御方法および電圧型インバータ | |
WO2013046462A1 (ja) | 電力変換制御装置、電力変換制御方法、電動機および車両駆動システム | |
JP6239448B2 (ja) | インバータおよびこれを用いた駆動システム | |
JP6585872B1 (ja) | 電力変換装置 | |
WO2017159072A1 (ja) | モータの制御装置および駆動システム | |
WO2017145841A1 (ja) | インバータ制御装置 | |
Pradeep et al. | Comparative analysis and simulation of PWM and SVPWM inverter fed permanent magnet synchronous motor | |
Mink et al. | Feedback control of high-speed PMSM with synchronous optimal PWM | |
JP6581373B2 (ja) | モータ制御装置 | |
WO2016031030A1 (ja) | 電力変換装置および車両駆動システム | |
JP2017093077A (ja) | オープン巻線システムの制御装置および制御方法 | |
Park et al. | A dead time compensation algorithm of independent multi-phase PMSM with three-dimensional space vector control | |
JP6221815B2 (ja) | インバータの制御方法およびインバータ | |
JP5761095B2 (ja) | 回転機の制御装置 | |
Fernandez-Rebolleda et al. | Analysis and optimization of modulation transitions in medium-voltage high-power converters | |
Jeong et al. | Model predictive current control with modified discrete space vector modulation for three-leg two-phase VSI | |
Mirazimi et al. | Space vector PWM method for two-phase three-leg inverters | |
JPWO2018179234A1 (ja) | H型ブリッジ変換器およびパワーコンディショナ | |
Nishizawa et al. | Reduction of dc-link current harmonics over wide power-factor range for three-phase VSI using single-carrier-comparison continuous PWM | |
JP6173409B2 (ja) | 電力変換装置および車両駆動システム | |
JP2006141175A (ja) | 交流交流直接変換器の電動機制御装置 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20160316 |
|
RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20170120 |
|
RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20170126 |
|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20180920 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20180921 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20190910 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20191107 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20200212 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20200309 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6674804 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |