JP2017155328A - Ｎｉ含有鋼の製造方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】生産障害として製造現場で問題となる鋼板表面手入れ工程の負荷を軽減し、圧延条件の厳密な管理や分塊圧延をすることなく、鋼板の表面疵を防止することができるＮｉ含有鋼の製造方法を提供することを目的とする。
【解決手段】質量％でＮｉを１．０〜１０．０％含有する鋼の連続鋳造スラブを１１００〜１２５０℃で１〜２４ｈ加熱し、次いで前記連続鋳造スラブの表面を６００℃以下まで冷却後、前記連続鋳造スラブの表面を０．５〜１０ｍｍ除去した後、熱間圧延することを特徴とするＮｉ含有鋼の製造方法。
【選択図】なし
【解決手段】質量％でＮｉを１．０〜１０．０％含有する鋼の連続鋳造スラブを１１００〜１２５０℃で１〜２４ｈ加熱し、次いで前記連続鋳造スラブの表面を６００℃以下まで冷却後、前記連続鋳造スラブの表面を０．５〜１０ｍｍ除去した後、熱間圧延することを特徴とするＮｉ含有鋼の製造方法。
【選択図】なし
Description
本発明は、Ｎｉを１．０〜１０．０％含有するＮｉ含有鋼の製造方法に関し、圧延表面疵を防止することができるＮｉ含有鋼の製造方法に関する。
従来から、Ｎｉ含有鋼は低温靭性に優れるため、液化天然ガス等の圧力容器用の溶接構造用鋼として広く利用されている。一方で、Ｎｉ含有鋼は鋳片表面割れや、加熱、圧延時のスケール押し込み疵等が発生しやすく、これが圧延後の鋼板表面疵となることがよく知られている。圧力容器では厳格な安全性が要求されるため、圧延後の厳格な鋼板表面検査や表面手入れといった鋼板表面手入れ工程が必要である。しかしながら、このような工程は生産障害となり、検査や手入れの増大は歩留まり低下の要因ともなる。
特許文献１には、圧延前の鋳片あるいは分塊圧延した鋼片の表面を機械的に研削して表面の粒界酸化部および割れ部を除去した後、研削後の表面の凹部に酸化防止剤を所定量塗布し加熱、圧延することにより、表面疵を防止する方法が開示されている。
特許文献２には、分塊圧延後の鋼片における表層下２０ｍｍまでの旧γ粒径を５００μｍ以下に制御することにより、圧延時の割れ発生を防止する方法が開示されている。
しかしながら、特許文献１の方法では、圧延条件を厳密に管理する必要がある。また、特許文献２の方法は、分塊圧延工程を前提としているため生産効率が劣る。
本発明は上記実情に鑑み、生産障害として製造現場で問題となる鋼板表面手入れ工程の負荷を軽減し、圧延条件の厳密な管理や分塊圧延をすることなく、鋼板の表面疵を防止することができるＮｉ含有鋼の製造方法を提供することを目的とする。
本発明者らは、溶接構造用鋼として広く利用されているＮｉを１．０〜１０．０％含有するＮｉ含有鋼について、表面疵の原因を調査し、表面疵の防止方法について種々の検討を行った。その結果、表面疵の原因となる圧延時の割れは、凝固時に連続鋳造スラブ表面に生成する巨大で直線的な柱状γ粒の粒界が起点となり、表面から内部に向かって伸びた柱状γ粒の粒界に沿って伝播すると考えられる。Ｎｉ含有量が５．５ｍａｓｓ％以上の高Ｎｉ含有鋼では、γ相を初晶として鋳片の厚さ方向に直線的に柱状γ粒界が成長し、このγ粒界で粒界酸化が生じやすいため、γ粒界に沿って鋳片割れが進展しやすくなる。またこの鋳片割れに熱延スケールが押し込まれ易くなる。その結果、Ｎｉ含有鋼は表面疵ができやすいと考えられる。したがって、鋼板の表面疵の発生を防止するには、柱状γ粒を無くすことが重要だとわかった。そして、その柱状γ粒を無くす手段として、圧延前の連続鋳造スラブを１１００〜１２５０℃で１〜２４ｈ加熱した後、連続鋳造スラブ表面を６００℃以下まで冷却することが最も効果的であることを新たに知見し、本発明を完成した。
本発明の要旨は次の通りである。
［１］質量％でＮｉを１．０〜１０．０％含有する鋼の連続鋳造スラブを１１００〜１２５０℃で１〜２４ｈ加熱し、次いで前記連続鋳造スラブの表面を６００℃以下まで冷却後、前記連続鋳造スラブの表面を０．５〜１０ｍｍ除去した後、熱間圧延することを特徴とするＮｉ含有鋼の製造方法。
［２］前記鋼の成分組成は、質量％で、Ｃ：０．０１〜０．２０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．３０〜２．０％、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．００６０％以下、Ｎｉ：１．０〜１０．０％、Ａｌ：０．００１〜０．０８０％、Ｎ：０．００６０％以下、Ｏ：０．００４０％以下を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする［１］に記載のＮｉ含有鋼の製造方法。
［３］前記成分組成は、さらに、質量％で、Ｃｕ：０．０１〜１．５０％、Ｃｒ：０．０１〜１．００％、Ｍｏ：０．０１〜１．００％、Ｎｂ：０.００１〜０．１００％、Ｖ：０．００１〜０．１００％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２０％、Ｂ：０．０００３〜０．００２０％、Ｃａ：０．０００３〜０．００５０％、Ｍｇ：０．０００３〜０．００５０％、ＲＥＭ：０．０００３〜０．００５０％の１種または２種以上を含有することを特徴とする［２］に記載のＮｉ含有鋼の製造方法。
［１］質量％でＮｉを１．０〜１０．０％含有する鋼の連続鋳造スラブを１１００〜１２５０℃で１〜２４ｈ加熱し、次いで前記連続鋳造スラブの表面を６００℃以下まで冷却後、前記連続鋳造スラブの表面を０．５〜１０ｍｍ除去した後、熱間圧延することを特徴とするＮｉ含有鋼の製造方法。
［２］前記鋼の成分組成は、質量％で、Ｃ：０．０１〜０．２０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．３０〜２．０％、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．００６０％以下、Ｎｉ：１．０〜１０．０％、Ａｌ：０．００１〜０．０８０％、Ｎ：０．００６０％以下、Ｏ：０．００４０％以下を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする［１］に記載のＮｉ含有鋼の製造方法。
［３］前記成分組成は、さらに、質量％で、Ｃｕ：０．０１〜１．５０％、Ｃｒ：０．０１〜１．００％、Ｍｏ：０．０１〜１．００％、Ｎｂ：０.００１〜０．１００％、Ｖ：０．００１〜０．１００％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２０％、Ｂ：０．０００３〜０．００２０％、Ｃａ：０．０００３〜０．００５０％、Ｍｇ：０．０００３〜０．００５０％、ＲＥＭ：０．０００３〜０．００５０％の１種または２種以上を含有することを特徴とする［２］に記載のＮｉ含有鋼の製造方法。
本発明のＮｉ含有鋼の製造方法によれば、鋼板の表面疵を防止することができるので、生産性向上と製造コスト低減が可能となる。したがって、本発明は工業上極めて効果が大きい。
まず、本発明の製造方法の限定理由について述べる。
本発明では、質量％でＮｉを１．０〜１０．０％含有する鋼の連続鋳造スラブを１１００〜１２５０℃で１〜２４ｈ加熱し、次いで前記連続鋳造スラブの表面を６００℃以下まで冷却後、前記連続鋳造スラブの表面を０．５〜１０ｍｍ除去した後、熱間圧延することを特徴とする。
本発明は、質量％でＮｉを１．０〜１０．０％含有する鋼を連続鋳造する。Ｎｉは低温靭性の確保に必須の元素であり、１．０％未満ではこれらの効果が得られないので下限値を１．０％とする。Ｎｉは高価な元素であり、１０．０％を超えて含有すると経済性を損なうため上限値を１０．０％とする。
連続鋳造は、特に限定はなく、垂直曲げ型連鋳機が好適に適用できる。
次いで、連続鋳造により得られた、質量％でＮｉを１．０〜１０．０％含有する鋼の連続鋳造スラブを１１００〜１２５０℃で１〜２４ｈ加熱し、次いで前記連続鋳造スラブの表面を６００℃以下まで冷却する。圧延前に連続鋳造スラブを１１００〜１２５０℃で１〜２４ｈ加熱する熱処理（以下、単に予備熱処理と称することもある。）の目的は、ｍｍ単位以上の巨大で直線的な柱状γ粒の粒界を消失させることである。巨大で直線的な柱状γ粒の粒界は酸化しやすく、圧延時に粒界の酸化部が開口して割れの原因となる。巨大で直線的な柱状γ粒を消失させるためには１１００℃以上、１ｈ以上の加熱が必要である。加熱温度が１１００℃未満や１ｈ未満では、巨大で直線的な柱状γ粒が残存する恐れがある。一方、１２５０℃以上や２４ｈ以上加熱しても、効果が飽和するだけでなく生産の効率を落とす。より好適な範囲は、１１００〜１２５０℃、３〜１２ｈである。
連続鋳造スラブを予備熱処理後、６００℃以下まで冷却する。ここで、冷却停止温度は、連続鋳造スラブの表面温度である。冷却停止温度が６００℃より高温であると、γ→α変態が完了せず、そのまま再加熱を実施すると未変態のγ粒が粗大化し、母材特性に悪影響を及ぼす可能性がある。なお、冷却速度については、γ→α変態が完了する温度まで冷却できればよいので、特に限定する必要はない。
６００℃以下に冷却した後、連続鋳造スラブの表面（スラブ表裏面の全面）を除去する。スラブ表面の除去は、例えば、市販のスラブグラインダーや切削機で機械的に研削すればよい。この除去処理により、連続鋳造スラブ表面に存在するスケールや、予備熱処理時に酸化された粒界を除去することができる。除去する深さは、片面あたり少なくとも０．５ｍｍ以上である。上限値は、コストの観点から片面あたり１０ｍｍ以下である。
なお、表面疵をさらに抑制することを目的として、除去処理後の熱間圧延前の連続鋳造スラブに酸化防止剤を塗布することもできる。
次いで熱間圧延を行う。熱間圧延条件としては、鋼素材を平均温度で９００〜１２００℃の範囲の温度に加熱し、圧延終了温度を表面温度で９５０℃以下Ａｒ３変態点以上とする圧延を行うことが好ましい。
加熱温度：平均温度で９００〜１２００℃
鋼素材の加熱温度は平均温度で９００〜１２００℃の範囲にすることにより、凝固時に析出した粗大な炭化物等の析出物を完全に溶解することができ、高強度も確保できる。また、組織の粗大化を防ぎ、母材靱性も確保できる。このようなことから、鋼素材の加熱温度は平均温度で９００〜１２００℃の範囲の温度が好ましい。さらに好ましくは、１０００〜１１００℃である。なお、ここでいう「平均温度」とは、測定される表面温度から伝熱計算により算出した鋼素材の温度分布から求めた肉厚方向断面での平均値をいう。
鋼素材の加熱温度は平均温度で９００〜１２００℃の範囲にすることにより、凝固時に析出した粗大な炭化物等の析出物を完全に溶解することができ、高強度も確保できる。また、組織の粗大化を防ぎ、母材靱性も確保できる。このようなことから、鋼素材の加熱温度は平均温度で９００〜１２００℃の範囲の温度が好ましい。さらに好ましくは、１０００〜１１００℃である。なお、ここでいう「平均温度」とは、測定される表面温度から伝熱計算により算出した鋼素材の温度分布から求めた肉厚方向断面での平均値をいう。
圧延終了温度：表面温度で９５０℃以下Ａｒ３変態点以上
圧延終了温度を表面温度で９５０℃以下Ａｒ３変態点以上とすることにより、組織の粗大化を防ぎ、母材靱性および高強度も確保できる。
圧延終了温度を表面温度で９５０℃以下Ａｒ３変態点以上とすることにより、組織の粗大化を防ぎ、母材靱性および高強度も確保できる。
なお、Ａｒ３変態点は、以下の（１）式から求めることができる。
Ａｒ３＝８６８−３９６Ｃ＋２５Ｓｉ−６８Ｍｎ−２１Ｃｕ−３６Ｎｉ−２５Ｃｒ−３０Ｍｏ・・・（１）
ただし、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏは、各合金元素の含有量（質量％）であり、含有しない場合は０とする。
Ａｒ３＝８６８−３９６Ｃ＋２５Ｓｉ−６８Ｍｎ−２１Ｃｕ−３６Ｎｉ−２５Ｃｒ−３０Ｍｏ・・・（１）
ただし、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏは、各合金元素の含有量（質量％）であり、含有しない場合は０とする。
熱間圧延後の製造プロセスは特に制限されない。なお、鋼の強靭化を図るため、熱間圧延後、Ａｒ３変態点以上９５０℃以下の温度から直接焼入れ−焼戻処理を行う、または、熱間圧延後、Ａｃ３変態点以上９５０℃以下に再加熱して焼入れ−焼戻処理を行うことが好ましい。さらにまた、前記の焼入れ−焼戻処理の間に、２相域熱処理−焼入れ処理（２相域焼入れ）工程をはさんだ、直接焼入れ-２相域焼入れ-焼戻処理、または焼入れ-２相域焼入れ-焼戻処理を行ってもよい。上記いずれかのプロセスを用いて製造することが望ましい。
さらに、母材強度と靭性を確保するために、焼入れ温度はＡｃ３変態点以上９５０℃以下で、冷却速度は２℃／ｓｅｃ以上が望ましい。極低温でも安定なγ組織が形成され、また、靭性も確保するために、２相域焼入れ温度はＡｃ１変態点以上Ａｃ３変態点未満で、冷却速度は２℃／ｓｅｃ以上が望ましい。さらに、靭性および強度を確保するために、焼戻温度は４００℃以上（Ａｃ１変態点＋５０℃）以下が望ましい。
ここで、Ａｃ１変態点およびＡｃ３変態点は、それぞれ以下の（２）式および（３）式から求めることができる。
Ａｃ１＝７５１−２７Ｃ＋１８Ｓｉ−１２Ｍｎ−２３Ｃｕ−２３Ｎｉ＋２４Ｃｒ＋２３Ｍｏ−４０Ｖ−６Ｔｉ＋２３３Ｎｂ−１６９Ａｌ−８９５Ｂ・・・（２）
Ａｃ３＝９３７．２−４３６．５Ｃ＋５６Ｓｉ−１９．７Ｍｎ−１６．３Ｃｕ−２６．６Ｎｉ−４．９Ｃｒ＋３８．１Ｍｏ＋１２４．８Ｖ＋１３６．３Ｔｉ−１９．１Ｎｂ＋１９８．４Ａｌ＋３３１５Ｂ・・・（３）
ただし、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ａｌ、Ｂは、各合金元素の含有量（質量％）であり、含有しない場合は０とする
次に、本発明の好ましい化学成分の限定理由について述べる。なお、組成における質量％は、とくに断らない限り、単に％で記す。
Ａｃ１＝７５１−２７Ｃ＋１８Ｓｉ−１２Ｍｎ−２３Ｃｕ−２３Ｎｉ＋２４Ｃｒ＋２３Ｍｏ−４０Ｖ−６Ｔｉ＋２３３Ｎｂ−１６９Ａｌ−８９５Ｂ・・・（２）
Ａｃ３＝９３７．２−４３６．５Ｃ＋５６Ｓｉ−１９．７Ｍｎ−１６．３Ｃｕ−２６．６Ｎｉ−４．９Ｃｒ＋３８．１Ｍｏ＋１２４．８Ｖ＋１３６．３Ｔｉ−１９．１Ｎｂ＋１９８．４Ａｌ＋３３１５Ｂ・・・（３）
ただし、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ａｌ、Ｂは、各合金元素の含有量（質量％）であり、含有しない場合は０とする
次に、本発明の好ましい化学成分の限定理由について述べる。なお、組成における質量％は、とくに断らない限り、単に％で記す。
Ｃ：０．０１〜０．２０％
Ｃは母材の強度確保に必須の元素である。０．０１％未満では母材強度が確保できないので０．０１％を下限とすることが好ましい。逆に、Ｃが０．２０％を超えると、脆性破壊の起点となるセメンタイトや島状マルテンサイトを増加し靭性が低下する。従って、上限を０．２０％とすることが好ましい。
Ｃは母材の強度確保に必須の元素である。０．０１％未満では母材強度が確保できないので０．０１％を下限とすることが好ましい。逆に、Ｃが０．２０％を超えると、脆性破壊の起点となるセメンタイトや島状マルテンサイトを増加し靭性が低下する。従って、上限を０．２０％とすることが好ましい。
Ｓｉ：０．０１〜０．５０％
Ｓｉは母材強度上昇に有効な元素である。０．０１％未満ではこの効果が得られないので下限値を０．０１％とすることが好ましい。０．５０％を超えると、溶接熱影響部（ＨＡＺ）の組織中に島状マルテンサイトが生成し、好適なＨＡＺ靭性が得られない。従って、上限を０．５０％とすることが好ましい。
Ｓｉは母材強度上昇に有効な元素である。０．０１％未満ではこの効果が得られないので下限値を０．０１％とすることが好ましい。０．５０％を超えると、溶接熱影響部（ＨＡＺ）の組織中に島状マルテンサイトが生成し、好適なＨＡＺ靭性が得られない。従って、上限を０．５０％とすることが好ましい。
Ｍｎ：０．３０〜２．０％
Ｍｎは母材強度上昇に有効な元素である。０．３０％未満ではこの効果が得られないので下限値を０．３０％とすることが好ましい。２．０％超えると、焼戻し脆化を促進するため好適な母材およびＨＡＺ靭性が得られない。従って、上限を２．０％とすることが好ましい。
Ｍｎは母材強度上昇に有効な元素である。０．３０％未満ではこの効果が得られないので下限値を０．３０％とすることが好ましい。２．０％超えると、焼戻し脆化を促進するため好適な母材およびＨＡＺ靭性が得られない。従って、上限を２．０％とすることが好ましい。
Ｐ：０．０２０％以下
Ｐは粒界脆化をもたらし、靭性に有害な元素であり、低いほうが望ましい。０．０２０％を超えて含有すると靭性低下が顕著となるので、０．０２０％を上限とすることが好ましい。
Ｐは粒界脆化をもたらし、靭性に有害な元素であり、低いほうが望ましい。０．０２０％を超えて含有すると靭性低下が顕著となるので、０．０２０％を上限とすることが好ましい。
Ｓ：０．００６０％以下
ＳはＭｎＳ等の介在物として靭性に有害な元素であり、低いほうが望ましい。０．００６０％を超えて含有すると靭性低下が顕著となるので、０．００６０％を上限とすることが好ましい。
ＳはＭｎＳ等の介在物として靭性に有害な元素であり、低いほうが望ましい。０．００６０％を超えて含有すると靭性低下が顕著となるので、０．００６０％を上限とすることが好ましい。
Ａｌ：０．００１〜０．０８０％
Ａｌは鋼の脱酸に必要な元素であり、０．００１％未満の含有量ではこれらの効果が得られないので下限値を０．００１％とすることが好ましい。逆に、０．０８０％を超えて含有すると粗大なＡｌＮやアルミナクラスター等により好適な母材およびＨＡＺの靭性が得られない。従って、上限値を０．０８０％とすることが好ましい。
Ａｌは鋼の脱酸に必要な元素であり、０．００１％未満の含有量ではこれらの効果が得られないので下限値を０．００１％とすることが好ましい。逆に、０．０８０％を超えて含有すると粗大なＡｌＮやアルミナクラスター等により好適な母材およびＨＡＺの靭性が得られない。従って、上限値を０．０８０％とすることが好ましい。
Ｎ：０．００６０％以下
Ｎは０．００６０％を超えて含有すると粗大なＡｌＮなどにより好適な母材およびＨＡＺの靭性が得られない。従って、上限値を０．００６０％とすることが好ましい。
Ｎは０．００６０％を超えて含有すると粗大なＡｌＮなどにより好適な母材およびＨＡＺの靭性が得られない。従って、上限値を０．００６０％とすることが好ましい。
Ｏ：０．００４０％以下
Ｏは介在物として靭性に有害な元素であり、低いほうが望ましい。０．００４０％を超えて含有すると靭性低下が顕著となるので０．００４０％を上限とすることが好ましい。
Ｏは介在物として靭性に有害な元素であり、低いほうが望ましい。０．００４０％を超えて含有すると靭性低下が顕著となるので０．００４０％を上限とすることが好ましい。
上記した成分以外の残部は、Ｆｅおよび不可避的不純物からなる。
本発明では、上記の組成に加えてさらに、母材や継手の強度、靭性向上に有効な選択元素として、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｂ、Ｃａ、Ｍｇ、ＲＥＭの１種または２種以上を必要に応じて含有できる。
Ｃｕ：０．０１〜１．５０％
Ｃｕは母材強度上昇に効果を有する。０．０１％未満ではこの効果が得られないので、含有する場合は下限値を０．０１％とする。逆に、１．５０％を超えて含有するとＨＡＺを硬化させて好適なＨＡＺ靭性が得られない。従って、含有する場合は上限値を１．５０％とする。
Ｃｕは母材強度上昇に効果を有する。０．０１％未満ではこの効果が得られないので、含有する場合は下限値を０．０１％とする。逆に、１．５０％を超えて含有するとＨＡＺを硬化させて好適なＨＡＺ靭性が得られない。従って、含有する場合は上限値を１．５０％とする。
Ｃｒ：０．０１〜１．００％
Ｃｒは母材強度上昇に効果を有する。０．０１％未満ではこの効果が得られないので、含有する場合は下限値を０．０１％とする。逆に、１．００％を超えて含有するとＨＡＺに硬化組織を生成し、好適なＨＡＺ靭性が得られない。従って、含有する場合は上限値を１．００％とする。
Ｃｒは母材強度上昇に効果を有する。０．０１％未満ではこの効果が得られないので、含有する場合は下限値を０．０１％とする。逆に、１．００％を超えて含有するとＨＡＺに硬化組織を生成し、好適なＨＡＺ靭性が得られない。従って、含有する場合は上限値を１．００％とする。
Ｍｏ：０．０１〜１．００％
Ｍｏは母材強度上昇に効果を有する。０．０１％未満ではこの効果が得られないので、含有する場合は下限値を０．０１％とする。逆に、１．００％を超えて含有するとＨＡＺに硬化組織を生成し、好適なＨＡＺ靭性が得られない。従って、含有する場合は上限値を１．００％とする。
Ｍｏは母材強度上昇に効果を有する。０．０１％未満ではこの効果が得られないので、含有する場合は下限値を０．０１％とする。逆に、１．００％を超えて含有するとＨＡＺに硬化組織を生成し、好適なＨＡＺ靭性が得られない。従って、含有する場合は上限値を１．００％とする。
Ｎｂ：０.００１〜０．１００％
Ｎｂは母材の強度上昇および細粒化に有効な元素である。０．００１％未満ではこれらの効果が得られないので、含有する場合は下限値を０．００１％とする。逆に、０．１００％を超えて含有するとＨＡＺにおけるＮｂ炭窒化物の析出が顕著となり、好適なＨＡＺ靭性が得られない。従って、含有する場合は上限値を０．１００％とする。
Ｎｂは母材の強度上昇および細粒化に有効な元素である。０．００１％未満ではこれらの効果が得られないので、含有する場合は下限値を０．００１％とする。逆に、０．１００％を超えて含有するとＨＡＺにおけるＮｂ炭窒化物の析出が顕著となり、好適なＨＡＺ靭性が得られない。従って、含有する場合は上限値を０．１００％とする。
Ｖ：０．００１〜０．１００％
Ｖは母材の強度上昇および細粒化に有効な元素である。０．００１％未満ではこれらの効果が得られないので、含有する場合は下限値を０．００１％とする。逆に、０．１００％を超えて含有するとＨＡＺにおける炭窒化物の析出が顕著となり、好適なＨＡＺ靭性が得られない。従って、含有する場合は上限値を０．１００％とする。
Ｖは母材の強度上昇および細粒化に有効な元素である。０．００１％未満ではこれらの効果が得られないので、含有する場合は下限値を０．００１％とする。逆に、０．１００％を超えて含有するとＨＡＺにおける炭窒化物の析出が顕著となり、好適なＨＡＺ靭性が得られない。従って、含有する場合は上限値を０．１００％とする。
Ｔｉ：０．００５〜０．０２０％
Ｔｉは母材の強度上昇および細粒化に有効な元素である。０．００５％未満ではこれらの効果が得られないので、含有する場合は下限値を０．００５％とする。逆に、０．０２０％を超えて含有すると粗大なＴｉＮを生成しこれが破壊の発生起点となるため、好適なＨＡＺ靭性が得られない。従って、含有する場合は上限値を０．０２０％とする。
Ｔｉは母材の強度上昇および細粒化に有効な元素である。０．００５％未満ではこれらの効果が得られないので、含有する場合は下限値を０．００５％とする。逆に、０．０２０％を超えて含有すると粗大なＴｉＮを生成しこれが破壊の発生起点となるため、好適なＨＡＺ靭性が得られない。従って、含有する場合は上限値を０．０２０％とする。
Ｂ：０．０００３〜０．００２０％
Ｂは制御冷却および焼入れ熱処理を施す場合に特に顕著な強度上昇の効果を発揮する。０．０００３％未満の含有量では強度上昇効果が得られないので、含有する場合は下限値を０．０００３％とする。逆に、０．００２０％を超えて含有すると粗大なＢ窒化物や炭硼化物を析出してこれが破壊の起点となるために、好適なＨＡＺ靭性が得られない。従って、含有する場合は上限値を０．００２０％とする。
Ｂは制御冷却および焼入れ熱処理を施す場合に特に顕著な強度上昇の効果を発揮する。０．０００３％未満の含有量では強度上昇効果が得られないので、含有する場合は下限値を０．０００３％とする。逆に、０．００２０％を超えて含有すると粗大なＢ窒化物や炭硼化物を析出してこれが破壊の起点となるために、好適なＨＡＺ靭性が得られない。従って、含有する場合は上限値を０．００２０％とする。
Ｃａ：０．０００３〜０．００５０％
ＣａはＡｌ２Ｏ３やＭｎＳ等の介在物の形態制御により靭性向上に有効な元素である。０．０００３％未満の含有量では靭性向上効果が得られないので、含有する場合は下限値を０．０００３％とする。逆に、０．００５０％を超えて含有すると粗大なＣａ含有介在物が生成してこれが破壊の起点となるために、好適な母材およびＨＡＺの靭性が得られない。従って、含有する場合は上限値を０．００５０％とする。
ＣａはＡｌ２Ｏ３やＭｎＳ等の介在物の形態制御により靭性向上に有効な元素である。０．０００３％未満の含有量では靭性向上効果が得られないので、含有する場合は下限値を０．０００３％とする。逆に、０．００５０％を超えて含有すると粗大なＣａ含有介在物が生成してこれが破壊の起点となるために、好適な母材およびＨＡＺの靭性が得られない。従って、含有する場合は上限値を０．００５０％とする。
Ｍｇ：０．０００３〜０．００５０％
ＭｇはＡｌ２Ｏ３やＭｎＳ等の介在物の形態制御により靭性向上に有効な元素である。０．０００３％未満の含有量では靭性向上効果が得られないので、含有する場合は下限値を０．０００３％とする。逆に、０．００５０％を超えて含有すると粗大なＭｇ含有介在物が生成してこれが破壊の起点となるために、好適な母材およびＨＡＺの靭性が得られない。従って、含有する場合は上限値を０．００５０％とする。
ＭｇはＡｌ２Ｏ３やＭｎＳ等の介在物の形態制御により靭性向上に有効な元素である。０．０００３％未満の含有量では靭性向上効果が得られないので、含有する場合は下限値を０．０００３％とする。逆に、０．００５０％を超えて含有すると粗大なＭｇ含有介在物が生成してこれが破壊の起点となるために、好適な母材およびＨＡＺの靭性が得られない。従って、含有する場合は上限値を０．００５０％とする。
ＲＥＭ：０．０００３〜０．００５０％
ＲＥＭはＡｌ２Ｏ３やＭｎＳ等の介在物の形態制御により靭性向上に有効な元素である。０．０００３％未満の含有量では靭性向上効果が得られないので、含有する場合は下限値を０．０００３％とする。逆に、０．００５０％を超えて含有すると粗大なＲＥＭ含有介在物が生成してこれが破壊の起点となるために、好適な母材およびＨＡＺの靭性が得られない。従って、含有する場合は上限値を０．００５０％とする。
ＲＥＭはＡｌ２Ｏ３やＭｎＳ等の介在物の形態制御により靭性向上に有効な元素である。０．０００３％未満の含有量では靭性向上効果が得られないので、含有する場合は下限値を０．０００３％とする。逆に、０．００５０％を超えて含有すると粗大なＲＥＭ含有介在物が生成してこれが破壊の起点となるために、好適な母材およびＨＡＺの靭性が得られない。従って、含有する場合は上限値を０．００５０％とする。
以上より、本発明によれば、表面疵のないＮｉ含有鋼を得ることができる。
以下に、本発明の実施例を示す。
表１に示す各成分組成の溶鋼を、転炉で溶製し、連続鋳造機により厚さ２５０ｍｍの連続鋳造スラブを製造した。次いで、予備熱処理、除去処理、熱間圧延および焼入れ−焼戻処理を行い、表２に示す供試鋼とした。表２に各製造条件を示す。
得られた鋼板について、鋼板表面疵の有無を磁粉探傷検査で確認した。鋼板表裏面に疵が検出されないものを合格とした。
表２の結果から、本発明の製造方法によれば、表面疵が発生していないことがわかる。また、本発明の製造方法を用いることにより、分塊圧延をすることなくスラブ単重増加により歩留まりが向上し、製造コストが低減した。
Claims (3)
- 質量％でＮｉを１．０〜１０．０％含有する鋼の連続鋳造スラブを１１００〜１２５０℃で１〜２４ｈ加熱し、次いで前記連続鋳造スラブの表面を６００℃以下まで冷却後、前記連続鋳造スラブの表面を０．５〜１０ｍｍ除去した後、熱間圧延することを特徴とするＮｉ含有鋼の製造方法。
- 前記鋼の成分組成は、質量％で、Ｃ：０．０１〜０．２０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．３０〜２．０％、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．００６０％以下、Ｎｉ：１．０〜１０．０％、Ａｌ：０．００１〜０．０８０％、Ｎ：０．００６０％以下、Ｏ：０．００４０％以下を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする請求項１に記載のＮｉ含有鋼の製造方法。
- 前記成分組成は、さらに、質量％で、Ｃｕ：０．０１〜１．５０％、Ｃｒ：０．０１〜１．００％、Ｍｏ：０．０１〜１．００％、Ｎｂ：０.００１〜０．１００％、Ｖ：０．００１〜０．１００％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２０％、Ｂ：０．０００３〜０．００２０％、Ｃａ：０．０００３〜０．００５０％、Ｍｇ：０．０００３〜０．００５０％、ＲＥＭ：０．０００３〜０．００５０％の１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項２に記載のＮｉ含有鋼の製造方法。
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| JP2006206949A (ja) * | 2005-01-27 | 2006-08-10 | Jfe Steel Kk | Ｎｉ合金の製造方法 |
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