JP2017150019A - スカンジウムの回収方法 - Google Patents

Abstract

【課題】ニッケル酸化鉱石から高品位のスカンジウムを効率よく回収することができるスカンジウム回収方法を提供する。【解決手段】本発明は、スカンジウムを含有するニッケル酸化鉱石を硫酸で浸出して浸出液を得る浸出工程Ｓ１と、浸出液に中和剤を加えて中和する中和工程Ｓ２と、中和後液に硫化剤を添加して硫化後液を得る硫化工程Ｓ３と、硫化後液をキレート樹脂に接触させることでスカンジウムを吸着させ、スカンジウム溶離液を得るイオン交換工程Ｓ４と、スカンジウム溶離液にアルカリを添加して水酸化スカンジウムの沈殿物を得た後、その水酸化スカンジウムに酸溶液を添加してスカンジウム酸溶解液を得る溶解工程Ｓ５と、スカンジウム酸溶解液を中性抽出剤に接触させ溶媒抽出する溶媒抽出工程Ｓ６と、抽残液にシュウ酸を添加してシュウ酸スカンジウムの塩を生成させ、焙焼して酸化スカンジウムを得るスカンジウム回収工程Ｓ７とを有する。【選択図】図１

Description

本発明は、スカンジウムの回収方法に関し、より詳しくは、ニッケル酸化鉱石に含まれるスカンジウムを、キレート樹脂によるイオン交換処理と、中性抽出剤による溶媒抽出処理とを組み合わせることによって効率よく回収するスカンジウムの回収方法に関する。

スカンジウムは、高強度合金の添加剤や燃料電池の電極材料として極めて有用である。しかしながら、生産量が少なく、高価であるため、広く用いられるには至っていない。

さて、ラテライト鉱やリモナイト鉱等のニッケル酸化鉱石には、微量のスカンジウムが含まれている。ところが、ニッケル酸化鉱石はニッケル含有品位が低いため、長らくニッケル原料として工業的に利用されてこなかった。そのことから、ニッケル酸化鉱石からスカンジウムを工業的に回収することの研究もほとんどなされていなかった。

しかしながら、近年、ニッケル酸化鉱石を硫酸と共に加圧容器に装入し、２４０℃〜２６０℃程度の高温に加熱してニッケルを含有する浸出液と浸出残渣とに固液分離するＨＰＡＬプロセスが実用化されている。このＨＰＡＬプロセスでは、得られた浸出液に中和剤を添加することで不純物が分離され、次いで硫化剤を添加することでニッケルをニッケル硫化物として回収することができる。そして、得られたニッケル硫化物を既存のニッケル製錬工程で処理することで電気ニッケルやニッケル塩化合物を得ることができる。

このようなＨＰＡＬプロセスを用いる場合、ニッケル酸化鉱石に含まれるスカンジウムは、ニッケルと共に浸出液に含まれることになる（特許文献１参照）。そして、ＨＰＡＬプロセスで得られた浸出液に対して中和剤を添加して不純物を分離し、次いで硫化剤を添加すると、ニッケルはニッケル硫化物として回収される一方で、スカンジウムは硫化剤添加後の酸性溶液（硫化後液）に含まれるようになる。そのため、ＨＰＡＬプロセスにより処理することで、ニッケルとスカンジウムとを効果的に分離することができる。

上述した酸性溶液からスカンジウムを回収する方法としては、例えば、イミノジ酢酸塩を官能基とするキレート樹脂等にスカンジウムを吸着させて不純物と分離し、濃縮することによって回収する方法が提案されている（特許文献２〜４参照）。

一方で、ニッケル酸化鉱石の湿式製錬処理により得られた酸性溶液から溶媒抽出処理によってスカンジウムを回収する方法も提案されている（特許文献５参照）。この特許文献５に記載の方法では、先ず、スカンジウムのほかに、少なくとも鉄、アルミニウム、カルシウム、イットリウム、マンガン、クロム、マグネシウムの１種以上を含有する水相の含スカンジウム溶液に、２−エチルヘキシルスルホン酸−モノ−２−エチルヘキシルをケロシンで希釈した有機溶媒を加えて、スカンジウム成分を有機溶媒中に抽出する。次いで、有機溶媒中にスカンジウムと共に抽出されたイットリウム、鉄、マンガン、クロム、マグネシウム、アルミニウム、カルシウムを分離するために、塩酸水溶液を加えてスクラビングを行うことによってそれらを除去した後、有機溶媒中にＮａＯＨ水溶液を加えて、その有機溶媒中に残存するスカンジウムをＳｃ（ＯＨ）_３を含むスラリーとし、これを濾過して得られたＳｃ（ＯＨ）_３を塩酸で溶解して塩化スカンジウム水溶液を得る。そして、得られた塩化スカンジウム水溶液にシュウ酸を加えてシュウ酸スカンジウム沈殿とし、濾過により、鉄、マンガン、クロム、マグネシウム、アルミニウム、カルシウムを濾液中に分離した後、仮焼することによって高純度な酸化スカンジウムを得るというものである。

しかしながら、キレート樹脂を単独で使用しただけでは、鉄、アルミニウム、クロム等の溶離液中への分配は非常に小さいものの、これらの不純物は原料中に多量に含まれているため、分離のために複数回の吸着、溶離操作が必要となる。また、その他のごく微量に含まれる複数の不純物の吸着、溶離挙動は、スカンジウムよりも劣るものの、溶離液中への分配が高いため分離が非常に困難である。

また、溶媒抽出による回収処理では、ニッケル酸化鉱石に含まれるスカンジウム品位が非常に微量であるため、工程液を直接処理することは設備容量が大きくなるためコスト的に困難であった。

また、スカンジウム等の希土類元素には、しばしばウランやトリウム等のアクチノイド元素が微量共存する場合があることも知られている。上述したキレート樹脂におけるウランやトリウムの吸脱着挙動は、スカンジウムとほぼ同じである。つまり、上述したキレート樹脂を用いて分離する方法では、スカンジウムだけでなくアクチノイド元素の多くが吸着されてしまう。また、キレート樹脂に酸性液を通液して溶離した場合には、スカンジウムだけでなくアクチノイド元素も溶離されてスカンジウムと分離できないことになる。

一方で、例えば、スカンジウムを燃料電池等の材料として用いようとする場合、必要な特性を確保するために高純度な品質が要求され、上述したアクチノイド元素は特に避けるべきとされている。しかしながら、スカンジウムを、アクチノイド元素をはじめとするこれらの不純物元素と有効に分離する方法がなかった。

このように、ニッケル酸化鉱石から、不純物元素と有効に分離させて高純度なスカンジウムを工業的に回収するのに適した方法は見出されていなかった。

特開平３−１７３７２５号公報 特開平１−１３３９２０号公報 特開平９−１７６７５６号公報 特開平９−１９４２１１号公報 特開平９−２９１３２０号公報

本発明は、上述したような実情に鑑みて提案されたものであり、ニッケル酸化鉱石から高品位のスカンジウムを簡便に且つ効率よく回収することを可能にするスカンジウムの回収方法を提供することを目的とする。

本発明者らは、上述した課題を解決するために鋭意研究を重ねた。その結果、ニッケル酸化鉱石に含まれるスカンジウムをキレート樹脂で分離し、スカンジウム溶離液から得られる水酸化物沈殿を酸溶液で溶解したスカンジウム酸溶解液を溶媒抽出に付し、その溶媒抽出により生成した抽残液から得られるスカンジウム含有物を焙焼することで、高品位のスカンジウムを簡便かつ効率よく得られることを見出し、本発明を完成するに至った。すなわち、本発明では、以下のようなものを提供する。

（１）本発明の第１の発明は、スカンジウムを含有するニッケル酸化鉱石を高温高圧下で硫酸により浸出して浸出液と浸出残渣とを得る浸出工程と、前記浸出液に中和剤を加えて中和澱物と中和後液とを得る中和工程と、前記中和後液に硫化剤を添加してニッケル硫化物と硫化後液とを得る硫化工程と、前記硫化後液をキレート樹脂に接触させることで該硫化後液中のスカンジウムを該キレート樹脂に吸着させ、スカンジウム溶離液を得るイオン交換工程と、前記スカンジウム溶離液にアルカリを添加して水酸化スカンジウムの沈殿物を得た後、該水酸化スカンジウムに酸溶液を添加して酸溶解することでスカンジウム酸溶解液を得る溶解工程と、前記スカンジウム酸溶解液を中性抽出剤に接触させてスカンジウム以外の不純物元素を抽出分離し、スカンジウムを含有する抽残液を得る溶媒抽出工程と、前記抽残液にシュウ酸を添加してシュウ酸スカンジウムの塩を生成させ、該シュウ酸スカンジウム塩を焙焼して酸化スカンジウムを得るスカンジウム回収工程とを有するスカンジウムの回収方法である。

（２）本発明の第２の発明は、第１の発明において、前記キレート樹脂は、イミノジ酢酸を官能基とする樹脂であり、前記イオン交換工程は、前記硫化後液を前記キレート樹脂に接触させて前記スカンジウムを前記キレート樹脂に吸着させる吸着工程と、前記吸着工程でスカンジウムを吸着したキレート樹脂に０．１Ｎ以下の硫酸溶液を接触させて前記吸着工程で前記キレート樹脂に吸着したアルミニウムを除去するアルミニウム除去工程と、前記アルミニウム除去工程を経たキレート樹脂に０．３Ｎ以上３Ｎ未満の硫酸溶液を接触させて前記スカンジウム溶離液を得るスカンジウム溶離工程と、前記スカンジウム溶離工程を経たキレート樹脂に３Ｎ以上の硫酸溶液を接触させて前記吸着工程で前記キレート樹脂に吸着したクロムを除去するクロム除去工程とを含む、スカンジウムの回収方法である。

（３）本発明の第３の発明は、第１又は第２の発明において、前記溶媒抽出工程では、前記スカンジウム酸溶解液のｐＨを１．０以上２．５以下の範囲に維持して、該スカンジウム酸溶解液と前記中性抽出剤に接触させる、スカンジウムの回収方法である。

（４）本発明の第４の発明は、第１乃至第３のいずれかの発明において、前記溶媒抽出工程は、前記スカンジウム酸溶解液と前記中性抽出剤を含む有機溶媒とを混合して、スカンジウム以外の不純物元素を抽出した抽出後有機溶媒と抽残液とに分離する抽出工程と、前記抽出後有機溶媒に１．０ｍｏｌ／ｌ以上５．０ｍｏｌ／ｌ以下の濃度の酸溶液を混合して、該抽出後有機溶媒からスカンジウムを回収し洗浄後有機溶媒を得るスクラビング工程と、前記洗浄後有機溶媒に逆抽出剤を添加し、該洗浄後有機溶媒から不純物元素を逆抽出して逆抽出液を得る逆抽出工程とを含む、スカンジウムの回収方法である。

（５）本発明の第５の発明は、第１乃至第４のいずれかの発明において、前記溶解工程では、前記水酸化スカンジウムに硝酸溶液を添加して酸溶解することによって、スカンジウム酸溶解液であるスカンジウム硝酸溶解液を得る、スカンジウムの回収方法である。

（６）本発明の第６の発明は、第１乃至第４のいずれかの発明において、前記溶解工程では、前記水酸化スカンジウムに塩酸溶液を添加して酸溶解することによって、スカンジウム酸溶解液であるスカンジウム塩酸溶解液を得る、スカンジウムの回収方法である。

（７）本発明の第７の発明は、第６の発明において、前記溶媒抽出工程では、前記溶解工程で得られた前記スカンジウム塩酸溶解液の塩化物濃度が２．０ｍｏｌ／Ｌ以上６．０ｍｏｌ／Ｌ以下となるように調整し、該スカンジウム塩酸溶解液を前記中性抽出剤と接触させる、スカンジウムの回収方法である。

（８）本発明の第８の発明は、第１乃至第７のいずれかの発明において、前記スカンジウム回収工程は、前記溶媒抽出工程で得られた前記抽残液に５．０ｍｏｌ／ｌ以上８．０ｍｏｌ／ｌ以下の濃度の水酸化ナトリウムを添加して、水酸化スカンジウムの沈殿物を得る工程と、得られた水酸化スカンジウムの沈殿物を硫酸又は塩酸で溶解し、溶解して得られた溶解液にシュウ酸を添加してシュウ酸スカンジウムの結晶を得る工程と、前記シュウ酸スカンジウムの結晶を焼成する工程とを含む、スカンジウムの回収方法である。

本発明によれば、ニッケル酸化鉱石から高品位のスカンジウムを簡便に且つ効率よく回収することができる。特に、原料のニッケル酸化鉱石にアクチノイド元素が含有される場合、これらをスカンジウムから効果的に分離することができる。

本発明に係るスカンジウムの回収方法の適用した全体の流れの一例を説明するためのフロー図である。 抽出時の塩化物濃度に対するスカンジウム（Ｓｃ）、ウラン（Ｕ）、トリウム（Ｔｈ）の抽出率の関係を示したグラフ図である。

以下、本発明の具体的な実施形態（以下、「本実施の形態」という）について図面を参照しながら詳細に説明するが、本発明は以下の実施形態に何ら限定されるものではなく、本発明の要旨を変更しない範囲内において適宜変更を加えて実施することができる。

≪１．スカンジウムの回収方法の概要≫
図１は、本実施の形態に係るスカンジウムの回収方法を説明するためのフロー図である。このスカンジウムの回収方法は、ニッケル酸化鉱石を硫酸等の酸により浸出して得られた浸出液を中和し、その中和処理により得られた、スカンジウム、ウラン、及びトリウムを含有する水酸化物から、スカンジウムと、ウラン及びトリウムとを分離して、スカンジウムのみを簡便に且つ効率よく、かつ高純度に回収するものである。

具体的に、本実施の形態に係るスカンジウムの回収方法は、スカンジウムを含有するニッケル酸化鉱石を高温高圧下で硫酸等の酸により浸出して浸出液と浸出残渣とを得る浸出工程Ｓ１と、浸出液に中和剤を添加して中和澱物と中和後液とを得る中和工程Ｓ２と、中和後液に硫化剤を添加してニッケル硫化物と硫化後液とを得る硫化工程Ｓ３と、硫化後液をキレート樹脂に接触させることで硫化後液中のスカンジウムをキレート樹脂に吸着させ、スカンジウム溶離液を得るイオン交換工程Ｓ４と、スカンジウム溶離液にアルカリを添加して水酸化物スカンジウムの沈殿物を得た後、その水酸化スカンジウムに塩酸もしくは硝酸溶液の酸溶液を添加することでスカンジウム酸溶解液を得る溶解工程Ｓ５と、スカンジウム酸溶解液を中性抽出剤に接触させてスカンジウム以外の不純物元素を抽出分離し、スカンジウムを含有する抽残液を得る溶媒抽出工程Ｓ６と、抽残液に含まれるスカンジウムのシュウ酸塩を生成させ、そのシュウ酸スカンジウムを焙焼して酸化スカンジウムを得るスカンジウム回収工程Ｓ７とを有するものである。

このように、本実施の形態においては、スカンジウムを回収し、精製するにあたり、イオン交換（イオン交換工程）と溶媒抽出（溶媒抽出工程）とを併用し、さらにイオン交換の後に溶媒抽出に先立って、スカンジウム溶離液からスカンジウムを含有する澱物を生成させ、その澱物を塩酸もしくは硝酸の酸溶液で溶解してスカンジウム酸溶解液を得る（溶解工程）。そして、その酸溶解液を溶媒抽出に供し、溶媒抽出で抽出されなかった抽残液にシュウ酸を添加してシュウ酸スカンジウムの結晶を得ることを特徴としている。このような方法によれば、ウランやトリウムを含む不純物をより高品位で分離することができ、ニッケル酸化鉱石のような多くの不純物を含有する原料からであっても、コンパクトな設備で簡便に且つ安定したスカンジウムの回収操業を行うことができる。

≪２．スカンジウムの回収方法の各工程について≫
以下、図１に示すフロー図を参照にしながら、スカンジウムの回収方法の各工程についてより詳細に説明する。

（１）浸出工程
浸出工程Ｓ１では、スカンジウムを含有するニッケル酸化鉱石を硫酸等の酸と共に高温加圧容器（オートクレーブ）等に装入し、２４０℃〜２６０℃の高温で且つ高圧の環境下において、撹拌処理を施しながら酸によりニッケル酸化鉱石を浸出して浸出液と浸出残渣とを含む浸出スラリーを生成する。なお、浸出工程Ｓ１１における処理は、従来知られているＨＰＡＬプロセスに従って行えばよく、例えば特許文献１に記載されている。

ここで、ニッケル酸化鉱石としては、主としてリモナイト鉱及びサプロライト鉱等のいわゆるラテライト鉱が挙げられる。ラテライト鉱のニッケル含有量は、通常、０．８重量％〜２．５重量％であり、水酸化物又はケイ苦土（ケイ酸マグネシウム）鉱物として含有される。これらのニッケル酸化鉱石には、ニッケルやコバルト、スカンジウム等の有価金属のほかに、アルミニウム、クロム、鉄等の成分が多く含まれている。

浸出工程Ｓ１１では、得られた浸出液と浸出残渣とからなる浸出スラリーを洗浄しながら、ニッケルやコバルト、スカンジウム等を含む浸出液と、ヘマタイトである浸出残渣とに固液分離する。この固液分離処理では、例えば、浸出スラリーを洗浄液と混合した後、凝集剤供給設備等から供給される凝集剤を用いて、シックナー等の固液分離設備により固液分離処理を施す。具体的には、先ず、浸出スラリーが洗浄液により希釈され、次に、スラリー中の浸出残渣がシックナーの沈降物として濃縮される。なお、この固液分離処理では、シックナー等の固液分離槽を多段に連結させて用い、浸出スラリーを多段洗浄しながら固液分離することが好ましい。

（２）中和工程
中和工程Ｓ２では、上述した浸出工程Ｓ１により得られた浸出液に中和剤を添加してｐＨを調整し、不純物元素を含む中和澱物と中和後液とを得る。中和工程Ｓ２における中和処理により、スカンジウムやニッケル等の有価金属は中和後液に含まれるようになり、鉄、アルミニウムをはじめとした不純物の大部分が中和澱物となる。

中和剤としては、従来公知のもの使用することができ、例えば、炭酸カルシウム、消石灰、水酸化ナトリウム等が挙げられる。

中和工程Ｓ２における中和処理では、分離された浸出液の酸化を抑制しながら、ｐＨを１〜４の範囲に調整することが好ましく、１．５〜２．５の範囲に調整することがより好ましい。ｐＨが１未満であると、中和が不十分となり、中和澱物と中和後液とに分離できない可能性がある。一方で、ｐＨが４を超えると、アルミニウムをはじめとした不純物のみならず、スカンジウムやニッケル等の有価金属も中和澱物に含まれる可能性がある。

（３）硫化工程
硫化工程Ｓ３では、中和工程Ｓ２により得られた中和後液に硫化剤を添加してニッケル硫化物と硫化後液とを得る。硫化工程Ｓ３における硫化処理により、ニッケル、コバルト、亜鉛等は硫化物となり、スカンジウム等は硫化後液に含まれることになる。

具体的に、硫化工程Ｓ３では、得られた中和後液に対して、硫化水素ガス、硫化ナトリウム、水素化硫化ナトリウム等の硫化剤を吹きこみ、不純物成分の少ないニッケル及びコバルトを含む硫化物（ニッケル・コバルト混合硫化物）と、ニッケル濃度を低い水準で安定させ、スカンジウム等を含有させた硫化後液とを生成させる。

硫化工程Ｓ３における硫化処理では、ニッケル・コバルト混合硫化物のスラリーをシックナー等の沈降分離装置を用いて沈降分離処理し、ニッケル・コバルト混合硫化物をシックナーの底部より分離回収する一方で、水溶液成分である硫化後液はオーバーフローさせて回収する。なお、得られる硫化後液は、硫酸酸性の溶液である。

ここで、硫化工程Ｓ３における硫化処理により得られた硫化後液に対して、直接、後述するシュウ酸や中和剤を添加してスカンジウム塩や酸化物を得て、これを焙焼することによって酸化スカンジウムの固体を得るようにすることもできる。しかしながら、上述した浸出液や硫化後液に含まれるスカンジウムの濃度は、数十ないし１００ｍｇ／ｌ程度で希薄であることが一般的であり、スカンジウムよりも高濃度に存在する他の不純物を分離するためにも、後述するイオン交換処理や溶媒抽出処理等の手段を用いて濃縮する操作を行うことが好ましい。

（４）イオン交換工程
イオン交換工程Ｓ４では、上述したニッケル酸化鉱石の湿式製錬処理により得られた硫化後液をキレート樹脂に接触させることによって、その硫化後液中に含まれるスカンジウムをキレート樹脂に吸着させ、不純物成分を除去したスカンジウム溶離液を得る。

硫化後液には、目的とするスカンジウムの他に、その硫化工程Ｓ３における硫化処理では硫化されずに溶液（硫化後液）中に残留したアルミニウムやクロム、場合によっては微量のウランやトリウム等が含まれている。このことから、この酸性溶液である硫化後液に対して中和処理を施して水酸化物を生成させるにあたり、それら不純物を除去してスカンジウムを濃縮させ、スカンジウム溶離液を生成させることが好ましい。

イオン交換工程Ｓ４の態様としては、特に限定されないが、例えば図１に一例を示すように、硫化後液をキレート樹脂に接触させてスカンジウムをキレート樹脂に吸着させる吸着工程Ｓ４１と、スカンジウムを吸着したキレート樹脂に０．１Ｎ以下の硫酸溶液を接触させ、吸着工程Ｓ４１でキレート樹脂に吸着したアルミニウムを除去するアルミニウム除去工程Ｓ４２と、アルミニウム除去工程Ｓ４２を経たキレート樹脂に０．３Ｎ以上３Ｎ以下の硫酸溶液を接触させてスカンジウム溶離液を得るスカンジウム溶離工程Ｓ４３と、スカンジウム溶離工程Ｓ４３を経たキレート樹脂に３Ｎ以上の硫酸溶液を接触させて、吸着工程Ｓ４１でキレート樹脂に吸着したクロムを除去するクロム除去工程Ｓ４４とを含むものであることが好ましい。

［吸着工程］
吸着工程Ｓ４１では、硫化後液をキレート樹脂に接触させてスカンジウムをキレート樹脂に吸着させる。キレート樹脂としては、特に限定されないが、例えばイミノジ酢酸を官能基とする樹脂を用いることが好ましい。

ここで、吸着工程Ｓ４１におけるキレート樹脂に対するスカンジウムの吸着に際しては、溶液のｐＨ範囲が低いほどニッケル酸化鉱石に含まれる不純物の吸着量は少なくなる。そのため、できるだけ低いｐＨ領域の液をキレート樹脂に通液することで、不純物のキレート樹脂への吸着を抑制することができる。ところが、溶液のｐＨが２未満であると、不純物の吸着量だけでなく、スカンジウムの吸着量も少なくなる可能性がある。

［アルミニウム除去工程］
アルミニウム除去工程Ｓ４２では、吸着工程Ｓ４１でスカンジウムを吸着したキレート樹脂に、好ましくは０．１Ｎ以下の硫酸溶液を接触させることによって、そのキレート樹脂に吸着したアルミニウムを除去する。

キレート樹脂に吸着したアルミニウムを除去するに際しては、硫酸溶液のｐＨを１以上２．５以下の範囲に維持することが好ましく、１．５以上２．０以下の範囲に維持することがより好ましい。硫酸溶液のｐＨが１未満であると、アルミニウムだけでなく、スカンジウムもキレート樹脂から除去される可能性がある。一方で、硫酸溶液のｐＨが２．５を超えると、アルミニウムが適切にキレート樹脂から除去されなくなる可能性がある。

［スカンジウム溶離工程］
スカンジウム溶離工程Ｓ４３では、アルミニウム除去工程Ｓ４２を経たキレート樹脂に、好ましくは０．３Ｎ以上３Ｎ未満の硫酸溶液を接触させることによって、スカンジウム溶離液を得る。

スカンジウム溶離液を得るに際しては、溶離液として用いる硫酸溶液の規定度を０．３Ｎ以上３Ｎ未満の範囲に維持することが好ましく、０．５Ｎ以上２Ｎ未満の範囲の規定度に維持することがより好ましい。硫酸溶液の規定度が３Ｎ以上であると、スカンジウムだけでなく、クロムもスカンジウム溶離液に含まれてしまう可能性がある。一方で、硫酸溶液の規定度が０．３Ｎ未満であると、スカンジウムが適切にキレート樹脂から除去されない可能性がある。

［クロム除去工程］
クロム除去工程Ｓ４４では、スカンジウム溶離工程Ｓ４３を経たキレート樹脂に、好ましくは３Ｎ以上の硫酸溶液を接触させることによって、キレート樹脂に吸着したクロムを除去する。

キレート樹脂に吸着したクロムを除去するに際して、溶離液として用いる硫酸溶液の規定度が３Ｎを下回ると、クロムが適切にキレート樹脂から除去されなくなることがある。したがって、３Ｎ以上の硫酸溶液をキレート樹脂に接触させて処理することが好ましい。

［鉄除去工程］
また、図示していないが、ニッケル酸化鉱石から得られた浸出液中には不純物として鉄が含まれている場合がある。この場合、アルミニウム除去工程Ｓ４２に先立ち、スカンジウムが吸着したキレート樹脂に、アルミニウム除去工程Ｓ４２で使用する硫酸溶液の規定度よりも小さい規定度の硫酸溶液を接触させることによって、そのキレート樹脂に吸着した鉄を除去することが好ましい。

キレート樹脂に吸着した鉄を除去するに際しては、硫酸溶液のｐＨを１以上３以下の範囲に維持することが好ましい。硫酸溶液のｐＨが１未満であると、鉄だけでなく、スカンジウムもキレート樹脂から除去される可能性がある。一方で、硫酸溶液のｐＨが３を超えると、鉄が適切にキレート樹脂から除去されない可能性がある。

＜スカンジウム溶離液のキレート樹脂への再吸着＞
また、必須の態様ではないが、得られたスカンジウム溶離液をキレート樹脂に再吸着させる処理を施すことが好ましい。

具体的には、スカンジウム溶離工程Ｓ４３で得られたスカンジウム溶離液に中和剤を添加して、ｐＨを好ましくは２以上４以下の範囲、より好ましくはｐＨ３を中心とした２．７以上３．３以下の範囲に調整し（工程Ｓ１０１）、次いで、還元剤を添加して（工程Ｓ１０２）、さらに、硫酸を添加することによって好ましくはｐＨを１以上２．５以下の範囲、より好ましくはｐＨ２を中心とした１．７以上２．３以下の範囲に調整する（工程Ｓ１０３）。このことによって、スカンジウム溶離液のｐＨ調整後液を得て、このｐＨ調整後液を用いて上述したイオン交換工程Ｓ４における処理を再び行う。

このように、得られたスカンジウム溶離液をキレート樹脂に再吸着させてイオン交換工程Ｓ４における処理を繰り返し行うことで、回収されるスカンジウムの品位をより一層に高めることができる。また、スカンジウム溶離液からスカンジウムを分離する際の薬剤コストや設備規模を縮減させることができる。

スカンジウム溶離液のキレート樹脂への再吸着に際して、還元剤の添加（工程Ｓ１０２）においては、その酸化還元電位（ＯＲＰ）が銀／塩化銀電極を参照電極とする値で２００ｍＶを越えて３００ｍＶ以下となる範囲に維持するように行うことが好ましい。ＯＲＰが２００ｍＶ以下であると、添加された硫化剤に由来する硫黄分が微細な固体として析出する可能性がある。すると、硫化後の濾過処理で濾布が目詰まりし、固液分離の効率を悪化させて生産性を低下させる原因となり、またキレート樹脂に再通液する際に樹脂塔内で目詰まりや液流れの偏りが生じて均一な通液が行えない等の原因となり得る。一方で、ＯＲＰが３００ｍＶを超えると、残留する鉄イオン等が樹脂に吸着してスカンジウムの吸着を阻害する等の問題が生じる可能性がある。

スカンジウム溶離液に添加する中和剤としては、従来公知のものを使用することができ、例えば炭酸カルシウム等が挙げられる。また、ｐＨ調整後に添加する還元剤についても、従来公知のものを使用することができ、例えば、硫化水素ガス、硫化ナトリウム等の硫化剤や、二酸化硫黄ガス、ヒドラジン、金属鉄等が挙げられる。

スカンジウム溶離液をキレート樹脂に再吸着させるにあたり、そのキレート樹脂としては、既に使用したものを再使用してもよいし、新たなキレート樹脂を使用してもよい。不純物のコンタミを防止する観点からすると、クロム除去工程Ｓ４４を経たキレート樹脂を再使用するか、新たなキレート樹脂を使用することが好ましい。特に、クロム除去工程Ｓ４４を経たキレート樹脂を再使用することで、不純物のコンタミを防止できるだけでなく、キレート樹脂の使用量を抑えることができる。

＜スカンジウム溶離液の精製＞
また、スカンジウム溶離工程Ｓ４３によって得られたスカンジウム溶離液に対して、再びスカンジウム溶離工程Ｓ４３における処理、すなわち、アルミニウム除去工程Ｓ４２を経たキレート樹脂に対して、得られたスカンジウム溶離液を接触させる処理を行うこともできる。このように、スカンジウム溶離液を用いてスカンジウム溶離工程Ｓ４３を繰り返し行うことで、スカンジウム溶離液の濃度を高めることができる。

スカンジウム溶離工程Ｓ４３を数多く繰り返すほど、回収されるスカンジウムの濃度は高まるものの、多く繰り返し過ぎても次第に回収されるスカンジウムの濃度上昇の程度が小さくなる。そのため、工業的には、スカンジウム溶離工程Ｓ４３を繰り返す回数としては、８回以下程度であることが好ましい。

（５）溶解工程
次に、上述したイオン交換工程Ｓ４に続いて、溶解工程Ｓ５を設けて、スカンジウム溶離液に含まれるスカンジウムの沈殿物を生じさせて不純物と分離し、さらにこの沈殿物を酸溶液で溶解して、次工程の溶媒抽出に供する抽出始液を生成させる処理を行う。

溶解工程Ｓ５におけるスカンジウムの濃縮方法、つまりスカンジウムの沈殿物を生成させて不純物と分離させる方法としては、水酸化中和の方法を用いることができる。

［水酸化中和］
スカンジウム溶離液に対する水酸化中和処理では、上述したイオン交換工程Ｓ４で得られたスカンジウム溶離液に対して中和剤を添加することによって中和処理を施し、スカンジウムの水酸化物沈殿と不純物成分を含む中和後液とを生成させる。

スカンジウム溶離液に添加する中和剤としては、従来公知のものを使用することができ、例えば、消石灰、水酸化ナトリウム等のアルカリが挙げられる。その中でも、スカンジウム溶離液が硫酸酸性溶液である場合、Ｃａ分を含む中和剤では石膏が生成されることから、中和剤として水酸化ナトリウム等を用いることが好ましい。

中和剤を加えたときのｐＨとしては、特に限定されないが、８以上９以下の範囲に調整することが好ましい。ｐＨが８未満であると、中和が不十分となり、スカンジウム溶離液中のスカンジウムを沈殿物として十分に回収できない可能性がある。一方で、ｐＨが９を超えると、中和剤の使用量が増加するため、コスト増となる点で好ましくない。

なお、鉄品位を低減させるために、水酸化中和処理に際して鉄のみを沈殿させるための１段目の中和を行い、得られた沈澱物を濾過した後に２段目の中和を行う２段階中和を行うことが有効である。

［酸による溶解］
次に、本実施の形態においては、水酸化中和処理により得られた水酸化スカンジウムの沈殿物に対して、酸溶液、具体的には、硝酸又は塩酸のいずれかの酸溶液、を添加することによってその沈殿物を溶解し、スカンジウムの酸溶解液を生成させる。本実施の形態に係るスカンジウムの回収方法においては、このようにして得られたスカンジウム酸溶解液が次工程の溶媒抽出工程Ｓ６における溶媒抽出処理の処理対象（抽出始液）となる。

具体的に、水酸化スカンジウムの沈殿物を溶解させるための酸溶液として、硝酸溶液を用いる場合には、その硝酸溶液の濃度は、特に限定されないが、２．０ｍｏｌ／ｌ以上５．０ｍｏｌ／ｌ以下の範囲であることが好ましく、３．０ｍｏｌ／ｌ以上４．０ｍｏｌ／ｌ以下の範囲であることがより好ましい。

また、酸溶液として塩酸溶液を用いて溶解する場合には、その塩酸溶液の濃度は、特に限定されるものではなく、後述する溶媒抽出工程Ｓ６での溶媒抽出処理に適した濃度とすればよい。

また、酸溶液による沈殿物の溶解に際しては、得られた沈殿物の溶解度付近で溶解することが好ましい。これにより、一度固体を析出させて任意の濃度に再溶解できるため、スカンジウム濃度を任意に選択することができ、次工程の溶媒抽出工程Ｓ６での液量、延いては設備規模を縮減できるという点で、工業的に極めて好ましい。

このように、本実施の形態においては、イオン交換工程Ｓ４に続いて、溶解工程Ｓ５を設けることにより、スカンジウム溶離液に含まれる不純物を大幅に除去することができ、イオン交換工程Ｓ４や次工程の溶媒抽出工程Ｓ６に係る工数を軽減することができる。また、溶媒抽出に付す抽出始液の濃度を任意に調整することができるようになるため、溶媒抽出工程Ｓ６の設備規模の縮小による設備投資の削減や始液濃度の安定化により、操業をより一層に安定化させることができる。

（６）溶媒抽出工程
溶媒抽出工程Ｓ６では、上述した溶解工程Ｓ５にて水酸化スカンジウムを塩酸もしくは硝酸溶液で溶解して得られたスカンジウム酸溶解液（抽出始液）を、中性抽出剤に接触させることによって溶媒抽出処理を行い、不純物を抽出した有機溶媒とスカンジウムを含有する抽残液とを得る。

このような溶媒抽出処理により、スカンジウム以外の不純物を効率的に且つ効果的にスカンジウムと分離することができ、スカンジウムの純度を高めることができる。特に、本実施の形態においては、上述のようにして得られたスカンジウム酸溶解液を溶媒抽出処理の対象としているため、より効果的に不純物を抽出剤により抽出することができる。

溶媒抽出工程Ｓ６の態様としては、特に限定されないが、例えば図１に一例を示すように、スカンジウム酸溶解液と中性抽出剤を含有する有機溶媒とを混合して抽出後有機溶媒と抽残液とを得る抽出工程Ｓ６１と、この抽出後有機溶媒に所定濃度の塩酸もしくは硝酸溶液を混合して抽出剤に抽出されたスカンジウムを分離して回収するスクラビング工程Ｓ６２と、洗浄後の有機溶媒に逆抽出剤を添加し、その洗浄後有機溶媒から不純物元素を逆抽出する逆抽出工程Ｓ６３とを有するものであることが好ましい。

［抽出工程］
抽出工程Ｓ６１では、スカンジウム酸溶解液と中性抽出剤を含む有機溶媒とを混合して、スカンジウム以外の不純物元素を選択的に抽出する。この抽出処理により、不純物を含有する有機溶媒と、スカンジウムの純度を高めた抽残液とを得る。

中性抽出剤としては、様々な種類が知られており特に限定されないが、リンを含む抽出剤、具体的にはＴＢＰ（トリ−ｎ−ブチルホスフェート）等を用いることが好ましい。抽出剤としてＴＢＰを用いた場合、硝酸酸性の酸溶解液に対しては、その溶液中に含まれるウランとトリウムを抽出し、スカンジウムと効率的に分離させることができる。また、塩酸酸性の酸溶解液に対しては、その溶液に含まれる主にウランを抽出し、スカンジウムと効率的に分離させることができる。

中性抽出剤を用いた抽出処理に際しては、その抽出剤を炭化水素系の有機溶媒等で希釈して使用することが好ましい。例えば、中性抽出剤として上述したＴＢＰを使用する場合、有機溶媒中のＴＢＰの濃度としては、抽出、逆抽出時の相分離性等の点を考慮すると、１０体積％以上５０体積％以下とすることが好ましく、特に２０体積％前後となる１５体積％以上２５体積％以下とすることがより好ましい。

また、抽出時におけるスカンジウム酸溶解液と有機溶媒との体積割合としては、特に限定されないが、スカンジウム酸溶解液中のメタルのモル量に対して有機溶媒モル量が０．４倍以上１．０倍以下の範囲となるようにすることが好ましい。

ここで、抽出処理においては、スカンジウム酸溶解液のｐＨを１．０以上２．５以下の範囲に調整して維持することが好ましい。抽出処理対象であるスカンジウム酸溶解液のｐＨが１．０未満であると、溶液中にウランが含まれている場合に、そのウランの抽出がほとんど進まず、抽出分離効果が著しく低下する可能性がある。また、スカンジウム酸溶解液の酸性度が強すぎて、設備が腐食されやすくなる懸念がある。

一方で、抽出処理において、スカンジウム酸溶解液のｐＨが２．５を超える状態であると、スカンジウムの水酸化物が生成してクラッド発生の原因となることがあり、操業が困難になるおそれがある。

抽出処理におけるスカンジウム酸溶解液のｐＨとしては、１．５以上２．０以下の範囲に調整して維持することがより好ましく、これにより、より効率的に且つ効果的に溶液中に含まれるウランを抽出することができる。

また、抽出処理においては、スカンジウム酸溶解液として塩酸酸性溶液（スカンジウム塩酸溶解液）を用いる場合、抽出時における塩酸酸性溶液の塩化物濃度（Ｔ−Ｃｌ濃度）としては２．０ｍｏｌ／Ｌ以上とすることが好ましい。このように塩化物濃度を２．０ｍｏｌ／Ｌ以上として抽出処理を施すことで、ウランの抽出率を高めることができる。

一方、塩化物濃度の上限値としては６．０ｍｏｌ／Ｌ以下とすることが好ましい。塩酸酸性溶液の塩化物濃度が６．０ｍｏｌ／Ｌを超えると、共存する鉄イオン等の塩化物が過飽和となって結晶が析出してしまい、クラッドを形成して操業を阻害するおそれがある。

塩酸酸性溶液における塩化物濃度の調整については、例えば塩化ナトリウムや塩化カリウム等のアルカリ金属の塩を添加して行うことが好ましい。なお、例えば塩酸を用いて塩化物濃度を調整すると、塩酸酸性溶液の酸性度が強すぎて、ｐＨが上述した好ましい範囲（ｐＨ１．０以上２．５以下）よりも下方に逸脱して、ウランの抽出分離効果が低減する可能性がある。

なお、抽出処理における温度条件としては、特に限定されず、比較的温度が高い方が抽出効率の点では好ましいが、高過ぎると酸溶解液を構成する塩酸や硝酸が揮発したり、引火したりする等の危険もある。したがって、概ね４０℃以上５０℃以下の範囲に設定して行うことが好ましい。

［スクラビング（洗浄）工程］
上述した抽出工程Ｓ６１において、不純物を抽出させた有機溶媒中にスカンジウムが僅かに共存する場合には、抽出液を逆抽出する前に、その有機溶媒（有機相）に対してスクラビング（洗浄）処理を施し、スカンジウムを水相に分離させて抽出剤から回収することが好ましい（スクラビング工程Ｓ６２）。

このようにしてスクラビング工程Ｓ６２を設けて有機溶媒を洗浄し、抽出剤により抽出された僅かなスカンジウムを分離させることによって、洗浄液中にスカンジウムを分離させることができ、スカンジウムの回収率をより一層に高めることができる。

スクラビングに用いる溶液（洗浄溶液）としては、特に限定されず、例えば塩酸溶液や硫酸溶液、硝酸溶液等を使用することができるが、スクラビングにより回収した洗浄液は抽出後の抽残液と共に精製してスカンジウムの回収に用いられる。そのため、スクラビングには抽出元液であるスカンジウム酸溶解液と同じ液種の、硝酸溶液又は塩酸溶液を洗浄溶液として使用することが好ましい。つまり、塩酸酸性の溶解液には塩酸系の洗浄溶液を使用することが好ましく、硝酸酸性の溶解液に対しては硝酸系の洗浄溶液を使用することが好ましい。また、ｐＨの上昇によるスカンジウムの加水分解を防ぐ観点からもこれらの洗浄溶液を使用することが好ましい。なお、水に可溶性の硫酸塩を添加した液を使用することもできる。

洗浄溶液の濃度としては、特に限定されないが、１．０ｍｏｌ／ｌ以上５．０ｍｏｌ／ｌ以下の範囲とすることが好ましい。より具体的に、例えば、洗浄溶液として例えば硝酸溶液を用いる場合には、２．０ｍｏｌ／ｌ以上５．０ｍｏｌ／ｌ以下の濃度範囲が好ましく、３．０ｍｏｌ／ｌ以上４．０ｍｏｌ／ｌ以下の濃度範囲がより好ましい。

スクラビングの洗浄段数（回数）としては、不純物元素の種類、濃度にも依存することから、中性抽出剤や抽出条件によって適宜変更することができる。例えば、有機相（Ｏ）と水相（Ａ）の相比をＯ／Ａ＝１とした場合、３〜５段程度の段数とすることにより、有機溶媒中に抽出されたスカンジウムを分析装置の検出下限未満まで分離できる。

［逆抽出工程］
逆抽出工程Ｓ６３では、不純物元素を抽出した有機溶媒から不純物元素を逆抽出する。具体的に、逆抽出処理では、抽出剤を含む有機溶媒に逆抽出溶液（逆抽出始液）を添加して混合することによって、抽出工程Ｓ６１における抽出処理とは逆の反応を生じさせて不純物元素を逆抽出し、その不純物元素を含む逆抽出後液を得る。

上述したように、抽出工程Ｓ６１でのスカンジウム酸溶解液に対する抽出処理においては、抽出剤としてＴＢＰ等の中性抽出剤を用いて不純物元素を選択的に抽出するようにしている。このことから、その不純物元素を、抽出剤を含む有機溶媒から効率的に且つ効果的に分離させて抽出剤を再生する観点から、逆抽出溶液としては、例えば純水を用いることが好ましい。

なお、上述したスクラビング工程Ｓ６２において、抽出剤を含む有機溶媒に対してスクラビング処理を施した場合には、同様に、スクラビング後の抽出剤に対して逆抽出溶液を添加して混合することによって逆抽出処理を行うことができる。

このようにして抽出後の抽出剤又はスクラビング後の抽出剤に対して純水等の逆抽出溶液を添加して逆抽出処理を行って不純物元素を分離させた後の中性抽出剤は、再び、抽出工程Ｓ６１における抽出処理に用いる抽出剤として繰り返して使用することができる。

＜スカンジウム回収工程＞
次に、スカンジウム回収工程Ｓ７において、溶媒抽出工程Ｓ６により得られたスカンジウムを含有する抽残液からスカンジウムを回収する。スカンジウム回収工程Ｓ７では、抽残液に含まれるスカンジウムの塩を生成させた後、その固体のスカンジウム塩を焙焼することによって酸化スカンジウムを生成させてスカンジウムを回収する。

具体的に、スカンジウム回収工程Ｓ７は、図１に一例を示すように、溶媒抽出工程Ｓ６で得られた抽残液にシュウ酸を加えてシュウ酸スカンジウムの結晶を得るシュウ酸塩化工程Ｓ７１と、シュウ酸スカンジウムの結晶を焼成する焙焼工程Ｓ７２とを有する。

特に、スカンジウム溶解液として塩酸酸性溶液（スカンジウム塩酸溶解液）を用いた場合は、中性抽出剤を用いた溶媒抽出処理にてウランが主に抽出され、トリウムとスカンジウムとの分離は若干不十分となる。ところが、その後の処理として、得られた抽残液にシュウ酸を添加してスカンジウムをシュウ酸塩として沈殿生成させることによって、そのシュウ酸塩の沈殿を形成しないトリウムと効果的に分離することができる。

［シュウ酸塩化工程］
シュウ酸塩化工程Ｓ７１は、上述したようにスカンジウムの沈殿を生成させる工程であって、溶媒抽出工程Ｓ６で得られた抽残液（抽出後液）にシュウ酸を加えてシュウ酸スカンジウムの白色結晶の固体として析出、沈殿させて分離する工程である。

シュウ酸の添加量としては、特に限定されないが、抽残液中のスカンジウムをシュウ酸塩として析出させるのに必要な当量の１倍以上２．５倍以下となる量で添加することが好ましく、１．０５倍以上２．０倍以下の量とすることがより好ましい。その添加量が析出に必要な当量の１倍未満であると、抽残液中のスカンジウムを全量回収できなくなる可能性がある。一方で、添加量が析出に必要な当量の２．５倍を超えると、シュウ酸スカンジウムの溶解度が増加することでスカンジウムが再溶解して回収率が低下したり、過剰なシュウ酸を分解するために次亜塩素酸ソーダのような酸化剤の使用量が増加してしまう。

なお、スカンジウムをシュウ酸塩として析出させるのに必要な当量は、シュウ酸とスカンジウムとが下記式（ｉ）に示すように反応してシュウ酸スカンジウムを生成する際のスカンジウムに対する量（倍数）として定義することができる。
Ｓｃ_２（ＳＯ_４）_３＋３Ｃ_２Ｏ_４Ｈ_２・２Ｈ_２Ｏ
⇒Ｓｃ_２（Ｃ_２Ｏ_４）_３＋３Ｈ_２ＳＯ_４ ・・・（ｉ）

シュウ酸塩化の反応時における抽残液のｐＨとしては、特に限定されないが、例えば硝酸酸性溶液を用いた場合には、ｐＨが０以上２以下程度の範囲とすることが好ましく、１前後とすることがさらに好ましい。ｐＨが０未満のように低すぎると、シュウ酸スカンジウムの溶解度が増加し、スカンジウム回収率が低下する可能性がある。一方で、ｐＨが２を超えると、抽残液中に含まれる不純物も沈殿を形成し、スカンジウム純度が低下する原因となる。

また、塩酸酸性溶液を用いた場合には、ｐＨを０以上０．５以下程度の範囲とすることが好ましい。ｐＨが０未満のように低すぎると、シュウ酸スカンジウムの溶解度が増加し、スカンジウム回収率が低下する可能性がある。また、上述したように、塩化ナトリウムや塩化カリウム等のアルカリ金属の塩を用いることで塩化物濃度を調整することができるが、シュウ酸スカンジウムに付着するナトリウムやカリウムも増加してしまい、これらを水洗浄して除去する必要がある。なお、ｐＨの過度な上昇による不純物の沈殿を防ぐ観点から、塩酸酸性溶液を用いる場合のｐＨとしては、硝酸酸性溶液の場合よりも低い０．５以下とすることが好ましい。

ここで、シュウ酸塩化工程Ｓ７１におけるシュウ酸塩化処理に先立ち、溶媒抽出工程Ｓ６にて得られたスカンジウムを含有する抽残液に対して中和処理を施してスカンジウムの沈殿物を生じさせ、不純物を除去するようにしてもよい。

具体的には、溶媒抽出工程Ｓ６で得られた抽残液に対して所定の濃度の水酸化ナトリウム（中和剤）を添加して、水酸化スカンジウムの沈殿物を生じさせる（抽残液中和処理）。次いで、得られた水酸化スカンジウムの沈殿物に対して硫酸又は塩酸を添加して沈殿物を溶解し、スカンジウム溶解液を得る（塩酸溶解処理）。

抽残液中和処理において添加する水酸化ナトリウムの濃度としては、特に限定されないが、５ｍｏｌ／ｌ以上８ｍｏｌ／ｌ以下の範囲であることが好ましい。水酸化スカンジウムは、溶液（抽残液）のｐＨが８以上であることにより沈殿物として生成するため、沈殿物の生成と、過剰な水酸化ナトリウムの抑制との両方を考慮すると、その水酸化ナトリウムを抽残液のｐＨが８以上であって９以下の範囲に維持できるように添加することが好ましい。このような点において、添加する水酸化ナトリウムの濃度が５ｍｏｌ／ｌ以上８ｍｏｌ／ｌ以下の範囲であることにより、効率的に水酸化スカンジウムの沈殿物を生成させることができる。

このようにして中和処理を施して得られたスカンジウム溶解液に対して、上述したシュウ酸塩化処理（シュウ酸塩化工程Ｓ７１）を行うようにすることができる。これにより、より一層に高純度なスカンジウムを回収することができる。

［焙焼工程］
焙焼工程Ｓ７２では、シュウ酸塩化工程Ｓ７１で得られたシュウ酸スカンジウムの沈殿物を水で洗浄し、乾燥して、焙焼することにより酸化スカンジウムを生成させる。このようにして焙焼処理を施すことで、極めて高品位な酸化スカンジウムとしてスカンジウムを回収することができる。

焙焼工程Ｓ７２における焙焼処理の条件としては、特に限定されないが、例えば、乾燥後のシュウ酸スカンジウムの沈殿物を管状炉に入れて約９００℃で２時間程度加熱すればよい。なお、工業的には、ロータリーキルン等の連続炉を用いることで、乾燥と焙焼とを同じ装置で行うことができるため好ましい。

以下、実施例により、本発明をさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に何ら限定されるものではない。

≪実施例１≫
［浸出工程Ｓ１］
先ず、ニッケル酸化鉱石を濃硫酸と共にオートクレーブに装入し、２４５℃の温度条件下で１時間かけてスカンジウムやニッケル等の有価金属を含有する浸出スラリーを生成させ、このスラリーから各種の有価金属を含有する浸出液と、浸出残渣とに固液分離した。

［中和工程Ｓ２］
次に、分離して得られた浸出液に炭酸カルシウム（中和剤）を添加して中和処理を施した。この中和処理により、スカンジウムやニッケル等の有価金属を含有する中和後液と、アルミニウムをはじめとした不純物の大部分を含有する中和澱物とを得た。

［硫化工程Ｓ３］
次に、得られた中和後液に硫化水素ガス（硫化剤）を吹き込み、ニッケルやコバルト、亜鉛を硫化物とし、この硫化処理後の液である硫化後液と分離した。

［イオン交換工程Ｓ４］
（吸着工程Ｓ４１）
次に、分離して得られた硫化後液に中和剤として消石灰を添加して溶液のｐＨを１．６に調整した。加えて、消石灰添加後の液には含まれていないか、あるいは含まれているとしてもその含有量がごく微量である元素の挙動を明らかにするため、一部の元素については試薬を添加して、下記表１に示す組成の吸着元液を得た。

表１に示す組成の吸着元液を、イミノジ酢酸を官能基とするキレート樹脂（製品名：ダイヤイオンＣＲ１１，三菱化学株式会社製）を充填したカラムに通液した。なお、カラムの樹脂量は４０リットルとし、通液はＳＶ＝８となるように毎分５．３リットルの流量とし、２４００リットル（Ｂｅｄ Ｖｏｌｕｍｅ：ＢＶ＝２４００／４０＝６０）まで通液した。通液時における給液での液温は６０℃とした。

（アルミニウム除去工程Ｓ４２）
次に、吸着処理後のキレート樹脂に、濃度０．１Ｎの硫酸溶液８００リットルを毎分２７リットル（ＳＶ＝４０となる）の流量で通液した。カラムから排出され残留したアルミニウムの多い洗浄液は、アルミニウム洗浄液として貯液し一部をサンプリングしてＩＣＰで分析した。その結果、分析値としては、Ｎｉ：７ｍｇ／ｌ、Ｍｇ：１ｍｇ／ｌ、Ｍｎ：４ｍｇ／ｌ、Ｆｅ：１ｍｇ／ｌ、Ａｌ：８４ｍｇ／ｌ、Ｓｃ：３ｍｇ／ｌであった。なお、Ｃｒ、Ｃａの分析値は、測定可能な下限未満であった。

（スカンジウム溶離工程Ｓ４３）
その後、キレート樹脂に、濃度１Ｎの硫酸溶液４００リットルを毎分８０リットル（ＳＶ＝４０となる）の流量で通液した。カラムから排出された溶離液は、スカンジウム溶離液として貯液し一部をサンプリングして分析した。下記表２にスカンジウム溶離液の分析結果を示す。なお、表中の「−」は、未分析又は測定可能な下限未満であったこと示す。

（クロム除去工程Ｓ４４）
続いて、キレート樹脂に、濃度３Ｎの硫酸溶液８０リットルを毎分２．６リットル（ＳＶ＝４０となる）の流量で通液した。カラムから排出された洗浄液は、クロム洗浄液として貯液し一部をサンプリングして分析した。その結果、分析値としては、Ｆｅ：２ｍｇ／ｌ、Ｃｒ：３０ｍｇ／ｌであった。なお、Ｎｉ、Ｍｇ、Ｍｎ、Ａｌ、Ｃａ、Ｓｃの分析値は、測定可能な下限未満であった。

［溶解工程Ｓ５］
次に、表２に示す組成のスカンジウム溶離液に、水酸化ナトリウムを添加してｐＨを８〜９に維持し、スカンジウムの水酸化物沈殿を生成させた。この水酸化物沈殿に硝酸溶液を添加して溶解し、キレート溶離液水酸化物溶解液（スカンジウム硝酸溶解液）を得た。下記表３に溶解液の組成を分析した結果を示す。なお、表中の「−」は、未分析又は測定可能な下限未満であったこと示し、例えば、Ｍｇ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｃａの分析値は測定可能な下限未満であった。

［溶媒抽出工程Ｓ６］
（抽出工程Ｓ６１）
次に、表３に示す組成のスカンジウム硝酸溶解液１０３リットルを抽出始液として溶媒出処理を行った。具体的には、その抽出始液と、中性抽出剤であるトリ−ｎ−ブチルホスフェート（商品名：ＴＢＰ，大八化学株式会社製）と有機溶剤であるテクリーンＮ２０（ＪＸ日鉱日石株式会社製）とを用いて５０体積％に調整した有機溶媒２０．６リットルとを混合して室温で６０分撹拌した。この溶媒抽出処理により、スカンジウムを除く不純物を含む抽出有機相と、抽出後液（抽残液）とを得た。なお、この抽出時には、クラッドが形成されることはなく、静置後の相分離も迅速に進行した。

得られた抽出有機相に含まれる各種元素の組成を分析した。下記表４に、抽出有機相に含まれる各種元素の物量を、抽出前元液に含有された各元素の物量で割った値の百分率を算出し、これを抽出率（％）として結果を示す。なお、表中の「−」は、未分析又は測定可能な下限未満であったこと示す。

表４に示す抽出率の結果から、抽出工程Ｓ６１における溶媒抽出処理を通じて、抽出前元液に含まれていたスカンジウムの大部分が抽出後液（抽残液）に残り、抽出されないことが分かった。加えて、抽出有機相には、ウラン、トリウムの不純物元素が高い割合で抽出された。なお、抽出有機相には、アルミニウム、ニッケル、マグネシウム、クロム、マンガン、カルシウム、コバルト、銅、亜鉛といった元素はほとんど含まれていないことが分かる。

（スクラビング（洗浄）工程Ｓ６２）
次に、抽出工程Ｓ６１で得られた２０．６リットルの有機溶媒（抽出有機相）に対して、濃度３ｍｏｌ／ｌの硝酸溶液を、相比（Ｏ／Ａ）が０．３の比率となる６．２リットルの量で混合し、１０分間撹拌してスクラビング（洗浄）した。その後、静置して水相を分離し、有機相は再び濃度３ｍｏｌ／ｌの新たな硝酸溶液６．２リットルと混合して洗浄を繰り返し、同様にして水相を分離した。このような洗浄操作を合計３回繰り返した。

この洗浄操作後の洗浄液に含まれる各種元素の組成を分析した。下記表５に、洗浄液中に含まれる各種元素の物量を、抽出工程Ｓ６１にて得られた抽出有機相中の物量で割った値の百分率を算出し、それを回収率（％）として結果を示す。なお、表中の「−」は、未分析又は測定可能な下限未満であったこと示す。

このようにして抽出有機相を３回洗浄することにより、有機溶媒に抽出された僅かなスカンジウムを水相に分離することができ、有機溶媒中のスカンジウム濃度を１０ｍｇ／ｌ未満のレベルまで低下させることができた。

（逆抽出工程Ｓ６３）
次に、洗浄後の抽出有機相に、純水を、相比Ｏ／Ａ＝１／０．３の比率となるように混合して２０分撹拌し、静置して逆抽出後の有機相（有機溶媒）と逆水相（逆抽出後液）とに分離した。

［スカンジウム回収工程Ｓ７］
（シュウ酸塩化工程Ｓ７１）
次に、上述した溶媒抽出工程Ｓ６で得られた抽出後液（抽残液）に対して、その抽残液中に含まれるスカンジウム量に対して計算量で２倍となるシュウ酸・２水和物（三菱ガス社製）の結晶を添加して溶解し、６０分撹拌混合してシュウ酸スカンジウムの白色結晶性沈殿を生成させた。

（焙焼工程Ｓ７２）
次に、得られたシュウ酸スカンジウムの沈殿物を吸引濾過し、純水を用いて洗浄した後、１０５℃で８時間乾燥させた。続いて、乾燥後のシュウ酸スカンジウムを管状炉に入れて８５０℃〜９００℃に維持して焙焼（焼成）処理を施し、酸化スカンジウムを得た。

得られた酸化スカンジウムについて発光分光分析法によって分析し、上述の溶媒抽出処理を経て回収した酸化スカンジウムにおける不純物としてのトリウム（Ｔｈ）の低減率を調べた。なお、トリウムの低減率に関しては、イオン交換工程Ｓ４により得られたスカンジウム溶離液に対して溶解工程Ｓ５での処理を行ってスカンジウム硝酸溶解液としたものを、上述した溶媒抽出処理を経ずに焙焼処理により得られた酸化スカンジウム中のトリウム量を基準として算出した。下記表６に、酸化スカンジウム中のトリウムの品位と低減率の算出結果を示す。

表６に示す結果から分かるように、上述したスカンジウムの回収プロセスを経ることによって、不純物であるトリウムをほぼ完全に除去することができ、スカンジウムを酸化スカンジウム（Ｓｃ_２Ｏ_３）として極めて高い純度で回収することができた。

≪実施例２≫
実施例１と同様にして、ニッケル酸化鉱石を硫酸で浸出し、得られた硫化後液をキレート樹脂に通液し、キレート樹脂から溶離したスカンジウム溶離液に水酸化ナトリウムを添加してスカンジウムの水酸化沈殿物を得た。

そして、実施例２では、得られたスカンジウムの水酸化沈殿物に対して、塩酸及び塩化ナトリウムを添加して溶解し、塩酸酸性溶液（スカンジウム塩酸溶解液）を得た。この塩酸酸性溶液に、一部の成分を試薬で添加して、下記表７に示す組成の抽出始液をそれぞれ調製し、これらを始液Ａ〜Ｈとした。

次に、表７のＥ〜Ｈに示す組成の抽出始液を、それぞれ２１ｍｌずつ分取し、これに中性抽出剤であるＴＢＰを１体積％含んだ有機溶媒７ｍｌを混合し、ビーカーに入れ室温状態で１５分間撹拌して抽出処理を施した。撹拌終了後、静置して分液ロートを用いて抽出後有機溶媒（抽出剤）と抽残液とに分け、それぞれをＩＣＰにより分析した。

ここで、抽出時における塩化物濃度（Ｔ−Ｃｌ）は、スカンジウム、アルミニウム、鉄、ウラン、トリウムのそれぞれの分析値と、塩酸酸性溶液中に存在すると考えられる形態から算出したＣｌ量の合計と、調整時に添加した塩酸及び塩化ナトリウムに含まれるＣｌ量から算出した。

下記表８に、塩酸酸性溶液の溶媒抽出処理により得られた抽残液の組成を示す。なお、表８には、その抽出時における塩化物濃度（Ｔ−Ｃｌ）を抽残液中の濃度（ｍｏｌ／ｌ）として併せて示す。

表８に示すように、本実施例２であるＥ〜Ｈの塩酸酸性溶液（抽出始液）を用いた溶媒抽出ではウランが効果的に抽出されたことが確認された。

また、下記表９及び図２に、上述した有機溶媒中のスカンジウム、ウラン、トリウムの物量を、抽出始液中のそれぞれの物量で除した割合（有機溶媒中物量／抽出始液中物量）の百分率を算出し、それを抽出率（％）として示した。なお、図２は、各元素における、塩化物濃度に対する抽出率の関係を示すグラフ図である。

表９及び図２に示すように、塩酸酸性溶液中のＴ−Ｃｌ（塩化物濃度）が２．１６ｍｏｌ／Ｌではウランの抽出率が６２．１％となり、Ｔ−Ｃｌが２．３７ｍｏｌ／Ｌではウランの抽出率は９２％以上に達した。また、これらの抽出処理では、スカンジウムの抽出率が３％以下に抑制でき、溶媒抽出処理によりウランとスカンジウムとを効果的に分離できることが確認できた。

続いて、上記表８に組成を示す始液Ｈに対する溶媒抽出処理で得られた抽残液（実施例２−４）に、中和剤として水酸化ナトリウムを添加してスカンジウムを含有する沈殿（水酸化スカンジウム）を生成させた。次に、この沈殿物に塩酸溶液を添加して完全に溶解し、下記表１０に示す組成の溶解液（スカンジウム溶解液）を得た。

次に、表１０に示す、塩酸により溶解させたスカンジウム溶解液に対して、その溶解液に含まれるスカンジウム量に対して計算量で１．５当量となる量のシュウ酸・２水和物（三菱ガス株式会社製）の結晶を添加して溶解させ、室温で６０分間撹拌混合して反応させることによって、シュウ酸スカンジウムの白色の結晶性沈殿を生成させた。

得られたシュウ酸スカンジウムの沈殿物を固液分離して取り出し、沈殿物中のトリウムとウランの含有量を分析した。下記表１１に、その分析値を示す。

表１１に示すように、トリウムの含有量が７０ｐｐｍ、ウランの含有量が１０ｐｐｍと非常に僅かな量にまで低減されたシュウ酸スカンジウムの沈殿物を生成させることができ、トリウム及びウランと、沈殿物となったスカンジウムとを効果的に分離できた。

≪比較例１≫
比較例１として、上記表７のＡ〜Ｄに示す組成の抽出始液を、実施例１と同様の方法で溶媒抽出に付した。具体的には、これら抽出始液を、実施例１と同様の条件で中性抽出剤であるＴＢＰと混合し、常温で１５分間かけて撹拌機で撹拌して抽出処理を施した。次いで、撹拌終了後、静置して分液ロートを用いて抽出後有機溶媒と抽残液とに分離し、それぞれをＩＣＰにより分析した。

下記表１２に、溶媒抽出処理により得られた抽残液の組成を示す。なお、表１２中にその抽出時における塩化物濃度を抽残液中の濃度（ｍｏｌ／ｌ）として併せて示す。また、表１３及び図２に、実施例１と同様にして算出した抽出率を示す。なお、上述したように図２は、各元素における、塩化物濃度に対する抽出率の関係を示すグラフ図である。

表１２及び表１３、並びに図２に示すように、Ｔ−Ｃｌ濃度が２．０ｍｏｌ／Ｌ未満であるとウラン抽出率が３０％以下と低くなる。なお、Ｔ−Ｃｌ濃度が２．０ｍｏｌ／Ｌではウラン抽出率が６０％以上となり、さらにＴ−Ｃｌ濃度が２．５ｍｏｌ／Ｌを超えると、ウランを９２％以上の割合で抽出することができ、スカンジウムと効果的に分離できる。

塩酸酸性溶液中におけるトリウムについては、溶媒抽出処理によりウランほど顕著に分離することはできなかったものの、抽残液に対するシュウ酸塩化処理を併せて行うことにより、スカンジウムを沈殿させてトリウムと効果的に分離できる。

≪比較例２≫
比較例２として、実施例２にて用いた、上記表７に組成を示す始液Ｈと同組成の塩酸酸性溶液を用い、その塩酸酸性溶液に対して溶媒抽出処理を施さずに、直接シュウ酸を添加してシュウ酸塩化の処理を行った。シュウ酸塩化の処理条件は、実施例１と同様とした。

下記表１４に、そのシュウ酸塩化処理により得られたシュウ酸スカンジウムの分析値を示す。なお、表１４には、表１１に示した実施例２におけるシュウ酸塩化処理により得られたシュウ酸スカンジウムの分析値と、比較例１（比較例１−３）における溶媒抽出後の抽残液を実施例２と同様の条件でシュウ酸塩化処理を行ったときのシュウ酸スカンジウムの分析値を併せて示す。

表１４に示すように、比較例２において、溶媒抽出処理を施さずに、スカンジウム、ウラン、トリウムを含有する塩酸酸性溶液に対して直接シュウ酸塩化処理を施した場合、得られたシュウ酸スカンジウム中のウラン品位は６０ｐｐｍとなり、実施例１と比べて多くのウランが含まれる結果となった。なお、比較例１にて得られた溶媒抽出後の抽残液に対してシュウ酸塩化処理を施した場合においても、ウラン品位は５０ｐｐｍとなった。

［比較例３］
比較例３として、実施例２にて用いた、蒸気表７に組成を示す始液Ｈと同組成の塩酸酸性溶液を用い、その塩酸酸性溶液に対して溶媒抽出処理を施さず、直接水酸化ナトリウムを添加してスカンジウムを含有する水酸化物（水酸化スカンジウム）の沈殿を生成させた。その後、シュウ酸塩化処理も行わずに、そのまま得られた水酸化スカンジウムを分析した。下記表１５に、その水酸化スカンジウムの分析値を示す。

表１５に示すように、比較例３において、水酸化スカンジウム中のトリウム品位は１０００ｐｐｍとなった。実施例２にて得られたシュウ酸塩化後のシュウ酸スカンジウムの分析値と比べても明らかなように、溶媒抽出処理もシュウ酸塩化処理も行わないことにより、トリウム品位及びウラン品位も高くなり、スカンジウムと効率的に分離することができず、スカンジウムを効果的に精製することができなかった。

［比較例４］
比較例４として、実施例２にて用いた、上記表７に組成を示す始液Ｈと同組成の塩酸酸性溶液を用い、実施例２と同条件の溶媒抽出処理を施した後、得られた抽残液に水酸化ナトリウムを添加してスカンジウムを含有する水酸化物（水酸化スカンジウム）の沈殿を生成させた。その後、シュウ酸塩化処理は行わずに、そのまま得られた水酸化スカンジウムを分析した。下記表１６に、その水酸化スカンジウムの分析値を示す。

表１６に示すように、比較例４において、水酸化スカンジウム中のトリウム品位は９５０ｐｐｍとなった。ウランに関しては、溶媒抽出処理を行ったことにより３０ｐｐｍの品位まで低下させることができたものの、トリウムは溶媒抽出処理のみでは効果的に低減させることができず、シュウ酸塩化処理がトリウムの分離には必要であることが分かった。

以上のことから、スカンジウム、ウラン、トリウムを含有する酸性溶液に対して中性抽出剤を用いた溶媒抽出を行い、さらにその後に得られた抽残液に対してシュウ酸塩化処理を施すことによって、スカンジウムと、ウラン及びトリウムとを効果的に分離して、ウラン品位及びトリウム品位の低いスカンジウムを得ることができることが分かった。

Claims (8)

1. スカンジウムを含有するニッケル酸化鉱石を高温高圧下で硫酸により浸出して浸出液と浸出残渣とを得る浸出工程と、
   前記浸出液に中和剤を加えて中和澱物と中和後液とを得る中和工程と、
   前記中和後液に硫化剤を添加してニッケル硫化物と硫化後液とを得る硫化工程と、
   前記硫化後液をキレート樹脂に接触させることで該硫化後液中のスカンジウムを該キレート樹脂に吸着させ、スカンジウム溶離液を得るイオン交換工程と、
   前記スカンジウム溶離液にアルカリを添加して水酸化スカンジウムの沈殿物を得た後、該水酸化スカンジウムに酸溶液を添加して酸溶解することでスカンジウム酸溶解液を得る溶解工程と、
   前記スカンジウム酸溶解液を中性抽出剤に接触させてスカンジウム以外の不純物元素を抽出分離し、スカンジウムを含有する抽残液を得る溶媒抽出工程と、
   前記抽残液にシュウ酸を添加してシュウ酸スカンジウムの塩を生成させ、該シュウ酸スカンジウム塩を焙焼して酸化スカンジウムを得るスカンジウム回収工程と
   を有するスカンジウムの回収方法。
2. 前記キレート樹脂は、イミノジ酢酸を官能基とする樹脂であり、
   前記イオン交換工程は、
   前記硫化後液を前記キレート樹脂に接触させて前記スカンジウムを前記キレート樹脂に吸着させる吸着工程と、
   前記吸着工程でスカンジウムを吸着したキレート樹脂に０．１Ｎ以下の硫酸溶液を接触させて前記吸着工程で前記キレート樹脂に吸着したアルミニウムを除去するアルミニウム除去工程と、
   前記アルミニウム除去工程を経たキレート樹脂に０．３Ｎ以上３Ｎ未満の硫酸溶液を接触させて前記スカンジウム溶離液を得るスカンジウム溶離工程と、
   前記スカンジウム溶離工程を経たキレート樹脂に３Ｎ以上の硫酸溶液を接触させて前記吸着工程で前記キレート樹脂に吸着したクロムを除去するクロム除去工程と
   を含む請求項１に記載のスカンジウムの回収方法。
3. 前記溶媒抽出工程では、前記スカンジウム酸溶解液のｐＨを１．０以上２．５以下の範囲に維持して、該スカンジウム酸溶解液と前記中性抽出剤に接触させる
   請求項１又は２に記載のスカンジウムの回収方法。
4. 前記溶媒抽出工程は、
   前記スカンジウム酸溶解液と前記中性抽出剤を含む有機溶媒とを混合して、スカンジウム以外の不純物元素を抽出した抽出後有機溶媒と抽残液とに分離する抽出工程と、
   前記抽出後有機溶媒に１．０ｍｏｌ／ｌ以上５．０ｍｏｌ／ｌ以下の濃度の酸溶液を混合して、該抽出後有機溶媒からスカンジウムを回収し洗浄後有機溶媒を得るスクラビング工程と、
   前記洗浄後有機溶媒に逆抽出剤を添加し、該洗浄後有機溶媒から不純物元素を逆抽出して逆抽出液を得る逆抽出工程と
   を含む請求項１乃至３のいずれか１項に記載のスカンジウムの回収方法。
5. 前記溶解工程では、前記水酸化スカンジウムに硝酸溶液を添加して酸溶解することによって、スカンジウム酸溶解液であるスカンジウム硝酸溶解液を得る
   請求項１乃至４のいずれか１項に記載のスカンジウムの回収方法。
6. 前記溶解工程では、前記水酸化スカンジウムに塩酸溶液を添加して酸溶解することによって、スカンジウム酸溶解液であるスカンジウム塩酸溶解液を得る
   請求項１乃至４のいずれか１項に記載のスカンジウムの回収方法。
7. 前記溶媒抽出工程では、
   前記溶解工程で得られた前記スカンジウム塩酸溶解液の塩化物濃度が２．０ｍｏｌ／Ｌ以上６．０ｍｏｌ／Ｌ以下となるように調整し、該スカンジウム塩酸溶解液を前記中性抽出剤と接触させる
   請求項６に記載のスカンジウムの回収方法。
8. 前記スカンジウム回収工程は、
   前記溶媒抽出工程で得られた前記抽残液に５．０ｍｏｌ／ｌ以上８．０ｍｏｌ／ｌ以下の濃度の水酸化ナトリウムを添加して、水酸化スカンジウムの沈殿物を得る工程と、
   得られた水酸化スカンジウムの沈殿物を硫酸又は塩酸で溶解し、溶解して得られた溶解液にシュウ酸を添加してシュウ酸スカンジウムの結晶を得る工程と、
   前記シュウ酸スカンジウムの結晶を焼成する工程と
   を含む請求項１乃至７の何れか１項に記載のスカンジウムの回収方法。

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