JP2017129825A - ズームレンズおよび撮像装置 - Google Patents

Abstract

【課題】簡易な構成でありながら、大口径比で、高画素、高感度化が進んだ固体撮像素子に対応可能な高い光学性能を備え、特に可視光域から近赤外域までの広範な波長の光に対して発生する諸収差を全変倍域に亘って良好に補正できること。【解決手段】ズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ11と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ12と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ13と、が配置されて構成される。第３レンズ群Ｇ13は、物体側から順に、正レンズＬ131と、負レンズＬ132と、が配置されて構成される。第１レンズ群Ｇ11および第２レンズ群Ｇ12を光軸に沿って移動させることにより、広角端から望遠端への変倍を行う。そして、所定の条件を満足することにより、高い光学性能を備える。【選択図】図２

Description

本発明は、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の固体撮像素子が搭載された撮像装置に好適なズームレンズに関する。

一眼レフカメラ、デジタルスチルカメラ、ビデオカメラ、監視カメラ等、ＣＣＤやＣＯＭＳ等の固体撮像素子が搭載された撮像措置が急速に普及している。これに伴い、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の固体撮像素子が搭載された撮像装置に用いることが可能なズームレンズが数多く提案されている（たとえば、特許文献１〜３を参照。）。

特開２０１５−０８２０６８号公報 特開２０１５−０４０９８２号公報 特許第４０２７３４３号公報

近年、固体撮像素子の高画素、高感度化が進み、８００万画素以上の固体撮像素子に対応した高解像で、明るい撮影レンズが求められている。また、撮像装置の小型化が進み、撮影レンズの小型、軽量化も望まれている。さらに、ビデオカメラや監視カメラ等、昼夜を問わず使用される撮像装置に搭載することが可能なように、可視光域に限らず、近赤外域を含む広範な波長の光に対応した高性能なズームレンズも求められている。

特許文献１，２に記載のズームレンズは、いずれも、物体側から順に、負・正の屈折力を有するレンズ群が配置されたタイプのレンズ群構成をもつズームレンズである。当該特許文献に記載のズームレンズは、２群構成のため近年ますます高画素化が進む固体撮像素子に対応可能な収差補正能力が十分ではない。

特許文献３に記載のズームレンズは、物体側から順に、負・正・正の屈折力を有するレンズ群が配置されたタイプのレンズ群構成をもつズームレンズである。このズームレンズは、高画素、高感度化が進んだ固体撮像素子に対応可能な光学性能を得るためには、第１レンズ群、第２レンズ群、第３レンズ群の焦点距離の設定が適切ではなく、問題がある。

高画素、高感度化が進んだ固体撮像素子を備えた撮像装置では、従来は問題とされなかったわずかな収差が発生しても画質の低下を招きやすいという問題がある。

本発明は、上述した従来技術による問題点を解消するため、簡易な構成でありながら、大口径比で、高画素、高感度化が進んだ固体撮像素子に対応可能な高い光学性能を備え、特に可視光域から近赤外域までの広範な波長の光に対して発生する諸収差を全変倍域に亘って良好に補正することが可能な、小型のズームレンズを提供することを目的とする。さらに、昼夜を問わず、良好な画像が得られる高性能の撮像装置を提供することを目的とする。

上述した課題を解決し、目的を達成するため、本発明にかかるズームレンズは、物体側から順に配置された、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、第３レンズ群と、から構成され、少なくとも前記第１レンズ群および前記第２レンズ群を光軸に沿って移動させて、前記各レンズ群の光軸上の間隔を変えることにより広角端から望遠端への変倍を行うズームレンズにおいて、前記第３レンズ群が、少なくとも１枚の正レンズと、少なくとも１枚の負レンズと、を備え、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（１） １．２≦｜ｆ１／ｆｗ｜≦２．５
（２） ２．０≦ｆ２３ｗ／ｆｗ≦３．４
ただし、ｆ１は前記第１レンズ群の焦点距離、ｆｗは広角端における無限遠物体合焦状態のレンズ全系の焦点距離、ｆ２３ｗは広角端における無限遠物体合焦状態の前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との合成焦点距離を示す。

本発明によれば、簡易な構成でありながら、大口径比で、高画素、高感度化が進んだ固体撮像素子に対応可能な高い光学性能を備え、特に可視光域から近赤外域までの広範な波長の光に対して発生する諸収差を全変倍域に亘って良好に補正することが可能な、小型のズームレンズを提供することができる。

さらに、本発明にかかるズームレンズは、前記発明において、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間に開口絞りが配置され、前記開口絞りおよび前記第３レンズ群は広角端から望遠端への変倍の際に固定されることを特徴とする。

本発明によれば、開口絞りと第３レンズ群が変倍時でも固定されているため、変倍機構の簡素化の達成が可能になるとともに、レンズ系の全長を短く維持することができる。

さらに、本発明にかかるズームレンズは、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（３） １０≦｜ｆ３／ｆｗ｜≦２００
ただし、ｆ３は前記第３レンズ群の焦点距離を示す。

本発明によれば、高い光学性能を備えた、より小型のズームレンズを提供することができる。

さらに、本発明にかかるズームレンズは、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（４） １．１≦｜ｆ２３ｗ／ｆ１｜≦２．１

本発明によれば、レンズ系の全長を短く維持したまま、より光学性能を向上させることができる。

さらに、本発明にかかるズームレンズは、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（５） ５．０≦｜νｄ３Ｐ−νｄ３ｎ|
ただし、νｄ３Ｐは前記第３レンズ群に含まれる、少なくとも１枚の正レンズのｄ線に対するアッベ数、νｄ３ｎは前記第３レンズ群に含まれる、少なくとも１枚の負レンズのｄ線に対するアッベ数を示す。

本発明によれば、第３レンズ群において、全変倍域に亘って、広い波長域の光に対する軸上色収差および倍率色収差を良好に補正することができる。

さらに、本発明にかかるズームレンズは、前記発明において、前記第２レンズ群の最も物体側に正レンズが配置され、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（６） ６５．０≦νｄ２Ｐ＿ａｖｅ
ただし、νｄ２Ｐ＿ａｖｅは前記第２レンズ群に含まれる、全ての正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値を示す。

本発明によれば、第２レンズ群において、全変倍域に亘って、可視光域から近赤外域の波長の光に対する軸上色収差および倍率色収差を良好に補正することができる。

さらに、本発明にかかるズームレンズは、前記発明において、前記第２レンズ群が少なくとも１枚の負レンズを備え、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（７） ０．０００≦ＰＣｔ＿２ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿２ｎ＿ｉ）
ただし、ＰＣｔ＿２ｎ＿ｉは前記第２レンズ群に含まれる、少なくとも１枚の負レンズのＣ線とｔ線に関する部分分散比、νｄ＿２ｎ＿ｉは前記ＰＣｔ＿２ｎ＿ｉの値が算出された負レンズのｄ線に対するアッベ数を示す。

本発明によれば、第２レンズ群において、全変倍域に亘って、Ｃ線からｔ線までの近赤外域を含む波長域の光に対する軸上色収差および倍率色収差を良好に補正することができる。

さらに、本発明にかかるズームレンズは、前記発明において、前記第１レンズ群が、少なくとも１枚の正レンズと、少なくとも２枚の負レンズと、を備え、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（８） νｄ１ｐ≦４０．０
（９） ０．０００≦ＰＣｔ＿１ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿１ｎ＿ｉ）
ただし、νｄ１ｐは前記第１レンズ群に含まれる、少なくとも１枚の正レンズのｄ線に対するアッベ数、ＰＣｔ＿１ｎ＿ｉは前記第１レンズ群に含まれる、少なくとも１枚の負レンズのＣ線とｔ線に関する部分分散比、νｄ＿１ｎ＿ｉは前記ＰＣｔ＿１ｎ＿ｉの値が算出された負レンズのｄ線に対するアッベ数を示す。

本発明によれば、第１レンズ群において、全変倍域に亘って、Ｃ線からｔ線までの近赤外域を含む波長域の光に対する軸上色収差および倍率色収差を良好に補正することができる。

さらに、本発明にかかるズームレンズは、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（１０） ０．０００≦ＰＣｔ＿３ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿３ｎ＿ｉ）
ただし、ＰＣｔ＿３ｎ＿ｉは前記第３レンズ群に含まれる、少なくとも１枚の負レンズのＣ線とｔ線に関する部分分散比、νｄ＿３ｎ＿ｉは前記ＰＣｔ＿３ｎ＿ｉの値が算出された負レンズのｄ線に対するアッベ数を示す。

本発明によれば、第３レンズ群において、全変倍域に亘って、Ｃ線からｔ線までの近赤外域を含む波長域の光に対する軸上色収差および倍率色収差を良好に補正することができる。

さらに、本発明にかかるズームレンズは、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（１１） ０．４≦｜ｆ１／ｆ２｜≦１．１
ただし、ｆ２は前記第２レンズ群の焦点距離を示す。

本発明によれば、明るいレンズ系が得られるとともに、第１レンズ群の変倍に伴う移動量を適切に設定することができ、変倍に伴う非点収差や像面湾曲の発生を抑制することができる。

さらに、本発明にかかるズームレンズは、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（１２） ０．２≦｜Ｘ２／ｆ２|≦０．９
ただし、Ｘ２は広角端から望遠端への変倍時における前記第２レンズ群の移動量、ｆ２は前記第２レンズ群の焦点距離を示す。

本発明によれば、変倍時の第２レンズ群の移動量と第２レンズ群の屈折力とを適切に設定して、変倍時の球面収差、像面湾曲の変動を適切に補正することができる。

さらに、本発明にかかるズームレンズは、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（１３） １．１≦ｆ２３ｔ／ｆｔ≦２．８
ただし、ｆ２３ｔは望遠端における無限遠物体合焦状態の前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との合成焦点距離、ｆｔは望遠端における無限遠物体合焦状態のレンズ全系の焦点距離を示す。

本発明によれば、望遠端における無限遠物体合焦状態の第２レンズ群と第３レンズ群との合成焦点距離を適切に設定して、レンズ系の望遠端における無限遠物体合焦状態で発生する球面収差、コマ収差、像面湾曲を適切に補正することができる。

さらに、本発明にかかるズームレンズは、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（１４） ３．２≦｜ｆ３／ｆ２｜≦８０
ただし、ｆ２は前記第２レンズ群の焦点距離、ｆ３は前記第３レンズ群の焦点距離を示す。

本発明によれば、変倍時の第２レンズ群の移動に伴って発生する非点収差や像面湾曲を効果的に抑制することができる。

また、本発明にかかる撮像装置は、前記発明におけるズームレンズと、該ズームレンズによって形成された光学像を電気的信号に変換する固体撮像素子と、を備えたことを特徴とする。

本発明によれば、昼夜を問わず、良好な画像が得られる高性能の撮像装置を提供することができる。

本発明によれば、簡易な構成でありながら、大口径比で、高画素、高感度化が進んだ固体撮像素子に対応可能な高い光学性能を備え、特に可視光域から近赤外域までの広範な波長の光に対して発生する諸収差を全変倍域に亘って良好に補正することが可能な、小型のズームレンズを提供することができるという効果を奏する。

さらに、本発明によれば、昼夜を問わず、良好な画像が得られる高性能の撮像装置を提供することができるという効果を奏する。

Ｃ線とｔ線に対する異常分散性について説明するためのグラフである。 実施例１にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例１にかかるズームレンズの諸収差図である。 実施例２にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例２にかかるズームレンズの諸収差図である。 実施例３にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例３にかかるズームレンズの諸収差図である。 実施例４にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例４にかかるズームレンズの諸収差図である。 実施例５にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例５にかかるズームレンズの諸収差図である。 実施例６にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例６にかかるズームレンズの諸収差図である。 実施例７にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例７にかかるズームレンズの諸収差図である。 実施例８にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例８にかかるズームレンズの諸収差図である。 本発明にかかるズームレンズを備えた撮像装置の一例を示す図である。

以下、本発明にかかるズームレンズおよび撮像装置の好適な実施の形態を詳細に説明する。

高画素、高感度化が進んだ固体撮像素子を備えた撮像装置では、従来は問題とされなかったわずかな収差が発生しても画質の低下を招きやすい。そこで、本発明では、簡易な構成でありながら、大口径比で、高画素、高感度化が進んだ固体撮像素子を備えた撮像装置であっても画質の低下を招くことがない、高い光学性能を備えたズームレンズを提供しようとするものである。特に、監視カメラ等昼夜を問わず使用される撮像装置にも用いることができるように、可視光域のみならず近赤外域までの広範な波長の光に対して発生する諸収差を全変倍域に亘って良好に補正することが可能な、高い光学性能を備えたズームレンズを提供することを目的としている。そこで、かかる目的を達成すべく、本発明では、以下に示すような各種条件を設定している。

本発明にかかるズームレンズは、物体側から順に配置された、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正または負の屈折力を有する第３レンズ群と、から構成される。そして、少なくとも第１レンズ群および第２レンズ群を光軸に沿って移動させて、各レンズ群の光軸上の間隔を変えることにより広角端から望遠端への変倍を行う。また、第１レンズ群を光軸に沿って移動させることにより、無限遠物体合焦状態から最至近距離物体合焦状態へのフォーカシングを行う。

本発明では、第２レンズ群より像側に第３レンズ群を設けることで、より高い収差補正効果が得られ、非常に高い解像度を有するズームレンズを実現することが可能である。また、第３レンズ群は、少なくとも１枚の正レンズと、少なくとも１枚の負レンズと、を備えている。第３レンズ群は、正レンズと負レンズを最低１枚ずつ備えていることが必要である。この要件を満足しさえすれば、複数枚の正レンズと１枚の負レンズ、１枚の正レンズと複数枚の負レンズ、または複数枚の正レンズと複数枚の負レンズを備えた構成になってもよい。第３レンズ群が少なくとも１枚の正レンズと、少なくとも１枚の負レンズと、を備えていることにより、正レンズの正の屈折力と負レンズの負の屈折力とで球面収差、像面湾曲と軸上色収差、倍率色収差の補正を行い、中心と周辺像高の諸収差のバランスを整えることができる。

なお、本発明では、レンズの実質枚数は、ほとんど屈折力を有していない光学フィルターや平行平面板や、収差補正能力をほとんど有していない焦点距離の長いレンズを除いて数えることとする。また、球面レンズに非球面形状の樹脂やフィルムを貼設することによって片面または両面に非球面が形成された複合レンズは１枚のレンズと考える。２枚のレンズが接合されている接合レンズは２枚のレンズと考える。

本発明にかかるズームレンズでは、上記構成を前提に、第１レンズ群の焦点距離をｆ１、広角端における無限遠物体合焦状態のレンズ全系の焦点距離をｆｗ、広角端における無限遠物体合焦状態の前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との合成焦点距離をｆ２３ｗとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（１） １．２≦｜ｆ１／ｆｗ｜≦２．５
（２） ２．０≦ｆ２３ｗ／ｆｗ≦３．４

条件式（１），（２）を満足することにより、簡易な構成でありながら、大口径比で、高画素の固体撮像素子に対応可能な高い光学性能を備え、特に可視光域から近赤外域までの広範な波長の光に対して発生する諸収差を全変倍域に亘って良好に補正することが可能な、小型のズームレンズを実現することができる。

条件式（１）は、広角端における無限遠合焦時のレンズ全系の焦点距離と、第１レンズ群の焦点距離との比の絶対値を規定するものである。条件式（１)を満足することで、第１レンズ群の焦点距離を適切に設定し、球面収差、像面湾曲を適切に補正して明るいレンズ系を得ることができる。

条件式（１）においてその下限を下回ると、第１レンズ群の焦点距離が短くなりすぎて、第１レンズ群において球面収差や像面湾曲の発生が顕著になり、明るく良好な光学性能を備えたレンズ系の実現が困難になる。一方、条件式（１）においてその上限を上回ると、第１レンズ群の焦点距離が長くなりすぎて、各収差の補正が不足し、またレンズ口径が拡大するとともにレンズ全長が長くなって、小型で高性能のレンズ系を得ることが困難になる。

なお、上記条件式（１）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（１ａ） １．３≦｜ｆ１／ｆｗ｜≦２．２

また、上記条件式（１ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（１ｂ） １．５≦｜ｆ１／ｆｗ｜≦２．０

また、条件式（２）は、広角端における無限遠合焦時のレンズ全系の焦点距離と、広角端における無限遠物体合焦状態の第２レンズ群と第３レンズ群との合成焦点距離との比を規定するものである。条件式（２）を満足することで、広角端における無限遠物体合焦状態の第２レンズ群と第３レンズ群との合成焦点距離を適切に設定し、小型で、広角端において明るいレンズ系が得られるとともに、球面収差、コマ収差、像面湾曲、軸上色収差を適切に補正することができる。

条件式（２）においてその下限を下回ると、広角端における無限遠物体合焦状態の第２レンズ群と第３レンズ群との合成焦点距離が短くなりすぎて、広角端において球面収差、コマ収差、像面湾曲の補正が過剰になるため、適切な収差補正を行うことが困難になる。一方、条件式（２）においてその上限を上回ると、広角端における無限遠物体合焦状態の第２レンズ群と第３レンズ群との合成焦点距離が長くなりすぎて、広角端において球面収差、コマ収差、像面湾曲、軸上色収差が補正不足になるとともにレンズ系の全長が長くなり、小型で良好な光学性能を得ることが困難になる。

なお、上記条件式（２）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（２ａ） ２．２≦ｆ２３ｗ／ｆｗ≦３．３

また、上記条件式（２ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（２ｂ） ２．４≦ｆ２３ｗ／ｆｗ≦２．７

さらに、本発明にかかるズームレンズでは、第１レンズ群と第２レンズ群との間に開口絞りを配置する。そして、広角端から望遠端への変倍の際に、開口絞りおよび第３レンズ群は固定されることが好ましい。このようにすることで、変倍時に移動するのは第１レンズ群と第２レンズ群のみになり、変倍機構の簡略化が可能になるとともに、レンズ系の全長を短く維持することができる。

さらに、本発明にかかるズームレンズでは、第３レンズ群の焦点距離をｆ３、広角端における無限遠物体合焦状態のレンズ全系の焦点距離をｆｗとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（３） １０≦｜ｆ３／ｆｗ｜≦２００

条件式（３）は、広角端における無限遠物体合焦状態のレンズ全系の焦点距離と、第３レンズ群の焦点距離との比の絶対値を規定するものである。条件式（３）を満足することで、第３レンズ群の屈折力の範囲を適切に設定し、球面収差、像面湾曲、軸上色収差を良好に補正することができる。

条件式（３）においてその下限を下回ると、第３レンズ群の焦点距離が短くなりすぎて、球面収差、像面湾曲の補正が過剰になり、良好な光学性能を得ることが困難になる。一方、条件式（３）においてその上限を上回ると、第３レンズ群の焦点距離が長くなりすぎて、球面収差、像面湾曲、軸上色収差の補正が不足し、良好な光学性能を得ることが困難になる。加えて、第３レンズ群の焦点距離が長くなりすぎることでレンズ系の全長が伸び、レンズ系の小型化が困難になる。

なお、上記条件式（３）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（３ａ） ２０≦｜ｆ３／ｆｗ｜≦１７０

また、上記条件式（３ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（３ｂ） ５０≦｜ｆ３／ｆｗ｜≦１００

さらに、本発明にかかるズームレンズでは、広角端における無限遠物体合焦状態の第２レンズ群と第３レンズ群との合成焦点距離をｆ２３ｗ、第１レンズ群の焦点距離をｆ１とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（４） １．１≦｜ｆ２３ｗ／ｆ１｜≦２．１

条件式（４）は、第１レンズ群の焦点距離と、広角端における無限遠物体合焦状態の第２レンズ群と第３レンズ群との合成焦点距離との比の絶対値を規定するものである。条件式（４）を満足することで、広角端における無限遠物体合焦状態の第２レンズ群と第３レンズ群との合成焦点距離を適切に設定して、第１レンズ群で発生する球面収差、非点収差、軸上色収差を第２レンズ群および第３レンズ群で適切に補正することができる。

条件式（４）においてその下限を下回ると、広角端における無限遠物体合焦状態の第２レンズ群と第３レンズ群との合成焦点距離が短くなりすぎて、球面収差、非点収差、軸上色収差の補正が過剰になるため、適切な収差補正を行うことが困難になる。一方、条件式（４）においてその上限を上回ると、広角端における無限遠物体合焦状態の第２レンズ群と第３レンズ群との合成焦点距離が長くなりすぎて、球面収差、非点収差、軸上色収差の補正が不足するため、良好な光学性能を得ることが困難になる。加えて、広角端における無限遠物体合焦状態の第２レンズ群と第３レンズ群との合成焦点距離が長くなることでレンズ系の全長が伸び、レンズ系の小型化が困難になる。

なお、上記条件式（４）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（４ａ） １．２≦｜ｆ２３ｗ／ｆ１｜≦１．８

また、上記条件式（４ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（４ｂ） １．３≦｜ｆ２３ｗ／ｆ１｜≦１．６

さらに、本発明にかかるズームレンズでは、第３レンズ群に含まれる、少なくとも１枚の正レンズのｄ線（５８７．５６ｎｍ）に対するアッベ数をνｄ３Ｐ、第３レンズ群に含まれる、少なくとも１枚の負レンズのｄ線に対するアッベ数をνｄ３ｎとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（５） ５．０≦｜νｄ３Ｐ−νｄ３ｎ|

条件式（５）は、第３レンズ群に含まれる、少なくとも１枚の正レンズのｄ線に対するアッベ数と、第３レンズ群に含まれる、少なくとも１枚の負レンズのｄ線に対するアッベ数との差の絶対値を規定するものである。条件式（３）を満足することで、第３レンズ群において、全変倍域に亘って、可視光域のみならず近赤外域までの広範な波長の光に対して発生する軸上色収差、倍率色収差を良好に補正することができる。

条件式（５）においてその下限を下回ると、軸上色収差、倍率色収差の補正が不足し、良好な光学性能を得ることが困難になる。

条件式（５）においてあえて上限を設けていないのは、一般的な硝材でレンズを形成すれば、条件式（５）の上限値が大きくなりすぎることによる不都合が発生するおそれが極めて少ないためである。しかし、特殊な硝材を選択して第３レンズ群内に配置する正レンズと負レンズを形成する場合には、第３レンズ群に含まれる正レンズと負レンズのｄ線に対するアッベ数の差が大きくなりすぎる、すなわち条件式（５）の値が極めて大きくなってしまうこともあり得る。この場合、広い波長域の光に対する軸上色収差、倍率色収差の補正が過剰になって、良好な光学性能を得ることが困難になることが危惧される。

そこで、上記条件式（５）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（５ａ） １０．０≦｜νｄ３Ｐ−νｄ３ｎ|≦５０．０

また、上記条件式（５ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（５ｂ） １２．０≦｜νｄ３Ｐ−νｄ３ｎ|≦２０．０

また、本発明にかかるズームレンズにおいて、第３レンズ群を、物体側から順に配置された、正レンズと、負レンズと、からなる接合レンズで構成すると、少ないレンズ枚数で効果的に軸上色収差、倍率色収差の補正を行うことができる。また、当該接合レンズの接合面が像面側に凸形状になるようにすることで、ゴーストの発生を効果的に抑制することができる。

第３レンズ群は、接合レンズを用いて構成した方がレンズ系の小型化には好ましい。しかし、１枚の正レンズと１枚の負レンズとを含んでいることを前提に、間に空気層がある３枚もしくは４枚のレンズで第３レンズ群を構成しても良好な光学性能が得られる。さらに、第３レンズ群を構成するレンズの少なくとも１面に非球面を形成することにより、明るいレンズ系において球面収差と像面湾曲の補正をより効果的に行うことが可能になる。

以上のように第３レンズ群を構成することにより、第１レンズ群と第２レンズ群で発生する諸収差を第３レンズ群で良好に補正することができ、良好な性能が得られる。

さらに、本発明にかかるズームレンズでは、第２レンズ群の最も物体側に正レンズを配置することで、第２レンズ群のレンズ口径を小さくすることができる。加えて、当該第２レンズ群に含まれる、全ての正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値をνｄ２Ｐ＿ａｖｅとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（６） ６５．０≦νｄ２Ｐ＿ａｖｅ

条件式（６）は、第２レンズ群に含まれる、すべての正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値を規定するものである。条件式（６）を満足することで、第２レンズ群において、全変倍域に亘って、可視光域から近赤外域の波長の光に対する軸上色収差および倍率色収差を良好に補正することができる。

条件式（６）においてその下限を下回ると、第２レンズ群中の正レンズの分散が大きくなりすぎて、全変倍域で可視光域から近赤外域の波長に光に対する軸上色収差、倍率色収差の発生が顕著になり、良好な光学性能を得ることが困難になる。

条件式（６）においてあえて上限を設けていないのは、一般的な硝材でレンズを形成すれば、条件式（６）の上限値が大きくなりすぎることによる不都合が発生するおそれが極めて少ないためである。しかし、特殊な硝材を選択して第２レンズ群内に配置する正レンズを形成する場合には、第２レンズ群に含まれるすべての正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値が大きくなりすぎる、すなわち条件式（６）の値が極めて大きくなってしまうこともあり得る。この場合、広い波長域の光に対する軸上色収差、倍率色収差の補正が過剰になって、良好な光学性能を得ることが困難になることが危惧される。

そこで、上記条件式（６）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（６ａ） ６５．０≦νｄ２Ｐ＿ａｖｅ≦１００．０

また、上記条件式（６ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（６ｂ） ７０．０≦νｄ２Ｐ＿ａｖｅ≦８５．０

なお、本発明にかかるズームレンズにおいて、第２レンズ群の最も物体側に配置される正レンズの少なくとも１面に非球面を形成することで、球面収差、コマ収差、像面湾曲をより良好に補正することができる。また、第２レンズ群に少なくとも１組の接合レンズを備えることで、軸上色収差、倍率色収差の補正効果がさらに向上する。さらに、第２レンズ群を、少なくとも３枚の正レンズと、少なくとも１枚の負レンズを備えて構成すれば、諸収差をより適切に補正して高解像化を実現することができる。

ところで、レンズ系において、長波長領域の光に対する光学性能を維持するために最も危惧されるのは色収差である。色収差は、レンズ硝材の分散が原因となって色ズレとして発生する収差であり、長波長領域の光に対して良好な色収差補正を行うためには、長波長領域の光に対する部分分散比を適切に設定する必要がある。

部分分散比とは、部分分散を主分散で割った値である。主分散とは基準となる２つの波長での屈折率の差のことを云い、部分分散とは他の２つの波長の屈折率の差のことを云う。

ここで、各スペクトル線とその波長をｔ線（１０１３．９８ｎｍ）、Ｃ線（６５６．２７ｎｍ）、ｄ線（５８７．５６ｎｍ）、Ｆ線（４８６．１３ｎｍ）、ｇ線（４３５．８４ｎｍ）とし、任意の文字ｘ，ｙを各スペクトル線に対応させたとき、ｘ線，ｙ線に対するそれぞれの屈折率をｎｘ，ｎｙと定義する。たとえば、ｄ線に対する屈折率はｎｄ、Ｆ線に対する屈折率はｎＦと表される。さらに、ｘ線とｙ線に対する部分分散比をＰｘｙとするとき、Ｐｘｙ＝（ｎｘ−ｎｙ）／（ｎＦ−ｎＣ)と定義する。たとえば、Ｃ線とｔ線に対する部分分散比ＰＣｔは、ＰＣｔ＝（ｎＣ−ｎｔ）／（ｎＦ−ｎＣ）と表される。

さらに、長波長領域の光に対する色収差補正を向上させるためには、各レンズ群に含まれる負レンズの長波長領域の光に対する異常分散性を適切に設定するとよい。一般の光学素子において、アッベ数を横軸に、部分分散比を縦軸にとったグラフを作成すると、ある直線上に乗る性質があるが、直線上に乗らないものを異常分散性という。

ここで、Ｃ線とｔ線に対する異常分散性について説明する。図１は、Ｃ線とｔ線に対する異常分散性について説明するためのグラフである。図１に示すように、まず、ＸＹ座標平面上において、ｄ線に対するアッベ数νｄをＸ軸、Ｃ線とｔ線に対する部分分散比ＰＣｔをＹ軸に取る。そして、Ｃ線とｔ線に関する２つの基準硝材に対して座標平面上の２点を定め、その２点を結ぶ直線を「Ｃ線とｔ線に関する標準線Ｃｔ」と定義する。本発明では、標準線Ｃｔを傾き０．００４６７、切片０．５４６の直線として 「標準線Ｃｔ：Ｐｃｔ＝０．５４６＋０．００４６７×νｄ」と定める。これにより、Ｃ線とｔ線に関する異常分散性を、与えられた硝材の（νｄ，ＰＣｔ）に対して、標準線ＣｔからのＰＣｔの偏差ΔＰＣｔが異常分散性の値と定義できる。たとえば、任意の硝材ｉのｄ線に対するアッベ数をνｄ＿ｉ、Ｃ線とｔ線に対する部分分散比ＰＣｔ＿ｉとするとき、任意の硝材ｉのＣ線とｔ線に関する異常分散性ΔＰＣｔ＿ｉは、ΔＰＣｔ＿ｉ＝ＰＣｔ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ＿ｉ） と計算できる。このように定義したΔＰＣｔ＿ｉが、Ｃ線とｔ線に関する異常分散性を表す。

近赤外域の色収差補正まで考えたレンズ系の場合、各レンズ群で使用する負レンズの異常分散性に関して、ΔＰＣｔ＝ＰＣｔ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ）≧０の硝材を用いることが望ましい。ΔＰＣｔ≧０の硝材は、νｄが比較的大きな低分散側でＣ線からｔ線までの分散（ｎＣ−ｎｔ）が小さくなる傾向があるため、負レンズで発生するＣ線からｔ線までの色収差が抑えられ、色収差を補正するために配置する正レンズに適切な異常分散性をもたせることで可視光域から近赤外域までの広範囲の波長の光に対して色収差の補正が可能になるからである。

そこで、本発明にかかるズームレンズでは、第２レンズ群が少なくとも１枚の負レンズを備えていることを前提に、第２レンズ群に含まれる、少なくとも１枚の負レンズのＣ線とｔ線に関する部分分散比をＰＣｔ＿２ｎ＿ｉ、該ＰＣｔ＿２ｎ＿ｉの値が算出された負レンズのｄ線に対するアッベ数をνｄ＿２ｎ＿ｉとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（７） ０．０００≦ＰＣｔ＿２ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿２ｎ＿ｉ）

条件式（７）は、第２レンズ群に含まれる、負レンズのＣ線とｔ線に対する異常分散性を規定するものである。条件式（７）を満足することで、第２レンズ群においてＣ線からｔ線までの近赤外域を含む波長域の光に対する軸上色収差、倍率色収差を良好の補正することができる。なお、第２レンズ群が複数枚の負レンズを含んでいる場合は、いずれか１枚の負レンズを選択し、当該負レンズに対して算出したＰＣｔ＿２ｎ＿ｉ，νｄ＿２ｎ＿ｉの値が条件式（７）を満足していればよい。

条件式（７）においてその下限を下回ると、第２レンズ群に含まれる負レンズの異常分散性が小さくなりすぎ、ｔ線を含む波長域の光に対する軸上色収差、倍率色収差の発生が顕著になるため、近赤外域を含む波長域の光に対して良好な光学性能を得ることが困難になる。

条件式（７）においてあえて上限を設けていないのは、一般的な硝材でレンズを形成すれば、条件式（７）の上限値が大きくなりすぎることによる不都合が発生するおそれが極めて少ないためである。しかし、特殊な硝材を選択して第２レンズ群に含まれる負レンズを形成する場合には、当該負レンズの異常分散性が大きくなりすぎる、すなわち条件式（７）の値が極めて大きくなってしまうこともあり得る。この場合、ｔ線を含む波長域の光に値する色収差の補正が過剰になって、近赤外域を含む波長域の光に対して良好な光学性能を得ることが困難になることが危惧される。

そこで、上記条件式（７）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（７ａ） ０．００１≦ＰＣｔ＿２ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿２ｎ＿ｉ）≦０．０５

また、上記条件式（７ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（７ｂ） ０．００１５≦ＰＣｔ＿２ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿２ｎ＿ｉ）≦０．０４

また、上記条件式（７ｂ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（７ｃ） ０．００２≦ＰＣｔ＿２ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿２ｎ＿ｉ）≦０．０３

さらに、本発明にかかるズームレンズでは、第１レンズ群が、少なくとも１枚の正レンズと、少なくとも２枚の負レンズと、を備えていることを前提に、第１レンズ群に含まれる、少なくとも１枚の正レンズのｄ線に対するアッベ数をνｄ１ｐ、第１レンズ群に含まれる、少なくとも１枚の負レンズのＣ線とｔ線に関する部分分散比をＰＣｔ＿１ｎ＿ｉ、該ＰＣｔ＿１ｎ＿ｉの値が算出された負レンズのｄ線に対するアッベ数をνｄ＿１ｎ＿ｉとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（８） νｄ１ｐ≦４０．０
（９） ０．０００≦ＰＣｔ＿１ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿１ｎ＿ｉ）

条件式（８）は、第１レンズ群に含まれる、少なくとも１枚の正レンズのｄ線に対するアッベ数を規定するものである。条件式(８)を満足することで、主に可視光域の波長の光に対する軸上色収差、倍率色収差を良好に補正することができる。第１レンズ群が複数枚の正レンズを備えている場合は、いずれか１枚が条件式（８）を満足していればよい。

条件式（８）においてその下限を下回ると、可視光域の波長の光に対する軸上色収差、倍率色収差の発生が顕著になり、特に変倍の際に発生する色収差を抑えることが難しく、良好な光学性能を得ることが困難になる。

条件式（８）においてあえて下限を設けていないのは、一般的な硝材でレンズを形成すれば、条件式（８）の下限値が小さくなりすぎることによる不都合が発生するおそれが極めて少ないためである。しかし、特殊な硝材を選択して第１レンズ群に含まれる正レンズを形成する場合には、当該正レンズのｄ線に対するアッベ数が小さくなりすぎる、すなわち条件式（８）の値が極めて小さくなってしまうこともあり得る。この場合、可視光域の波長の光に対する軸上色収差、倍率色収差の補正が過剰になって、良好な光学性能を得ることが困難になることが危惧される。

そこで、上記条件式（８）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（８ａ） １０．０≦νｄ１ｐ≦３８．０

また、上記条件式（８ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（８ｂ） １７．０≦νｄ１ｐ≦３６．０

条件式（９）は、第１レンズ群に含まれる、負レンズのＣ線とｔ線に対する異常分散性を規定するものである。条件式（９）を満足することで、第１レンズ群においてＣ線からｔ線までの近赤外域を含む波長域の光の軸上色収差、倍率色収差を良好に補正することができる。なお、第１レンズ群は少なくとも２枚の負レンズを備えているので、いずれか１枚の負レンズを選択し、当該負レンズに対して算出したＰＣｔ＿１ｎ＿ｉ、νｄ＿１ｎ＿ｉの値が条件式（９）を満足していればよい。

条件式（９）においてその下限を下回ると、第１レンズ群に含まれる負レンズのＣ線とｔ線に対する異常分散性が小さくなりすぎて、ｔ線を含む波長域の光に対する軸上色収差、倍率色収差の発生が顕著になるため、近赤外域を含む波長域の光に対して良好な光学性能を得ることが困難になる。

条件式（９）においてあえて上限を設けていないのは、一般的な硝材でレンズを形成すれば、条件式（９）の上限値が大きくなりすぎることによる不都合が発生するおそれが極めて少ないためである。しかし、特殊な硝材を選択して第１レンズ群に含まれる負レンズを形成する場合には、当該負レンズの異常分散性が大きくなりすぎる、すなわち条件式（９）の値が極めて大きくなってしまうこともあり得る。この場合、ｔ線を含む波長域の光に対する色収差の補正が過剰になって、近赤外域を含む波長域の光に対して良好な光学性能を得ることが困難になることが危惧される。

そこで、上記条件式（９）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（９ａ） ０．００１≦ＰＣｔ＿１ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿１ｎ＿ｉ）≦０．０５

また、上記条件式（９ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（９ｂ） ０．００１５≦ＰＣｔ＿１ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿１ｎ＿ｉ）≦０．０４

また、上記条件式（９ｂ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（９ｃ） ０．００２≦ＰＣｔ＿１ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿１ｎ＿ｉ）≦０．０３

本発明にかかるズームレンズでは、第１レンズ群が、最低、１枚の正レンズと、２枚の負レンズと、を備えていれば、前述の効果が十分得られるが、３枚以上の負レンズを備えることでより良好な色収差の補正効果が得られる。

さらに、本発明にかかるズームレンズでは、第３レンズ群に含まれる、少なくとも１枚の負レンズのＣ線とｔ線に関する部分分散比をＰＣｔ＿３ｎ＿ｉ、該ＰＣｔ＿３ｎ＿ｉの値が算出された負レンズのｄ線に対するアッベ数をνｄ＿３ｎ＿ｉとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（１０） ０．０００≦ＰＣｔ＿３ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿３ｎ＿ｉ）

条件式（１０）は、第３レンズ群に含まれる、負レンズのＣ線とｔ線に対する異常分散性を規定するものである。条件式（１０）を満足することで、第３レンズ群においてＣ線からｔ線までの近赤外域を含む波長域の光に対する軸上色収差、倍率色収差を良好に補正することができる。なお、第３レンズ群が複数枚の負レンズを含んでいる場合は、いずれか１枚の負レンズを選択し、当該負レンズに対して算出したＰＣｔ＿３ｎ＿ｉ、νｄ＿３ｎ＿ｉの値が条件式（１０）を満足していればよい。

条件式（１０）においてその下限を下回ると、第３レンズ群に含まれる、負レンズのＣ線とｔ線に対する異常分散性が小さくなりすぎて、ｔ線を含む波長域の光に対する軸上色収差、倍率色収差の発生が顕著になり、近赤外域を含む波長域の光に対して良好な光学性能を得ることが困難になる。

条件式（１０）においてあえて上限を設けていないのは、一般的な硝材でレンズを形成すれば、条件式（１０）の上限値が大きくなりすぎることによる不都合が発生するおそれが極めて少ないためである。しかし、特殊な硝材を選択して第３レンズ群に含まれる負レンズを形成する場合には、当該負レンズの異常分散性が大きくなりすぎる、すなわち条件式（１０）の値が極めて大きくなってしまうこともあり得る。この場合、ｔ線を含む波長域の光に対する色収差の補正が過剰になって、近赤外域を含む波長域の光に対して良好な光学性能を得ることが困難になることが危惧される。

そこで、上記条件式（１０）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（１０ａ） ０．００１≦ＰＣｔ＿３ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿３ｎ＿ｉ）≦０．０５

また、上記条件式（１０ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（１０ｂ） ０．００１５≦ＰＣｔ＿３ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿３ｎ＿ｉ）≦０．０４

また、上記条件式（１０ｂ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（１０ｃ） ０．００２≦ＰＣｔ＿３ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿３ｎ＿ｉ）≦０．０３

さらに、本発明にかかるズームレンズでは、第１レンズ群の焦点距離をｆ１、第２レンズ群の焦点距離をｆ２とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（１１） ０．４≦｜ｆ１／ｆ２｜≦１．１

条件式（１１）は、第１レンズ群の焦点距離と第２レンズ群の焦点距離との比の絶対値を規定するものである。条件式（１１）を満足することで、明るいレンズ系が得られるとともに、第１レンズ群の変倍に伴う移動量を適切に設定することができ、変倍に伴う非点収差や像面湾曲の発生を抑えることができる。

条件式（１１）においてその下限を下回ると、第１レンズ群の焦点距離が短くなりすぎて、像面湾曲の補正が過剰になるとともに、非点収差、歪曲収差を補正することが困難になる。特に、明るいレンズ系では変倍時の球面収差、像面湾曲、非点収差を含む諸収差の補正が極めて難しくなり、明るく良好な光学性能を備えたレンズ系を実現することが困難になる。一方、条件式（１１）においてその上限を上回ると、第１レンズ群の焦点距離が長くなりすぎて、広角端から望遠端への変倍の際に第１レンズ群の移動量が増えるため、レンズ全系の小型化を維持したまま光学性能を向上させることが困難になる。

なお、上記条件式（１１）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（１１ａ） ０．５≦｜ｆ１／ｆ２｜≦０．９

また、上記条件式（１１ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（１１ｂ） ０．６≦｜ｆ１／ｆ２｜≦０．８

さらに、本発明にかかるズームレンズでは、広角端から望遠端への変倍時における第２レンズ群の移動量をＸ２、第２レンズ群の焦点距離をｆ２とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（１２） ０．２≦｜Ｘ２／ｆ２|≦０．９

条件式（１２）は、広角端から望遠端への変倍時における第２レンズ群の移動量と第２レンズ群の焦点距離との比を規定するものである。条件式（１２）を満足することで、変倍時の第２レンズ群の移動量と第２レンズ群の屈折力を適切に設定して、変倍時の球面収差、像面湾曲の変動を適切に補正することができる。

条件式（１２）においてその下限を下回ると、変倍時の第２レンズ群の移動量が少なくなりすぎ、変倍時の球面収差、像面湾曲の補正が過剰になって、良好な光学性能を得ることが困難になる。一方、条件式（１２）においてその上限を上回ると、変倍時の第２レンズ群の移動量が増えすぎて、球面収差、像面湾曲の補正が不足するとともに、レンズ系の全長が伸びてしまう。

なお、上記条件式（１２）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（１２ａ） ０．３≦｜Ｘ２／ｆ２|≦０．８

また、上記条件式（１２ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（１２ｂ） ０．４≦｜Ｘ２／ｆ２|≦０．７

さらに、本発明にかかるズームレンズでは、望遠端における無限遠物体合焦状態の第２レンズ群と第３レンズ群との合成焦点距離をｆ２３ｔ、望遠端における無限遠物体合焦状態のレンズ全系の焦点距離をｆｔとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（１３） １．１≦ｆ２３ｔ／ｆｔ≦２．８

条件式（１３）は、望遠端における無限遠物体合焦状態のレンズ全系の焦点距離と、望遠端における無限遠物体合焦状態の第２レンズ群と第３レンズ群との合成焦点距離との比を規定するものである。条件式（１３）を満足することで、望遠端における無限遠物体合焦状態の第２レンズ群と第３レンズ群との合成焦点距離を適切に設定して、レンズ系の望遠端における球面収差、コマ収差、像面湾曲を適切に補正することができる。

条件式（１３）においてその下限を下回ると、望遠端における無限遠物体合焦状態の第２レンズ群と第３レンズ群との合成焦点距離が短くなりすぎて、レンズ系の望遠端における球面収差、コマ収差、像面湾曲の補正が過剰になるため、適切な収差補正を行うことが困難になる。一方、条件式（１３）においてその上限を上回ると、望遠端における無限遠物体合焦状態の第２レンズ群と第３レンズ群との合成焦点距離が長くなりすぎて、レンズ系の望遠端における球面収差、コマ収差、像面湾曲の補正が不足し、良好な光学性能を得ることが困難になる。

なお、上記条件式（１３）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（１３ａ） １．２≦ｆ２３ｔ／ｆｔ≦２．２

また、上記条件式（１３ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（１３ｂ） １．３≦ｆ２３ｔ／ｆｔ≦１．８

さらに、本発明にかかるズームレンズでは、第２レンズ群の焦点距離をｆ２、第３レンズ群の焦点距離をｆ３とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（１４） ３．２≦｜ｆ３／ｆ２｜≦８０．０

条件式（１４）は、第２レンズ群の焦点距離と第３レンズ群の焦点距離との比の絶対値を規定するものである。条件式（１４）を満足することで、変倍時の第２レンズ群の移動に伴って発生する非点収差や像面湾曲を効果的に抑制することができる。

条件式（１４）においてその下限を下回ると、第２レンズ群の焦点距離が長くなりすぎて、像面湾曲を補正することが難しくなり、特に、広角端から望遠端への変倍時に良好な光学性能を得ることが困難になる。一方、条件式（１４）においてその上限を上回ると、第２レンズ群の焦点距離が短くなりすぎて、像面湾曲の補正が過剰になるとともに、非点収差を良好に補正することが困難になる。特に、明るいレンズ系では変倍時の球面収差、像面湾曲、非点収差を含む諸収差の補正が極めて難しくなり、良好な光学性能を備えたレンズ系の実現が困難になる。

なお、上記条件式（１４）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（１４ａ） ４．０≦｜ｆ３／ｆ２｜≦７０．０

また、上記条件式（１４ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（１４ｂ） ７．５≦｜ｆ３／ｆ２｜≦３７．０

以上説明したように、本発明によれば、上記構成を備えることにより、簡易な構成でありながら、大口径比で、高画素、高感度化が進んだ固体撮像素子に対応可能な高い光学性能を備え、特に可視光域から近赤外域までの広範な波長の光に対して発生する諸収差を全変倍域に亘って良好に補正することが可能な、小型のズームレンズを実現することができる。

このような特徴を備えた本発明にかかるズームレンズは、主に可視光域の光を用いる写真用のカメラはもとより、夜間撮影も行う監視カメラ等、様々な撮像装置に用いることができる。特に、高画素、高感度化が進んだ固体撮像素子を備えた撮像装置に好適な高い光学性能を備えている。

さらに、本発明は、昼夜を問わず、良好な画像が得られる高性能の撮像装置を提供することを目的とする。この目的を達成するためには、上記構成を備えたズームレンズと、このズームレンズによって形成された光学像を電気的信号に変換する固体撮像素子と、を備えて撮像装置を構成すればよい。このようにすることで、可視光域から近赤外域までの広範な波長の光に対して発生する諸収差を全変倍域に亘って良好に補正することが可能になり、昼夜を問わず、良好な画像が得られる高性能の撮像装置を実現することができる。

以下、本発明にかかるズームレンズの実施例を図面に基づき詳細に説明する。なお、以下の実施例により本発明が限定されるものではない。

図２は、実施例１にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。同図は、レンズ系の広角端における無限遠物体合焦状態を示している。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₁₁と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₁₂と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₁₃と、が配置されて構成される。第１レンズ群Ｇ₁₁と第２レンズ群Ｇ₁₂との間には、所定の口径を規定する開口絞りＳＴＰが配置される。第３レンズ群Ｇ₁₃と像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置される。

第１レンズ群Ｇ₁₁は、物体側から順に、負レンズＬ₁₁₁と、負レンズＬ₁₁₂と、負レンズＬ₁₁₃と、正レンズＬ₁₁₄と、が配置されて構成される。負レンズＬ₁₁₃の物体側面には、非球面が形成されている。負レンズＬ₁₁₃と正レンズＬ₁₁₄とは、接合されている。

第２レンズ群Ｇ₁₂は、物体側から順に、正レンズＬ₁₂₁と、負レンズＬ₁₂₂と、正レンズＬ₁₂₃と、負レンズＬ₁₂₄と、正レンズＬ₁₂₅と、が配置されて構成される。正レンズＬ₁₂₁の両面には、非球面が形成されている。負レンズＬ₁₂₂と正レンズＬ₁₂₃とは、接合されている。負レンズＬ₁₂₄と正レンズＬ₁₂₅とは、接合されている。

第３レンズ群Ｇ₁₃は、物体側から順に、正レンズＬ₁₃₁と、負レンズＬ₁₃₂と、が配置されて構成される。正レンズＬ₁₃₁の物体側面には、非球面が形成されている。正レンズＬ₁₃₁と負レンズＬ₁₃₂とは、接合されている。正レンズＬ₁₃₁と負レンズＬ₁₃₂との接合面は、像面ＩＭＧ側に凸形状になっている。

このズームレンズは、開口絞りＳＴＰおよび第３レンズ群Ｇ₁₃を像面ＩＭＧに対して固定したまま、第１レンズ群Ｇ₁₁を光軸に沿って像面ＩＭＧ側に小さく凸の軌跡を形成するように移動させ、第２レンズ群Ｇ₁₂を光軸に沿って像面ＩＭＧ側から物体側へ移動させることによって、広角端から望遠端への変倍を行う（図２中の実線の矢印を参照）。また、第１レンズ群Ｇ₁₁を光軸に沿って像面ＩＭＧ側に小さく凸の軌跡を形成するように移動させて、無限遠物体合焦状態から最至近距離物体合焦状態までのフォーカシングを行う（図２中の破線の矢印を参照）。

以下、実施例１にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

（面データ）
ｒ₁＝28.560
ｄ₁＝0.70 ｎｄ₁＝1.65844 νｄ₁＝50.86 ＰＣｔ₁＝0.7742
ｒ₂＝6.875
ｄ₂＝2.74
ｒ₃＝19.908
ｄ₃＝0.50 ｎｄ₂＝1.56883 νｄ₂＝56.04 ＰＣｔ₂＝0.8080
ｒ₄＝9.323
ｄ₄＝3.73
ｒ₅＝-10.508（非球面）
ｄ₅＝0.60 ｎｄ₃＝1.62263 νｄ₃＝58.16 ＰＣｔ₃＝0.8464
ｒ₆＝13.006
ｄ₆＝1.89 ｎｄ₄＝1.91082 νｄ₄＝35.25 ＰＣｔ₄＝0.7131
ｒ₇＝-44.951
ｄ₇＝D(7)（可変）
ｒ₈＝∞（開口絞り）
ｄ₈＝D(8)（可変）
ｒ₉＝10.758（非球面）
ｄ₉＝3.59 ｎｄ₅＝1.55332 νｄ₅＝71.68 ＰＣｔ₅＝0.8164
ｒ₁₀＝-16.500（非球面）
ｄ₁₀＝0.15
ｒ₁₁＝228.575
ｄ₁₁＝0.50 ｎｄ₆＝1.51680 νｄ₆＝64.20 ＰＣｔ₆＝0.8682
ｒ₁₂＝9.700
ｄ₁₂＝4.22 ｎｄ₇＝1.49700 νｄ₇＝81.65 ＰＣｔ₇＝0.8305
ｒ₁₃＝-10.326
ｄ₁₃＝0.15
ｒ₁₄＝-195.147
ｄ₁₄＝0.50 ｎｄ₈＝1.80610 νｄ₈＝40.73 ＰＣｔ₈＝0.7464
ｒ₁₅＝7.112
ｄ₁₅＝3.49 ｎｄ₉＝1.49700 νｄ₉＝81.65 ＰＣｔ₉＝0.8305
ｒ₁₆＝-16.606
ｄ₁₆＝D(16)（可変）
ｒ₁₇＝-22.555（非球面）
ｄ₁₇＝2.26 ｎｄ₁₀＝1.82080 νｄ₁₀＝42.71 ＰＣｔ₁₀＝0.7536
ｒ₁₈＝-9.150
ｄ₁₈＝0.50 ｎｄ₁₁＝1.72825 νｄ₁₁＝28.32 ＰＣｔ₁₁＝0.6855
ｒ₁₉＝-26.098
ｄ₁₉＝5.49
ｒ₂₀＝∞
ｄ₂₀＝0.50 ｎｄ₁₂＝1.51680 νｄ₁₂＝64.20 ＰＣｔ₁₂＝0.8682
ｒ₂₁＝∞
ｄ₂₁＝ＢＦ
ｒ₂₂＝∞（像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ）
（第５面）
ｋ＝0，
Ａ＝0，Ｂ＝1.09677×10^-6，Ｃ＝-4.85235×10^-6，
Ｄ＝1.74189×10^-7，Ｅ＝-4.16360×10^-9
（第９面）
ｋ＝0，
Ａ＝0，Ｂ＝-1.91613×10^-4，Ｃ＝3.26425×10^-6，
Ｄ＝3.00419×10^-8，Ｅ＝-2.56440×10^-9
（第１０面）
ｋ＝0，
Ａ＝0，Ｂ＝4.25683×10^-4，Ｃ＝1.04005×10^-6，
Ｄ＝1.78047×10^-7，Ｅ＝-4.32383×10^-9
（第１７面）
ｋ＝0，
Ａ＝0，Ｂ＝-3.89074×10^-5，Ｃ＝7.70391×10^-7，
Ｄ＝0，Ｅ＝0

（各種データ）
変倍比：1.88
広角端 中間焦点位置 望遠端
焦点距離（無限遠物体合焦状態） 4.42 5.82 8.34
Ｆナンバー 1.55 1.78 2.43
半画角（ω） 66.99 47.79 32.55
像高 4.75 4.75 4.75
レンズ系全長 46.58 44.00 43.18
バックフォーカス（ＢＦ） 2.00 2.00 2.00
D(7) 5.68 3.08 2.26
D(8) 6.16 4.28 0.85
D(16) 1.23 3.11 6.55

（ズームレンズ群データ）
群 始面 焦点距離 レンズ移動量（像面ＩＭＧ側を＋）
１ １ -7.61 3.42
２ ９ 10.56 -5.31
３ １７ 281.39 0.00

（条件式（１）に関する数値）
｜ｆ１／ｆｗ｜＝1.72

（条件式（２）に関する数値）
ｆ２３ｗ（広角端における無限遠物体合焦状態の第２レンズ群Ｇ₁₂と第３レンズ群Ｇ₁₃との合成焦点距離）＝11.06
ｆ２３ｗ／ｆｗ＝2.50

（条件式（３）に関する数値）
｜ｆ３／ｆｗ｜＝63.48

（条件式（４）に関する数値）
｜ｆ２３ｗ／ｆ１｜＝1.45

（条件式（５）に関する数値）
｜νｄ３Ｐ−νｄ３ｎ|＝14.4

（条件式（６）に関する数値）
νｄ２Ｐ＿ａｖｅ＝78.3

（条件式（７）に関する数値）
ＰＣｔ＿２ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿２ｎ＿ｉ）＝0.0224

（条件式（８）に関する数値）
νｄ１ｐ＝35.3

（条件式（９）に関する数値）
ＰＣｔ＿１ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿１ｎ＿ｉ）＝0.0288

（条件式（１０）に関する数値）
ＰＣｔ＿３ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿３ｎ＿ｉ）＝0.0072

（条件式（１１）に関する数値）
｜ｆ１／ｆ２｜＝0.72

（条件式（１２）に関する数値）
｜Ｘ２／ｆ２|＝0.50

（条件式（１３）に関する数値）
ｆ２３ｔ（望遠端における無限遠物体合焦状態の第２レンズ群Ｇ₁₂と第３レンズ群Ｇ₁₃との合成焦点距離）＝11.28
ｆ２３ｔ／ｆｔ＝1.35

（条件式（１４）に関する数値）
｜ｆ３／ｆ２｜＝26.66

図３は、実施例１にかかるズームレンズの諸収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（４３５．８４ｎｍ）、長破線はＩＲ線（８５０．００ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、ｄ線に相当する波長の特性を示している。なお、非点収差図において、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、ｄ線に相当する波長の特性を示している。

図４は、実施例２にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。同図は、レンズ系の広角端における無限遠物体合焦状態を示している。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₂₁と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₂₂と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₂₃と、が配置されて構成される。第１レンズ群Ｇ₂₁と第２レンズ群Ｇ₂₂との間には、所定の口径を規定する開口絞りＳＴＰが配置される。第３レンズ群Ｇ₂₃と像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置される。

第１レンズ群Ｇ₂₁は、物体側から順に、負レンズＬ₂₁₁と、負レンズＬ₂₁₂と、正レンズＬ₂₁₃と、が配置されて構成される。負レンズＬ₂₁₁の両面と正レンズＬ₂₁₃の像面ＩＭＧ側面には、非球面が形成されている。負レンズＬ₂₁₂と正レンズＬ₂₁₃とは、接合されている。

第２レンズ群Ｇ₂₂は、物体側から順に、正レンズＬ₂₂₁と、負レンズＬ₂₂₂と、正レンズＬ₂₂₃と、負レンズＬ₂₂₄と、正レンズＬ₂₂₅と、が配置されて構成される。正レンズＬ₂₂₁の両面には、非球面が形成されている。負レンズＬ₂₂₂と正レンズＬ₂₂₃とは、接合されている。負レンズＬ₂₂₄と正レンズＬ₂₂₅とは、接合されている。

第３レンズ群Ｇ₂₃は、物体側から順に、正レンズＬ₂₃₁と、負レンズＬ₂₃₂と、が配置されて構成される。正レンズＬ₂₃₁と負レンズＬ₂₃₂とは、接合されている。正レンズＬ₂₃₁と負レンズＬ₂₃₂との接合面は、像面ＩＭＧ側に凸形状になっている。

このズームレンズは、開口絞りＳＴＰおよび第３レンズ群Ｇ₂₃を像面ＩＭＧに対して固定したまま、第１レンズ群Ｇ₂₁を光軸に沿って像面ＩＭＧ側に小さく凸の軌跡を形成するように移動させ、第２レンズ群Ｇ₂₂を光軸に沿って像面ＩＭＧ側から物体側へ移動させることによって、広角端から望遠端への変倍を行う（図４中の実線の矢印を参照）。また、第１レンズ群Ｇ₂₁を光軸に沿って像面ＩＭＧ側に小さく凸の軌跡を形成するように移動させて、無限遠物体合焦状態から最至近距離物体合焦状態までのフォーカシングを行う（図４中の破線の矢印を参照）。

以下、実施例２にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

（面データ）
ｒ₁＝131.432（非球面）
ｄ₁＝0.80 ｎｄ₁＝1.82080 νｄ₁＝42.71 ＰＣｔ₁＝0.7536
ｒ₂＝7.500（非球面）
ｄ₂＝6.41
ｒ₃＝-7.511
ｄ₃＝0.52 ｎｄ₂＝1.59349 νｄ₂＝67.00 ＰＣｔ₂＝0.8494
ｒ₄＝14.710
ｄ₄＝1.78 ｎｄ₃＝1.88202 νｄ₃＝37.22 ＰＣｔ₃＝0.7227
ｒ₅＝-27.238（非球面）
ｄ₅＝D(5)（可変）
ｒ₆＝∞（開口絞り）
ｄ₆＝D(6)（可変）
ｒ₇＝9.752（非球面）
ｄ₇＝4.00 ｎｄ₄＝1.55332 νｄ₄＝71.68 ＰＣｔ₄＝0.8164
ｒ₈＝-17.883（非球面）
ｄ₈＝0.53
ｒ₉＝55.332
ｄ₉＝0.50 ｎｄ₅＝1.62041 νｄ₅＝60.34 ＰＣｔ₅＝0.8383
ｒ₁₀＝7.902
ｄ₁₀＝3.74 ｎｄ₆＝1.49700 νｄ₆＝81.65 ＰＣｔ₆＝0.8305
ｒ₁₁＝-11.975
ｄ₁₁＝0.15
ｒ₁₂＝-226.211
ｄ₁₂＝0.50 ｎｄ₇＝1.80610 νｄ₇＝40.73 ＰＣｔ₇＝0.7464
ｒ₁₃＝7.900
ｄ₁₃＝3.55 ｎｄ₈＝1.49700 νｄ₈＝81.65 ＰＣｔ₈＝0.8305
ｒ₁₄＝-15.426
ｄ₁₄＝D(14)（可変）
ｒ₁₅＝-54.287
ｄ₁₅＝2.77 ｎｄ₉＝1.74400 νｄ₉＝44.90 ＰＣｔ₉＝0.7459
ｒ₁₆＝-7.290
ｄ₁₆＝0.50 ｎｄ₁₀＝1.69895 νｄ₁₀＝30.05 ＰＣｔ₁₀＝0.6936
ｒ₁₇＝-81.768
ｄ₁₇＝4.80
ｒ₁₈＝∞
ｄ₁₈＝1.50 ｎｄ₁₁＝1.51680 νｄ₁₁＝64.20 ＰＣｔ₁₁＝0.8682
ｒ₁₉＝∞
ｄ₁₉＝ＢＦ
ｒ₂₀＝∞（像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ）
（第１面）
ｋ＝0，
Ａ＝0，Ｂ＝2.13175×10^-4，Ｃ＝-4.85138×10^-7，
Ｄ＝-1.09051×10^-8，Ｅ＝1.18921×10^-10
（第２面）
ｋ＝0，
Ａ＝0，Ｂ＝1.17722×10^-4，Ｃ＝4.20431×10^-7，
Ｄ＝2.28582×10^-7，Ｅ＝-4.06642×10^-9
（第５面）
ｋ＝0，
Ａ＝0，Ｂ＝2.95068×10^-5，Ｃ＝3.66591×10^-6，
Ｄ＝-2.18995×10^-7，Ｅ＝5.67556×10^-9
（第７面）
ｋ＝0，
Ａ＝0，Ｂ＝-1.72280×10^-4，Ｃ＝4.22093×10^-6，
Ｄ＝-4.83929×10^-8，Ｅ＝7.48395×10^-10
（第８面）
ｋ＝0，
Ａ＝0，Ｂ＝4.19117×10^-4，Ｃ＝2.50848×10^-6，
Ｄ＝2.80895×10^-8，Ｅ＝1.14497×10^-10

（各種データ）
変倍比：1.89
広角端 中間焦点位置 望遠端
焦点距離（無限遠物体合焦状態） 4.42 5.83 8.36
Ｆナンバー 1.54 1.79 2.50
半画角（ω） 63.96 47.71 32.79
像高 4.75 4.75 4.75
レンズ系全長 46.39 44.08 43.65
バックフォーカス（ＢＦ） 1.00 1.00 1.00
D(5) 4.42 2.11 1.67
D(6) 7.09 5.05 1.35
D(14) 1.83 3.88 7.58

（ズームレンズ群データ）
群 始面 焦点距離 レンズ移動量（像面ＩＭＧ側を＋）
１ １ -7.27 2.74
２ ７ 10.81 -5.74
３ １５ 734.04 0.00

（条件式（１）に関する数値）
｜ｆ１／ｆｗ｜＝1.64

（条件式（２）に関する数値）
ｆ２３ｗ（広角端における無限遠物体合焦状態の第２レンズ群Ｇ₂₂と第３レンズ群Ｇ₂₃との合成焦点距離）＝11.06
ｆ２３ｗ／ｆｗ＝2.50

（条件式（３）に関する数値）
｜ｆ３／ｆｗ｜＝165.95

（条件式（４）に関する数値）
｜ｆ２３ｗ／ｆ１｜＝1.52

（条件式（５）に関する数値）
｜νｄ３Ｐ−νｄ３ｎ|＝14.9

（条件式（６）に関する数値）
νｄ２Ｐ＿ａｖｅ＝78.3

（条件式（７）に関する数値）
ＰＣｔ＿２ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿２ｎ＿ｉ）＝0.0105

（条件式（８）に関する数値）
νｄ１ｐ＝37.2

（条件式（９）に関する数値）
ＰＣｔ＿１ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿１ｎ＿ｉ）＝0.0081

（条件式（１０）に関する数値）
ＰＣｔ＿３ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿３ｎ＿ｉ）＝0.0073

（条件式（１１）に関する数値）
｜ｆ１／ｆ２｜＝0.67

（条件式（１２）に関する数値）
｜Ｘ２／ｆ２|＝0.53

（条件式（１３）に関する数値）
ｆ２３ｔ（望遠端における無限遠物体合焦状態の第２レンズ群Ｇ₂₂と第３レンズ群Ｇ₂₃との合成焦点距離）＝11.15
ｆ２３ｔ／ｆｔ＝1.33

（条件式（１４）に関する数値）
｜ｆ３／ｆ２｜＝67.92

図５は、実施例２にかかるズームレンズの諸収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（４３５．８４ｎｍ）、長破線はＩＲ線（８５０．００ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、ｄ線に相当する波長の特性を示している。なお、非点収差図において、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、ｄ線に相当する波長の特性を示している。

図６は、実施例３にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。同図は、レンズ系の広角端における無限遠物体合焦状態を示している。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₃₁と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₃₂と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₃₃と、が配置されて構成される。第１レンズ群Ｇ₃₁と第２レンズ群Ｇ₃₂との間には、所定の口径を規定する開口絞りＳＴＰが配置される。第３レンズ群Ｇ₃₃と像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置される。

第１レンズ群Ｇ₃₁は、物体側から順に、負レンズＬ₃₁₁と、負レンズＬ₃₁₂と、負レンズＬ₃₁₃と、正レンズＬ₃₁₄と、が配置されて構成される。負レンズＬ₃₁₃の物体側面には、非球面が形成されている。負レンズＬ₃₁₃と正レンズＬ₃₁₄とは、接合されている。

第２レンズ群Ｇ₃₂は、物体側から順に、正レンズＬ₃₂₁と、負レンズＬ₃₂₂と、正レンズＬ₃₂₃と、負レンズＬ₃₂₄と、正レンズＬ₃₂₅と、が配置されて構成される。正レンズＬ₃₂₁の両面には、非球面が形成されている。負レンズＬ₃₂₂と正レンズＬ₃₂₃とは、接合されている。負レンズＬ₃₂₄と正レンズＬ₃₂₅とは、接合されている。

第３レンズ群Ｇ₃₃は、物体側から順に、正レンズＬ₃₃₁と、負レンズＬ₃₃₂と、が配置されて構成される。正レンズＬ₃₃₁の物体側面には、非球面が形成されている。正レンズＬ₃₃₁と負レンズＬ₃₃₂とは、接合されている。正レンズＬ₃₃₁と負レンズＬ₃₃₂との接合面は、像面ＩＭＧ側に凸形状になっている。

このズームレンズは、開口絞りＳＴＰおよび第３レンズ群Ｇ₃₃を像面ＩＭＧに対して固定したまま、第１レンズ群Ｇ₃₁を光軸に沿って像面ＩＭＧ側に凸の軌跡を形成するように移動させ、第２レンズ群Ｇ₃₂を光軸に沿って像面ＩＭＧ側から物体側へ移動させることによって、広角端から望遠端への変倍を行う（図６中の実線の矢印を参照）。また、第１レンズ群Ｇ₃₁を光軸に沿って像面ＩＭＧ側に凸の軌跡を形成するように移動させて、無限遠物体合焦状態から最至近距離物体合焦状態までのフォーカシングを行う（図６中の破線の矢印を参照）。

以下、実施例３にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

（面データ）
ｒ₁＝22.334
ｄ₁＝0.70 ｎｄ₁＝1.88300 νｄ₁＝40.80 ＰＣｔ₁＝0.7381
ｒ₂＝6.875
ｄ₂＝2.79
ｒ₃＝21.150
ｄ₃＝0.50 ｎｄ₂＝1.48749 νｄ₂＝70.45 ＰＣｔ₂＝0.8988
ｒ₄＝12.931
ｄ₄＝5.34
ｒ₅＝-10.100（非球面）
ｄ₅＝0.60 ｎｄ₃＝1.69350 νｄ₃＝53.20 ＰＣｔ₃＝0.8135
ｒ₆＝24.955
ｄ₆＝1.41 ｎｄ₄＝1.84666 νｄ₄＝23.78 ＰＣｔ₄＝0.6600
ｒ₇＝-35.784
ｄ₇＝D(7)（可変）
ｒ₈＝∞（開口絞り）
ｄ₈＝D(8)（可変）
ｒ₉＝11.750（非球面）
ｄ₉＝3.87 ｎｄ₅＝1.55332 νｄ₅＝71.68 ＰＣｔ₅＝0.8164
ｒ₁₀＝-18.393（非球面）
ｄ₁₀＝0.15
ｒ₁₁＝32.202
ｄ₁₁＝0.50 ｎｄ₆＝1.62299 νｄ₆＝58.12 ＰＣｔ₆＝0.8107
ｒ₁₂＝9.700
ｄ₁₂＝4.73 ｎｄ₇＝1.49700 νｄ₇＝81.65 ＰＣｔ₇＝0.8305
ｒ₁₃＝-11.842
ｄ₁₃＝0.15
ｒ₁₄＝167.012
ｄ₁₄＝0.50 ｎｄ₈＝1.80610 νｄ₈＝40.73 ＰＣｔ₈＝0.7464
ｒ₁₅＝7.822
ｄ₁₅＝4.27 ｎｄ₉＝1.49700 νｄ₉＝81.65 ＰＣｔ₉＝0.8305
ｒ₁₆＝-32.434
ｄ₁₆＝D(16)（可変）
ｒ₁₇＝-21.608（非球面）
ｄ₁₇＝2.77 ｎｄ₁₀＝1.55332 νｄ₁₀＝71.68 ＰＣｔ₁₀＝0.8164
ｒ₁₈＝-9.150
ｄ₁₈＝0.50 ｎｄ₁₁＝1.84666 νｄ₁₁＝23.78 ＰＣｔ₁₁＝0.6600
ｒ₁₉＝-14.586
ｄ₁₉＝6.36
ｒ₂₀＝∞
ｄ₂₀＝0.50 ｎｄ₁₂＝1.51680 νｄ₁₂＝64.20 ＰＣｔ₁₂＝0.8682
ｒ₂₁＝∞
ｄ₂₁＝ＢＦ
ｒ₂₂＝∞（像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ）
（第５面）
ｋ＝0，
Ａ＝0，Ｂ＝9.65920×10^-5，Ｃ＝-1.19171×10^-5，
Ｄ＝9.17092×10^-7，Ｅ＝-2.98439×10^-8
（第９面）
ｋ＝0，
Ａ＝0，Ｂ＝-1.57570×10^-4，Ｃ＝2.33471×10^-6，
Ｄ＝3.86574×10^-9，Ｅ＝-6.82758×10^-10
（第１０面）
ｋ＝0，
Ａ＝0，Ｂ＝2.76164×10^-4，Ｃ＝1.16104×10^-6，
Ｄ＝6.71701×10^-8，Ｅ＝-1.34735×10^-9
（第１７面）
ｋ＝0，
Ａ＝0，Ｂ＝1.43511×10^-5，Ｃ＝1.78962×10^-7，
Ｄ＝0，Ｅ＝0

（各種データ）
変倍比：1.89
広角端 中間焦点位置 望遠端
焦点距離（無限遠物体合焦状態） 4.43 5.83 8.36
Ｆナンバー 1.65 2.02 3.09
半画角（ω） 66.72 48.20 32.79
像高 4.75 4.75 4.75
レンズ系全長 50.69 49.53 50.62
バックフォーカス（ＢＦ） 2.00 2.00 2.00
D(7) 3.53 2.36 3.44
D(8) 7.97 5.45 0.85
D(16) 1.53 4.06 8.66

（ズームレンズ群データ）
群 始面 焦点距離 レンズ移動量（像面ＩＭＧ側を＋）
１ １ -5.89 2.25
２ ９ 11.09 -7.12
３ １７ 400.00 0.00

（条件式（１）に関する数値）
｜ｆ１／ｆｗ｜＝1.33

（条件式（２）に関する数値）
ｆ２３ｗ（広角端における無限遠物体合焦状態の第２レンズ群Ｇ₃₂と第３レンズ群Ｇ₃₃との合成焦点距離）＝11.78
ｆ２３ｗ／ｆｗ＝2.66

（条件式（３）に関する数値）
｜ｆ３／ｆｗ｜＝90.25

（条件式（４）に関する数値）
｜ｆ２３ｗ／ｆ１｜＝2.00

（条件式（５）に関する数値）
｜νｄ３Ｐ−νｄ３ｎ|＝47.9

（条件式（６）に関する数値）
νｄ２Ｐ＿ａｖｅ＝78.3

（条件式（７）に関する数値）
ＰＣｔ＿２ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿２ｎ＿ｉ）＝0.0102

（条件式（８）に関する数値）
νｄ１ｐ＝23.8

（条件式（９）に関する数値）
ＰＣｔ＿１ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿１ｎ＿ｉ）＝0.0191

（条件式（１０）に関する数値）
ＰＣｔ＿３ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿３ｎ＿ｉ）＝0.0029

（条件式（１１）に関する数値）
｜ｆ１／ｆ２｜＝0.53

（条件式（１２）に関する数値）
｜Ｘ２／ｆ２|＝0.64

（条件式（１３）に関する数値）
ｆ２３ｔ（望遠端における無限遠物体合焦状態の第２レンズ群Ｇ₃₂と第３レンズ群Ｇ₃₃との合成焦点距離）＝12.00
ｆ２３ｔ／ｆｔ＝1.44

（条件式（１４）に関する数値）
｜ｆ３／ｆ２｜＝36.08

図７は、実施例３にかかるズームレンズの諸収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（４３５．８４ｎｍ）、長破線はＩＲ線（８５０．００ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、ｄ線に相当する波長の特性を示している。なお、非点収差図において、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、ｄ線に相当する波長の特性を示している。

図８は、実施例４にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。同図は、レンズ系の広角端における無限遠物体合焦状態を示している。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₄₁と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₄₂と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₄₃と、が配置されて構成される。第１レンズ群Ｇ₄₁と第２レンズ群Ｇ₄₂との間には、所定の口径を規定する開口絞りＳＴＰが配置される。第３レンズ群Ｇ₄₃と像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置される。

第１レンズ群Ｇ₄₁は、物体側から順に、負レンズＬ₄₁₁と、負レンズＬ₄₁₂と、負レンズＬ₄₁₃と、正レンズＬ₄₁₄と、が配置されて構成される。負レンズＬ₄₁₃の物体側面には、非球面が形成されている。負レンズＬ₄₁₃と正レンズＬ₄₁₄とは、接合されている。

第２レンズ群Ｇ₄₂は、物体側から順に、正レンズＬ₄₂₁と、負レンズＬ₄₂₂と、正レンズＬ₄₂₃と、負レンズＬ₄₂₄と、正レンズＬ₄₂₅と、が配置されて構成される。正レンズＬ₄₂₁の両面には、非球面が形成されている。負レンズＬ₄₂₂と正レンズＬ₄₂₃とは、接合されている。負レンズＬ₄₂₄と正レンズＬ₄₂₅とは、接合されている。

第３レンズ群Ｇ₄₃は、物体側から順に、正レンズＬ₄₃₁と、負レンズＬ₄₃₂と、が配置されて構成される。正レンズＬ₄₃₁の物体側面には、非球面が形成されている。正レンズＬ₄₃₁と負レンズＬ₄₃₂とは、接合されている。正レンズＬ₄₃₁と負レンズＬ₄₃₂との接合面は、像面ＩＭＧ側に凸形状になっている。

このズームレンズは、開口絞りＳＴＰおよび第３レンズ群Ｇ₄₃を像面ＩＭＧに対して固定したまま、第１レンズ群Ｇ₄₁を光軸に沿って物体側から像面ＩＭＧ側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ₄₂を光軸に沿って像面ＩＭＧ側から物体側へ移動させることによって、広角端から望遠端への変倍を行う（図８中の実線の矢印を参照）。また、第１レンズ群Ｇ₄₁を光軸に沿って物体側から像面ＩＭＧ側へ移動させて、無限遠物体合焦状態から最至近距離物体合焦状態までのフォーカシングを行う（図８中の破線の矢印を参照）。

以下、実施例４にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

（面データ）
ｒ₁＝63.338
ｄ₁＝0.70 ｎｄ₁＝1.58913 νｄ₁＝61.25 ＰＣｔ₁＝0.8368
ｒ₂＝6.875
ｄ₂＝2.83
ｒ₃＝54.504
ｄ₃＝0.50 ｎｄ₂＝1.76182 νｄ₂＝26.61 ＰＣｔ₂＝0.6762
ｒ₄＝15.319
ｄ₄＝2.94
ｒ₅＝-13.227（非球面）
ｄ₅＝0.60 ｎｄ₃＝1.62263 νｄ₃＝58.16 ＰＣｔ₃＝0.8464
ｒ₆＝13.671
ｄ₆＝1.99 ｎｄ₄＝1.91082 νｄ₄＝35.25 ＰＣｔ₄＝0.7131
ｒ₇＝-29.046
ｄ₇＝D(7)（可変）
ｒ₈＝∞（開口絞り）
ｄ₈＝D(8)（可変）
ｒ₉＝10.260（非球面）
ｄ₉＝3.74 ｎｄ₅＝1.55332 νｄ₅＝71.68 ＰＣｔ₅＝0.8164
ｒ₁₀＝-16.500（非球面）
ｄ₁₀＝0.74
ｒ₁₁＝-37.016
ｄ₁₁＝0.50 ｎｄ₆＝1.56732 νｄ₆＝42.84 ＰＣｔ₆＝0.7639
ｒ₁₂＝61.389
ｄ₁₂＝3.40 ｎｄ₇＝1.49700 νｄ₇＝81.65 ＰＣｔ₇＝0.8305
ｒ₁₃＝-10.017
ｄ₁₃＝0.15
ｒ₁₄＝195.108
ｄ₁₄＝0.50 ｎｄ₈＝1.80610 νｄ₈＝40.73 ＰＣｔ₈＝0.7464
ｒ₁₅＝7.000
ｄ₁₅＝3.73 ｎｄ₉＝1.49700 νｄ₉＝81.65 ＰＣｔ₉＝0.8305
ｒ₁₆＝-21.218
ｄ₁₆＝D(16)（可変）
ｒ₁₇＝-424.877（非球面）
ｄ₁₇＝2.51 ｎｄ₁₀＝1.82080 νｄ₁₀＝42.71 ＰＣｔ₁₀＝0.7536
ｒ₁₈＝-11.198
ｄ₁₈＝0.50 ｎｄ₁₁＝1.72825 νｄ₁₁＝28.32 ＰＣｔ₁₁＝0.6855
ｒ₁₉＝-153.514
ｄ₁₉＝4.43
ｒ₂₀＝∞
ｄ₂₀＝0.50 ｎｄ₁₂＝1.51680 νｄ₁₂＝64.20 ＰＣｔ₁₂＝0.8682
ｒ₂₁＝∞
ｄ₂₁＝ＢＦ
ｒ₂₂＝∞（像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ）
（第５面）
ｋ＝0，
Ａ＝0，Ｂ＝1.61829×10^-5，Ｃ＝-3.79476×10^-6，
Ｄ＝1.79040×10^-7，Ｅ＝-4.30180×10^-9
（第９面）
ｋ＝0，
Ａ＝0，Ｂ＝-1.70485×10^-4，Ｃ＝2.57665×10^-6，
Ｄ＝3.91896×10^-8，Ｅ＝-2.43028×10^-9
（第１０面）
ｋ＝0，
Ａ＝0，Ｂ＝4.38937×10^-4，Ｃ＝4.74978×10^-8，
Ｄ＝2.06665×10^-7，Ｅ＝-4.60654×10^-9
（第１７面）
ｋ＝0，
Ａ＝0，Ｂ＝-4.36169×10^-5，Ｃ＝-3.16374×10^-8，
Ｄ＝0，Ｅ＝0

（各種データ）
変倍比：1.87
広角端 中間焦点位置 望遠端
焦点距離（無限遠物体合焦状態） 4.45 6.10 8.33
Ｆナンバー 1.55 1.79 2.26
半画角（ω） 66.34 45.39 32.52
像高 4.75 4.75 4.75
レンズ系全長 47.58 43.40 41.73
バックフォーカス（ＢＦ） 2.00 2.00 2.00
D(7) 8.29 4.09 2.41
D(8) 5.87 3.76 0.85
D(16) 1.20 3.31 6.22

（ズームレンズ群データ）
群 始面 焦点距離 レンズ移動量（像面ＩＭＧ側を＋）
１ １ -9.74 5.88
２ ９ 11.52 -5.02
３ １７ 90.06 0.00

（条件式（１）に関する数値）
｜ｆ１／ｆｗ｜＝2.19

（条件式（２）に関する数値）
ｆ２３ｗ（広角端における無限遠物体合焦状態の第２レンズ群Ｇ₄₂と第３レンズ群Ｇ₄₃との合成焦点距離）＝11.32
ｆ２３ｗ／ｆｗ＝2.54

（条件式（３）に関する数値）
｜ｆ３／ｆｗ｜＝20.23

（条件式（４）に関する数値）
｜ｆ２３ｗ／ｆ１｜＝1.16

（条件式（５）に関する数値）
｜νｄ３Ｐ−νｄ３ｎ|＝14.4

（条件式（６）に関する数値）
νｄ２Ｐ＿ａｖｅ＝78.3

（条件式（７）に関する数値）
ＰＣｔ＿２ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿２ｎ＿ｉ）＝0.0178

（条件式（８）に関する数値）
νｄ１ｐ＝35.3

（条件式（９）に関する数値）
ＰＣｔ＿１ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿１ｎ＿ｉ）＝0.0288

（条件式（１０）に関する数値）
ＰＣｔ＿３ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿３ｎ＿ｉ）＝0.0072

（条件式（１１）に関する数値）
｜ｆ１／ｆ２｜＝0.85

（条件式（１２）に関する数値）
｜Ｘ２／ｆ２|＝0.44

（条件式（１３）に関する数値）
ｆ２３ｔ（望遠端における無限遠物体合焦状態の第２レンズ群Ｇ₄₂と第３レンズ群Ｇ₄₃との合成焦点距離）＝11.98
ｆ２３ｔ／ｆｔ＝1.44

（条件式（１４）に関する数値）
｜ｆ３／ｆ２｜＝7.82

図９は、実施例４にかかるズームレンズの諸収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（４３５．８４ｎｍ）、長破線はＩＲ線（８５０．００ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、ｄ線に相当する波長の特性を示している。なお、非点収差図において、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、ｄ線に相当する波長の特性を示している。

図１０は、実施例５にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。同図は、レンズ系の広角端における無限遠物体合焦状態を示している。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₅₁と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₅₂と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₅₃と、が配置されて構成される。第１レンズ群Ｇ₅₁と第２レンズ群Ｇ₅₂との間には、所定の口径を規定する開口絞りＳＴＰが配置される。第３レンズ群Ｇ₅₃と像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置される。

第１レンズ群Ｇ₅₁は、物体側から順に、負レンズＬ₅₁₁と、負レンズＬ₅₁₂と、負レンズＬ₅₁₃と、正レンズＬ₅₁₄と、が配置されて構成される。負レンズＬ₅₁₃の物体側面には、非球面が形成されている。負レンズＬ₅₁₃と正レンズＬ₅₁₄とは、接合されている。

第２レンズ群Ｇ₅₂は、物体側から順に、正レンズＬ₅₂₁と、負レンズＬ₅₂₂と、正レンズＬ₅₂₃と、負レンズＬ₅₂₄と、正レンズＬ₅₂₅と、が配置されて構成される。正レンズＬ₅₂₁の両面には、非球面が形成されている。負レンズＬ₅₂₂と正レンズＬ₅₂₃とは、接合されている。負レンズＬ₅₂₄と正レンズＬ₅₂₅とは、接合されている。

第３レンズ群Ｇ₅₃は、物体側から順に、正レンズＬ₅₃₁と、負レンズＬ₅₃₂と、が配置されて構成される。正レンズＬ₅₃₁の物体側面には、非球面が形成されている。正レンズＬ₅₃₁と負レンズＬ₅₃₂とは、接合されている。正レンズＬ₅₃₁と負レンズＬ₅₃₂との接合面は、像面ＩＭＧ側に凸形状になっている。

このズームレンズは、開口絞りＳＴＰおよび第３レンズ群Ｇ₅₃を像面ＩＭＧに対して固定したまま、第１レンズ群Ｇ₅₁を光軸に沿って物体側から像面ＩＭＧ側へなだらかに移動させ、第２レンズ群Ｇ₅₂を光軸に沿って像面ＩＭＧ側から物体側へ移動させることによって、広角端から望遠端への変倍を行う（図１０中の実線の矢印を参照）。また、第１レンズ群Ｇ₅₁を光軸に沿って物体側から像面ＩＭＧ側へなだらかに移動させて、無限遠物体合焦状態から最至近距離物体合焦状態までのフォーカシングを行う（図１０中の破線の矢印を参照）。

以下、実施例５にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

（面データ）
ｒ₁＝22.840
ｄ₁＝0.70 ｎｄ₁＝1.62299 νｄ₁＝58.12 ＰＣｔ₁＝0.8107
ｒ₂＝6.875
ｄ₂＝2.32
ｒ₃＝12.903
ｄ₃＝0.50 ｎｄ₂＝1.48749 νｄ₂＝70.45 ＰＣｔ₂＝0.8988
ｒ₄＝7.319
ｄ₄＝3.73
ｒ₅＝-13.671（非球面）
ｄ₅＝0.60 ｎｄ₃＝1.62263 νｄ₃＝58.16 ＰＣｔ₃＝0.8464
ｒ₆＝8.019
ｄ₆＝1.77 ｎｄ₄＝1.91082 νｄ₄＝35.25 ＰＣｔ₄＝0.7131
ｒ₇＝72.433
ｄ₇＝D(7)（可変）
ｒ₈＝∞（開口絞り）
ｄ₈＝D(8)（可変）
ｒ₉＝12.789（非球面）
ｄ₉＝3.50 ｎｄ₅＝1.59201 νｄ₅＝67.02 ＰＣｔ₅＝0.8184
ｒ₁₀＝-18.012（非球面）
ｄ₁₀＝0.15
ｒ₁₁＝3031.500
ｄ₁₁＝0.50 ｎｄ₆＝1.56732 νｄ₆＝42.84 ＰＣｔ₆＝0.7639
ｒ₁₂＝13.079
ｄ₁₂＝4.07 ｎｄ₇＝1.59282 νｄ₇＝68.63 ＰＣｔ₇＝0.7960
ｒ₁₃＝-10.671
ｄ₁₃＝0.15
ｒ₁₄＝47.455
ｄ₁₄＝0.50 ｎｄ₈＝1.91082 νｄ₈＝35.25 ＰＣｔ₈＝0.7131
ｒ₁₅＝7.000
ｄ₁₅＝3.47 ｎｄ₉＝1.49700 νｄ₉＝81.65 ＰＣｔ₉＝0.8305
ｒ₁₆＝-39.000
ｄ₁₆＝D(16)（可変）
ｒ₁₇＝-96.750（非球面）
ｄ₁₇＝2.52 ｎｄ₁₀＝1.88202 νｄ₁₀＝37.22 ＰＣｔ₁₀＝0.7227
ｒ₁₈＝-13.905
ｄ₁₈＝0.50 ｎｄ₁₁＝1.67270 νｄ₁₁＝32.17 ＰＣｔ₁₁＝0.7030
ｒ₁₉＝-99.333
ｄ₁₉＝4.38
ｒ₂₀＝∞
ｄ₂₀＝0.50 ｎｄ₁₂＝1.51680 νｄ₁₂＝64.20 ＰＣｔ₁₂＝0.8682
ｒ₂₁＝∞
ｄ₂₁＝ＢＦ
ｒ₂₂＝∞（像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ）
（第５面）
ｋ＝0，
Ａ＝0，Ｂ＝-4.20167×10^-5，Ｃ＝-6.77937×10^-6，
Ｄ＝1.63124×10^-7，Ｅ＝-2.05645×10^-9
（第９面）
ｋ＝0，
Ａ＝0，Ｂ＝-2.65859×10^-4，Ｃ＝-3.36618×10^-6，
Ｄ＝1.22589×10^-7，Ｅ＝-7.65284×10^-9
（第１０面）
ｋ＝0，
Ａ＝0，Ｂ＝2.80382×10^-4，Ｃ＝-1.68536×10^-6，
Ｄ＝2.93515×10^-8，Ｅ＝-3.58703×10^-9
（第１７面）
ｋ＝0，
Ａ＝0，Ｂ＝-2.21084×10^-5，Ｃ＝7.95255×10^-8，
Ｄ＝0，Ｅ＝0

（各種データ）
変倍比：1.87
広角端 中間焦点位置 望遠端
焦点距離（無限遠物体合焦状態） 4.44 6.16 8.34
Ｆナンバー 1.55 1.89 2.56
半画角（ω） 66.62 44.71 32.43
像高 4.75 4.75 4.75
レンズ系全長 44.42 42.24 42.22
バックフォーカス（ＢＦ） 2.00 2.00 2.00
D(7) 4.98 2.78 2.75
D(8) 6.38 3.93 0.85
D(16) 1.22 3.66 6.75

（ズームレンズ群データ）
群 始面 焦点距離 レンズ移動量（像面ＩＭＧ側を＋）
１ １ -7.84 2.23
２ ９ 10.13 -5.53
３ １７ 77.14 0.00

（条件式（１）に関する数値）
｜ｆ１／ｆｗ｜＝1.77

（条件式（２）に関する数値）
ｆ２３ｗ（広角端における無限遠物体合焦状態の第２レンズ群Ｇ₅₂と第３レンズ群Ｇ₅₃との合成焦点距離）＝10.10
ｆ２３ｗ／ｆｗ＝2.28

（条件式（３）に関する数値）
｜ｆ３／ｆｗ｜＝17.39

（条件式（４）に関する数値）
｜ｆ２３ｗ／ｆ１｜＝1.29

（条件式（５）に関する数値）
｜νｄ３Ｐ−νｄ３ｎ|＝5.1

（条件式（６）に関する数値）
νｄ２Ｐ＿ａｖｅ＝71.4

（条件式（７）に関する数値）
ＰＣｔ＿２ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿２ｎ＿ｉ）＝0.0178

（条件式（８）に関する数値）
νｄ１ｐ＝35.3

（条件式（９）に関する数値）
ＰＣｔ＿１ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿１ｎ＿ｉ）＝0.0288

（条件式（１０）に関する数値）
ＰＣｔ＿３ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿３ｎ＿ｉ）＝0.0068

（条件式（１１）に関する数値）
｜ｆ１／ｆ２｜＝0.77

（条件式（１２）に関する数値）
｜Ｘ２／ｆ２|＝0.55

（条件式（１３）に関する数値）
ｆ２３ｔ（望遠端における無限遠物体合焦状態の第２レンズ群Ｇ₅₂と第３レンズ群Ｇ₅₃との合成焦点距離）＝10.88
ｆ２３ｔ／ｆｔ＝1.30

（条件式（１４）に関する数値）
｜ｆ３／ｆ２｜＝7.62

図１１は、実施例５にかかるズームレンズの諸収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（４３５．８４ｎｍ）、長破線はＩＲ線（８５０．００ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、ｄ線に相当する波長の特性を示している。なお、非点収差図において、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、ｄ線に相当する波長の特性を示している。

図１２は、実施例６にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。同図は、レンズ系の広角端における無限遠物体合焦状態を示している。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₆₁と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₆₂と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₆₃と、が配置されて構成される。第１レンズ群Ｇ₆₁と第２レンズ群Ｇ₆₂との間には、所定の口径を規定する開口絞りＳＴＰが配置される。第３レンズ群Ｇ₆₃と像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置される。

第１レンズ群Ｇ₆₁は、物体側から順に、負レンズＬ₆₁₁と、負レンズＬ₆₁₂と、負レンズＬ₆₁₃と、正レンズＬ₆₁₄と、が配置されて構成される。負レンズＬ₆₁₃の物体側面には、非球面が形成されている。負レンズＬ₆₁₃と正レンズＬ₆₁₄とは、接合されている。

第２レンズ群Ｇ₆₂は、物体側から順に、正レンズＬ₆₂₁と、負レンズＬ₆₂₂と、正レンズＬ₆₂₃と、負レンズＬ₆₂₄と、正レンズＬ₆₂₅と、が配置されて構成される。正レンズＬ₆₂₁の両面には、非球面が形成されている。負レンズＬ₆₂₂と正レンズＬ₆₂₃とは、接合されている。負レンズＬ₆₂₄と正レンズＬ₆₂₅とは、接合されている。

第３レンズ群Ｇ₆₃は、物体側から順に、正レンズＬ₆₃₁と、負レンズＬ₆₃₂と、が配置されて構成される。正レンズＬ₆₃₁の物体側面には、非球面が形成されている。正レンズＬ₆₃₁と負レンズＬ₆₃₂とは、接合されている。正レンズＬ₆₃₁と負レンズＬ₆₃₂との接合面は、像面ＩＭＧ側に凸形状になっている。

このズームレンズは、開口絞りＳＴＰおよび第３レンズ群Ｇ₆₃を像面ＩＭＧに対して固定したまま、第１レンズ群Ｇ₆₁を光軸に沿って物体側から像面ＩＭＧ側へなだらかに移動させ、第２レンズ群Ｇ₆₂を光軸に沿って像面ＩＭＧ側から物体側へ移動させることによって、広角端から望遠端への変倍を行う（図１２の実線の矢印を参照）。また、第１レンズ群Ｇ₆₁を光軸に沿って物体側から像面ＩＭＧ側へなだらかに移動させて、無限遠物体合焦状態から最至近距離物体合焦状態までのフォーカシングを行う（図１２中の破線の矢印を参照）。

以下、実施例６にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

（面データ）
ｒ₁＝29.683
ｄ₁＝0.70 ｎｄ₁＝1.88300 νｄ₁＝40.80 ＰＣｔ₁＝0.7381
ｒ₂＝6.875
ｄ₂＝3.36
ｒ₃＝85.894
ｄ₃＝0.50 ｎｄ₂＝1.48749 νｄ₂＝70.45 ＰＣｔ₂＝0.8988
ｒ₄＝15.316
ｄ₄＝3.44
ｒ₅＝-11.913（非球面）
ｄ₅＝0.60 ｎｄ₃＝1.62263 νｄ₃＝58.16 ＰＣｔ₃＝0.8464
ｒ₆＝12.850
ｄ₆＝3.45 ｎｄ₄＝1.91082 νｄ₄＝35.25 ＰＣｔ₄＝0.7131
ｒ₇＝-30.637
ｄ₇＝D(7)（可変）
ｒ₈＝∞（開口絞り）
ｄ₈＝D(8)（可変）
ｒ₉＝12.164（非球面）
ｄ₉＝4.00 ｎｄ₅＝1.59201 νｄ₅＝67.02 ＰＣｔ₅＝0.8499
ｒ₁₀＝-18.102（非球面）
ｄ₁₀＝1.52
ｒ₁₁＝-778.309
ｄ₁₁＝0.50 ｎｄ₆＝1.56883 νｄ₆＝56.04 ＰＣｔ₆＝0.8080
ｒ₁₂＝9.700
ｄ₁₂＝3.88 ｎｄ₇＝1.49700 νｄ₇＝81.65 ＰＣｔ₇＝0.8305
ｒ₁₃＝-13.485
ｄ₁₃＝0.16
ｒ₁₄＝288.955
ｄ₁₄＝0.50 ｎｄ₈＝1.91082 νｄ₈＝35.25 ＰＣｔ₈＝0.7131
ｒ₁₅＝8.053
ｄ₁₅＝3.50 ｎｄ₉＝1.49700 νｄ₉＝81.65 ＰＣｔ₉＝0.8305
ｒ₁₆＝-20.581
ｄ₁₆＝D(16)（可変）
ｒ₁₇＝-20.841（非球面）
ｄ₁₇＝2.79 ｎｄ₁₀＝1.82080 νｄ₁₀＝42.71 ＰＣｔ₁₀＝0.7536
ｒ₁₈＝-9.150
ｄ₁₈＝0.50 ｎｄ₁₁＝1.91082 νｄ₁₁＝35.25 ＰＣｔ₁₁＝0.7131
ｒ₁₉＝-14.353
ｄ₁₉＝4.00
ｒ₂₀＝∞
ｄ₂₀＝0.50 ｎｄ₁₂＝1.51680 νｄ₁₂＝64.20 ＰＣｔ₁₂＝0.8682
ｒ₂₁＝∞
ｄ₂₁＝ＢＦ
ｒ₂₂＝∞（像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ）
（第５面）
ｋ＝0，
Ａ＝0，Ｂ＝-1.06724×10^-5，Ｃ＝-2.37407×10^-6，
Ｄ＝7.20137×10^-8，Ｅ＝-1.81348×10^-9
（第９面）
ｋ＝0，
Ａ＝0，Ｂ＝-1.07086×10^-4，Ｃ＝1.71366×10^-6，
Ｄ＝-2.23618×10^-8，Ｅ＝4.85325×10^-10
（第１０面）
ｋ＝0，
Ａ＝0，Ｂ＝2.35304×10^-4，Ｃ＝7.93066×10^-7，
Ｄ＝-7.58119×10^-10，Ｅ＝4.17355×10^-10
（第１７面）
ｋ＝0，
Ａ＝0，Ｂ＝-1.87934×10^-5，Ｃ＝1.51794×10^-7，
Ｄ＝0，Ｅ＝0

（各種データ）
変倍比：1.88
広角端 中間焦点位置 望遠端
焦点距離（無限遠物体合焦状態） 4.43 5.83 8.35
Ｆナンバー 1.65 1.91 2.58
半画角（ω） 66.04 47.83 32.80
像高 4.75 4.75 4.75
レンズ系全長 56.18 52.70 51.30
バックフォーカス（ＢＦ） 2.00 2.00 2.00
D(7) 8.95 5.44 4.04
D(8) 7.27 4.97 0.85
D(16) 4.10 6.40 10.52

（ズームレンズ群データ）
群 始面 焦点距離 レンズ移動量（像面ＩＭＧ側を＋）
１ １ -8.44 4.91
２ ９ 13.22 -6.42
３ １７ 54.65 0.00

（条件式（１）に関する数値）
｜ｆ１／ｆｗ｜＝1.90

（条件式（２）に関する数値）
ｆ２３ｗ（広角端における無限遠物体合焦状態の第２レンズ群Ｇ₆₂と第３レンズ群Ｇ₆₃との合成焦点距離）＝14.51
ｆ２３ｗ／ｆｗ＝3.27

（条件式（３）に関する数値）
｜ｆ３／ｆｗ｜＝12.33

（条件式（４）に関する数値）
｜ｆ２３ｗ／ｆ１｜＝1.72

（条件式（５）に関する数値）
｜νｄ３Ｐ−νｄ３ｎ|＝7.5

（条件式（６）に関する数値）
νｄ２Ｐ＿ａｖｅ＝76.8

（条件式（７）に関する数値）
ＰＣｔ＿２ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿２ｎ＿ｉ）＝0.0025

（条件式（８）に関する数値）
νｄ１ｐ＝35.3

（条件式（９）に関する数値）
ＰＣｔ＿１ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿１ｎ＿ｉ）＝0.0288

（条件式（１０）に関する数値）
ＰＣｔ＿３ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿３ｎ＿ｉ）＝0.0025

（条件式（１１）に関する数値）
｜ｆ１／ｆ２｜＝0.64

（条件式（１２）に関する数値）
｜Ｘ２／ｆ２|＝0.49

（条件式（１３）に関する数値）
ｆ２３ｔ（望遠端における無限遠物体合焦状態の第２レンズ群Ｇ₆₂と第３レンズ群Ｇ₆₃との合成焦点距離）＝16.65
ｆ２３ｔ／ｆｔ＝2.00

（条件式（１４）に関する数値）
｜ｆ３／ｆ２｜＝4.13

図１３は、実施例６にかかるズームレンズの諸収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（４３５．８４ｎｍ）、長破線はＩＲ線（８５０．００ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、ｄ線に相当する波長の特性を示している。なお、非点収差図において、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、ｄ線に相当する波長の特性を示している。

図１４は、実施例７にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。同図は、レンズ系の広角端における無限遠物体合焦状態を示している。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₇₁と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₇₂と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₇₃と、が配置されて構成される。第１レンズ群Ｇ₇₁と第２レンズ群Ｇ₇₂との間には、所定の口径を規定する開口絞りＳＴＰが配置される。第３レンズ群Ｇ₇₃と像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置される。

第１レンズ群Ｇ₇₁は、物体側から順に、負レンズＬ₇₁₁と、負レンズＬ₇₁₂と、負レンズＬ₇₁₃と、正レンズＬ₇₁₄と、が配置されて構成される。負レンズＬ₇₁₃の物体側面には、非球面が形成されている。負レンズＬ₇₁₃と正レンズＬ₇₁₄とは、接合されている。

第２レンズ群Ｇ₇₂は、物体側から順に、正レンズＬ₇₂₁と、負レンズＬ₇₂₂と、正レンズＬ₇₂₃と、負レンズＬ₇₂₄と、正レンズＬ₇₂₅と、が配置されて構成される。正レンズＬ₇₂₁の両面には、非球面が形成されている。負レンズＬ₇₂₂と正レンズＬ₇₂₃とは、接合されている。負レンズＬ₇₂₄と正レンズＬ₇₂₅とは、接合されている。

第３レンズ群Ｇ₇₃は、物体側から順に、正レンズＬ₇₃₁と、負レンズＬ₇₃₂と、が配置されて構成される。正レンズＬ₇₃₁の物体側面には、非球面が形成されている。正レンズＬ₇₃₁と負レンズＬ₇₃₂とは、接合されている。正レンズＬ₇₃₁と負レンズＬ₇₃₂との接合面は、像面ＩＭＧ側に凸形状になっている。

このズームレンズは、開口絞りＳＴＰおよび第３レンズ群Ｇ₇₃を像面ＩＭＧに対して固定したまま、第１レンズ群Ｇ₇₁を光軸に沿って物体側から像面ＩＭＧ側へなだらかに移動させ、第２レンズ群Ｇ₇₂を光軸に沿って像面ＩＭＧ側から物体側へ移動させることによって、広角端から望遠端への変倍を行う（図１４の実線の矢印を参照）。また、第１レンズ群Ｇ₇₁を光軸に沿って物体側から像面ＩＭＧ側へなだらかに移動させて、無限遠物体合焦状態から最至近距離物体合焦状態までのフォーカシングを行う（図１４中の破線の矢印を参照）。

以下、実施例７にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

（面データ）
ｒ₁＝36.110
ｄ₁＝0.70 ｎｄ₁＝1.88300 νｄ₁＝40.80 ＰＣｔ₁＝0.7381
ｒ₂＝6.875
ｄ₂＝3.49
ｒ₃＝269.543
ｄ₃＝0.50 ｎｄ₂＝1.48749 νｄ₂＝70.45 ＰＣｔ₂＝0.8988
ｒ₄＝14.782
ｄ₄＝3.23
ｒ₅＝-18.843（非球面）
ｄ₅＝0.60 ｎｄ₃＝1.62263 νｄ₃＝58.16 ＰＣｔ₃＝0.8464
ｒ₆＝11.664
ｄ₆＝3.36 ｎｄ₄＝1.91082 νｄ₄＝35.25 ＰＣｔ₄＝0.7131
ｒ₇＝-44.582
ｄ₇＝D(7)（可変）
ｒ₈＝∞（開口絞り）
ｄ₈＝D(8)（可変）
ｒ₉＝12.085（非球面）
ｄ₉＝4.00 ｎｄ₅＝1.59201 νｄ₅＝67.02 ＰＣｔ₅＝0.8499
ｒ₁₀＝-19.491（非球面）
ｄ₁₀＝1.36
ｒ₁₁＝309.911
ｄ₁₁＝0.50 ｎｄ₆＝1.56883 νｄ₆＝56.04 ＰＣｔ₆＝0.8080
ｒ₁₂＝10.063
ｄ₁₂＝3.87 ｎｄ₇＝1.49700 νｄ₇＝81.65 ＰＣｔ₇＝0.8305
ｒ₁₃＝-13.895
ｄ₁₃＝0.36
ｒ₁₄＝929.336
ｄ₁₄＝0.50 ｎｄ₈＝1.91082 νｄ₈＝35.25 ＰＣｔ₈＝0.7131
ｒ₁₅＝7.835
ｄ₁₅＝3.77 ｎｄ₉＝1.49700 νｄ₉＝81.65 ＰＣｔ₉＝0.8305
ｒ₁₆＝-21.378
ｄ₁₆＝D(16)（可変）
ｒ₁₇＝-22.644（非球面）
ｄ₁₇＝2.81 ｎｄ₁₀＝1.82080 νｄ₁₀＝42.71 ＰＣｔ₁₀＝0.7536
ｒ₁₈＝-9.159
ｄ₁₈＝0.50 ｎｄ₁₁＝1.91082 νｄ₁₁＝35.25 ＰＣｔ₁₁＝0.7131
ｒ₁₉＝-14.459
ｄ₁₉＝4.00
ｒ₂₀＝∞
ｄ₂₀＝0.50 ｎｄ₁₂＝1.51680 νｄ₁₂＝64.20 ＰＣｔ₁₂＝0.8682
ｒ₂₁＝∞
ｄ₂₁＝ＢＦ
ｒ₂₂＝∞（像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ）
（第５面）
ｋ＝0，
Ａ＝0，Ｂ＝1.62760×10^-5，Ｃ＝-1.42083×10^-6，
Ｄ＝6.60166×10^-8，Ｅ＝-8.80582×10^-10
（第９面）
ｋ＝0，
Ａ＝0，Ｂ＝-1.02549×10^-4，Ｃ＝1.52216×10^-6，
Ｄ＝-2.31244×10^-8，Ｅ＝3.62557×10^-10
（第１０面）
ｋ＝0，
Ａ＝0，Ｂ＝2.17744×10^-4，Ｃ＝9.00649×10^-7，
Ｄ＝-8.24436×10^-9，Ｅ＝3.18041×10^-10
（第１７面）
ｋ＝0，
Ａ＝0，Ｂ＝-3.48413×10^-5，Ｃ＝-3.50512×10^-8，
Ｄ＝0，Ｅ＝0

（各種データ）
変倍比：1.88
広角端 中間焦点位置 望遠端
焦点距離（無限遠物体合焦状態） 4.42 5.82 8.33
Ｆナンバー 1.65 1.91 2.57
半画角（ω） 64.86 47.51 32.69
像高 4.75 4.75 4.75
レンズ系全長 57.42 53.69 52.09
バックフォーカス（ＢＦ） 2.00 2.00 2.00
D(7) 10.06 6.33 4.73
D(8) 7.35 5.02 0.85
D(16) 3.95 6.28 10.45

（ズームレンズ群データ）
群 始面 焦点距離 レンズ移動量（像面ＩＭＧ側を＋）
１ １ -8.74 5.33
２ ９ 13.59 -6.50
３ １７ 48.39 0.00

（条件式（１）に関する数値）
｜ｆ１／ｆｗ｜＝1.98

（条件式（２）に関する数値）
ｆ２３ｗ（広角端における無限遠物体合焦状態の第２レンズ群Ｇ₇₂と第３レンズ群Ｇ₇₃との合成焦点距離）＝14.85
ｆ２３ｗ／ｆｗ＝3.36

（条件式（３）に関する数値）
｜ｆ３／ｆｗ｜＝10.95

（条件式（４）に関する数値）
｜ｆ２３ｗ／ｆ１｜＝1.70

（条件式（５）に関する数値）
｜νｄ３Ｐ−νｄ３ｎ|＝7.5

（条件式（６）に関する数値）
νｄ２Ｐ＿ａｖｅ＝76.8

（条件式（７）に関する数値）
ＰＣｔ＿２ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿２ｎ＿ｉ）＝0.0025

（条件式（８）に関する数値）
νｄ１ｐ＝35.3

（条件式（９）に関する数値）
ＰＣｔ＿１ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿１ｎ＿ｉ）＝0.0288

（条件式（１０）に関する数値）
ＰＣｔ＿３ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿３ｎ＿ｉ）＝0.0025

（条件式（１１）に関する数値）
｜ｆ１／ｆ２｜＝0.64

（条件式（１２）に関する数値）
｜Ｘ２／ｆ２|＝0.48

（条件式（１３）に関する数値）
ｆ２３ｔ（望遠端における第２レンズ群Ｇ₇₂と第３レンズ群Ｇ₇₃との合成焦点距離）＝17.40
ｆ２３ｔ／ｆｔ＝2.09

（条件式（１４）に関する数値）
｜ｆ３／ｆ２｜＝3.56

図１５は、実施例７にかかるズームレンズの諸収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（λ＝４３５．８４ｎｍ）、長破線はＩＲ線（λ＝８５０．００ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、ｄ線に相当する波長の特性を示している。なお、非点収差図において、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、ｄ線に相当する波長の特性を示している。

図１６は、実施例８にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。同図は、レンズ系の広角端における無限遠物体合焦状態を示している。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₈₁と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₈₂と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₈₃と、が配置されて構成される。第１レンズ群Ｇ₈₁と第２レンズ群Ｇ₈₂との間には、所定の口径を規定する開口絞りＳＴＰが配置される。第３レンズ群Ｇ₈₃と像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置される。

第１レンズ群Ｇ₈₁は、物体側から順に、負レンズＬ₈₁₁と、負レンズＬ₈₁₂と、負レンズＬ₈₁₃と、正レンズＬ₈₁₄と、が配置されて構成される。負レンズＬ₈₁₃の物体側面には、非球面が形成されている。負レンズＬ₈₁₃と正レンズＬ₈₁₄とは、接合されている。

第２レンズ群Ｇ₈₂は、物体側から順に、正レンズＬ₈₂₁と、負レンズＬ₈₂₂と、正レンズＬ₈₂₃と、負レンズＬ₈₂₄と、正レンズＬ₈₂₅と、が配置されて構成される。正レンズＬ₈₂₁の両面には、非球面が形成されている。負レンズＬ₈₂₂と正レンズＬ₈₂₃とは、接合されている。負レンズＬ₈₂₄と正レンズＬ₈₂₅とは、接合されている。

第３レンズ群Ｇ₈₃は、物体側から順に、正レンズＬ₈₃₁と、負レンズＬ₈₃₂と、が配置されて構成される。正レンズＬ₈₃₁の両面には、非球面が形成されている。

このズームレンズは、開口絞りＳＴＰおよび第３レンズ群Ｇ₈₃を像面ＩＭＧに対して固定したまま、第１レンズ群Ｇ₈₁を光軸に沿って像面ＩＭＧ側に凸の軌跡を形成するように移動させ、第２レンズ群Ｇ₈₂を光軸に沿って像面ＩＭＧ側から物体側へ移動させることによって、広角端から望遠端への変倍を行う（図１６の実線の矢印を参照）。また、第１レンズ群Ｇ₈₁を光軸に沿って像面ＩＭＧ側に緩い凸の軌跡を形成するように移動させて、無限遠物体合焦状態から最至近距離物体合焦状態までのフォーカシングを行う（図１６中の破線の矢印を参照）。

以下、実施例８にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

（面データ）
ｒ₁＝21.133
ｄ₁＝0.70 ｎｄ₁＝1.63854 νｄ₁＝55.45 ＰＣｔ₁＝0.7991
ｒ₂＝6.875
ｄ₂＝2.69
ｒ₃＝9.922
ｄ₃＝0.50 ｎｄ₂＝1.88300 νｄ₂＝40.80 ＰＣｔ₂＝0.7381
ｒ₄＝6.150
ｄ₄＝3.97
ｒ₅＝-11.017（非球面）
ｄ₅＝0.60 ｎｄ₃＝1.62263 νｄ₃＝58.16 ＰＣｔ₃＝0.8464
ｒ₆＝7.873
ｄ₆＝1.74 ｎｄ₄＝1.91082 νｄ₄＝35.25 ＰＣｔ₄＝0.7131
ｒ₇＝67.749
ｄ₇＝D(7)（可変）
ｒ₈＝∞（開口絞り）
ｄ₈＝D(8)（可変）
ｒ₉＝11.518（非球面）
ｄ₉＝4.00 ｎｄ₅＝1.55332 νｄ₅＝71.68 ＰＣｔ₅＝0.8164
ｒ₁₀＝-16.500（非球面）
ｄ₁₀＝0.15
ｒ₁₁＝32.578
ｄ₁₁＝0.50 ｎｄ₆＝1.88300 νｄ₆＝40.80 ＰＣｔ₆＝0.7381
ｒ₁₂＝19.905
ｄ₁₂＝3.90 ｎｄ₇＝1.49700 νｄ₇＝81.65 ＰＣｔ₇＝0.8305
ｒ₁₃＝-11.291
ｄ₁₃＝0.15
ｒ₁₄＝-238.272
ｄ₁₄＝0.50 ｎｄ₈＝1.80610 νｄ₈＝40.73 ＰＣｔ₈＝0.7464
ｒ₁₅＝7.799
ｄ₁₅＝4.36 ｎｄ₉＝1.49700 νｄ₉＝81.65 ＰＣｔ₉＝0.8305
ｒ₁₆＝-17.677
ｄ₁₆＝D(16)（可変）
ｒ₁₇＝-21.317（非球面）
ｄ₁₇＝2.82 ｎｄ₁₀＝1.49710 νｄ₁₀＝81.56 ＰＣｔ₁₀＝0.8349
ｒ₁₈＝-9.150（非球面）
ｄ₁₈＝0.30
ｒ₁₉＝-8.426
ｄ₁₉＝0.50 ｎｄ₁₁＝1.90366 νｄ₁₁＝31.32 ＰＣｔ₁₁＝0.6968
ｒ₂₀＝-13.212
ｄ₂₀＝6.04
ｒ₂₁＝∞
ｄ₂₁＝0.50 ｎｄ₁₂＝1.51680 νｄ₁₂＝64.20 ＰＣｔ₁₂＝0.8682
ｒ₂₁＝∞
ｄ₂₁＝ＢＦ
ｒ₂₂＝∞（像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ）
（第５面）
ｋ＝0，
Ａ＝0，Ｂ＝-3.75950×10^-5，Ｃ＝-1.72154×10^-5，
Ｄ＝9.06529×10^-7，Ｅ＝-2.94817×10^-8
（第９面）
ｋ＝0，
Ａ＝0，Ｂ＝-1.77587×10^-4，Ｃ＝2.23866×10^-6，
Ｄ＝1.17470×10^-8，Ｅ＝-1.15419×10^-9
（第１０面）
ｋ＝0，
Ａ＝0，Ｂ＝3.51196×10^-4，Ｃ＝1.23946×10^-6，
Ｄ＝8.50737×10^-8，Ｅ＝-1.85413×10^-9
（第１７面）
ｋ＝0，
Ａ＝0，Ｂ＝2.94890×10^-5，Ｃ＝1.18346×10^-6，
Ｄ＝0，Ｅ＝0
（第１８面）
ｋ＝0，
Ａ＝0，Ｂ＝-4.83274×10^-5，Ｃ＝-5.27841×10^-8，
Ｄ＝0，Ｅ＝0

（各種データ）
変倍比：1.88
広角端 中間焦点位置 望遠端
焦点距離（無限遠物体合焦状態） 4.43 5.83 8.35
Ｆナンバー 1.65 2.00 3.06
半画角（ω） 65.46 47.68 32.57
像高 4.75 4.75 4.75
レンズ系全長 48.26 47.11 48.05
バックフォーカス（ＢＦ） 2.00 2.00 2.00
D(7) 3.68 2.53 3.47
D(8) 7.47 5.14 0.85
D(16) 1.20 3.53 7.82

（ズームレンズ群データ）
群 始面 焦点距離 レンズ移動量（像面ＩＭＧ側を＋）
１ １ -5.65 2.10
２ ９ 10.41 -6.62
３ １７ -186.14 0.00

（条件式（１）に関する数値）
｜ｆ１／ｆｗ｜＝1.27

（条件式（２）に関する数値）
ｆ２３ｗ（広角端における無限遠物体合焦状態の第２レンズ群Ｇ₈₂と第３レンズ群Ｇ₈₃との合成焦点距離）＝10.96
ｆ２３ｗ／ｆｗ＝2.47

（条件式（３）に関する数値）
｜ｆ３／ｆｗ｜＝41.97

（条件式（４）に関する数値）
｜ｆ２３ｗ／ｆ１｜＝1.94

（条件式（５）に関する数値）
｜νｄ３Ｐ−νｄ３ｎ|＝50.2

（条件式（６）に関する数値）
νｄ２Ｐ＿ａｖｅ＝78.3

（条件式（７）に関する数値）
ＰＣｔ＿２ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿２ｎ＿ｉ）＝0.0102

（条件式（８）に関する数値）
νｄ１ｐ＝35.3

（条件式（９）に関する数値）
ＰＣｔ＿１ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿１ｎ＿ｉ）＝0.0288

（条件式（１０）に関する数値）
ＰＣｔ＿３ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿３ｎ＿ｉ）＝0.0045

（条件式（１１）に関する数値）
｜ｆ１／ｆ２｜＝0.54

（条件式（１２）に関する数値）
｜Ｘ２／ｆ２|＝0.64

（条件式（１３）に関する数値）
ｆ２３ｔ（望遠端における無限遠物体合焦状態の第２レンズ群Ｇ₈₂と第３レンズ群Ｇ₈₃との合成焦点距離）＝10.57
ｆ２３ｔ／ｆｔ＝1.27

（条件式（１４）に関する数値）
｜ｆ３／ｆ２｜＝17.88

図１７は、実施例８にかかるズームレンズの諸収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（４３５．８４ｎｍ）、長破線はＩＲ線（８５０．００ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、ｄ線に相当する波長の特性を示している。なお、非点収差図において、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、ｄ線に相当する波長の特性を示している。

なお、上記各実施例中の数値データにおいて、ｒ₁，ｒ₂，・・・・はレンズ面等の曲率半径、ｄ₁，ｄ₂，・・・・はレンズ等の肉厚またはそれらの面間隔、ｎｄ₁，ｎｄ₂，・・・・はレンズ等のｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）に対する屈折率、νｄ₁，νｄ₂，・・・・はレンズ等のｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）に対するアッベ数、ＰＣｔ₁，ＰＣｔ₂，・・・・はレンズ等のＣ線とｔ線に関する部分分散比を示している。そして、長さの単位はすべて「ｍｍ」、角度の単位はすべて「°」である。

また、上記各非球面形状は、光軸に垂直な方向の高さをＨ、レンズ面頂を原点としたときの高さＨにおける光軸方向の変位量をＸ（Ｈ）、近軸曲率半径をＲ、円錐係数をｋ、２次，４次，６次，８次，１０次の非球面係数をそれぞれＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅとし、光の進行方向を正とするとき、以下に示す式により表される。

上記各実施例に示したように、本発明によれば、上記各条件式を満足することにより、簡易な構成でありながら、大口径比で、高画素、高感度化が進んだ固体撮像素子に対応可能な高い光学性能を備え、特に可視光域から近赤外域までの広範な波長の光に対して発生する諸収差を全変倍域に亘って良好に補正することが可能な、小型のズームレンズを実現することができる。

このような特徴を備えたズームレンズは、主に可視光域の光を用いる写真用のカメラはもとより、夜間撮影も行う監視カメラ等、様々な撮像装置に用いることができる。特に、高画素、高感度化が進んだ固体撮像素子を備えた撮像装置に好適である。

＜適用例＞
次に、本発明にかかるズームレンズを撮像装置に適用した例を示す。図１８は、本発明にかかるズームレンズを備えた撮像装置の一例を示す図である。図１８に示すように、撮像装置１００は、ズームレンズ１０と、レンズ鏡筒２０と、固体撮像素子１０１と、を備えて構成される。ズームレンズ１０はレンズ鏡筒２０に収容され、図示しない駆動機構の駆動によって変倍やズーミングが実行される。なお、図１８では、ズームレンズ１０として実施例１（図２を参照）のものを示したが、実施例２〜８に示したズームレンズであっても同様に撮像装置１００に搭載可能である。

ズームレンズ１０と固体撮像素子１０１とを備えた撮像装置１００において、図２に示した像面ＩＭＧが固体撮像素子１０１の撮像面に相当する。固体撮像素子１０１としては、たとえば、ＣＣＤ（Ｃｈａｒｇｅ Ｃｏｕｐｌｅｄ Ｄｅｖｉｃｅ）やＣＭＯＳ（Ｃｏｍｐｌｅｍｅｎｔａｒｙ Ｍｅｔａｌ Ｏｘｉｄｅ Ｓｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒ）センサなどの光電変換素子を用いることができる。

撮像装置１００において、ズームレンズ１０の物体側から入射した光が最終的に固体撮像素子１０１の撮像面に結像する。そして、固体撮像素子１０１は受像した光を光電変換して電気信号として出力する。この出力信号が図示しない信号処理回路によって演算処理され、物体像に対応したデジタル画像が生成される。デジタル画像は、たとえばＨＤＤ（Ｈａｒｄ Ｄｉｓｋ Ｄｒｉｖｅ）やメモリカード、光ディスク、磁気テープなどの記録媒体に記録することが可能である。

上記のように構成することで、可視光域から近赤外域までの広範な波長の光に対して発生する諸収差を全変倍域に亘って良好に補正することが可能になり、昼夜を問わず、良好な画像が得られる高性能の撮像装置を実現することができる。

図１８では、本発明にかかるズームレンズを監視カメラに用いた例を示した。しかし、本発明にかかるズームレンズは、監視カメラのみならず、ビデオカメラ、デジタルスチルカメラ、一眼レフカメラ、ミラーレス一眼カメラ等に用いることも可能である。

以上のように、本発明にかかるズームレンズは、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の固体撮像素子が搭載された小型の撮像装置に有用であり、特に、高い光学性能を要求される撮像装置に適している。

Ｇ₁₁，Ｇ₂₁，Ｇ₃₁，Ｇ₄₁，Ｇ₅₁，Ｇ₆₁，Ｇ₇₁，Ｇ₈₁ 第１レンズ群
Ｇ₁₂，Ｇ₂₂，Ｇ₃₂，Ｇ₄₂，Ｇ₅₂，Ｇ₆₂，Ｇ₇₂，Ｇ₈₂ 第２レンズ群
Ｇ₁₃，Ｇ₂₃，Ｇ₃₃，Ｇ₄₃，Ｇ₅₃，Ｇ₆₃，Ｇ₇₃，Ｇ₈₃ 第３レンズ群
Ｌ₁₁₁，Ｌ₁₁₂，Ｌ₁₁₃，Ｌ₁₂₂，Ｌ₁₂₄，Ｌ₁₃₂，Ｌ₂₁₁，Ｌ₂₁₂，Ｌ₂₂₂，Ｌ₂₂₄，Ｌ₂₃₂，Ｌ₃₁₁，Ｌ₃₁₂，Ｌ₃₁₃，Ｌ₃₂₂，Ｌ₃₂₄，Ｌ₃₃₂，Ｌ₄₁₁，Ｌ₄₁₂，Ｌ₄₁₃，Ｌ₄₂₂，Ｌ₄₂₄，Ｌ₄₃₂，Ｌ₅₁₁，Ｌ₅₁₂，Ｌ₅₁₃，Ｌ₅₂₂，Ｌ₅₂₄，Ｌ₅₃₂，Ｌ₆₁₁，Ｌ₆₁₂，Ｌ₆₁₃，Ｌ₆₂₂，Ｌ₆₂₄，Ｌ₆₃₂，Ｌ₇₁₁，Ｌ₇₁₂，Ｌ₇₁₃，Ｌ₇₂₂，Ｌ₇₂₄，Ｌ₇₃₂，Ｌ₈₁₁，Ｌ₈₁₂，Ｌ₈₁₃，Ｌ₈₂₂，Ｌ₈₂₄，Ｌ₈₃₂ 負レンズ
Ｌ₁₁₄，Ｌ₁₂₁，Ｌ₁₂₃，Ｌ₁₂₅，Ｌ₁₃₁，Ｌ₂₁₃，Ｌ₂₂₁，Ｌ₂₂₃，Ｌ₂₂₅，Ｌ₂₃₁，Ｌ₃₁₄，Ｌ₃₂₁，Ｌ₃₂₃，Ｌ₃₂₅，Ｌ₃₃₁，Ｌ₄₁₄，Ｌ₄₂₁，Ｌ₄₂₃，Ｌ₄₂₅，Ｌ₄₃₁，Ｌ₅₁₄，Ｌ₅₂₁，Ｌ₅₂₃，Ｌ₅₂₅，Ｌ₅₃₁，Ｌ₆₁₄，Ｌ₆₂₁，Ｌ₆₂₃，Ｌ₆₂₅，Ｌ₆₃₁，Ｌ₇₁₄，Ｌ₇₂₁，Ｌ₇₂₃，Ｌ₇₂₅，Ｌ₇₃₁，Ｌ₈₁₄，Ｌ₈₂₁，Ｌ₈₂₃，Ｌ₈₂₅，Ｌ₈₃₁ 正レンズ
ＳＴＰ 開口絞り
ＣＧ カバーガラス
ＩＭＧ 像面
１０ ズームレンズ
２０ レンズ鏡筒
１００ 撮像装置
１０１ 固体撮像素子

Claims (14)

1. 物体側から順に配置された、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、第３レンズ群と、から構成され、
   少なくとも前記第１レンズ群および前記第２レンズ群を光軸に沿って移動させて、前記各レンズ群の光軸上の間隔を変えることにより広角端から望遠端への変倍を行うズームレンズにおいて、
   前記第３レンズ群は、少なくとも１枚の正レンズと、少なくとも１枚の負レンズと、を備え、
   以下に示す条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
   （１） １．２≦｜ｆ１／ｆｗ｜≦２．５
   （２） ２．０≦ｆ２３ｗ／ｆｗ≦３．４
   ただし、ｆ１は前記第１レンズ群の焦点距離、ｆｗは広角端における無限遠物体合焦状態のレンズ全系の焦点距離、ｆ２３ｗは広角端における無限遠物体合焦状態の前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との合成焦点距離を示す。
2. 前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間に開口絞りが配置され、
   前記開口絞りおよび前記第３レンズ群は広角端から望遠端への変倍の際に固定されることを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
3. 以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１または２に記載のズームレンズ。
   （３） １０≦｜ｆ３／ｆｗ｜≦２００
   ただし、ｆ３は前記第３レンズ群の焦点距離を示す。
4. 以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜３のいずれか一つに記載のズームレンズ。
   （４） １．１≦｜ｆ２３ｗ／ｆ１｜≦２．１
5. 以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜４のいずれか一つに記載のズームレンズ。
   （５） ５．０≦｜νｄ３Ｐ−νｄ３ｎ|
   ただし、νｄ３Ｐは前記第３レンズ群に含まれる、少なくとも１枚の正レンズのｄ線に対するアッベ数、νｄ３ｎは前記第３レンズ群に含まれる、少なくとも１枚の負レンズのｄ線に対するアッベ数を示す。
6. 前記第２レンズ群の最も物体側には正レンズが配置され、
   以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜５のいずれか一つに記載のズームレンズ。
   （６） ６５．０≦νｄ２Ｐ＿ａｖｅ
   ただし、νｄ２Ｐ＿ａｖｅは前記第２レンズ群に含まれる、全ての正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値を示す。
7. 前記第２レンズ群は、少なくとも１枚の負レンズを備え、
   以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜６のいずれか一つに記載のズームレンズ。
   （７） ０．０００≦ＰＣｔ＿２ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿２ｎ＿ｉ）
   ただし、ＰＣｔ＿２ｎ＿ｉは前記第２レンズ群に含まれる、少なくとも１枚の負レンズのＣ線とｔ線に関する部分分散比、νｄ＿２ｎ＿ｉは前記ＰＣｔ＿２ｎ＿ｉの値が算出された負レンズのｄ線に対するアッベ数を示す。
8. 前記第１レンズ群は、少なくとも１枚の正レンズと、少なくとも２枚の負レンズと、を備え、
   以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜７のいずれか一つに記載のズームレンズ。
   （８） νｄ１ｐ≦４０．０
   （９） ０．０００≦ＰＣｔ＿１ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿１ｎ＿ｉ）
   ただし、νｄ１ｐは前記第１レンズ群に含まれる、少なくとも１枚の正レンズのｄ線に対するアッベ数、ＰＣｔ＿１ｎ＿ｉは前記第１レンズ群に含まれる、少なくとも１枚の負レンズのＣ線とｔ線に関する部分分散比、νｄ＿１ｎ＿ｉは前記ＰＣｔ＿１ｎ＿ｉの値が算出された負レンズのｄ線に対するアッベ数を示す。
9. 以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜８のいずれか一つに記載のズームレンズ。
   （１０） ０．０００≦ＰＣｔ＿３ｎ＿ｉ−（０．５４６＋０．００４６７×νｄ＿３ｎ＿ｉ）
   ただし、ＰＣｔ＿３ｎ＿ｉは前記第３レンズ群に含まれる、少なくとも１枚の負レンズのＣ線とｔ線に関する部分分散比、νｄ＿３ｎ＿ｉは前記ＰＣｔ＿３ｎ＿ｉの値が算出された負レンズのｄ線に対するアッベ数を示す。
10. 以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜９のいずれか一つに記載のズームレンズ。
    （１１） ０．４≦｜ｆ１／ｆ２｜≦１．１
    ただし、ｆ２は前記第２レンズ群の焦点距離を示す。
11. 以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜１０のいずれか一つに記載のズームレンズ。
    （１２） ０．２≦｜Ｘ２／ｆ２|≦０．９
    ただし、Ｘ２は広角端から望遠端への変倍時における前記第２レンズ群の移動量、ｆ２は前記第２レンズ群の焦点距離を示す。
12. 以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜１１のいずれか一つに記載のズームレンズ。
    （１３） １．１≦ｆ２３ｔ／ｆｔ≦２．８
    ただし、ｆ２３ｔは望遠端における無限遠物体合焦状態の前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との合成焦点距離、ｆｔは望遠端における無限遠物体合焦状態のレンズ全系の焦点距離を示す。
13. 以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜１２のいずれか一つに記載のズームレンズ。
    （１４） ３．２≦｜ｆ３／ｆ２｜≦８０
    ただし、ｆ２は前記第２レンズ群の焦点距離、ｆ３は前記第３レンズ群の焦点距離を示す。
14. 請求項１〜１３のいずれか一つに記載のズームレンズと、該ズームレンズによって形成された光学像を電気的信号に変換する固体撮像素子と、を備えたことを特徴とする撮像装置。

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