JP6598147B2

JP6598147B2 - ズームレンズ

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Publication number: JP6598147B2
Application number: JP2015032330A
Authority: JP
Inventors: 浩文太幡
Original assignee: Tamron Co Ltd
Current assignee: Tamron Co Ltd
Priority date: 2015-02-20
Filing date: 2015-02-20
Publication date: 2019-10-30
Anticipated expiration: 2035-02-20
Also published as: JP2016153862A

Description

本発明は、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の固体撮像素子が搭載された撮像装置に好適なズームレンズに関する。

一眼レフカメラ、デジタルスチルカメラ、ビデオカメラ、監視カメラ等、ＣＣＤやＣＯＭＳ等の固体撮像素子が搭載された撮像措置が急速に普及している。これに伴い、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の固体撮像素子が搭載された撮像装置に用いることが可能なズームレンズが数多く提案されている（たとえば、特許文献１〜３を参照。）。

特開２００９−２９４３８７号公報特許第４２８３５５３号公報特開２００５−２１５５１８号公報

近年、固体撮像素子の高画素、高感度化が進み、撮影レンズについても高い光学性能が求められている。また、撮像装置の小型化が進み、撮影レンズの小型、軽量化も望まれている。さらに、ビデオカメラや監視カメラ等、様々な用途で使用することが可能なように、可視光域に限らず、近赤外域を含む広範な波長の光に対応した高倍率ズームレンズも求められている。

特許文献１に記載のズームレンズは、物体側から順に、正・負・正・正の屈折力を有するレンズ群が配置された４群構成のズームレンズである。このズームレンズは第１レンズ群のレンズ枚数が多く、また第３レンズ群のレンズに使用されている硝材の組み合わせが近赤外光に対する収差補正に不向きなものであるため、小型で、近赤外域を含む広範な波長の光に対応した撮像装置に用いることを想定したものではない。

特許文献２に記載のズームレンズは、物体側から順に、正・負・正・正の屈折力を有するレンズ群が配置された４群構成のズームレンズである。このズームレンズは、可視光域から近赤外域の光に対する収差補正は行われているが、第３レンズ群が正レンズ１枚もしくは正レンズ２枚で構成されており、レンズ構成と使用されている硝材が色収差補正に不向きなものであるため、光学性能の高性能化が困難という問題がある。

また、特許文献３に記載のズームレンズは、物体側から順に、正・負・正・正の屈折力を有するレンズ群が配置された４群構成のズームレンズである。このズームレンズは、小型で高変倍が可能である。しかしながら、第３レンズ群中に配置されている、正レンズと負レンズの硝材の特性が近赤外光の収差補正には不向きなものであるため、近赤外光の軸上色収差、像面湾曲の発生が顕著になり、近赤外域の波長の光に対する光学性能が劣化するという問題がある。

本発明は、上述した従来技術による問題点を解消するため、簡易な構成でありながら、可視光域から近赤外域までの広範な波長の光に対して発生する諸収差を全変倍域に亘って良好に補正することが可能な、高い光学性能を備えたズームレンズを提供することを目的とする。さらに、高い光学性能を備えた、大口径、高倍率のズームレンズを提供することを目的とする。

上述した課題を解決し、目的を達成するため、本発明にかかるズームレンズは、物体側から順に配置された、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、を備え、各レンズ群の光軸上の間隔を変えることにより変倍を行うズームレンズであって、前記第３レンズ群は、１枚の正レンズと１枚の負レンズとを含む３枚以下の屈折力を有するレンズによって構成され、広角端から望遠端への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第３レンズ群とが固定され、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（１）｜ＰＣｔ３ｐ−ＰＣｔ３ｎ｜≦０．１
（２）６０≦νｄ３ｐ
（３）５０≦νｄ３ｎ
ただし、ＰＣｔ３ｐは前記第３レンズ群に含まれる、正レンズのＣ線とｔ線に対する部分分散比、ＰＣｔ３ｎは前記第３レンズ群に含まれる、負レンズのＣ線とｔ線に対する部分分散比、νｄ３ｐは前記第３レンズ群に含まれる、正レンズのｄ線に対するアッベ数、νｄ３ｎは前記第３レンズ群に含まれる、負レンズのｄ線に対するアッベ数を示す。

本発明によれば、簡易な構成でありながら、可視光域から近赤外域までの広範な波長の光に対して発生する諸収差を全変倍域に亘って良好に補正することが可能な、高い光学性能を備えたズームレンズを実現することができる。本発明によれば、可視光域から近赤外域までの広範な波長の光に対して発生する諸収差の補正機能を、３枚以下のレンズのみで構成される簡易な第３レンズ群に担わせることができる。

さらに、本発明にかかるズームレンズは、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（４）｜ＰｇＦ３ｐ−ＰｇＦ３ｎ｜≦０．０２５
ただし、ＰｇＦ３ｐは前記第３レンズ群に含まれる、正レンズのｇ線とＦ線に対する部分分散比、ＰｇＦ３ｎは前記第３レンズ群に含まれる、負レンズのｇ線とＦ線に対する部分分散比を示す。

本発明によれば、第３レンズ群において、ｇ線からＦ線までの短波長域の光に対する色収差を良好に補正することができる。

さらに、本発明にかかるズームレンズは、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（５）０．００２≦ＰＣｔ３ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ３ｎ）

本発明によれば、第３レンズ群において、Ｃ線からｔ線までの長波長域の光に対する色収差を良好に補正することができる。

さらに、本発明にかかるズームレンズは、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（６）８．１≦ｆ３／ｆｗ≦１８．０
ただし、ｆ３は前記第３レンズ群の焦点距離、ｆｗは広角端における無限遠物体合焦状態の光学系全系の焦点距離を示す。

本発明によれば、全変倍域に亘って球面収差、像面湾曲、色収差を良好に補正することが可能な、大口径、高倍率のズームレンズを実現することができる。

さらに、本発明にかかるズームレンズは、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（７）０．６≦ｆ１／ｆｔ≦１．５
ただし、ｆ１は前記第１レンズ群の焦点距離、ｆｔは望遠端における無限遠物体合焦状態の光学系全系の焦点距離を示す。

本発明によれば、望遠端における無限遠物体合焦状態で発生する球面収差、軸上色収差を良好に補正することが可能な、大口径、高倍率のズームレンズを実現することができる。

さらに、本発明にかかるズームレンズは、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（８）０．７５≦ｆ３／ｆｔ≦１．８
ただし、ｆ３は前記第３レンズ群の焦点距離、ｆｔは望遠端における無限遠物体合焦状態の光学系全系の焦点距離を示す。

本発明によれば、光学系全長を短縮するとともに、球面収差、像面湾曲、コマ収差を良好に補正することができる。

さらに、本発明にかかるズームレンズは、前記発明において、前記第４レンズ群が、２枚の正レンズと１枚の負レンズとから構成され、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（９）５８．５≦νｄ４Ｐ＿ａｖｅ
ただし、νｄ４Ｐ＿ａｖｅは前記第４レンズ群に含まれる、正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値を示す。

本発明によれば、第４レンズ群において、軸上色収差、倍率色収差を良好に補正することができる。

さらに、本発明にかかるズームレンズは、前記発明において、前記第１レンズ群の最も物体側に負レンズが配置され、かつ前記第１レンズ群は前記負レンズと少なくとも１枚の正レンズとを含む３枚以下の屈折力を有するレンズによって構成され、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（１０） νｄ１ｎ≦３０．０
（１１）６０≦νｄ１ｐ
ただし、νｄ１ｎは前記第１レンズ群に含まれる、負レンズのｄ線に対するアッベ数、νｄ１ｐは前記第１レンズ群に含まれる、正レンズのｄ線に対するアッベ数を示す。

本発明によれば、光学系の全長を短縮するとともに、第１レンズ群において、軸上色収差を良好に補正することができる。

さらに、本発明にかかるズームレンズは、前記発明において、前記第２レンズ群が、少なくとも１枚の正レンズを含み構成され、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（１２） νｄ２ｐ≦３０．０
ただし、νｄ２ｐは前記第２レンズ群に含まれる、正レンズのｄ線に対するアッベ数を示す。

本発明によれば、第２レンズ群において、像面湾曲、倍率色収差を良好に補正することができる。

さらに、本発明にかかるズームレンズは、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（１３）６．０≦ｆ１／ｆｗ≦１２．０
ただし、ｆ１は前記第１レンズ群の焦点距離、ｆｗは広角端における無限遠物体合焦状態の光学系全系の焦点距離を示す。

本発明によれば、光学系全長を短縮するとともに、倍率色収差、球面収差を良好に補正することができる。

さらに、本発明にかかるズームレンズは、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（１４）３．５≦｜ｆ３／ｆ２｜≦１０．０
ただし、ｆ２は前記第２レンズ群の焦点距離、ｆ３は前記第３レンズ群の焦点距離を示す。

本発明によれば、光学系全長を短縮するとともに、コマ収差、像面湾曲を良好に補正することができる。

さらに、本発明にかかるズームレンズは、前記発明において、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間に開口絞りが配置され、前記第２レンズ群を光軸に沿って移動させることにより広角端から望遠端への変倍を行い、前記第４レンズ群を光軸に沿って移動させることにより、変倍に伴う像面変動を補正し、無限遠物体合焦状態から最至近距離物体合焦状態までのフォーカシングを行うことを特徴とする。

本発明によれば、開口絞りを、負の屈折力を有する第２レンズ群と正の屈折力を有する第３レンズ群との間に配置することで、周辺光量を確保しながら絞り径を小さくすることができ、光学系の小径化を図ることが可能になる。また、第４レンズ群に変倍時の像面湾曲補正機能と、物体距離変化に伴う焦点位置を調節する機能をもたせることで、変倍に伴う像面湾曲補正と合焦に伴う収差変動を効率的に実行することが可能になる。

本発明によれば、簡易な構成でありながら、可視光域から近赤外域までの広範な波長の光に対して発生する諸収差を全変倍域に亘って良好に補正することが可能な、高い光学性能を備えたズームレンズを提供することができるという効果を奏する。さらに、高い光学性能を備えた、大口径、高倍率のズームレンズを提供することができるという効果を奏する。

Ｃ線とｔ線に対する異常分散性について説明するためのグラフである。実施例１にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例１にかかるズームレンズの諸収差図である。実施例２にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例２にかかるズームレンズの諸収差図である。実施例３にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例３にかかるズームレンズの諸収差図である。実施例４にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例４にかかるズームレンズの諸収差図である。実施例５にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例５にかかるズームレンズの諸収差図である。実施例６にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例６にかかるズームレンズの諸収差図である。実施例７にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例７にかかるズームレンズの諸収差図である。実施例８にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例８にかかるズームレンズの諸収差図である。実施例９にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例９にかかるズームレンズの諸収差図である。

以下、本発明にかかるズームレンズの好適な実施の形態を詳細に説明する。

本発明にかかるズームレンズは、物体側から順に配置された、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、を備えて構成される。そして、各レンズ群の光軸上の間隔を変えることにより変倍を行う。

高画素、高感度化が進んだ撮像素子を備えた撮像装置では、従来は問題とされなかったわずかな収差が発生しても画質の低下を招きやすい。そこで、本発明では、高画素、高感度化が進んだ撮像素子を備えた撮像装置であっても画質の低下を招くことがない、高い光学性能を備えたズームレンズを提供しようとするものである。特に、監視用カメラ等夜間使用される撮像装置にも用いることができるように、可視光域のみならず近赤外域までの広範な波長の光に対して発生する諸収差を全変倍域に亘って良好に補正することが可能な、高い光学性能を備えたズームレンズを提供することを目的としている。そこで、かかる目的を達成するすべく、本発明では、以下に示すような各種条件を設定している。

本発明にかかるズームレンズにおいて、第３レンズ群は、１枚の正レンズと１枚の負レンズとを含み全体で３枚以下の屈折力を有するレンズで構成される。このように第３レンズ群を３枚以下のレンズのみで構成し簡略化することにより、光学系全長の短縮を促進することができる。

なお、本発明において、第３レンズ群を構成するレンズは、すべて屈折力を有するものであり、たとえば焦点距離が無限遠の平行平面板や、光学素子の焦点距離をｆｓとしたとき、第３レンズ群の焦点距離ｆ３の１．８倍以上である｜ｆｓ／ｆ３｜≧１．８となるようなほとんど屈折力をもたず、収差補正効果の少ない光学素子は含まない。また、第３レンズ群を構成するレンズ同士は、接合されていても、間に空気層が形成されていても差支えない。

さらに、本発明にかかるズームレンズは、広角端から望遠端への変倍に際し、第１レンズ群と第３レンズ群とが固定される。このようにすることで、変倍時に移動するレンズ群を少なくすることができ、レンズ駆動機構を簡略化することが可能になる。

また、本発明にかかるズームレンズにおいて、第４レンズ群よりも像側に第５レンズ群を配置してもよい。このようにすることで、より高い収差補正効果が得られ、非常に高い光学性能を備えたズームレンズを実現することができる。なお、第５レンズ群を備える場合、光学系の全長が延びることを防止するため、第５レンズ群は変倍の際に固定されることが好ましい。さらに、第５レンズ群を備える場合、第５レンズ群の屈折力は正でも負でもよく、またその焦点距離は比較的長く形成するとよい。

光学系において、長波長域の光に対する光学性能を維持するために最も危惧されるのは色収差である。そこで、本発明では、主に第３レンズ群に色収差補正の役割を担わることにする。第３レンズ群は変倍時も移動しないため、安定した色収差補正を行うことが期待できるからである。色収差は、レンズ材料の分散が原因となって色ズレとして発生する収差であり、長波長域の光に対して良好な色収差補正を行うためには、長波長域の光に対する部分分散比を適切に設定する必要がある。

部分分散比とは、部分分散を主分散で割った値である。主分散とは基準となる２つの波長での屈折率の差のことを云い、部分分散とは他の２つの波長の屈折率の差のことを云う。

ここで、各スペクトル線とその波長をｔ線（１０１３．９８ｎｍ）、Ｃ線（６５６．２７ｎｍ）、ｄ線（５８７．５６ｎｍ）、Ｆ線（４８６．１３ｎｍ）、ｇ線（４３５．８４ｎｍ）とし、任意の文字ｘ，ｙを各スペクトル線に対応させたとき、ｘ線，ｙ線に対する屈折率をｎｘ，ｎｙと定義する。たとえば、ｄ線に対する屈折率はｎｄ、Ｆ線に対する屈折率はｎＦと表す。さらに、ｘ線とｙ線に対する部分分散比をＰｘｙと表し、Ｐｘｙ＝（ｎｘ−ｎｙ）／（ｎＦ−ｎＣ)と定義する。たとえば、Ｃ線とｔ線に対する部分分散比ＰＣｔは、ＰＣｔ＝（ｎＣ−ｎｔ）／（ｎＦ−ｎＣ）である。

本発明にかかるズームレンズでは、上記構成を前提に、第３レンズ群に含まれる、正レンズのＣ線とｔ線に対する部分分散比をＰＣｔ３ｐ、第３レンズ群に含まれる、負レンズのＣ線とｔ線に対する部分分散比をＰＣｔ３ｎ、第３レンズ群に含まれる、正レンズのｄ線に対するアッベ数をνｄ３ｐ、第３レンズ群に含まれる、負レンズのｄ線に対するアッベ数をνｄ３ｎとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（１）｜ＰＣｔ３ｐ−ＰＣｔ３ｎ｜≦０．１
（２）６０≦νｄ３ｐ
（３）５０≦νｄ３ｎ

条件式（１）は、第３レンズ群の正レンズと負レンズのＣ線とｔ線に対する部分分散比ＰＣｔの差を規定するものである。条件式（１）を満足することにより、第３レンズ群中ンに配置される正レンズと負レンズのＰＣｔを適切に設定することができる。この結果、第３レンズ群において、Ｃ線からｔ線までの長波長域において発生する色収差を全変倍域に亘って良好に補正することができる。

条件式（１）においてその上限値を超えると、第３レンズ群において、Ｃ線からｔ線までの軸上色収差を適切に補正することができず、長波長域の光に対して良好な光学性能を維持することが困難になる。

条件式（２）は、第３レンズ群に含まれる、正レンズのｄ線に対するアッベ数を規定したものである。条件式（２）を満足することにより、第３レンズ群において、全変倍域に亘って軸上色収差、倍率色収差を良好に補正し、高い光学性能を維持することができる。

条件式（２）においてその下限値を下回ると、第３レンズ群に含まれる、正レンズの分散が大きくなることで、可視光域の光に対して発生する発生する軸上色収差、倍率色収差が顕著になり、良好な光学性能を維持することが困難になる。

条件式（３）は、第３レンズ群に含まれる、負レンズのｄ線に対するアッベ数を規定するものである。条件式（３）を満足することにより、第３レンズ群において、全変倍域に亘ってＣ線よりも長波長域の光に対する色収差を良好に補正することができる。

条件式（３）においてその下限値を下回ると、第３レンズ群に含まれる、負レンズの分散が大きくなり、Ｃ線より長波長域の光に対する色収差の発生が顕著になり、第３レンズに含まれる、正レンズで軸上色収差を良好に補正しきれなくなる。

以上のように、本発明にかかるズームレンズにおいて、条件式（１）〜（３）を満足することにより、３枚以下のレンズのみからなる小型で簡易な構成である第３レンズ群に、可視光域から近赤外域までの広範な波長の光に対して発生する諸収差を全変倍域に亘って良好に補正する機能を担わせることが可能になる。

なお、上記条件式（１）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（１ａ）｜ＰＣｔ３ｐ−ＰＣｔ３ｎ｜≦０．０８

また、上記条件式（１ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（１ｂ）｜ＰＣｔ３ｐ−ＰＣｔ３ｎ｜≦０．０６

上記条件式（２）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（２ａ）６５≦νｄ３ｐ

また、上記条件式（２ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（２ｂ）７０≦νｄ３ｐ

上記条件式（３）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（３ａ）５５≦νｄ３ｎ

また、上記条件式（３ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（３ｂ）６０≦νｄ３ｎ

さらに、本発明にかかるズームレンズでは、第３レンズ群に含まれる、正レンズのｇ線とＦ線に対する部分分散比をＰｇＦ３ｐ、第３レンズ群に含まれる、負レンズのｇ線とＦ線に対する部分分散比をＰｇＦ３ｎとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（４）｜ＰｇＦ３ｐ−ＰｇＦ３ｎ｜≦０．０２５

条件式（４）は、第３レンズ群に含まれる、正レンズと負レンズのｇ線とＦ線に対する部分分散比ＰｇＦの差を規定するものである。条件式（４）を満足することにより、第３レンズ群に含まれる、正レンズと負レンズのＰｇＦを適切に設定することができる。この結果、第３レンズ群において、ｇ線からＦ線までの短波長域の光に対する色収差を良好に補正することが可能になる。

条件式（４）においてその上限値を超えると、第３レンズ群において、ｇ線からＦ線までの短波長域の光に対する軸上色収差の発生が顕著になるとともに、短波長域の光に対するコマ収差、倍率色収差も発生し、良好な光学性能を得ることが困難になる。

なお、上記条件式（４）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（４ａ）｜ＰｇＦ３ｐ−ＰｇＦ３ｎ｜≦０．０２

また、上記条件式（４ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（４ｂ）｜ＰｇＦ３ｐ−ＰｇＦ３ｎ｜≦０．０１５

さらに、第３レンズ群における、長波長域の光に対する色収差補正を向上させるためには、第３レンズ群に含まれる負レンズの長波長域の光に対する異常分散性を適切に設定するとよい。光学素子において、アッベ数を横軸に、部分分散比を縦軸にとったグラフを作成すると、ある直線上に乗る性質があるが、直線上に乗らないものを異常分散性という。

ここで、Ｃ線とｔ線に対する異常分散性について説明する。図１は、Ｃ線とｔ線に対する異常分散性について説明するためのグラフである。図１に示すように、まず、ＸＹ座標平面上のＸ軸にｄ線に対するアッベ数νｄ、Ｙ軸にＣ線とｔ線に対する部分分散比ＰＣｔをとる。そして、Ｃ線とｔ線に関する２つの基準硝材に対して座標平面上の２点を定め、その２点を結ぶ直線をＣ線とｔ線に関する標準線Ｃｔと定義する。本発明では、標準線Ｃｔを、傾き０．００４７、切片０．５４６の直線として「標準線Ｃｔ：ＰＣｔ＝０．５４６＋０．００４７×νｄ」と定める。これにより、Ｃ線とｔ線に関する異常分散性を、与えられた硝材のνｄに対して、標準線ＣｔからのＰＣｔの偏差ΔＰＣｔを異常分散性の値と定義できる。たとえば、任意の硝材ｉのｄ線に対するアッベ数をνｄｉ，Ｃ線とｔ線に対する部分分散比をＰＣｔｉとしたとき、任意の硝材ｉのＣ線とｔ線に関する異常分散性ΔＰＣｔｉは、ΔＰＣｔｉ＝ＰＣｔｉ−（０．５４６＋０．００４７×νｄｉ）と計算できる。このように定義したΔＰＣｔが、Ｃ線とｔ線に関する異常分散性を表す。

本発明において、近赤外域の波長の光に対する色収差補正までを考えた場合、第３レンズ群中に配置される負レンズはΔＰＣｔの値が大きくなる硝材で形成するとよい。なぜなら、ΔＰＣｔの値が大きい硝材は、νｄが比較的大きな低分散側でＣ線からｔ線までの分散（ｎＣ−ｎｔ）が小さくなる傾向があるため、Ｃ線までの色収差を補正しておけば、近赤外域の波長の光に対する色収差があまり大きくならず、第３レンズ群中の正レンズを用いて色収差を補正しやすくなるからである。

そこで、本発明にかかるズームレンズでは、第３レンズ群に含まれる、負レンズのＣ線とｔ線に対する部分分散比をＰＣｔ３ｎ、第３レンズ群に含まれる、負レンズのｄ線に対するアッベ数をνｄ３ｎとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（５）０．００２≦ＰＣｔ３ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ３ｎ）

条件式（５）は、第３レンズ群に含まれる、負レンズのＣ線とｔ線に対する異常分散性を規定したものである。第３レンズ群が少なくとも１枚の負レンズを含み構成されていることを前提に、条件式（５）を満足することにより、第３レンズ群において、Ｃ線からｔ線までの長波長域の光に対する色収差を良好に補正することができる。

条件式（５）においてその下限値を下回ると、第３レンズ群で発生するＣ線からｔ線までの光に対する軸上色収差を適切に補正することができず、近赤外光を含む長波長域の光に対して良好な光学性能を維持することが困難になる。

なお、上記条件式（５）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（５ａ）０．０１≦ＰＣｔ３ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ３ｎ）

また、上記条件式（５ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（５ｂ）０．０２≦ＰＣｔ３ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ３ｎ）

また、高画素、高感度化が進んだ撮像素子を備えた撮像装置においても、高画質の画像が得られる大口径、高倍率のズームレンズが望ましい。特に、監視用カメラ等夜間使用される撮像装置に用いる場合、高性能な明るい結像光学系が求められる。そこで、本発明では、高い光学性能を備えた大口径、高倍率のズームレンズを実現すべく、以下に示すような各種条件を設定している。

すなわち、本発明にかかるズームレンズでは、第３レンズ群の焦点距離をｆ３、広角端における無限遠物体合焦状態の光学系全系の焦点距離をｆｗとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（６）８．１≦ｆ３／ｆｗ≦１８．０

条件式（６）は、広角端における無限遠物体合焦状態の光学系全系の焦点距離に対する第３レンズ群の焦点距離の比率を規定するものである。特に、第３レンズ群の焦点距離は球面収差、像面湾曲、色収差の補正に大きな影響を及ぼす。条件式（６）を満足することにより、全変倍域に亘って球面収差、像面湾曲、色収差を良好に補正することができる。ズームレンズの大口径、高倍率化によって顕著になる球面収差も、条件式（６）を満足することにより良好に補正することが可能になる。すなわち、条件式（６）を満足することにより、高い光学性能を備えた、大口径、高倍率のズームレンズを実現することができる。

なお、広角端における球面収差をより良好に補正にするためには、第３レンズ群の最も物体側の面に非球面を形成することが好ましい。また、第３レンズ群の最も物体側の面と最も像側の面とをともに像面に向かって凹形状にすると、第３レンズ群の焦点距離が比較的長くなって、第３レンズ群の焦点距離が適切な値になり、球面収差と像面湾曲の補正を行いやすくなる。

条件式（６）においてその下限値を下回ると、第３レンズ群の焦点距離が短くなり、広角端から望遠端に亘って球面収差の補正が不足するとともに、像面湾曲の発生が顕著になて、高い光学性能を維持することが困難になる。一方、条件式（６）においてその上限値を超えると、第３レンズ群の焦点距離が長くなりすぎて、広角端から望遠端に亘って球面収差の補正が過剰になり、高い光学性能を維持することが困難になる。

なお、上記条件式（６）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（６ａ）９．３≦ｆ３／ｆｗ≦１６．７

また、上記条件式（６ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（６ｂ）１０．５≦ｆ３／ｆｗ≦１５．５

さらに、本発明にかかるズームレンズでは、第１レンズ群の焦点距離をｆ１、望遠端における無限遠物体合焦状態の光学系全系の焦点距離をｆｔとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（７）０．６≦ｆ１／ｆｔ≦１．５

条件式（７)は、望遠端における無限遠物体合焦状態の光学系全系の焦点距離に対する第１レンズ群の焦点距離の比率を規定するものである。条件式（７）を満足することにより、望遠端における無限遠物体合焦状態で発生する球面収差、軸上色収差を良好に補正することが可能な、大口径、高倍率のズームレンズを実現することができる。

条件式（７）においてその下限値を下回ると、第１レンズ群の焦点距離が短くなりすぎて、望遠端における無限遠物体合焦状態で発生する球面収差の補正が不足し、高い結像性能を維持することが困難になる。一方、条件式（７）においてその上限値を超えると、第１レンズ群の焦点距離が長くなりすぎて、望遠端における無限遠物体合焦状態で発生する軸上色収差が顕著になるため、高い光学性能を維持することが困難になる。

なお、上記条件式（７）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（７ａ）０．７≦ｆ１／ｆｔ≦１．４

また、上記条件式（７ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（７ｂ）０．８≦ｆ１／ｆｔ≦１．２

さらに、本発明にかかるズームレンズでは、第３レンズ群の焦点距離をｆ３、望遠端における無限遠物体合焦状態の光学系全系の焦点距離をｆｔとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（８）０．７５≦ｆ３／ｆｔ≦１．８

条件式（８）は、望遠端における無限遠物体合焦状態の光学系全系の焦点距離に対する第３レンズ群の焦点距離の比率を規定するものである。条件式（８）を満足することにより、光学系全長を短縮するとともに、球面収差、像面湾曲、コマ収差を良好に補正することができる。

条件式（８）においてその下限値を下回ると、第３レンズ群の焦点距離が短くなりすぎて、広角端から望遠端に亘って球面収差の補正が不足するとともに、像面湾曲、コマ収差の発生が顕著になって、高い光学性能を維持することが困難になる。一方、条件式（８）においてその上限値を超えると、第３レンズ群の焦点距離が長くなりすぎて、広角端から望遠端に亘って球面収差の補正が過剰なるとともに、像面湾曲、コマ収差の発生も顕著になって、高い光学性能を維持することが困難になる。また、第３レンズ群の焦点距離が長くなるため、望遠端における光学系全長が長くなって、光学系の小型化を図ることが困難になる。

なお、上記条件式（８）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（８ａ）０．９≦ｆ３／ｆｔ≦１．５

また、上記条件式（８ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（８ｂ）１．０≦ｆ３／ｆｔ≦１．４

さらに、本発明にかかるズームレンズでは、第４レンズ群を２枚の正レンズと１枚の負レンズとから構成するとともに、当該第４レンズ群に含まれる、２枚の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値をνｄ４Ｐ＿ａｖｅとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（９）５８．５≦νｄ４Ｐ＿ａｖｅ

条件式（９）は、第４レンズ群に含まれる、２枚の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値を規定するものである。第４レンズ群が正レンズを含み構成されていることを前提に、条件式（９）を満足することにより、第４レンズ群において、軸上色収差を良好に補正することができる。

条件式（９）においてその下限値を下回ると、第４レンズ群中の正レンズで発生する分散が大きくなることで軸上色収差の発生が顕著になり、高い光学性能を維持することが困難になる。

なお、上記条件式（９）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（９ａ）６３．５≦νｄ４Ｐ＿ａｖｅ

また、上記条件式（９ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（９ｂ）６８．５≦νｄ４Ｐ＿ａｖｅ

ところで、本発明にかかるズームレンズにおいては、第４レンズ群の最も物体側の面が物体側に凸形状になっていることが好ましい。たとえば、物体側から順に、正レンズ、負レンズ、正レンズを配置して第４レンズ群を構成するとよい。第４レンズ群の最も物体側の面を物体側に凸形状とすることで第４レンズ群への入射光線を収束させ、第４レンズ群以降の光路長を短くすることができるため、光学系のより小型化を図ることが可能になる。

なお、第４レンズ群の最も物体側の面が物体側に凹形状となっている場合、凹面が発散面となるため、凹面より像側のレンズ有効径が大きくなるとともに、像面までの光路長が長くなり、光学系を小型化することが困難になる。

さらに、本発明にかかるズームレンズにおいては、第１レンズ群の最も物体側に負レンズを配置し、かつ第１レンズ群を当該負レンズと少なくとも１枚の正レンズとを含む３枚以下の屈折力を有するレンズで構成するとよい。第１レンズ群の最も物体側に負レンズが配置されるとともに、第１レンズ群が少なくとも１枚の正レンズを有することで、望遠端における軸上色収差を良好に補正することができる。また、第１レンズ群を３枚以下の屈折力を有するレンズで構成することで第１レンズ群の小型化を図り、光学系全長を短縮することができる。

加えて、本発明にかかるズームレンズでは、第１レンズ群に含まれる、負レンズのｄ線に対するアッベ数をνｄ１ｎ、第１レンズ群に含まれる、正レンズのｄ線に対するアッベ数をνｄ１ｐとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（１０） νｄ１ｎ≦３０．０
（１１）６０≦νｄ１ｐ

条件式（１０）は、第１レンズ群に含まれる、負レンズのｄ線に対するアッベ数を規定するものである。条件式（１０）を満足することにより、第１レンズ群中の負レンズにおいて、軸上色収差を良好に補正することができる。

条件式（１０）においてその上限値を超えると、第１レンズ群中の正レンズで発生する軸上色収差を第１レンズ群中の負レンズで補正することが困難になり、特に望遠端において軸上色収差を良好に補正することができなくなる。

条件式（１１）は、第１レンズ群に含まれる、正レンズのｄ線に対するアッベ数を規定するものである。条件式（１１）を満足することにより、第１レンズ群中の正レンズで発生する軸上色収差を抑制することができる。

条件式（１１）においてその下限値を下回ると、第１レンズ群中の正レンズで発生する軸上色収差が顕著になるため、高い光学性能を維持することが困難になる。

なお、上記条件式（１０）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（１０ａ） νｄ１ｎ≦２８．０

また、上記条件式（１０ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（１０ｂ） νｄ１ｎ≦２６．０

上記条件式（１１）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（１１ａ）６５≦νｄ１ｐ

また、上記条件式（１１ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（１１ｂ）７０≦νｄ１ｐ

さらに、本発明にかかるズームレンズでは、第２レンズ群が、少なくとも１枚の正レンズを含み構成され、当該第２レンズ群に含まれる、正レンズのｄ線に対するアッベ数をνｄ２ｐとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（１２） νｄ２ｐ≦３０．０

条件式（１２）は、第２レンズ群に含まれる、正レンズのｄ線に対するアッベ数を規定するものである。第２レンズ群が正レンズを含み構成されていることを前提に、条件式（１２）を満足することにより、第２レンズ群において、像面湾曲、倍率色収差を良好に補正することができる。

条件式（１２）においてその上限値を超えると、第２レンズ群中で発生した像面湾曲、倍率色収差を、第２レンズ群中の正レンズで補正することが困難になる。

なお、上記条件式（１２）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（１２ａ） νｄ２ｐ≦２８．０

また、上記条件式（１２ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（１２ｂ） νｄ２ｐ≦２６．０

さらに、本発明にかかるズームレンズでは、第１レンズ群の焦点距離をｆ１、広角端における無限遠物体合焦状態の光学系全系の焦点距離をｆｗとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（１３）６．０≦ｆ１／ｆｗ≦１２．０

条件式（１３）は、広角端における無限遠物体合焦状態の光学系全系の焦点距離に対する第１レンズ群の焦点距離の比率を規定するものである。条件式（１３）を満足することにより、光学系全長を短縮するとともに、倍率色収差、球面収差を良好に補正することができる。

条件式（１３）においてその下限値を下回ると、第１レンズ群の焦点距離が短くなりすぎて、第１レンズ群で発生する倍率色収差や球面収差が顕著になり、第１レンズ群で発生した倍率色収差や球面収差を第２レンズ群以降で適切に補正することが困難になる。一方、条件式（１３）においてその上限値を超えると、第１レンズ群の焦点距離が長くなりすぎて、光学系全長の短縮が困難になる。

なお、上記条件式（１３）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（１３ａ）６．７５≦ｆ１／ｆｗ≦１１．２５

また、上記条件式（１３ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（１３ｂ）７．５≦ｆ１／ｆｗ≦１０．５

さらに、本発明にかかるズームレンズでは、第２レンズ群の焦点距離をｆ２、第３レンズ群の焦点距離をｆ３とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（１４）３．５≦｜ｆ３／ｆ２｜≦１０．０

条件式（１４）は、第２レンズ群の焦点距離に対する第３レンズ群の焦点距離の比率の絶対値を規定するものである。条件式（１４）を満足することにより、光学系全長を短縮するとともに、第２レンズ群で発生するコマ収差、像面湾曲を抑制することができる。

条件式（１４）においてその下限値を下回ると、第２レンズ群の焦点距離が長くなりすぎて、広角端から望遠端への変倍時に第２レンズ群の移動量が増加し光学系の全長が延びるため、光学系の小型化が困難になる。一方、条件式（１４）においてその上限値を超えると、第２レンズ群の焦点距離が短くなりすぎて、第２レンズ群で発生するコマ収差、像面湾曲が顕著になる。第２レンズ群でコマ収差、像面湾曲が過剰に発生した場合、それを第３レンズ群で補正することは困難であり、光学性能の劣化を招く。

なお、上記条件式（１４）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（１４ａ）４．７≦｜ｆ３／ｆ２｜≦９．２

また、上記条件式（１４ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（１４ｂ）５．５≦｜ｆ３／ｆ２｜≦８．５

さらに、本発明にかかるズームレンズでは、第３レンズ群の焦点距離をｆ３、第４レンズ群の焦点距離をｆ４とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（１５）１．２≦ｆ３／ｆ４≦６．５

条件式（１５）は、第４レンズ群の焦点距離に対する第３レンズ群の焦点距離の比率を規定するものである。条件式（１５）を満足することにより、光学系全長を短縮するとともに、第３レンズ群で発生する球面収差、コマ収差、像面湾曲を抑制することができる。

条件式（１５）においてその下限値を下回ると、第４レンズ群の焦点距離に対する第３レンズ群の焦点距離が短くなりすぎて、第３レンズ群で球面収差、コマ収差、像面湾曲を補正しきれなかった場合それを第４レンズ群で十分に補正することが困難になる。一方、条件式（１５）においてその上限値を超えると、第４レンズ群の焦点距離に対する第３レンズ群の焦点距離が長くなりすぎて、第３レンズ群で球面収差、コマ収差が発しやすくなる。また、第３レンズ群の焦点距離が長くなることによって光学系全長が延びることにもなる。

なお、上記条件式（１５）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（１５ａ）１．９≦ｆ３／ｆ４≦５．８

また、上記条件式（１５ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（１５ｂ）２．５≦ｆ３／ｆ４≦４．８

また、本発明にかかるズームレンズにおいて、近赤外域の波長の光に対する色収差の補正を十分に行うことを考慮した場合、第３レンズ群のみならず、他のレンズ群中に配置される負レンズも、ΔＰＣｔ＝ＰＣｔ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ）≧０を満足する硝材で形成することが望ましい。なぜなら、前述のように、ΔＰＣｔ≧０を満足する硝材は、ｎνｄが比較的大きな低分散側でＣ線からｔ線までの分散（ｎＣ−ｎｔ）が小さくなる傾向があるため、Ｃ線までの光に対する色収差を補正しておけば、近赤外域の色収差があまり大きくならず、正レンズを用いて色収差を補正しやすくなるからである。

そこで、本発明にかかるズームレンズにおいて、第１レンズ群は少なくとも１枚の負レンズを含み構成され、第１レンズ群に含まれる、負レンズのＣ線とｔ線に対する部分分散比をＰＣｔ１ｎ、第１レンズ群に含まれる、負レンズのｄ線に対するアッベ数をνｄ１ｎとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（１６）０．０００≦ＰＣｔ１ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ１ｎ）

条件式（１６）は、第１レンズ群に含まれる、負レンズのＣ線とｔ線に対する異常分散性を規定したものである。第１レンズ群が少なくとも１枚の負レンズを含み構成されていることを前提に、条件式（１６）を満足することにより、第１レンズ群においても、Ｃ線からｔ線までの長波長域の光に対する色収差を良好に補正することができ、より光学性能を向上させることが可能になる。

なお、上記条件式（１６）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（１６ａ）０．００１≦ＰＣｔ１ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ１ｎ）

また、上記条件式（１６ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（１６ｂ）０．００２≦ＰＣｔ１ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ１ｎ）

また、本発明にかかるズームレンズにおいて、第２レンズ群は少なくとも１枚の負レンズを含み構成され、第２レンズ群に含まれる、負レンズのＣ線とｔ線に対する部分分散比をＰＣｔ２ｎ、第２レンズ群に含まれる、負レンズのｄ線に対するアッベ数をνｄ２ｎとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（１７）０．０００≦ＰＣｔ２ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ２ｎ）

条件式（１７）は、第２レンズ群に含まれる、負レンズのＣ線とｔ線に対する異常分散性を規定したものである。第２レンズ群が少なくとも１枚の負レンズを含み構成されていることを前提に、条件式（１７）を満足することにより、第２レンズ群においても、Ｃ線からｔ線までの長波長域の光に対する色収差を良好に補正することができ、より光学性能を向上させることが可能になる。

なお、上記条件式（１７）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（１７ａ）０．００１≦ＰＣｔ２ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ２ｎ）

また、上記条件式（１７ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（１７ｂ）０．００２≦ＰＣｔ２ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ２ｎ）

また、本発明にかかるズームレンズにおいて、第４レンズ群は少なくとも１枚の負レンズを含み構成され、第４レンズ群に含まれる、負レンズのＣ線とｔ線に対する部分分散比をＰＣｔ４ｎ、第４レンズ群に含まれる、負レンズのｄ線に対するアッベ数をνｄ４ｎとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（１８）０．０００≦ＰＣｔ４ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ４ｎ）

条件式（１８）は、第４レンズ群に含まれる、負レンズのＣ線とｔ線に対する異常分散性を規定したものである。第４レンズ群が少なくとも１枚の負レンズを含み構成されていることを前提に、条件式（１８）を満足することにより、第４レンズ群においても、Ｃ線からｔ線までの長波長域の光に対する色収差を良好に補正することができ、より光学性能を向上させることが可能になる。

なお、上記条件式（１８）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（１８ａ）０．００３≦ＰＣｔ４ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ４ｎ）

また、上記条件式（１８ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（１８ｂ）０．０１０≦ＰＣｔ４ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ４ｎ）

また、本発明にかかるズームレンズにおいて、第３レンズ群を３枚の屈折力を有するレンズで構成する場合は、２枚の正レンズと１枚の負レンズとによって構成することが好ましい。加えて、この場合、当該第３レンズ群に含まれる、２枚の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値をνｄ３Ｐ＿ａｖｅとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（１９）６０≦νｄ３Ｐ＿ａｖｅ

条件式（１９）は、第３レンズ群に含まれる、２枚の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値を規定するものである。第３レンズ群が２枚の正レンズを含み構成されていることを前提に、条件式（１９）を満足することにより、可視光域から近赤外域までの広範な波長の光に対して発生する色収差の補正が十分にできるとともに、正レンズ２枚による球面収差や像面湾曲の補正効果も大きくなり、より光学性能の向上を図ることができる。

さらに、本発明にかかるズームレンズでは、第２レンズ群と第３レンズ群との間に開口絞りを配置し、第２レンズ群を光軸に沿って移動させることにより広角端から望遠端への変倍を行い、第４レンズ群を光軸に沿って移動させることにより、変倍に伴う像面変動を補正し、無限遠物体合焦状態から最至近距離物体合焦状態までのフォーカシングを行うことが好ましい。

開口絞りを、負の屈折力を有する第２レンズ群と正の屈折力を有する第３レンズ群との間に配置することで、周辺光量を確保しながら絞り径を小さくすることができ、光学系の小径化を図ることが可能になる。また、第４レンズ群に変倍時の像面湾曲補正機能と、物体距離変化に伴う焦点位置を調節する機能をもたせることで、変倍に伴う像面湾曲補正と合焦に伴う収差変動を効率的に実行することが可能になる。

以上説明したように、本発明によれば、上記構成を備えることにより、簡易な構成でありながら、可視光域から近赤外域までの広範な波長の光に対して発生する諸収差を全変倍域に亘って良好に補正することが可能な、高い光学性能を備えたズームレンズを実現することができる。さらに、高い光学性能を備えた、大口径、高倍率のズームレンズを実現することができる。

このような特徴を備えた本発明にかかるズームレンズは、主に可視光域の光を用いる写真用のカメラはもとより、夜間撮影も行うや監視カメラ等、様々な撮像装置に用いることができる。特に、高画素、高感度化が進んだ撮像素子を備えた撮像装置に好適である。

以下、本発明にかかるズームレンズの実施例を図面に基づき詳細に説明する。なお、以下の実施例により本発明が限定されるものではない。

図２は、実施例１にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₁₁と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₁₂と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₁₃と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ₁₄と、が配置されて構成される。第２レンズ群Ｇ₁₂と第３レンズ群Ｇ₁₃との間には、所定の口径を規定する開口絞りＳＴＰが配置される。第４レンズ群Ｇ₁₄と結像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置される。

第１レンズ群Ｇ₁₁は、物体側から順に、負レンズＬ₁₁₁と、正レンズＬ₁₁₂と、正レンズＬ₁₁₃と、が配置されて構成される。負レンズＬ₁₁₁と正レンズＬ₁₁₂とは、接合されている。

第２レンズ群Ｇ₁₂は、物体側から順に、負レンズＬ₁₂₁と、負レンズＬ₁₂₂と、正レンズＬ₁₂₃と、が配置されて構成される。負レンズＬ₁₂₂と正レンズＬ₁₂₃とは、接合されている。

第３レンズ群Ｇ₁₃は、物体側から順に、正レンズＬ₁₃₁と、負レンズＬ₁₃₂と、が配置されて構成される。正レンズＬ₁₃₁の物体側面には、非球面が形成されている。正レンズＬ₁₃₁と、負レンズＬ₁₃₂とは、接合されている。また、正レンズＬ₁₃₁の物体側の面および負レンズＬ₁₃₂の結像面ＩＭＧ側の面は、ともに結像面ＩＭＧ側に凹形状を呈している。

第４レンズ群Ｇ₁₄は、物体側から順に、正レンズＬ₁₄₁と、負レンズＬ₁₄₂と、正レンズＬ₁₄₃と、が配置されて構成される。正レンズＬ₁₄₁の物体側面は、物体側に凸形状を呈している。また、正レンズＬ₁₄₁の両面には、非球面が形成されている。負レンズＬ₁₄₂と、正レンズＬ₁₄₃とは、接合されている。

このズームレンズは、第２レンズ群Ｇ₁₂を光軸に沿って物体側から結像面ＩＭＧへ移動させて、広角端から望遠端への変倍を行う。また、第４レンズ群Ｇ₁₄を光軸に沿って物体側に緩い凸の軌跡を形成するように移動させて、変倍に伴う結像面ＩＭＧの位置の補正を行うとともに、無限遠物体合焦状態から最至近距離物体合焦状態までのフォーカシングを行う。なお、第１レンズ群Ｇ₁₁および第３レンズ群Ｇ₁₃は、変倍に際して固定される。

以下、実施例１にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

ズームレンズ全系の焦点距離＝5.13（広角端：ｆｗ）〜15.37（中間焦点位置：ｆｍ）〜48.71（望遠端：ｆｔ）（無限遠物体合焦状態）
Ｆナンバー（ＦＮＯ）＝1.65（広角端）〜2.13（望遠端）
半画角（ω）＝34.12（広角端）〜3.71（望遠端）
第１レンズ群Ｇ₁₁の焦点距離（ｆ１）＝46.47
第２レンズ群Ｇ₁₂の焦点距離（ｆ２）＝-8.62
第３レンズ群Ｇ₁₃の焦点距離（ｆ３）＝58.36
第４レンズ群Ｇ₁₄の焦点距離（ｆ４）＝17.11
変倍比（ｆｔ／ｆｗ）＝9.50

（レンズデータ）
ｒ₁＝50.846
ｄ₁＝0.80 ｎｄ₁＝1.84666 νｄ₁＝23.78
ｒ₂＝33.946
ｄ₂＝6.05 ｎｄ₂＝1.49700 νｄ₂＝81.61
ｒ₃＝-239.434
ｄ₃＝0.15
ｒ₄＝30.018
ｄ₄＝3.49 ｎｄ₃＝1.61800 νｄ₃＝63.40
ｒ₅＝82.319
ｄ₅＝D(5)（可変）
ｒ₆＝1045.056
ｄ₆＝0.50 ｎｄ₄＝1.88300 νｄ₄＝40.81
ｒ₇＝7.833
ｄ₇＝3.60
ｒ₈＝-19.233
ｄ₈＝0.50 ｎｄ₅＝1.70154 νｄ₅＝41.15
ｒ₉＝9.831
ｄ₉＝2.86 ｎｄ₆＝1.99820 νｄ₆＝25.46
ｒ₁₀＝-496.230
ｄ₁₀＝D(10)（可変）
ｒ₁₁＝∞（開口絞り）
ｄ₁₁＝2.00
ｒ₁₂＝13.626（非球面）
ｄ₁₂＝5.20 ｎｄ₇＝1.55332 νｄ₇＝71.68
ｒ₁₃＝-11.776
ｄ₁₃＝0.50 ｎｄ₈＝1.51680 νｄ₈＝64.20
ｒ₁₄＝16.788
ｄ₁₄＝D(14)（可変）
ｒ₁₅＝9.996（非球面）
ｄ₁₅＝4.15 ｎｄ₉＝1.55332 νｄ₉＝71.68
ｒ₁₆＝-43.275（非球面）
ｄ₁₆＝0.15
ｒ₁₇＝53.770
ｄ₁₇＝0.50 ｎｄ₁₀＝1.80611 νｄ₁₀＝40.73
ｒ₁₈＝7.242
ｄ₁₈＝4.22 ｎｄ₁₁＝1.49700 νｄ₁₁＝81.61
ｒ₁₉＝-23.753
ｄ₁₉＝D(19)（可変）
ｒ₂₀＝∞
ｄ₂₀＝1.50 ｎｄ₁₂＝1.51633 νｄ₁₂＝64.14
ｒ₂₁＝∞
ｄ₂₁＝2.00
ｒ₂₂＝∞（結像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ）
（第１２面）
ｋ＝0，
Ａ＝-4.84883×10^-5，Ｂ＝-5.09665×10^-7，
Ｃ＝5.63534×10^-9，Ｄ＝-8.22112×10^-11
（第１５面）
ｋ＝0，
Ａ＝-9.66794×10^-5，Ｂ＝1.30986×10^-7，
Ｃ＝-8.23698×10^-9，Ｄ＝-3.50312×10^-10
（第１６面）
ｋ＝0，
Ａ＝5.72542×10^-5，Ｂ＝4.71267×10^-7，
Ｃ＝-3.65165×10^-8，Ｄ＝1.04525×10^-10

（変倍データ）
広角端望遠端
D(5) 1.20 27.27
D(10) 29.05 2.98
D(14) 8.98 4.27
D(19) 10.96 15.67

（条件式（１）に関する数値）
｜ＰＣｔ３ｐ−ＰＣｔ３ｎ｜＝0.0518
ＰＣｔ３ｐ（第３レンズ群Ｇ₁₃に含まれる、正レンズＬ₁₃₁のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.8164
ＰＣｔ３ｎ（第３レンズ群Ｇ₁₃に含まれる、負レンズＬ₁₃₂のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.8682

（条件式（２）に関する数値）
νｄ３ｐ＝71.68
νｄ３ｐ：第３レンズ群Ｇ₁₃に含まれる、正レンズＬ₁₃₁のｄ線に対するアッベ数

（条件式（３）に関する数値）
νｄ３ｎ＝64.20
νｄ３ｎ：第３レンズ群Ｇ₁₃に含まれる、負レンズＬ₁₃₂のｄ線に対するアッベ数

（条件式（４）に関する数値）
｜ＰｇＦ３ｐ−ＰｇＦ３ｎ｜＝0.0059
ＰｇＦ３ｐ（第３レンズ群Ｇ₁₃に含まれる、正レンズＬ₁₃₁のｇ線とＦ線に対する部分分散比）＝0.5402
ＰｇＦ３ｎ（第３レンズ群Ｇ₁₃に含まれる、負レンズＬ₁₃₂のｇ線とＦ線に対する部分分散比）＝0.5343

（条件式（５）に関する数値）
ＰＣｔ３ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ３ｎ）＝0.0205

（条件式（６）に関する数値）
ｆ３／ｆｗ＝11.39

（条件式（７）に関する数値）
ｆ１／ｆｔ＝0.95

（条件式（８）に関する数値）
ｆ３／ｆｔ＝1.20

（条件式（９）に関する数値）
νｄ４Ｐ＿ａｖｅ＝76.65
νｄ４Ｐ＿ａｖｅ：第４レンズ群Ｇ₁₄に含まれる、正レンズＬ₁₄₁，Ｌ₁₄₃のｄ線に対するアッベ数の平均値

（条件式（１０）に関する数値）
νｄ１ｎ＝23.78
νｄ１ｎ：第１レンズ群Ｇ₁₁に含まれる、負レンズＬ₁₁₁のｄ線に対するアッベ数

（条件式（１１）に関する数値）
νｄ１ｐ＝81.61
νｄ１ｐ：第１レンズ群Ｇ₁₁に含まれる、正レンズＬ₁₁₂のｄ線に対するアッベ数

（条件式（１２）に関する数値）
νｄ２ｐ＝25.46
νｄ２ｐ：第２レンズ群Ｇ₁₂に含まれる、正レンズＬ₁₂₃のｄ線に対するアッベ数

（条件式（１３）に関する数値）
ｆ１／ｆｗ＝9.07

（条件式（１４）に関する数値）
｜ｆ３／ｆ２｜＝6.77

（条件式（１５）に関する数値）
ｆ３／ｆ４＝3.41

（条件式（１６）に関する数値）
ＰＣｔ１ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ１ｎ）＝0.0022
ＰＣｔ１ｎ（第１レンズ群Ｇ₁₁に含まれる、負レンズＬ₁₁₁のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.6600

（条件式（１７）に関する数値）
ＰＣｔ２ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ２ｎ）＝0.0003
ＰＣｔ２ｎ（第２レンズ群Ｇ₁₂に含まれる、負レンズＬ₁₂₁のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.7381
νｄ２ｎ＝40.81
νｄ２ｎ：第２レンズ群Ｇ₁₂に含まれる、負レンズＬ₁₂₁のｄ線に対するアッベ数

（条件式（１８）に関する数値）
ＰＣｔ４ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ４ｎ）＝0.0090
ＰＣｔ４ｎ（第４レンズ群Ｇ₁₄に含まれる、負レンズＬ₁₄₂のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.7464
νｄ４ｎ＝40.73
νｄ４ｎ：第４レンズ群Ｇ₁₄に含まれる、負レンズＬ₁₄₂のｄ線に対するアッベ数

図３は、実施例１にかかるズームレンズの諸収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（λ＝４３５．８４ｎｍ）、長破線はＩＲ線（λ＝８５０．００ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、ｄ線に相当する波長の特性を示している。なお、非点収差図において、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、ｄ線に相当する波長の特性を示している。

図４は、実施例２にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₂₁と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₂₂と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₂₃と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ₂₄と、が配置されて構成される。第２レンズ群Ｇ₂₂と第３レンズ群Ｇ₂₃との間には、所定の口径を規定する開口絞りＳＴＰが配置される。第４レンズ群Ｇ₂₄と結像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置される。

第１レンズ群Ｇ₂₁は、物体側から順に、負レンズＬ₂₁₁と、正レンズＬ₂₁₂と、正レンズＬ₂₁₃と、が配置されて構成される。負レンズＬ₂₁₁と正レンズＬ₂₁₂とは、接合されている。

第２レンズ群Ｇ₂₂は、物体側から順に、負レンズＬ₂₂₁と、負レンズＬ₂₂₂と、正レンズＬ₂₂₃と、が配置されて構成される。負レンズＬ₂₂₂と正レンズＬ₂₂₃とは、接合されている。

第３レンズ群Ｇ₂₃は、物体側から順に、正レンズＬ₂₃₁と、負レンズＬ₂₃₂と、が配置されて構成される。正レンズＬ₂₃₁の物体側面には、非球面が形成されている。また、正レンズＬ₂₃₁の物体側の面および負レンズＬ₂₃₂の結像面ＩＭＧ側の面は、ともに結像面ＩＭＧ側に凹形状を呈している。

第４レンズ群Ｇ₂₄は、物体側から順に、正レンズＬ₂₄₁と、負レンズＬ₂₄₂と、正レンズＬ₂₄₃と、が配置されて構成される。正レンズＬ₂₄₁の物体側面は、物体側に凸形状を呈している。また、正レンズＬ₂₄₁の両面には、非球面が形成されている。負レンズＬ₂₄₂と、正レンズＬ₂₄₃とは、接合されている。

このズームレンズは、第２レンズ群Ｇ₂₂を光軸に沿って物体側から結像面ＩＭＧへ移動させて、広角端から望遠端への変倍を行う。また、第４レンズ群Ｇ₂₄を光軸に沿って物体側に緩い凸の軌跡を形成するように移動させて、変倍に伴う結像面ＩＭＧの位置の補正を行うとともに、無限遠物体合焦状態から最至近距離物体合焦状態までのフォーカシングを行う。なお、第１レンズ群Ｇ₂₁および第３レンズ群Ｇ₂₃は、変倍に際して固定される。

以下、実施例２にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

ズームレンズ全系の焦点距離＝5.03（広角端：ｆｗ）〜15.34（中間焦点位置：ｆｍ）〜48.60（望遠端：ｆｔ）（無限遠物体合焦状態）
Ｆナンバー（ＦＮＯ）＝1.44（広角端）〜1.82（望遠端）
半画角（ω）＝34.48（広角端）〜3.72（望遠端）
第１レンズ群Ｇ₂₁の焦点距離（ｆ１）＝46.84
第２レンズ群Ｇ₂₂の焦点距離（ｆ２）＝-8.52
第３レンズ群Ｇ₂₃の焦点距離（ｆ３）＝52.25
第４レンズ群Ｇ₂₄の焦点距離（ｆ４）＝16.97
変倍比（ｆｔ／ｆｗ）＝9.66

（レンズデータ）
ｒ₁＝49.874
ｄ₁＝0.80 ｎｄ₁＝1.84666 νｄ₁＝23.78
ｒ₂＝33.773
ｄ₂＝6.02 ｎｄ₂＝1.49700 νｄ₂＝81.61
ｒ₃＝-229.862
ｄ₃＝0.15
ｒ₄＝30.167
ｄ₄＝3.37 ｎｄ₃＝1.61800 νｄ₃＝63.40
ｒ₅＝77.761
ｄ₅＝D(5)（可変）
ｒ₆＝517.661
ｄ₆＝0.50 ｎｄ₄＝1.88300 νｄ₄＝40.81
ｒ₇＝8.055
ｄ₇＝3.53
ｒ₈＝-18.643
ｄ₈＝0.50 ｎｄ₅＝1.70154 νｄ₅＝41.15
ｒ₉＝10.282
ｄ₉＝3.50 ｎｄ₆＝1.99820 νｄ₆＝25.46
ｒ₁₀＝-1897.293
ｄ₁₀＝D(10)（可変）
ｒ₁₁＝∞（開口絞り）
ｄ₁₁＝1.37
ｒ₁₂＝14.503（非球面）
ｄ₁₂＝6.32 ｎｄ₇＝1.55332 νｄ₇＝71.68
ｒ₁₃＝-13.755
ｄ₁₃＝0.20
ｒ₁₄＝-13.345
ｄ₁₄＝0.50 ｎｄ₈＝1.51680 νｄ₈＝64.20
ｒ₁₅＝20.261
ｄ₁₅＝D(15)（可変）
ｒ₁₆＝10.736（非球面）
ｄ₁₆＝4.15 ｎｄ₉＝1.55332 νｄ₉＝71.68
ｒ₁₇＝-61.936（非球面）
ｄ₁₇＝0.15
ｒ₁₈＝57.953
ｄ₁₈＝0.50 ｎｄ₁₀＝1.80611 νｄ₁₀＝40.73
ｒ₁₉＝8.199
ｄ₁₉＝5.00 ｎｄ₁₁＝1.49700 νｄ₁₁＝81.61
ｒ₂₀＝-18.086
ｄ₂₀＝D(20)（可変）
ｒ₂₁＝∞
ｄ₂₁＝1.50 ｎｄ₁₂＝1.51633 νｄ₁₂＝64.14
ｒ₂₂＝∞
ｄ₂₂＝2.00
ｒ₂₃＝∞（結像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ）
（第１２面）
ｋ＝0，
Ａ＝-3.61611×10^-5，Ｂ＝-4.45359×10^-7，
Ｃ＝5.41422×10^-9，Ｄ＝-6.68794×10^-11
（第１６面）
ｋ＝0，
Ａ＝-9.10167×10^-5，Ｂ＝2.69194×10^-7，
Ｃ＝-4.22572×10^-9，Ｄ＝-2.68226×10^-10
（第１７面）
ｋ＝0，
Ａ＝6.68522×10^-5，Ｂ＝7.56064×10^-7，
Ｃ＝-3.46899×10^-8，Ｄ＝8.43070×10^-11

（変倍データ）
広角端望遠端
D(5) 1.20 27.67
D(10) 29.42 2.99
D(15) 8.71 3.82
D(20) 10.42 15.32

（条件式（１）に関する数値）
｜ＰＣｔ３ｐ−ＰＣｔ３ｎ｜＝0.0518
ＰＣｔ３ｐ（第３レンズ群Ｇ₂₃に含まれる、正レンズＬ₂₃₁のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.8164
ＰＣｔ３ｎ（第３レンズ群Ｇ₂₃に含まれる、負レンズＬ₂₃₂のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.8682

（条件式（２）に関する数値）
νｄ３ｐ＝71.68
νｄ３ｐ：第３レンズ群Ｇ₂₃に含まれる、正レンズＬ₂₃₁のｄ線に対するアッベ数

（条件式（３）に関する数値）
νｄ３ｎ＝64.20
νｄ３ｎ：第３レンズ群Ｇ₂₃に含まれる、負レンズＬ₂₃₂のｄ線に対するアッベ数

（条件式（４）に関する数値）
｜ＰｇＦ３ｐ−ＰｇＦ３ｎ｜＝0.0059
ＰｇＦ３ｐ（第３レンズ群Ｇ₂₃に含まれる、正レンズＬ₂₃₁のｇ線とＦ線に対する部分分散比）＝0.5402
ＰｇＦ３ｎ（第３レンズ群Ｇ₂₃に含まれる、負レンズＬ₂₃₂のｇ線とＦ線に対する部分分散比）＝0.5343

（条件式（６）に関する数値）
ｆ３／ｆｗ＝10.38

（条件式（７）に関する数値）
ｆ１／ｆｔ＝0.96

（条件式（８）に関する数値）
ｆ３／ｆｔ＝1.08

（条件式（９）に関する数値）
νｄ４Ｐ＿ａｖｅ＝76.65
νｄ４Ｐ＿ａｖｅ：第４レンズ群Ｇ₂₄に含まれる、正レンズＬ₂₄₁，Ｌ₂₄₃のｄ線に対するアッベ数の平均値

（条件式（１０）に関する数値）
νｄ１ｎ＝23.78
νｄ１ｎ：第１レンズ群Ｇ₂₁に含まれる、負レンズＬ₂₁₁のｄ線に対するアッベ数

（条件式（１１）に関する数値）
νｄ１ｐ＝81.61
νｄ１ｐ：第１レンズ群Ｇ₂₁に含まれる、正レンズＬ₂₁₂のｄ線に対するアッベ数

（条件式（１２）に関する数値）
νｄ２ｐ＝25.46
νｄ２ｐ：第２レンズ群Ｇ₂₂に含まれる、正レンズＬ₂₂₃のｄ線に対するアッベ数

（条件式（１３）に関する数値）
ｆ１／ｆｗ＝9.31

（条件式（１４）に関する数値）
｜ｆ３／ｆ２｜＝6.13

（条件式（１５）に関する数値）
ｆ３／ｆ４＝3.08

（条件式（１６）に関する数値）
ＰＣｔ１ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ１ｎ）＝0.0022
ＰＣｔ１ｎ（第１レンズ群Ｇ₂₁に含まれる、負レンズＬ₂₁₁のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.6600

（条件式（１７）に関する数値）
ＰＣｔ２ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ２ｎ）＝0.0003
ＰＣｔ２ｎ（第２レンズ群Ｇ₂₂に含まれる、負レンズＬ₂₂₁のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.7381
νｄ２ｎ＝40.81
νｄ２ｎ：第２レンズ群Ｇ₂₂に含まれる、負レンズＬ₂₂₁のｄ線に対するアッベ数

（条件式（１８）に関する数値）
ＰＣｔ４ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ４ｎ）＝0.0090
ＰＣｔ４ｎ（第４レンズ群Ｇ₂₄に含まれる、負レンズＬ₂₄₂のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.7464
νｄ４ｎ＝40.73
νｄ４ｎ：第４レンズ群Ｇ₂₄に含まれる、負レンズＬ₂₄₂のｄ線に対するアッベ数

図５は、実施例２にかかるズームレンズの諸収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（λ＝４３５．８４ｎｍ）、長破線はＩＲ線（λ＝８５０．００ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、ｄ線に相当する波長の特性を示している。なお、非点収差図において、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、ｄ線に相当する波長の特性を示している。

図６は、実施例３にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₃₁と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₃₂と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₃₃と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ₃₄と、が配置されて構成される。第２レンズ群Ｇ₃₂と第３レンズ群Ｇ₃₃との間には、所定の口径を規定する開口絞りＳＴＰが配置される。第４レンズ群Ｇ₃₄と結像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置される。

第１レンズ群Ｇ₃₁は、物体側から順に、負レンズＬ₃₁₁と、正レンズＬ₃₁₂と、正レンズＬ₃₁₃と、が配置されて構成される。負レンズＬ₃₁₁と正レンズＬ₃₁₂とは、接合されている。

第２レンズ群Ｇ₃₂は、物体側から順に、負レンズＬ₃₂₁と、負レンズＬ₃₂₂と、正レンズＬ₃₂₃と、が配置されて構成される。負レンズＬ₃₂₂と正レンズＬ₃₂₃とは、接合されている。

第３レンズ群Ｇ₃₃は、物体側から順に、負レンズＬ₃₃₁と、正レンズＬ₃₃₂と、が配置されて構成される。負レンズＬ₃₃₁の物体側面には、非球面が形成されている。負レンズＬ₃₃₁と、正レンズＬ₃₃₂とは、接合されている。また、負レンズＬ₃₃₁の物体側の面および正レンズＬ₃₃₂の結像面ＩＭＧ側の面は、ともに結像面ＩＭＧ側に凹形状を呈している。

第４レンズ群Ｇ₃₄は、物体側から順に、正レンズＬ₃₄₁と、負レンズＬ₃₄₂と、正レンズＬ₃₄₃と、が配置されて構成される。正レンズＬ₃₄₁の物体側面は、物体側に凸形状を呈している。また、正レンズＬ₃₄₁の両面には、非球面が形成されている。負レンズＬ₃₄₂と、正レンズＬ₃₄₃とは、接合されている。

このズームレンズは、第２レンズ群Ｇ₃₂を光軸に沿って物体側から結像面ＩＭＧへ移動させて、広角端から望遠端への変倍を行う。また、第４レンズ群Ｇ₃₄を光軸に沿って物体側に緩い凸の軌跡を形成するように移動させて、変倍に伴う結像面ＩＭＧの位置の補正を行うとともに、無限遠物体合焦状態から最至近距離物体合焦状態までのフォーカシングを行う。なお、第１レンズ群Ｇ₃₁および第３レンズ群Ｇ₃₃は、変倍に際して固定される。

以下、実施例３にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

ズームレンズ全系の焦点距離＝5.13（広角端：ｆｗ）〜15.35（中間焦点位置：ｆｍ）〜48.64（望遠端：ｆｔ）（無限遠物体合焦状態）
Ｆナンバー（ＦＮＯ）＝1.54（広角端）〜2.01（望遠端）
半画角（ω）＝36.21（広角端）〜3.72（望遠端）
第１レンズ群Ｇ₃₁の焦点距離（ｆ１）＝49.27
第２レンズ群Ｇ₃₂の焦点距離（ｆ２）＝-8.92
第３レンズ群Ｇ₃₃の焦点距離（ｆ３）＝69.07
第４レンズ群Ｇ₃₄の焦点距離（ｆ４）＝16.99
変倍比（ｆｔ／ｆｗ）＝9.48

（レンズデータ）
ｒ₁＝42.456
ｄ₁＝0.85 ｎｄ₁＝1.84666 νｄ₁＝23.78
ｒ₂＝29.831
ｄ₂＝5.23 ｎｄ₂＝1.49700 νｄ₂＝81.61
ｒ₃＝615.020
ｄ₃＝0.15
ｒ₄＝34.955
ｄ₄＝3.19 ｎｄ₃＝1.62041 νｄ₃＝60.34
ｒ₅＝140.216
ｄ₅＝D(5)（可変）
ｒ₆＝-119.530
ｄ₆＝0.50 ｎｄ₄＝1.88300 νｄ₄＝40.81
ｒ₇＝8.910
ｄ₇＝3.27
ｒ₈＝-21.329
ｄ₈＝0.50 ｎｄ₅＝1.51680 νｄ₅＝64.20
ｒ₉＝11.252
ｄ₉＝2.32 ｎｄ₆＝1.99820 νｄ₆＝25.46
ｒ₁₀＝45.740
ｄ₁₀＝D(10)（可変）
ｒ₁₁＝∞（開口絞り）
ｄ₁₁＝1.24
ｒ₁₂＝18.442（非球面）
ｄ₁₂＝0.50 ｎｄ₇＝1.62263 νｄ₇＝58.16
ｒ₁₃＝8.088
ｄ₁₃＝4.35 ｎｄ₈＝1.59282 νｄ₈＝68.62
ｒ₁₄＝39.648
ｄ₁₄＝D(14)（可変）
ｒ₁₅＝9.159（非球面）
ｄ₁₅＝4.62 ｎｄ₉＝1.55332 νｄ₉＝71.68
ｒ₁₆＝-30.307（非球面）
ｄ₁₆＝0.15
ｒ₁₇＝82.872
ｄ₁₇＝0.40 ｎｄ₁₀＝1.78590 νｄ₁₀＝43.93
ｒ₁₈＝7.000
ｄ₁₈＝4.82 ｎｄ₁₁＝1.43700 νｄ₁₁＝95.10
ｒ₁₉＝-20.959
ｄ₁₉＝D(19)（可変）
ｒ₂₀＝∞
ｄ₂₀＝1.50 ｎｄ₁₂＝1.51633 νｄ₁₂＝64.14
ｒ₂₁＝∞
ｄ₂₁＝2.00
ｒ₂₂＝∞（結像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ）
（第１２面）
ｋ＝0，
Ａ＝-1.32369×10^-5，Ｂ＝-2.25725×10^-7，
Ｃ＝2.46216×10^-9，Ｄ＝-1.15258×10^-11
（第１５面）
ｋ＝0，
Ａ＝-1.15008×10^-4，Ｂ＝3.18464×10^-7，
Ｃ＝-1.54757×10^-8，Ｄ＝-9.15813×10^-11
（第１６面）
ｋ＝0，
Ａ＝1.01383×10^-4，Ｂ＝1.13963×10^-6，
Ｃ＝-4.64174×10^-8，Ｄ＝4.33423×10^-10

（変倍データ）
広角端望遠端
D(5) 1.28 28.18
D(10) 30.16 3.25
D(14) 9.79 4.29
D(19) 10.17 15.67

（条件式（１）に関する数値）
｜ＰＣｔ３ｐ−ＰＣｔ３ｎ｜＝0.0504
ＰＣｔ３ｐ（第３レンズ群Ｇ₃₃に含まれる、正レンズＬ₃₃₂のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.7960
ＰＣｔ３ｎ（第３レンズ群Ｇ₃₃に含まれる、負レンズＬ₃₃₁のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.8464

（条件式（２）に関する数値）
νｄ３ｐ＝68.62
νｄ３ｐ：第３レンズ群Ｇ₃₃に含まれる、正レンズＬ₃₃₂のｄ線に対するアッベ数

（条件式（３）に関する数値）
νｄ３ｎ＝58.16
νｄ３ｎ：第３レンズ群Ｇ₃₃に含まれる、負レンズＬ₃₃₁のｄ線に対するアッベ数

（条件式（４）に関する数値）
｜ＰｇＦ３ｐ−ＰｇＦ３ｎ｜＝0.0051
ＰｇＦ３ｐ（第３レンズ群Ｇ₃₃に含まれる、正レンズＬ₃₃₂のｇ線とＦ線に対する部分分散比）＝0.5441
ＰｇＦ３ｎ（第３レンズ群Ｇ₃₃に含まれる、負レンズＬ₃₃₁のｇ線とＦ線に対する部分分散比）＝0.5390

（条件式（５）に関する数値）
ＰＣｔ３ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ３ｎ）＝0.0270

（条件式（６）に関する数値）
ｆ３／ｆｗ＝13.46

（条件式（７）に関する数値）
ｆ１／ｆｔ＝1.01

（条件式（８）に関する数値）
ｆ３／ｆｔ＝1.42

（条件式（９）に関する数値）
νｄ４Ｐ＿ａｖｅ＝83.39
νｄ４Ｐ＿ａｖｅ：第４レンズ群Ｇ₃₄に含まれる、正レンズＬ₃₄₁，Ｌ₃₄₃のｄ線に対するアッベ数の平均値

（条件式（１０）に関する数値）
νｄ１ｎ＝23.78
νｄ１ｎ：第１レンズ群Ｇ₃₁に含まれる、負レンズＬ₃₁₁のｄ線に対するアッベ数

（条件式（１１）に関する数値）
νｄ１ｐ＝81.61
νｄ１ｐ：第１レンズ群Ｇ₃₁に含まれる、正レンズＬ₃₁₂のｄ線に対するアッベ数

（条件式（１２）に関する数値）
νｄ２ｐ＝25.46
νｄ２ｐ：第２レンズ群Ｇ₃₂に含まれる、正レンズＬ₃₂₃のｄ線に対するアッベ数

（条件式（１３）に関する数値）
ｆ１／ｆｗ＝9.60

（条件式（１４）に関する数値）
｜ｆ３／ｆ２｜＝7.75

（条件式（１５）に関する数値）
ｆ３／ｆ４＝4.07

（条件式（１６）に関する数値）
ＰＣｔ１ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ１ｎ）＝0.0022
ＰＣｔ１ｎ（第１レンズ群Ｇ₃₁に含まれる、負レンズＬ₃₁₁のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.6600

（条件式（１７）に関する数値）
ＰＣｔ２ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ２ｎ）＝0.0205
ＰＣｔ２ｎ（第２レンズ群Ｇ₃₂に含まれる、負レンズＬ₃₂₂のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.8682
νｄ２ｎ＝64.20
νｄ２ｎ：第２レンズ群Ｇ₃₂に含まれる、負レンズＬ₃₂₂のｄ線に対するアッベ数

（条件式（１９）に関する数値）
ＰＣｔ４ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ４ｎ）＝0.0107
ＰＣｔ４ｎ（第４レンズ群Ｇ₃₄に含まれる、負レンズＬ₃₄₂のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.7632
νｄ４ｎ＝43.93
νｄ４ｎ：第４レンズ群Ｇ₃₄に含まれる、負レンズＬ₃₄₂のｄ線に対するアッベ数

図７は、実施例３にかかるズームレンズの諸収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（λ＝４３５．８４ｎｍ）、長破線はＩＲ線（λ＝８５０．００ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、ｄ線に相当する波長の特性を示している。なお、非点収差図において、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、ｄ線に相当する波長の特性を示している。

図８は、実施例４にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₄₁と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₄₂と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₄₃と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ₄₄と、が配置されて構成される。第２レンズ群Ｇ₄₂と第３レンズ群Ｇ₄₃との間には、所定の口径を規定する開口絞りＳＴＰが配置される。第４レンズ群Ｇ₄₄と結像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置される。

第１レンズ群Ｇ₄₁は、物体側から順に、負レンズＬ₄₁₁と、正レンズＬ₄₁₂と、正レンズＬ₄₁₃と、が配置されて構成される。負レンズＬ₄₁₁と正レンズＬ₄₁₂とは、接合されている。

第２レンズ群Ｇ₄₂は、物体側から順に、負レンズＬ₄₂₁と、負レンズＬ₄₂₂と、正レンズＬ₄₂₃と、が配置されて構成される。負レンズＬ₄₂₂と正レンズＬ₄₂₃とは、接合されている。

第３レンズ群Ｇ₄₃は、物体側から順に、負レンズＬ₄₃₁と、正レンズＬ₄₃₂と、が配置されて構成される。負レンズＬ₄₃₁の物体側面には、非球面が形成されている。負レンズＬ₄₃₁と、正レンズＬ₄₃₂とは、接合されている。また、負レンズＬ₄₃₁の物体側の面および正レンズＬ₄₃₂の結像面ＩＭＧ側の面は、ともに結像面ＩＭＧ側に凹形状を呈している。

第４レンズ群Ｇ₄₄は、物体側から順に、正レンズＬ₄₄₁と、負レンズＬ₄₄₂と、正レンズＬ₄₄₃と、が配置されて構成される。正レンズＬ₄₄₁の物体側面は、物体側に凸形状を呈している。また、正レンズＬ₄₄₁の両面には、非球面が形成されている。負レンズＬ₄₄₂と、正レンズＬ₄₄₃とは、接合されている。

このズームレンズは、第２レンズ群Ｇ₄₂を光軸に沿って物体側から結像面ＩＭＧへ移動させて、広角端から望遠端への変倍を行う。また、第４レンズ群Ｇ₄₄を光軸に沿って物体側に緩い凸の軌跡を形成するように移動させて、変倍に伴う結像面ＩＭＧの位置の補正を行うとともに、無限遠物体合焦状態から最至近距離物体合焦状態までのフォーカシングを行う。なお、第１レンズ群Ｇ₄₁および第３レンズ群Ｇ₄₃は、変倍に際して固定される。

以下、実施例４にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

ズームレンズ全系の焦点距離＝5.02（広角端：ｆｗ）〜15.34（中間焦点位置：ｆｍ）〜51.34（望遠端：ｆｔ）（無限遠物体合焦状態）
Ｆナンバー（ＦＮＯ）＝1.65（広角端）〜2.09（望遠端）
半画角（ω）＝34.46（広角端）〜3.51（望遠端）
第１レンズ群Ｇ₄₁の焦点距離（ｆ１）＝40.09
第２レンズ群Ｇ₄₂の焦点距離（ｆ２）＝-6.95
第３レンズ群Ｇ₄₃の焦点距離（ｆ３）＝47.80
第４レンズ群Ｇ₄₄の焦点距離（ｆ４）＝18.57
変倍比（ｆｔ／ｆｗ）＝10.22

（レンズデータ）
ｒ₁＝43.000
ｄ₁＝0.85 ｎｄ₁＝1.84666 νｄ₁＝23.78
ｒ₂＝29.058
ｄ₂＝6.58 ｎｄ₂＝1.49700 νｄ₂＝81.61
ｒ₃＝-222.492
ｄ₃＝0.15
ｒ₄＝26.299
ｄ₄＝3.53 ｎｄ₃＝1.61800 νｄ₃＝63.40
ｒ₅＝73.807
ｄ₅＝D(5)（可変）
ｒ₆＝428.612
ｄ₆＝0.50 ｎｄ₄＝1.88300 νｄ₄＝40.81
ｒ₇＝6.899
ｄ₇＝3.45
ｒ₈＝-14.672
ｄ₈＝0.50 ｎｄ₅＝1.51680 νｄ₅＝64.20
ｒ₉＝9.710
ｄ₉＝2.19 ｎｄ₆＝1.99820 νｄ₆＝25.46
ｒ₁₀＝38.506
ｄ₁₀＝D(10)（可変）
ｒ₁₁＝∞（開口絞り）
ｄ₁₁＝1.40
ｒ₁₂＝20.168（非球面）
ｄ₁₂＝0.50 ｎｄ₇＝1.62263 νｄ₇＝58.16
ｒ₁₃＝7.409
ｄ₁₃＝4.78 ｎｄ₈＝1.59282 νｄ₈＝68.62
ｒ₁₄＝90.359
ｄ₁₄＝D(14)（可変）
ｒ₁₅＝9.606（非球面）
ｄ₁₅＝4.43 ｎｄ₉＝1.55332 νｄ₉＝71.68
ｒ₁₆＝-22.448（非球面）
ｄ₁₆＝0.15
ｒ₁₇＝1808.724
ｄ₁₇＝0.40 ｎｄ₁₀＝1.78590 νｄ₁₀＝43.93
ｒ₁₈＝7.598
ｄ₁₈＝4.54 ｎｄ₁₁＝1.43700 νｄ₁₁＝95.10
ｒ₁₉＝-23.931
ｄ₁₉＝D(19)（可変）
ｒ₂₀＝∞
ｄ₂₀＝1.50 ｎｄ₁₂＝1.51633 νｄ₁₂＝64.14
ｒ₂₁＝∞
ｄ₂₁＝2.00
ｒ₂₂＝∞（結像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ）
（第１２面）
ｋ＝0，
Ａ＝-9.22143×10^-6，Ｂ＝-1.63062×10^-7，
Ｃ＝-3.07614×10^-9，Ｄ＝1.05036×10^-10
（第１５面）
ｋ＝0，
Ａ＝-1.19715×10^-4，Ｂ＝4.65380×10^-7，
Ｃ＝-1.88595×10^-8，Ｄ＝-2.57919×10^-11
（第１６面）
ｋ＝0，
Ａ＝9.31434×10^-5，Ｂ＝1.18074×10^-6，
Ｃ＝-4.35353×10^-8，Ｄ＝3.78806×10^-10

（変倍データ）
広角端望遠端
D(5) 1.20 23.46
D(10) 25.51 3.25
D(14) 12.61 7.44
D(19) 11.23 16.40

（条件式（１）に関する数値）
｜ＰＣｔ３ｐ−ＰＣｔ３ｎ｜＝0.0504
ＰＣｔ３ｐ（第３レンズ群Ｇ₄₃に含まれる、正レンズＬ₄₃₂のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.7960
ＰＣｔ３ｎ（第３レンズ群Ｇ₄₃に含まれる、負レンズＬ₄₃₁のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.8464

（条件式（２）に関する数値）
νｄ３ｐ＝68.62
νｄ３ｐ：第３レンズ群Ｇ₄₃に含まれる、正レンズＬ₄₃₂のｄ線に対するアッベ数

（条件式（３）に関する数値）
νｄ３ｎ＝58.16
νｄ３ｎ：第３レンズ群Ｇ₄₃に含まれる、負レンズＬ₄₃₁のｄ線に対するアッベ数

（条件式（４）に関する数値）
｜ＰｇＦ３ｐ−ＰｇＦ３ｎ｜＝0.0051
ＰｇＦ３ｐ（第３レンズ群Ｇ₄₃に含まれる、正レンズＬ₄₃₂のｇ線とＦ線に対する部分分散比）＝0.5441
ＰｇＦ３ｎ（第３レンズ群Ｇ₄₃に含まれる、負レンズＬ₄₃₁のｇ線とＦ線に対する部分分散比）＝0.5390

（条件式（６）に関する数値）
ｆ３／ｆｗ＝9.52

（条件式（７）に関する数値）
ｆ１／ｆｔ＝0.78

（条件式（８）に関する数値）
ｆ３／ｆｔ＝0.93

（条件式（９）に関する数値）
νｄ４Ｐ＿ａｖｅ＝83.39
νｄ４Ｐ＿ａｖｅ：第４レンズ群Ｇ₄₄に含まれる、正レンズＬ₄₄₁，Ｌ₄₄₃のｄ線に対するアッベ数の平均値

（条件式（１０）に関する数値）
νｄ１ｎ＝23.78
νｄ１ｎ：第１レンズ群Ｇ₄₁に含まれる、負レンズＬ₄₁₁のｄ線に対するアッベ数

（条件式（１１）に関する数値）
νｄ１ｐ＝81.61
νｄ１ｐ：第１レンズ群Ｇ₄₁に含まれる、正レンズＬ₄₁₂のｄ線に対するアッベ数

（条件式（１２）に関する数値）
νｄ２ｐ＝25.46
νｄ２ｐ：第２レンズ群Ｇ₄₂に含まれる、正レンズＬ₄₂₃のｄ線に対するアッベ数

（条件式（１３）に関する数値）
ｆ１／ｆｗ＝7.98

（条件式（１４）に関する数値）
｜ｆ３／ｆ２｜＝6.88

（条件式（１５）に関する数値）
ｆ３／ｆ４＝2.57

（条件式（１６）に関する数値）
ＰＣｔ１ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ１ｎ）＝0.0022
ＰＣｔ１ｎ（第１レンズ群Ｇ₄₁に含まれる、負レンズＬ₄₁₁のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.6600

（条件式（１７）に関する数値）
ＰＣｔ２ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ２ｎ）＝0.0205
ＰＣｔ２ｎ（第２レンズ群Ｇ₄₂に含まれる、負レンズＬ₄₂₂のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.8682
νｄ２ｎ＝64.20
νｄ２ｎ：第２レンズ群Ｇ₄₂に含まれる、負レンズＬ₄₂₂のｄ線に対するアッベ数

（条件式（１８）に関する数値）
ＰＣｔ４ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ４ｎ）＝0.0107
ＰＣｔ４ｎ（第４レンズ群Ｇ₄₄に含まれる、負レンズＬ₄₄₂のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.7632
νｄ４ｎ＝43.93
νｄ４ｎ：第４レンズ群Ｇ₄₄に含まれる、負レンズＬ₄₄₂のｄ線に対するアッベ数

図９は、実施例４にかかるズームレンズの諸収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（λ＝４３５．８４ｎｍ）、長破線はＩＲ線（λ＝８５０．００ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、ｄ線に相当する波長の特性を示している。なお、非点収差図において、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、ｄ線に相当する波長の特性を示している。

図１０は、実施例５にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₅₁と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₅₂と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₅₃と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ₅₄と、が配置されて構成される。第２レンズ群Ｇ₅₂と第３レンズ群Ｇ₅₃との間には、所定の口径を規定する開口絞りＳＴＰが配置される。第４レンズ群Ｇ₅₄と結像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置される。

第１レンズ群Ｇ₅₁は、物体側から順に、負レンズＬ₅₁₁と、正レンズＬ₅₁₂と、正レンズＬ₅₁₃と、が配置されて構成される。負レンズＬ₅₁₁と正レンズＬ₅₁₂とは、接合されている。

第２レンズ群Ｇ₅₂は、物体側から順に、負レンズＬ₅₂₁と、負レンズＬ₅₂₂と、正レンズＬ₅₂₃と、が配置されて構成される。負レンズＬ₅₂₂と正レンズＬ₅₂₃とは、接合されている。

第３レンズ群Ｇ₅₃は、物体側から順に、正レンズＬ₅₃₁と、負レンズＬ₅₃₂と、が配置されて構成される。正レンズＬ₅₃₁の物体側面には、非球面が形成されている。正レンズＬ₅₃₁と、負レンズＬ₅₃₂とは、接合されている。また、正レンズＬ₅₃₁の物体側の面および負レンズＬ₅₃₂の結像面ＩＭＧ側の面は、ともに結像面ＩＭＧ側に凹形状を呈している。

第４レンズ群Ｇ₅₄は、物体側から順に、正レンズＬ₅₄₁と、負レンズＬ₅₄₂と、正レンズＬ₅₄₃と、が配置されて構成される。正レンズＬ₅₄₁の物体側面は、物体側に凸形状を呈している。また、正レンズＬ₅₄₁の両面には、非球面が形成されている。負レンズＬ₅₄₂と、正レンズＬ₅₄₃とは、接合されている。

このズームレンズは、第２レンズ群Ｇ₅₂を光軸に沿って物体側から結像面ＩＭＧへ移動させて、広角端から望遠端への変倍を行う。また、第４レンズ群Ｇ₅₄を光軸に沿って物体側に緩い凸の軌跡を形成するように移動させて、変倍に伴う結像面ＩＭＧの位置の補正を行うとともに、無限遠物体合焦状態から最至近距離物体合焦状態までのフォーカシングを行う。なお、第１レンズ群Ｇ₅₁および第３レンズ群Ｇ₅₃は、変倍に際して固定される。

以下、実施例５にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

ズームレンズ全系の焦点距離＝5.13（広角端：ｆｗ）〜15.34（中間焦点位置：ｆｍ）〜48.62（望遠端：ｆｔ）（無限遠物体合焦状態）
Ｆナンバー（ＦＮＯ）＝1.65（広角端）〜2.05（望遠端）
半画角（ω）＝34.11（広角端）〜3.72（望遠端）
第１レンズ群Ｇ₅₁の焦点距離（ｆ１）＝47.23
第２レンズ群Ｇ₅₂の焦点距離（ｆ２）＝-8.81
第３レンズ群Ｇ₅₃の焦点距離（ｆ３）＝59.44
第４レンズ群Ｇ₅₄の焦点距離（ｆ４）＝17.53
変倍比（ｆｔ／ｆｗ）＝9.48

（レンズデータ）
ｒ₁＝51.74
ｄ₁＝0.80 ｎｄ₁＝1.84666 νｄ₁＝23.78
ｒ₂＝34.43
ｄ₂＝5.98 ｎｄ₂＝1.49700 νｄ₂＝81.61
ｒ₃＝-234.04
ｄ₃＝0.15
ｒ₄＝30.28
ｄ₄＝3.44 ｎｄ₃＝1.61800 νｄ₃＝63.40
ｒ₅＝81.31
ｄ₅＝D(5)（可変）
ｒ₆＝1231.39
ｄ₆＝0.50 ｎｄ₄＝1.88300 νｄ₄＝40.81
ｒ₇＝7.99
ｄ₇＝3.53
ｒ₈＝-19.13
ｄ₈＝0.50 ｎｄ₅＝1.70154 νｄ₅＝41.15
ｒ₉＝10.03
ｄ₉＝2.80 ｎｄ₆＝1.99820 νｄ₆＝25.46
ｒ₁₀＝-346.49
ｄ₁₀＝D(10)（可変）
ｒ₁₁＝∞（開口絞り）
ｄ₁₁＝1.16
ｒ₁₂＝15.72（非球面）
ｄ₁₂＝5.19 ｎｄ₇＝1.49710 νｄ₇＝81.56
ｒ₁₃＝-16.12
ｄ₁₃＝0.50 ｎｄ₈＝1.48749 νｄ₈＝70.44
ｒ₁₄＝27.94
ｄ₁₄＝D(14)（可変）
ｒ₁₅＝10.35（非球面）
ｄ₁₅＝4.15 ｎｄ₉＝1.55332 νｄ₉＝71.68
ｒ₁₆＝-34.10（非球面）
ｄ₁₆＝0.15
ｒ₁₇＝68.24
ｄ₁₇＝0.50 ｎｄ₁₀＝1.80411 νｄ₁₀＝40.73
ｒ₁₈＝7.50
ｄ₁₈＝4.32 ｎｄ₁₁＝1.49700 νｄ₁₁＝81.61
ｒ₁₉＝-25.38
ｄ₁₉＝D(19)（可変）
ｒ₂₀＝∞
ｄ₂₀＝1.50 ｎｄ₁₂＝1.51633 νｄ₁₂＝64.14
ｒ₂₁＝∞
ｄ₂₁＝2.00
ｒ₂₂＝∞（結像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ）
（第１２面）
ｋ＝0，
Ａ＝-3.91726×10^-5，Ｂ＝-4.44060×10^-7，
Ｃ＝5.34452×10^-9，Ｄ＝-5.25324×10^-11
（第１５面）
ｋ＝0，
Ａ＝-8.69803×10^-5，Ｂ＝2.40959×10^-7，
Ｃ＝-5.20781×10^-9，Ｄ＝-2.75815×10^-10
（第１６面）
ｋ＝0，
Ａ＝6.74766×10^-5，Ｂ＝7.10343×10^-7，
Ｃ＝-3.39423×10^-8，Ｄ＝1.40224×10^-10

（変倍データ）
広角端望遠端
D(5) 1.20 27.91
D(10) 29.68 2.97
D(14) 9.82 5.32
D(19) 11.18 15.69

（条件式（１）に関する数値）
｜ＰＣｔ３ｐ−ＰＣｔ３ｎ｜＝0.0683
ＰＣｔ３ｐ（第３レンズ群Ｇ₅₃に含まれる、正レンズＬ₅₃₁のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.8305
ＰＣｔ３ｎ（第３レンズ群Ｇ₅₃に含まれる、負レンズＬ₅₃₂のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.8988

（条件式（２）に関する数値）
νｄ３ｐ＝81.56
νｄ３ｐ：第３レンズ群Ｇ₅₃に含まれる、正レンズＬ₅₃₁のｄ線に対するアッベ数

（条件式（３）に関する数値）
νｄ３ｎ＝70.44
νｄ３ｎ：第３レンズ群Ｇ₅₃に含まれる、負レンズＬ₅₃₂のｄ線に対するアッベ数

（条件式（４）に関する数値）
｜ＰｇＦ３ｐ−ＰｇＦ３ｎ｜＝0.0082
ＰｇＦ３ｐ（第３レンズ群Ｇ₅₃に含まれる、正レンズＬ₅₃₁のｇ線とＦ線に対する部分分散比）＝0.5388
ＰｇＦ３ｎ（第３レンズ群Ｇ₅₃に含まれる、負レンズＬ₅₃₂のｇ線とＦ線に対する部分分散比）＝0.5306

（条件式（５）に関する数値）
ＰＣｔ３ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ３ｎ）＝0.0217

（条件式（６）に関する数値）
ｆ３／ｆｗ＝11.59

（条件式（７）に関する数値）
ｆ１／ｆｔ＝0.97

（条件式（８）に関する数値）
ｆ３／ｆｔ＝1.22

（条件式（９）に関する数値）
νｄ４Ｐ＿ａｖｅ＝76.65
νｄ４Ｐ＿ａｖｅ：第４レンズ群Ｇ₅₄に含まれる、正レンズＬ₅₄₁，Ｌ₅₄₃のｄ線に対するアッベ数の平均値

（条件式（１０）に関する数値）
νｄ１ｎ＝23.78
νｄ１ｎ：第１レンズ群Ｇ₅₁に含まれる、負レンズＬ₅₁₁のｄ線に対するアッベ数

（条件式（１１）に関する数値）
νｄ１ｐ＝81.61
νｄ１ｐ：第１レンズ群Ｇ₅₁に含まれる、正レンズＬ₅₁₂のｄ線に対するアッベ数

（条件式（１２）に関する数値）
νｄ２ｐ＝25.46
νｄ２ｐ：第２レンズ群Ｇ₅₂に含まれる、正レンズＬ₅₂₃のｄ線に対するアッベ数

（条件式（１３）に関する数値）
ｆ１／ｆｗ＝9.21

（条件式（１４）に関する数値）
｜ｆ３／ｆ２｜＝6.75

（条件式（１５）に関する数値）
ｆ３／ｆ４＝3.39

（条件式（１６）に関する数値）
ＰＣｔ１ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ１ｎ）＝0.0022
ＰＣｔ１ｎ（第１レンズ群Ｇ₅₁に含まれる、負レンズＬ₅₁₁のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.6600

（条件式（１７）に関する数値）
ＰＣｔ２ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ２ｎ）＝0.0003
ＰＣｔ２ｎ（第２レンズ群Ｇ₅₂に含まれる、負レンズＬ₅₂₁のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.7381
νｄ２ｎ＝40.81
νｄ２ｎ：第２レンズ群Ｇ₅₂に含まれる、負レンズＬ₅₂₁のｄ線に対するアッベ数

（条件式（１８）に関する数値）
ＰＣｔ４ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ４ｎ）＝0.0090
ＰＣｔ４ｎ（第４レンズ群Ｇ₅₄に含まれる、負レンズＬ₅₄₂のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.7464
νｄ４ｎ＝40.73
νｄ４ｎ：第４レンズ群Ｇ₅₄に含まれる、負レンズＬ₅₄₂のｄ線に対するアッベ数

図１１は、実施例５にかかるズームレンズの諸収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（λ＝４３５．８４ｎｍ）、長破線はＩＲ線（λ＝８５０．００ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、ｄ線に相当する波長の特性を示している。なお、非点収差図において、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、ｄ線に相当する波長の特性を示している。

図１２は、実施例６にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₆₁と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₆₂と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₆₃と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ₆₄と、が配置されて構成される。第２レンズ群Ｇ₆₂と第３レンズ群Ｇ₆₃との間には、所定の口径を規定する開口絞りＳＴＰが配置される。第４レンズ群Ｇ₆₄と結像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置される。

第１レンズ群Ｇ₆₁は、物体側から順に、負レンズＬ₆₁₁と、正レンズＬ₆₁₂と、正レンズＬ₆₁₃と、が配置されて構成される。負レンズＬ₆₁₁と正レンズＬ₆₁₂とは、接合されている。

第２レンズ群Ｇ₆₂は、物体側から順に、負レンズＬ₆₂₁と、負レンズＬ₆₂₂と、正レンズＬ₆₂₃と、が配置されて構成される。負レンズＬ₆₂₂と正レンズＬ₆₂₃とは、接合されている。

第３レンズ群Ｇ₆₃は、物体側から順に、負レンズＬ₆₃₁と、正レンズＬ₆₃₂と、が配置されて構成される。負レンズＬ₆₃₁の物体側面には、非球面が形成されている。負レンズＬ₆₃₁と、正レンズＬ₆₃₂とは、接合されている。また、負レンズＬ₆₃₁の物体側の面および正レンズＬ₆₃₂の結像面ＩＭＧ側の面は、ともに結像面ＩＭＧ側に凹形状を呈している。

第４レンズ群Ｇ₆₄は、物体側から順に、正レンズＬ₆₄₁と、負レンズＬ₆₄₂と、正レンズＬ₆₄₃と、が配置されて構成される。正レンズＬ₆₄₁の物体側面は、物体側に凸形状を呈している。また、正レンズＬ₆₄₁の両面には、非球面が形成されている。負レンズＬ₆₄₂と、正レンズＬ₆₄₃とは、接合されている。

このズームレンズは、第２レンズ群Ｇ₆₂を光軸に沿って物体側から結像面ＩＭＧへ移動させて、広角端から望遠端への変倍を行う。また、第４レンズ群Ｇ₆₄を光軸に沿って物体側に緩い凸の軌跡を形成するように移動させて、変倍に伴う結像面ＩＭＧの位置の補正を行うとともに、無限遠物体合焦状態から最至近距離物体合焦状態までのフォーカシングを行う。なお、第１レンズ群Ｇ₆₁および第３レンズ群Ｇ₆₃は、変倍に際して固定される。

以下、実施例６にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

ズームレンズ全系の焦点距離＝5.13（広角端：ｆｗ）〜15.35（中間焦点位置：ｆｍ）〜48.64（望遠端：ｆｔ）（無限遠物体合焦状態）
Ｆナンバー（ＦＮＯ）＝1.54（広角端）〜2.02（望遠端）
半画角（ω）＝35.35（広角端）〜3.72（望遠端）
第１レンズ群Ｇ₆₁の焦点距離（ｆ１）＝48.43
第２レンズ群Ｇ₆₂の焦点距離（ｆ２）＝-8.86
第３レンズ群Ｇ₆₃の焦点距離（ｆ３）＝59.76
第４レンズ群Ｇ₆₄の焦点距離（ｆ４）＝17.33
変倍比（ｆｔ／ｆｗ）＝9.48

（レンズデータ）
ｒ₁＝42.294
ｄ₁＝0.85 ｎｄ₁＝1.84666 νｄ₁＝23.78
ｒ₂＝30.051
ｄ₂＝5.34 ｎｄ₂＝1.49700 νｄ₂＝81.61
ｒ₃＝1138.451
ｄ₃＝0.15
ｒ₄＝34.371
ｄ₄＝3.14 ｎｄ₃＝1.61800 νｄ₃＝63.40
ｒ₅＝120.390
ｄ₅＝D(5)（可変）
ｒ₆＝-238.675
ｄ₆＝0.50 ｎｄ₄＝1.88300 νｄ₄＝40.81
ｒ₇＝8.584
ｄ₇＝3.38
ｒ₈＝-21.390
ｄ₈＝0.50 ｎｄ₅＝1.51680 νｄ₅＝64.20
ｒ₉＝10.976
ｄ₉＝2.35 ｎｄ₆＝1.99820 νｄ₆＝25.46
ｒ₁₀＝42.637
ｄ₁₀＝D(10)（可変）
ｒ₁₁＝∞（開口絞り）
ｄ₁₁＝0.96
ｒ₁₂＝15.158（非球面）
ｄ₁₂＝0.50 ｎｄ₇＝1.69680 νｄ₇＝55.46
ｒ₁₃＝8.254
ｄ₁₃＝4.10 ｎｄ₈＝1.59282 νｄ₈＝68.62
ｒ₁₄＝31.742
ｄ₁₄＝D(14)（可変）
ｒ₁₅＝9.094（非球面）
ｄ₁₅＝4.54 ｎｄ₉＝1.55332 νｄ₉＝71.68
ｒ₁₆＝-31.852（非球面）
ｄ₁₆＝0.15
ｒ₁₇＝81.406
ｄ₁₇＝0.40 ｎｄ₁₀＝1.78590 νｄ₁₀＝43.93
ｒ₁₈＝7.019
ｄ₁₈＝4.84 ｎｄ₁₁＝1.43700 νｄ₁₁＝95.10
ｒ₁₉＝-19.947
ｄ₁₉＝D(19)（可変）
ｒ₂₀＝∞
ｄ₂₀＝1.50 ｎｄ₁₂＝1.51633 νｄ₁₂＝64.14
ｒ₂₁＝∞
ｄ₂₁＝2.00
ｒ₂₂＝∞（結像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ）
（第１２面）
ｋ＝0，
Ａ＝-9.30617×10^-6，Ｂ＝-1.90455×10^-7，
Ｃ＝3.52681×10^-9，Ｄ＝-1.93326×10^-11
（第１５面）
ｋ＝0，
Ａ＝-1.18233×10^-4，Ｂ＝2.67546×10^-7，
Ｃ＝-1.60250×10^-8，Ｄ＝-9.66800×10^-11
（第１６面）
ｋ＝0，
Ａ＝1.01985×10^-4，Ｂ＝1.07100×10^-6，
Ｃ＝-4.78102×10^-8，Ｄ＝4.60821×10^-10

（変倍データ）
広角端望遠端
D(5) 1.21 27.98
D(10) 30.04 3.27
D(14) 10.42 4.88
D(19) 10.14 15.67

（条件式（１）に関する数値）
｜ＰＣｔ３ｐ−ＰＣｔ３ｎ｜＝0.0373
ＰＣｔ３ｐ（第３レンズ群Ｇ₆₃に含まれる、正レンズＬ₆₃₂のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.7960
ＰＣｔ３ｎ（第３レンズ群Ｇ₆₃に含まれる、負レンズＬ₆₃₁のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.8333

（条件式（２）に関する数値）
νｄ３ｐ＝68.62
νｄ３ｐ：第３レンズ群Ｇ₆₃に含まれる、正レンズＬ₆₃₂のｄ線に対するアッベ数

（条件式（３）に関する数値）
νｄ３ｎ＝55.46
νｄ３ｎ：第３レンズ群Ｇ₆₃に含まれる、負レンズＬ₆₃₁のｄ線に対するアッベ数

（条件式（４）に関する数値）
｜ＰｇＦ３ｐ−ＰｇＦ３ｎ｜＝0.0016
ＰｇＦ３ｐ（第３レンズ群Ｇ₆₃に含まれる、正レンズＬ₆₃₂のｇ線とＦ線に対する部分分散比）＝0.5441
ＰｇＦ３ｎ（第３レンズ群Ｇ₆₃に含まれる、負レンズＬ₆₃₁のｇ線とＦ線に対する部分分散比）＝0.5425

（条件式（５）に関する数値）
ＰＣｔ３ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ３ｎ）＝0.0266

（条件式（６）に関する数値）
ｆ３／ｆｗ＝11.65

（条件式（７）に関する数値）
ｆ１／ｆｔ＝1.00

（条件式（８）に関する数値）
ｆ３／ｆｔ＝1.23

（条件式（９）に関する数値）
νｄ４Ｐ＿ａｖｅ＝83.39
νｄ４Ｐ＿ａｖｅ：第４レンズ群Ｇ₆₄に含まれる、正レンズＬ₆₄₁，Ｌ₆₄₃のｄ線に対するアッベ数の平均値

（条件式（１０）に関する数値）
νｄ１ｎ＝23.78
νｄ１ｎ：第１レンズ群Ｇ₆₁に含まれる、負レンズＬ₆₁₁のｄ線に対するアッベ数

（条件式（１１）に関する数値）
νｄ１ｐ＝81.61
νｄ１ｐ：第１レンズ群Ｇ₆₁に含まれる、正レンズＬ₆₁₂のｄ線に対するアッベ数

（条件式（１２）に関する数値）
νｄ２ｐ＝25.46
νｄ２ｐ：第２レンズ群Ｇ₆₂に含まれる、正レンズＬ₆₂₃のｄ線に対するアッベ数

（条件式（１３）に関する数値）
ｆ１／ｆｗ＝9.44

（条件式（１４）に関する数値）
｜ｆ３／ｆ２｜＝6.75

（条件式（１５）に関する数値）
ｆ３／ｆ４＝3.45

（条件式（１６）に関する数値）
ＰＣｔ１ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ１ｎ）＝0.0022
ＰＣｔ１ｎ（第１レンズ群Ｇ₆₁に含まれる、負レンズＬ₆₁₁のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.6600

（条件式（１７）に関する数値）
ＰＣｔ２ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ２ｎ）＝0.0205
ＰＣｔ２ｎ（第２レンズ群Ｇ₆₂に含まれる、負レンズＬ₆₂₂のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.8682
νｄ２ｎ＝64.20
νｄ２ｎ：第２レンズ群Ｇ₆₂に含まれる、負レンズＬ₆₂₂のｄ線に対するアッベ数

（条件式（１８）に関する数値）
ＰＣｔ４ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ４ｎ）＝0.0107
ＰＣｔ４ｎ（第４レンズ群Ｇ₆₄に含まれる、負レンズＬ₆₄₂のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.7632
νｄ４ｎ＝43.93
νｄ４ｎ：第４レンズ群Ｇ₆₄に含まれる、負レンズＬ₆₄₂のｄ線に対するアッベ数

図１３は、実施例６にかかるズームレンズの諸収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（λ＝４３５．８４ｎｍ）、長破線はＩＲ線（λ＝８５０．００ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、ｄ線に相当する波長の特性を示している。なお、非点収差図において、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、ｄ線に相当する波長の特性を示している。

図１４は、実施例７にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₇₁と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₇₂と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₇₃と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ₇₄と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ₇₅と、が配置されて構成される。第２レンズ群Ｇ₇₂と第３レンズ群Ｇ₇₃との間には、所定の口径を規定する開口絞りＳＴＰが配置される。第５レンズ群Ｇ₇₅と結像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置される。

第１レンズ群Ｇ₇₁は、物体側から順に、負レンズＬ₇₁₁と、正レンズＬ₇₁₂と、正レンズＬ₇₁₃と、が配置されて構成される。負レンズＬ₇₁₁と正レンズＬ₇₁₂とは、接合されている。

第２レンズ群Ｇ₇₂は、物体側から順に、負レンズＬ₇₂₁と、負レンズＬ₇₂₂と、正レンズＬ₇₂₃と、が配置されて構成される。負レンズＬ₇₂₂と正レンズＬ₇₂₃とは、接合されている。

第３レンズ群Ｇ₇₃は、物体側から順に、正レンズＬ₇₃₁と、負レンズＬ₇₃₂と、が配置されて構成される。正レンズＬ₇₃₁の物体側面には、非球面が形成されている。正レンズＬ₇₃₁と、負レンズＬ₇₃₂とは、接合されている。また、正レンズＬ₇₃₁の物体側の面および負レンズＬ₇₃₂の結像面ＩＭＧ側の面は、ともに結像面ＩＭＧ側に凹形状を呈している。

第４レンズ群Ｇ₇₄は、物体側から順に、正レンズＬ₇₄₁と、負レンズＬ₇₄₂と、正レンズＬ₇₄₃と、が配置されて構成される。正レンズＬ₇₄₁の物体側面は、物体側に凸形状を呈している。また、正レンズＬ₇₄₁の両面には、非球面が形成されている。負レンズＬ₇₄₂と、正レンズＬ₇₄₃とは、接合されている。

第５レンズ群Ｇ₇₅は、物体側から順に、正レンズＬ₇₅₁と、負レンズＬ₇₅₂と、が配置されて構成される。

このズームレンズは、第２レンズ群Ｇ₇₂を光軸に沿って物体側から結像面ＩＭＧへ移動させて、広角端から望遠端への変倍を行う。また、第４レンズ群Ｇ₇₄を光軸に沿って物体側に緩い凸の軌跡を形成するように移動させて、変倍に伴う結像面ＩＭＧの位置の補正を行うとともに、無限遠物体合焦状態から最至近距離物体合焦状態までのフォーカシングを行う。なお、第１レンズ群Ｇ₇₁、第３レンズ群Ｇ₇₃および第５レンズ群Ｇ₇₅は、変倍に際して固定される。

以下、実施例７にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

ズームレンズ全系の焦点距離＝5.13（広角端：ｆｗ）〜15.35（中間焦点位置：ｆｍ）〜48.70（望遠端：ｆｔ）（無限遠物体合焦状態）
Ｆナンバー（ＦＮＯ）＝1.65（広角端）〜2.06（望遠端）
半画角（ω）＝33.94（広角端）〜3.68（望遠端）
第１レンズ群Ｇ₇₁の焦点距離（ｆ１）＝47.39
第２レンズ群Ｇ₇₂の焦点距離（ｆ２）＝-8.77
第３レンズ群Ｇ₇₃の焦点距離（ｆ３）＝58.17
第４レンズ群Ｇ₇₄の焦点距離（ｆ４）＝16.85
第５レンズ群Ｇ₇₅の焦点距離（ｆ５）＝-296.87
変倍比（ｆｔ／ｆｗ）＝9.50

（レンズデータ）
ｒ₁＝53.400
ｄ₁＝0.80 ｎｄ₁＝1.84666 νｄ₁＝23.78
ｒ₂＝34.818
ｄ₂＝5.92 ｎｄ₂＝1.49700 νｄ₂＝81.61
ｒ₃＝-231.493
ｄ₃＝0.15
ｒ₄＝31.672
ｄ₄＝3.50 ｎｄ₃＝1.61800 νｄ₃＝63.40
ｒ₅＝97.642
ｄ₅＝D(5)（可変）
ｒ₆＝-676.488
ｄ₆＝0.50 ｎｄ₄＝1.88300 νｄ₄＝40.81
ｒ₇＝8.419
ｄ₇＝3.56
ｒ₈＝-19.473
ｄ₈＝0.50 ｎｄ₅＝1.70154 νｄ₅＝41.15
ｒ₉＝10.330
ｄ₉＝2.82 ｎｄ₆＝1.99820 νｄ₆＝25.46
ｒ₁₀＝-1594.872
ｄ₁₀＝D(10)（可変）
ｒ₁₁＝∞（開口絞り）
ｄ₁₁＝1.80
ｒ₁₂＝13.984（非球面）
ｄ₁₂＝5.20 ｎｄ₇＝1.55332 νｄ₇＝71.68
ｒ₁₃＝-11.365
ｄ₁₃＝0.50 ｎｄ₈＝1.51680 νｄ₈＝64.20
ｒ₁₄＝17.530
ｄ₁₄＝D(14)（可変）
ｒ₁₅＝10.917（非球面）
ｄ₁₅＝4.10 ｎｄ₉＝1.55332 νｄ₉＝71.68
ｒ₁₆＝-45.815（非球面）
ｄ₁₆＝0.15
ｒ₁₇＝35.160
ｄ₁₇＝0.50 ｎｄ₁₀＝1.80611 νｄ₁₀＝40.73
ｒ₁₈＝7.744
ｄ₁₈＝4.16 ｎｄ₁₁＝1.49700 νｄ₁₁＝81.61
ｒ₁₉＝-29.426
ｄ₁₉＝D(19)（可変）
ｒ₂₀＝-68.750
ｄ₂₀＝1.72 ｎｄ₁₂＝1.49700 νｄ₁₂＝81.61
ｒ₂₁＝-14.805
ｄ₂₁＝1.15
ｒ₂₂＝-10.199
ｄ₂₂＝1.00 ｎｄ₁₃＝1.84666 νｄ₁₃＝23.78
ｒ₂₃＝-16.665
ｄ₂₃＝0.61
ｒ₂₄＝∞
ｄ₂₄＝1.50 ｎｄ₁₄＝1.51633 νｄ₁₄＝64.14
ｒ₂₅＝∞
ｄ₂₅＝2.00
ｒ₂₆＝∞（結像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ）
（第１２面）
ｋ＝0，
Ａ＝-5.39226×10^-5，Ｂ＝-3.86887×10^-7，
Ｃ＝2.69732×10^-9，Ｄ＝-4.20943×10^-11
（第１５面）
ｋ＝0，
Ａ＝-8.86362×10^-5，Ｂ＝2.04791×10^-7，
Ｃ＝-1.03515×10^-8，Ｄ＝-1.54668×10^-10
（第１６面）
ｋ＝0，
Ａ＝3.33892×10^-5，Ｂ＝4.50205×10^-7，
Ｃ＝-2.72941×10^-8，Ｄ＝1.07041×10^-10

（変倍データ）
広角端望遠端
D(5) 1.20 27.82
D(10) 29.61 2.99
D(14) 8.72 3.92
D(19) 7.35 12.15

（条件式（１）に関する数値）
｜ＰＣｔ３ｐ−ＰＣｔ３ｎ｜＝0.0518
ＰＣｔ３ｐ（第３レンズ群Ｇ₇₃に含まれる、正レンズＬ₇₃₁のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.8164
ＰＣｔ３ｎ（第３レンズ群Ｇ₇₃に含まれる、負レンズＬ₇₃₂のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.8682

（条件式（２）に関する数値）
νｄ３ｐ＝71.68
νｄ３ｐ：第３レンズ群Ｇ₇₃に含まれる、正レンズＬ₇₃₁のｄ線に対するアッベ数

（条件式（３）に関する数値）
νｄ３ｎ＝64.20
νｄ３ｎ：第３レンズ群Ｇ₇₃に含まれる、負レンズＬ₇₃₂のｄ線に対するアッベ数

（条件式（４）に関する数値）
｜ＰｇＦ３ｐ−ＰｇＦ３ｎ｜＝0.0059
ＰｇＦ３ｐ（第３レンズ群Ｇ₇₃に含まれる、正レンズＬ₇₃₁のｇ線とＦ線に対する部分分散比）＝0.5402
ＰｇＦ３ｎ（第３レンズ群Ｇ₇₃に含まれる、負レンズＬ₇₃₂のｇ線とＦ線に対する部分分散比）＝0.5343

（条件式（６）に関する数値）
ｆ３／ｆｗ＝11.35

（条件式（７）に関する数値）
ｆ１／ｆｔ＝0.97

（条件式（８）に関する数値）
ｆ３／ｆｔ＝1.19

（条件式（９）に関する数値）
νｄ４Ｐ＿ａｖｅ＝76.65
νｄ４Ｐ＿ａｖｅ：第４レンズ群Ｇ₇₄に含まれる、正レンズＬ₇₄₁，Ｌ₇₄₃のｄ線に対するアッベ数の平均値

（条件式（１０）に関する数値）
νｄ１ｎ＝23.78
νｄ１ｎ：第１レンズ群Ｇ₇₁に含まれる、負レンズＬ₇₁₁のｄ線に対するアッベ数

（条件式（１１）に関する数値）
νｄ１ｐ＝81.61
νｄ１ｐ：第１レンズ群Ｇ₇₁に含まれる、正レンズＬ₇₁₂のｄ線に対するアッベ数

（条件式（１２）に関する数値）
νｄ２ｐ＝25.46
νｄ２ｐ：第２レンズ群Ｇ₇₂に含まれる、正レンズＬ₇₂₃のｄ線に対するアッベ数

（条件式（１３）に関する数値）
ｆ１／ｆｗ＝9.24

（条件式（１４）に関する数値）
｜ｆ３／ｆ２｜＝6.63

（条件式（１５）に関する数値）
ｆ３／ｆ４＝3.45

（条件式（１６）に関する数値）
ＰＣｔ１ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ１ｎ）＝0.0022
ＰＣｔ１ｎ（第１レンズ群Ｇ₇₁に含まれる、負レンズＬ₇₁₁のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.6600

（条件式（１７）に関する数値）
ＰＣｔ２ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ２ｎ）＝0.0003
ＰＣｔ２ｎ（第２レンズ群Ｇ₇₂に含まれる、負レンズＬ₇₂₂のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.7381
νｄ２ｎ＝40.81
νｄ２ｎ：第２レンズ群Ｇ₇₂に含まれる、負レンズＬ₇₂₂のｄ線に対するアッベ数

（条件式（１８）に関する数値）
ＰＣｔ４ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ４ｎ）＝0.0090
ＰＣｔ４ｎ（第４レンズ群Ｇ₇₄に含まれる、負レンズＬ₇₄₂のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.7464
νｄ４ｎ＝40.73
νｄ４ｎ：第４レンズ群Ｇ₇₄に含まれる、負レンズＬ₇₄₂のｄ線に対するアッベ数

図１５は、実施例７にかかるズームレンズの諸収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（λ＝４３５．８４ｎｍ）、長破線はＩＲ線（λ＝８５０．００ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、ｄ線に相当する波長の特性を示している。なお、非点収差図において、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、ｄ線に相当する波長の特性を示している。

図１６は、実施例８にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₈₁と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₈₂と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₈₃と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ₈₄と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ₈₅と、が配置されて構成される。第２レンズ群Ｇ₈₂と第３レンズ群Ｇ₈₃との間には、所定の口径を規定する開口絞りＳＴＰが配置される。第５レンズ群Ｇ₈₅と結像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置される。

第１レンズ群Ｇ₈₁は、物体側から順に、負レンズＬ₈₁₁と、正レンズＬ₈₁₂と、正レンズＬ₈₁₃と、が配置されて構成される。負レンズＬ₈₁₁と正レンズＬ₈₁₂とは、接合されている。

第２レンズ群Ｇ₈₂は、物体側から順に、負レンズＬ₈₂₁と、負レンズＬ₈₂₂と、正レンズＬ₈₂₃と、が配置されて構成される。負レンズＬ₈₂₂と正レンズＬ₈₂₃とは、接合されている。

第３レンズ群Ｇ₈₃は、物体側から順に、負レンズＬ₈₃₁と、正レンズＬ₈₃₂と、が配置されて構成される。負レンズＬ₈₃₁の物体側面には、非球面が形成されている。負レンズＬ₈₃₁と、正レンズＬ₈₃₂とは、接合されている。また、負レンズＬ₈₃₁の物体側の面および正レンズＬ₈₃₂の結像面ＩＭＧ側の面は、ともに結像面ＩＭＧ側に凹形状を呈している。

第４レンズ群Ｇ₈₄は、物体側から順に、正レンズＬ₈₄₁と、負レンズＬ₈₄₂と、正レンズＬ₈₄₃と、が配置されて構成される。正レンズＬ₈₄₁の物体側面は、物体側に凸形状を呈している。また、正レンズＬ₈₄₁の両面には、非球面が形成されている。負レンズＬ₈₄₂と、正レンズＬ₈₄₃とは、接合されている。

第５レンズ群Ｇ₈₅は、物体側から順に、正レンズＬ₈₅₁と、負レンズＬ₈₅₂と、が配置されて構成される。

このズームレンズは、第２レンズ群Ｇ₈₂を光軸に沿って物体側から結像面ＩＭＧへ移動させて、広角端から望遠端への変倍を行う。また、第４レンズ群Ｇ₈₄を光軸に沿って物体側に緩い凸の軌跡を形成するように移動させて、変倍に伴う結像面ＩＭＧの位置の補正を行うとともに、無限遠物体合焦状態から最至近距離物体合焦状態までのフォーカシングを行う。なお、第１レンズ群Ｇ₈₁、第３レンズ群Ｇ₈₃および第５レンズ群Ｇ₈₅は、変倍に際して固定される。

以下、実施例８にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

ズームレンズ全系の焦点距離＝5.13（広角端：ｆｗ）〜15.37（中間焦点位置：ｆｍ）〜48.65（望遠端：ｆｔ）（無限遠物体合焦状態）
Ｆナンバー（ＦＮＯ）＝1.54（広角端）〜1.90（望遠端）
半画角（ω）＝33.96（広角端）〜3.64（望遠端）
第１レンズ群Ｇ₈₁の焦点距離（ｆ１）＝47.05
第２レンズ群Ｇ₈₂の焦点距離（ｆ２）＝-8.78
第３レンズ群Ｇ₈₃の焦点距離（ｆ３）＝44.18
第４レンズ群Ｇ₈₄の焦点距離（ｆ４）＝20.29
第５レンズ群Ｇ₈₅の焦点距離（ｆ５）＝245.71
変倍比（ｆｔ／ｆｗ）＝9.47

（レンズデータ）
ｒ₁＝48.813
ｄ₁＝0.85 ｎｄ₁＝1.84666 νｄ₁＝23.78
ｒ₂＝32.740
ｄ₂＝5.70 ｎｄ₂＝1.49700 νｄ₂＝81.61
ｒ₃＝-254.831
ｄ₃＝0.15
ｒ₄＝33.650
ｄ₄＝3.13 ｎｄ₃＝1.62041 νｄ₃＝60.34
ｒ₅＝109.589
ｄ₅＝D(5)（可変）
ｒ₆＝-323.287
ｄ₆＝0.50 ｎｄ₄＝1.88300 νｄ₄＝40.81
ｒ₇＝8.757
ｄ₇＝3.43
ｒ₈＝-18.263
ｄ₈＝0.50 ｎｄ₅＝1.51680 νｄ₅＝64.20
ｒ₉＝11.476
ｄ₉＝2.30 ｎｄ₆＝1.99820 νｄ₆＝25.46
ｒ₁₀＝48.683
ｄ₁₀＝D(10)（可変）
ｒ₁₁＝∞（開口絞り）
ｄ₁₁＝1.46
ｒ₁₂＝22.907（非球面）
ｄ₁₂＝0.50 ｎｄ₇＝1.62263 νｄ₇＝58.16
ｒ₁₃＝7.976
ｄ₁₃＝4.92 ｎｄ₈＝1.59282 νｄ₈＝68.62
ｒ₁₄＝648.644
ｄ₁₄＝D(14)（可変）
ｒ₁₅＝10.056（非球面）
ｄ₁₅＝4.13 ｎｄ₉＝1.55332 νｄ₉＝71.68
ｒ₁₆＝-27.596（非球面）
ｄ₁₆＝0.15
ｒ₁₇＝154.693
ｄ₁₇＝0.40 ｎｄ₁₀＝1.78590 νｄ₁₀＝43.93
ｒ₁₈＝7.641
ｄ₁₈＝4.42 ｎｄ₁₁＝1.43700 νｄ₁₁＝95.10
ｒ₁₉＝-29.217
ｄ₁₉＝D(19)（可変）
ｒ₂₀＝59.230
ｄ₂₀＝1.52 ｎｄ₁₂＝1.58913 νｄ₁₂＝61.25
ｒ₂₁＝-20.549
ｄ₂₁＝1.30
ｒ₂₂＝-10.097
ｄ₂₂＝0.50 ｎｄ₁₃＝1.59270 νｄ₁₃＝35.45
ｒ₂₃＝-26.778
ｄ₂₃＝0.75
ｒ₂₄＝∞
ｄ₂₄＝1.50 ｎｄ₁₄＝1.51633 νｄ₁₄＝64.14
ｒ₂₅＝∞
ｄ₂₅＝2.00
ｒ₂₆＝∞（結像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ）
（第１２面）
ｋ＝0，
Ａ＝-1.28959×10^-5，Ｂ＝-3.63050×10^-7，
Ｃ＝7.34699×10^-9，Ｄ＝-4.92005×10^-11
（第１５面）
ｋ＝0，
Ａ＝-8.49410×10^-5，Ｂ＝4.99870×10^-7，
Ｃ＝-1.46735×10^-8，Ｄ＝-8.51284×10^-11
（第１６面）
ｋ＝0，
Ａ＝6.81693×10^-5，Ｂ＝1.13787×10^-6，
Ｃ＝-4.30018×10^-8，Ｄ＝3.37909×10^-10

（変倍データ）
広角端望遠端
D(5) 1.20 27.64
D(10) 29.69 3.25
D(14) 9.08 3.95
D(19) 6.90 12.04

（条件式（１）に関する数値）
｜ＰＣｔ３ｐ−ＰＣｔ３ｎ｜＝0.0504
ＰＣｔ３ｐ（第３レンズ群Ｇ₈₃に含まれる、正レンズＬ₈₃₂のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.7960
ＰＣｔ３ｎ（第３レンズ群Ｇ₈₃に含まれる、負レンズＬ₈₃₁のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.8464

（条件式（２）に関する数値）
νｄ３ｐ＝68.62
νｄ３ｐ：第３レンズ群Ｇ₈₃に含まれる、正レンズＬ₈₃₂のｄ線に対するアッベ数

（条件式（３）に関する数値）
νｄ３ｎ＝58.16
νｄ３ｎ：第３レンズ群Ｇ₈₃に含まれる、負レンズＬ₈₃₁のｄ線に対するアッベ数

（条件式（４）に関する数値）
｜ＰｇＦ３ｐ−ＰｇＦ３ｎ｜＝0.0051
ＰｇＦ３ｐ（第３レンズ群Ｇ₈₃に含まれる、正レンズＬ₈₃₂のｇ線とＦ線に対する部分分散比）＝0.5441
ＰｇＦ３ｎ（第３レンズ群Ｇ₈₃に含まれる、負レンズＬ₈₃₁のｇ線とＦ線に対する部分分散比）＝0.5390

（条件式（６）に関する数値）
ｆ３／ｆｗ＝8.61

（条件式（７）に関する数値）
ｆ１／ｆｔ＝0.97

（条件式（８）に関する数値）
ｆ３／ｆｔ＝0.91

（条件式（９）に関する数値）
νｄ４Ｐ＿ａｖｅ＝83.39
νｄ４Ｐ＿ａｖｅ：第４レンズ群Ｇ₈₄に含まれる、正レンズＬ₈₄₁，Ｌ₈₄₃のｄ線に対するアッベ数の平均値

（条件式（１０）に関する数値）
νｄ１ｎ＝23.78
νｄ１ｎ：第１レンズ群Ｇ₈₁に含まれる、負レンズＬ₈₁₁のｄ線に対するアッベ数

（条件式（１１）に関する数値）
νｄ１ｐ＝81.61
νｄ１ｐ：第１レンズ群Ｇ₈₁に含まれる、正レンズＬ₈₁₂のｄ線に対するアッベ数

（条件式（１２）に関する数値）
νｄ２ｐ＝25.46
νｄ２ｐ：第２レンズ群Ｇ₈₂に含まれる、正レンズＬ₈₂₃のｄ線に対するアッベ数

（条件式（１３）に関する数値）
ｆ１／ｆｗ＝9.17

（条件式（１４）に関する数値）
｜ｆ３／ｆ２｜＝5.03

（条件式（１５）に関する数値）
ｆ３／ｆ４＝2.18

（条件式（１６）に関する数値）
ＰＣｔ１ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ１ｎ）＝0.0022
ＰＣｔ１ｎ（第１レンズ群Ｇ₈₁に含まれる、負レンズＬ₈₁₁のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.6600

（条件式（１７）に関する数値）
ＰＣｔ２ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ２ｎ）＝0.0205
ＰＣｔ２ｎ（第２レンズ群Ｇ₈₂に含まれる、負レンズＬ₈₂₂のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.8682
νｄ２ｎ＝64.20
νｄ２ｎ：第２レンズ群Ｇ₈₂に含まれる、負レンズＬ₈₂₂のｄ線に対するアッベ数

（条件式（１８）に関する数値）
ＰＣｔ４ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ４ｎ）＝0.0107
ＰＣｔ４ｎ（第４レンズ群Ｇ₈₄に含まれる、負レンズＬ₈₄₂のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.7632
νｄ４ｎ＝43.93
νｄ４ｎ：第４レンズ群Ｇ₈₄に含まれる、負レンズＬ₈₄₂のｄ線に対するアッベ数

図１７は、実施例８にかかるズームレンズの諸収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（λ＝４３５．８４ｎｍ）、長破線はＩＲ線（λ＝８５０．００ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、ｄ線に相当する波長の特性を示している。なお、非点収差図において、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、ｄ線に相当する波長の特性を示している。

図１８は、実施例９にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₉₁と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₉₂と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₉₃と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ₉₄と、が配置されて構成される。第２レンズ群Ｇ₉₂と第３レンズ群Ｇ₉₃との間には、所定の口径を規定する開口絞りＳＴＰが配置される。第４レンズ群Ｇ₉₄と結像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置される。

第１レンズ群Ｇ₉₁は、物体側から順に、負レンズＬ₉₁₁と、正レンズＬ₉₁₂と、正レンズＬ₉₁₃と、が配置されて構成される。負レンズＬ₉₁₁と正レンズＬ₉₁₂とは、接合されている。

第２レンズ群Ｇ₉₂は、物体側から順に、負レンズＬ₉₂₁と、負レンズＬ₉₂₂と、正レンズＬ₉₂₃と、が配置されて構成される。負レンズＬ₉₂₂と正レンズＬ₉₂₃とは、接合されている。

第３レンズ群Ｇ₉₃は、物体側から順に、正レンズＬ₉₃₁と、正レンズＬ₉₃₂と、負レンズＬ₉₃₃と、が配置されて構成される。正レンズＬ₉₃₁の両面および正レンズＬ₉₃₂の物体側面には、それぞれ非球面が形成されている。正レンズＬ₉₃₂と、負レンズＬ₉₃₃とは、接合されている。また、正レンズＬ₉₃₁の物体側の面および負レンズＬ₉₃₃の結像面ＩＭＧ側の面は、ともに結像面ＩＭＧ側に凹形状を呈している。

第４レンズ群Ｇ₉₄は、物体側から順に、正レンズＬ₉₄₁と、負レンズＬ₉₄₂と、正レンズＬ₉₄₃と、が配置されて構成される。正レンズＬ₉₄₁の物体側面は、物体側に凸形状を呈している。また、正レンズＬ₉₄₁の両面には、非球面が形成されている。負レンズＬ₉₄₂と、正レンズＬ₉₄₃とは、接合されている。

このズームレンズは、第２レンズ群Ｇ₉₂を光軸に沿って物体側から結像面ＩＭＧへ移動させて、広角端から望遠端への変倍を行う。また、第４レンズ群Ｇ₉₄を光軸に沿って物体側に緩い凸の軌跡を形成するように移動させて、変倍に伴う結像面ＩＭＧの位置の補正を行うとともに、無限遠物体合焦状態から最至近距離物体合焦状態までのフォーカシングを行う。なお、第１レンズ群Ｇ₉₁および第３レンズ群Ｇ₉₃は、変倍に際して固定される。

以下、実施例９にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

ズームレンズ全系の焦点距離＝5.13（広角端：ｆｗ）〜15.34（中間焦点位置：ｆｍ）〜48.68（望遠端：ｆｔ）（無限遠物体合焦状態）
Ｆナンバー（ＦＮＯ）＝1.65（広角端）〜2.13（望遠端）
半画角（ω）＝35.55（広角端）〜3.73（望遠端）
第１レンズ群Ｇ₉₁の焦点距離（ｆ１）＝48.50
第２レンズ群Ｇ₉₂の焦点距離（ｆ２）＝-8.98
第３レンズ群Ｇ₉₃の焦点距離（ｆ３）＝54.61
第４レンズ群Ｇ₉₄の焦点距離（ｆ４）＝17.13
変倍比（ｆｔ／ｆｗ）＝9.50

（レンズデータ）
ｒ₁＝55.925
ｄ₁＝0.80 ｎｄ₁＝1.84666 νｄ₁＝23.78
ｒ₂＝36.445
ｄ₂＝5.57 ｎｄ₂＝1.49700 νｄ₂＝81.61
ｒ₃＝-249.621
ｄ₃＝0.15
ｒ₄＝30.993
ｄ₄＝3.44 ｎｄ₃＝1.61800 νｄ₃＝63.40
ｒ₅＝89.767
ｄ₅＝D(5)（可変）
ｒ₆＝-122.803
ｄ₆＝0.50 ｎｄ₄＝1.88300 νｄ₄＝40.81
ｒ₇＝8.661
ｄ₇＝3.36
ｒ₈＝-22.053
ｄ₈＝0.50 ｎｄ₅＝1.70154 νｄ₅＝41.15
ｒ₉＝10.141
ｄ₉＝2.80 ｎｄ₆＝1.99820 νｄ₆＝25.46
ｒ₁₀＝-7482.330
ｄ₁₀＝D(10)（可変）
ｒ₁₁＝∞（開口絞り）
ｄ₁₁＝1.03
ｒ₁₂＝16.171（非球面）
ｄ₁₂＝1.46 ｎｄ₇＝1.59201 νｄ₇＝67.02
ｒ₁₃＝27.500（非球面）
ｄ₁₃＝1.16
ｒ₁₄＝25.869（非球面）
ｄ₁₄＝5.20 ｎｄ₈＝1.55332 νｄ₈＝71.68
ｒ₁₅＝-8.564
ｄ₁₅＝0.50 ｎｄ₉＝1.51680 νｄ₉＝64.20
ｒ₁₆＝19.756
ｄ₁₆＝D(16)（可変）
ｒ₁₇＝10.326（非球面）
ｄ₁₇＝3.85 ｎｄ₁₀＝1.55332 νｄ₁₀＝71.68
ｒ₁₈＝-30.058（非球面）
ｄ₁₈＝0.15
ｒ₁₉＝114.949
ｄ₁₉＝0.50 ｎｄ₁₁＝1.80611 νｄ₁₁＝40.73
ｒ₂₀＝8.195
ｄ₂₀＝3.90 ｎｄ₁₂＝1.49700 νｄ₁₂＝81.61
ｒ₂₁＝-24.978
ｄ₂₁＝D(21)（可変）
ｒ₂₂＝∞
ｄ₂₂＝1.50 ｎｄ₁₃＝1.51633 νｄ₁₃＝64.14
ｒ₂₃＝∞
ｄ₂₃＝2.00
ｒ₂₄＝∞（結像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ）
（第１２面）
ｋ＝0，
Ａ＝-1.63164×10^-5，Ｂ＝-5.63169×10^-7，
Ｃ＝-1.12900×10^-8，Ｄ＝-1.49006×10^-10
（第１３面）
ｋ＝0，
Ａ＝-5.29431×10^-7，Ｂ＝-2.40318×10^-7，
Ｃ＝-1.01046×10^-8，Ｄ＝-2.15416×10^-10
（第１４面）
ｋ＝0，
Ａ＝-3.36230×10^-5，Ｂ＝-7.80381×10^-8，
Ｃ＝7.28586×10^-9，Ｄ＝-1.80345×10^-10
（第１７面）
ｋ＝0，
Ａ＝-1.06634×10^-4，Ｂ＝5.80031×10^-8，
Ｃ＝-9.19076×10^-9，Ｄ＝-3.56458×10^-10
（第１８面）
ｋ＝0，
Ａ＝5.41633×10^-5，Ｂ＝6.31331×10^-7，
Ｃ＝-3.61242×10^-8，Ｄ＝9.07821×10^-11

（変倍データ）
広角端望遠端
D(5) 1.39 28.87
D(10) 30.48 3.00
D(16) 8.72 3.89
D(21) 10.86 15.69

（条件式（１）に関する数値）
｜ＰＣｔ３ｐ−ＰＣｔ３ｎ｜＝0.0518
ＰＣｔ３ｐ（第３レンズ群Ｇ₉₃に含まれる、正レンズＬ₉₃₂のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.8164
ＰＣｔ３ｎ（第３レンズ群Ｇ₉₃に含まれる、負レンズＬ₉₃₃のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.8682

（条件式（２）に関する数値）
νｄ３ｐ＝71.68
νｄ３ｐ：第３レンズ群Ｇ₉₃に含まれる、正レンズＬ₉₃₂のｄ線に対するアッベ数

（条件式（３）に関する数値）
νｄ３ｎ＝64.20
νｄ３ｎ：第３レンズ群Ｇ₉₃に含まれる、負レンズＬ₉₃₃のｄ線に対するアッベ数

（条件式（４）に関する数値）
｜ＰｇＦ３ｐ−ＰｇＦ３ｎ｜＝0.0059
ＰｇＦ３ｐ（第３レンズ群Ｇ₉₃に含まれる、正レンズＬ₉₃₂のｇ線とＦ線に対する部分分散比）＝0.5402
ＰｇＦ３ｎ（第３レンズ群Ｇ₉₃に含まれる、負レンズＬ₉₃₃のｇ線とＦ線に対する部分分散比）＝0.5343

（条件式（６）に関する数値）
ｆ３／ｆｗ＝10.65

（条件式（７）に関する数値）
ｆ１／ｆｔ＝1.00

（条件式（８）に関する数値）
ｆ３／ｆｔ＝1.12

（条件式（９）に関する数値）
νｄ４Ｐ＿ａｖｅ＝76.65
νｄ４Ｐ＿ａｖｅ：第４レンズ群Ｇ₉₄に含まれる、正レンズＬ₉₄₁，Ｌ₉₄₃のｄ線に対するアッベ数の平均値

（条件式（１０）に関する数値）
νｄ１ｎ＝23.78
νｄ１ｎ：第１レンズ群Ｇ₉₁に含まれる、負レンズＬ₉₁₁のｄ線に対するアッベ数

（条件式（１１）に関する数値）
νｄ１ｐ＝81.61
νｄ１ｐ：第１レンズ群Ｇ₉₁に含まれる、正レンズＬ₉₁₂のｄ線に対するアッベ数

（条件式（１２）に関する数値）
νｄ２ｐ＝25.46
νｄ２ｐ：第２レンズ群Ｇ₉₂に含まれる、正レンズＬ₉₂₃のｄ線に対するアッベ数

（条件式（１３）に関する数値）
ｆ１／ｆｗ＝9.46

（条件式（１４）に関する数値）
｜ｆ３／ｆ２｜＝6.08

（条件式（１５）に関する数値）
ｆ３／ｆ４＝3.19

（条件式（１６）に関する数値）
ＰＣｔ１ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ１ｎ）＝0.0022
ＰＣｔ１ｎ（第１レンズ群Ｇ₉₁に含まれる、負レンズＬ₉₁₁のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.6600

（条件式（１７）に関する数値）
ＰＣｔ２ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ２ｎ）＝0.0003
ＰＣｔ２ｎ（第２レンズ群Ｇ₉₂に含まれる、負レンズＬ₉₂₁のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.7381
νｄ２ｎ＝40.81
νｄ２ｎ：第２レンズ群Ｇ₉₂に含まれる、負レンズＬ₉₂₁のｄ線に対するアッベ数

（条件式（１８）に関する数値）
ＰＣｔ４ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ４ｎ）＝0.0090
ＰＣｔ４ｎ（第４レンズ群Ｇ₉₄に含まれる、負レンズＬ₉₄₂のＣ線とｔ線に対する部分分散比）＝0.7464
νｄ４ｎ＝40.73
νｄ４ｎ：第４レンズ群Ｇ₉₄に含まれる、負レンズＬ₉₄₂のｄ線に対するアッベ数

（条件式（１９）に関する数値）
νｄ３Ｐ＿ａｖｅ＝69.35
νｄ３Ｐ＿ａｖｅ：第３レンズ群Ｇ₉₃に含まれる、正レンズＬ₉₃₁，Ｌ₉₃₂のｄ線に対するアッベ数の平均値

図１９は、実施例９にかかるズームレンズの諸収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（λ＝４３５．８４ｎｍ）、長破線はＩＲ線（λ＝８５０．００ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、ｄ線に相当する波長の特性を示している。なお、非点収差図において、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、ｄ線に相当する波長の特性を示している。

なお、上記各実施例中の数値データにおいて、ｒ₁，ｒ₂，・・・・はレンズ、絞り面等の曲率半径、ｄ₁，ｄ₂，・・・・はレンズ、絞り等の肉厚またはそれらの面間隔、ｎｄ₁，ｎｄ₂，・・・・はレンズ等のｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）に対する屈折率、νｄ₁，νｄ₂，・・・・はレンズ等のｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）に対するアッベ数を示している。そして、長さの単位はすべて「ｍｍ」、角度の単位はすべて「°」である。

また、上記各非球面形状は、光軸に垂直な方向の高さをＨ、レンズ面頂を原点としたときの高さＨにおける光軸方向の変位量をｘ（Ｈ）、近軸曲率半径をＲ、円錐係数をｋ、２次，４次，６次，８次の非球面係数をそれぞれＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄとし、光の進行方向を正とするとき、以下に示す式により表される。

上記各実施例に示したように、本発明によれば、上記各条件式を満足することにより、簡易な構成でありながら、可視光域から近赤外域までの広範な波長の光に対して発生する諸収差を全変倍域に亘って良好に補正することが可能な、高い光学性能を備えたズームレンズを実現することができる。さらに、高い光学性能を備えた、大口径、高倍率のズームレンズを実現することができる。

このような特徴を備えたズームレンズは、主に可視光域の光を用いる写真用のカメラはもとより、夜間撮影も行う監視カメラ等、様々な撮像装置に用いることができる。特に、高画素、高感度化が進んだ撮像素子を備えた撮像装置に好適である。

以上のように、本発明にかかるズームレンズは、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の固体撮像素子が搭載された小型の撮像装置に有用であり、特に、高い光学性能を要求される撮像装置に適している。

Ｇ₁₁，Ｇ₂₁，Ｇ₃₁，Ｇ₄₁，Ｇ₅₁，Ｇ₆₁，Ｇ₇₁，Ｇ₈₁，Ｇ₉₁ 第１レンズ群
Ｇ₁₂，Ｇ₂₂，Ｇ₃₂，Ｇ₄₂，Ｇ₅₂，Ｇ₆₂，Ｇ₇₂，Ｇ₈₂，Ｇ₉₂ 第２レンズ群
Ｇ₁₃，Ｇ₂₃，Ｇ₃₃，Ｇ₄₃，Ｇ₅₃，Ｇ₆₃，Ｇ₇₃，Ｇ₈₃，Ｇ₉₃ 第３レンズ群
Ｇ₁₄，Ｇ₂₄，Ｇ₃₄，Ｇ₄₄，Ｇ₅₄，Ｇ₆₄，Ｇ₇₄，Ｇ₈₄，Ｇ₉₄ 第４レンズ群
Ｇ₇₅，Ｇ₈₅ 第５レンズ群
Ｌ₁₁₁，Ｌ₁₂₁，Ｌ₁₂₂，Ｌ₁₃₂，Ｌ₁₄₂，Ｌ₂₁₁，Ｌ₂₂₁，Ｌ₂₂₂，Ｌ₂₃₂，Ｌ₂₄₂，Ｌ₃₁₁，Ｌ₃₂₁，Ｌ₃₂₂，Ｌ₃₃₁，Ｌ₃₄₂，Ｌ₄₁₁，Ｌ₄₂₁，Ｌ₄₂₂，Ｌ₄₃₁，Ｌ₄₄₂，Ｌ₅₁₁，Ｌ₅₂₁，Ｌ₅₂₂，Ｌ₅₃₂，Ｌ₅₄₂，Ｌ₆₁₁，Ｌ₆₂₁，Ｌ₆₂₂，Ｌ₆₃₁，Ｌ₆₄₂，Ｌ₇₁₁，Ｌ₇₂₁，Ｌ₇₂₂，Ｌ₇₃₂，Ｌ₇₄₂，Ｌ₇₅₂，Ｌ₈₁₁，Ｌ₈₂₁，Ｌ₈₂₂，Ｌ₈₃₁，Ｌ₈₄₂，Ｌ₈₅₂，Ｌ₉₁₁，Ｌ₉₂₁，Ｌ₉₂₂，Ｌ₉₃₃，Ｌ₉₄₂ 負レンズ
Ｌ₁₁₂，Ｌ₁₁₃，Ｌ₁₂₃，Ｌ₁₃₁，Ｌ₁₄₁，Ｌ₁₄₃，Ｌ₂₁₂，Ｌ₂₁₃，Ｌ₂₂₃，Ｌ₂₃₁，Ｌ₂₄₁，Ｌ₂₄₃，Ｌ₃₁₂，Ｌ₃₁₃，Ｌ₃₂₃，Ｌ₃₃₂，Ｌ₃₄₁，Ｌ₃₄₃，Ｌ₄₁₂，Ｌ₄₁₃，Ｌ₄₂₃，Ｌ₄₃₂，Ｌ₄₄₁，Ｌ₄₄₃，Ｌ₅₁₂，Ｌ₅₁₃，Ｌ₅₂₃，Ｌ₅₃₁，Ｌ₅₄₁，Ｌ₅₄₃，Ｌ₆₁₂，Ｌ₆₁₃，Ｌ₆₂₃，Ｌ₆₃₂，Ｌ₆₄₁，Ｌ₆₄₃，Ｌ₇₁₂，Ｌ₇₁₃，Ｌ₇₂₃，Ｌ₇₃₁，Ｌ₇₄₁，Ｌ₇₄₃，Ｌ₇₅₁，Ｌ₈₁₂，Ｌ₈₁₃，Ｌ₈₂₃，Ｌ₈₃₂，Ｌ₈₄₁，Ｌ₈₄₃，Ｌ₈₅₁，Ｌ₉₁₂，Ｌ₉₁₃，Ｌ₉₂₃，Ｌ₉₃₁，Ｌ₉₃₂，Ｌ₉₄₁，Ｌ₉₄₃ 正レンズ
ＳＴＰ開口絞り
ＣＧカバーガラス
ＩＭＧ結像面

Claims

物体側から順に配置された、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、を備え、各レンズ群の光軸上の間隔を変えることにより変倍を行うズームレンズであって、
前記第１レンズ群の最も物体側には負レンズが配置され、かつ前記第１レンズ群は前記負レンズと少なくとも１枚の正レンズとを含む３枚以下の屈折力を有するレンズで構成され、
前記第３レンズ群は、１枚の正レンズと１枚の負レンズとを含む３枚以下の屈折力を有するレンズによって構成され、
広角端から望遠端への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第３レンズ群とが固定され、
以下に示す条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
（１）｜ＰＣｔ３ｐ−ＰＣｔ３ｎ｜≦０．１
（２ａ）６５≦νｄ３ｐ
（３ａ）５５≦νｄ３ｎ
（６）９．３≦ｆ３／ｆｗ≦１８．０
（１０） νｄ１ｎ≦３０．０
（１１）６０≦νｄ１ｐ
ただし、ＰＣｔ３ｐは前記第３レンズ群に含まれる、正レンズのＣ線とｔ線に対する部分分散比、ＰＣｔ３ｎは前記第３レンズ群に含まれる、負レンズのＣ線とｔ線に対する部分分散比、νｄ３ｐは前記第３レンズ群に含まれる、正レンズのｄ線に対するアッベ数、νｄ３ｎは前記第３レンズ群に含まれる、負レンズのｄ線に対するアッベ数、ｆ３は前記第３レンズ群の焦点距離、ｆｗは広角端における無限遠物体合焦状態の光学系全系の焦点距離、νｄ１ｎは前記第１レンズ群に含まれる、負レンズのｄ線に対するアッベ数、νｄ１ｐは前記第１レンズ群に含まれる、正レンズのｄ線に対するアッベ数を示す。
以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
（４）｜ＰｇＦ３ｐ−ＰｇＦ３ｎ｜≦０．０２５
ただし、ＰｇＦ３ｐは前記第３レンズ群に含まれる、正レンズのｇ線とＦ線に対する部分分散比、ＰｇＦ３ｎは前記第３レンズ群に含まれる、負レンズのｇ線とＦ線に対する部分分散比を示す。
以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１または２に記載のズームレンズ。
（５）０．００２≦ＰＣｔ３ｎ−（０．５４６＋０．００４７×νｄ３ｎ）
以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜３のいずれか一つに記載のズームレンズ。
（７）０．６≦ｆ１／ｆｔ≦１．５
ただし、ｆ１は前記第１レンズ群の焦点距離、ｆｔは望遠端における無限遠物体合焦状態の光学系全系の焦点距離を示す。
以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜４のいずれか一つに記載のズームレンズ。
（８）０．７５≦ｆ３／ｆｔ≦１．８
ただし、ｆ３は前記第３レンズ群の焦点距離、ｆｔは望遠端における無限遠物体合焦状態の光学系全系の焦点距離を示す。
前記第４レンズ群は、２枚の正レンズと１枚の負レンズとから構成され、
以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜５のいずれか一つに記載のズームレンズ。
（９）５８．５≦νｄ４Ｐ＿ａｖｅ
ただし、νｄ４Ｐ＿ａｖｅは前記第４レンズ群に含まれる、正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値を示す。
前記第２レンズ群は、少なくとも１枚の正レンズを含み構成され、
以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜６のいずれか一つに記載のズームレンズ。
（１２） νｄ２ｐ≦３０．０
ただし、νｄ２ｐは前記第２レンズ群に含まれる、正レンズのｄ線に対するアッベ数を示す。
以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜７のいずれか一つに記載のズームレンズ。
（１３）６．０≦ｆ１／ｆｗ≦１２．０
ただし、ｆ１は前記第１レンズ群の焦点距離、ｆｗは広角端における無限遠物体合焦状態の光学系全系の焦点距離を示す。
以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜８のいずれか一つに記載のズームレンズ。
（１４）３．５≦｜ｆ３／ｆ２｜≦１０．０
ただし、ｆ２は前記第２レンズ群の焦点距離、ｆ３は前記第３レンズ群の焦点距離を示す。
前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間に開口絞りが配置され、
前記第２レンズ群を光軸に沿って移動させることにより広角端から望遠端への変倍を行い、
前記第４レンズ群を光軸に沿って移動させることにより、変倍に伴う像面変動を補正し、無限遠物体合焦状態から最至近距離物体合焦状態までのフォーカシングを行うことを特徴とする請求項１〜９のいずれか一つに記載のズームレンズ。