JP2017045528A - 光源装置及び蛍光板アッセンブリ - Google Patents
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Abstract
Description
α4は、蛍光板4の熱膨張係数であり、α7は、支持体7の熱膨張係数であり、ΔT4は、ハンダの溶融温度と蛍光板4の実際の温度との差、ΔT7は、ハンダの溶融温度と支持体7の実際の温度との差である。
<蛍光板4>
蛍光板4の寸法は、縦5mm×横5mm×厚み0.13mmである。
入射領域41aは、直径2mmの円形状である。なお、実施例2についてのみ、入射領域41aは、二つの個別入射領域41b,41bを有し、各個別入射領域41bは、直径1.41mmの円形状である。
<半田層6>
半田層6の厚み寸法は、30μmである。
<支持体7>
支持体7の寸法は、縦17mm×横17mm×厚み3mmである。なお、比較例2についてのみ、支持体7の寸法は、縦17mm×横17mm×厚み1mmである。
<実施例1>
実施例1は、図1〜図3に示した上記実施形態に係る蛍光板アッセンブリ10である。
支持体7は、深さが30μmである収容部72を備えており、蛍光板4の第2面42の非接合領域42bは、支持体7の第1面71に接触している。
蛍光板4の厚み方向D3から見た接合領域42a(半田層6)の形状は正方形で、正方形の一辺の長さを変えて、各種検証値を求めた。
なお、実施例1−1は、接合領域42aの寸法が縦3.2mm×横3.2mmであり、接合領域42aが、蛍光板4の厚み方向D3で入射領域41aの全体と重なり合っている。また、実施例1−2は、接合領域42aの寸法が縦1.6mm×横1.6mmであり、接合領域42aが、蛍光板4の厚み方向D3で入射領域41aの一部のみと重なり合っている。
<実施例2>
実施例2は、図15及び図16に示した蛍光板アッセンブリ10である。
支持体7は、深さが30μmである収容部72,72を二つ備えており、蛍光板4の第2面42の非接合領域42bは、支持体7の第1面71に接触している。
蛍光板4の厚み方向D3から見た各接合領域42a(各半田層6)の形状は正方形で、正方形の一辺の長さを変えて、各種検証値を求めた。
なお、実施例2−1は、各接合領域42aの寸法が縦2.2mm×横2.2mmであり、接合領域42aが、蛍光板4の厚み方向D3で入射領域41aの全体と重なり合っている。また、実施例2−2は、接合領域42aの寸法が縦1.1mm×横1.1mmであり、接合領域42aが、蛍光板4の厚み方向D3で入射領域41aの一部のみと重なり合っている。
<実施例3>
実施例3は、図17に示した蛍光板アッセンブリ10である。
支持体7は、収容部72を備えておらず、半田層6は、蛍光板4及び支持体7の外部に配置されており、蛍光板4の第2面42の非接合領域42bは、支持体7の第1面71と離間している。
蛍光板4の厚み方向D3から見た接合領域42a(半田層6)の形状は正方形で、その寸法は、縦3.2mm×横3.2mmである。
<比較例1>
比較例1は、図18に示した蛍光板アッセンブリ100である。
支持体7は、収容部72を備えておらず、半田層6は、蛍光板4及び支持体7の外部に配置されている。
半田層6は、蛍光板4の第2面42の全体と接合しており、蛍光板4の厚み方向D3から見た接合領域42a(半田層6)は、蛍光板4と同じ形状(正方形)で且つ同じ寸法(縦5.0mm×横5.0mm)である。
<比較例2>
比較例2は、比較例1に対して、上記したように、支持体7の厚み寸法が1mmである点が異なる蛍光板アッセンブリ100である。
<蛍光板4>
蛍光板4は、YAG/Al2O3セラミクス複合体とし、熱膨張係数は、8.6×10−6/Kであり、縦弾性係数は、363GPaであり、ポアソン比は、0.3であり、熱伝導率は、24W/(m・K)である。
<半田層6>
半田層6は、AuSnハンダ(Sn20wt%)とし、熱膨張係数は、16×10−6/Kであり、25℃時における縦弾性係数は、59GPaであり、50℃時における縦弾性係数は、57GPaであり、100℃時における縦弾性係数は、45GPaであり、ポアソン比は、0.4であり、熱伝導率は、57W/(m・K)であり、融点は、280℃である。
<支持体7>
支持体7は、Cuで形成されており、20℃時における熱膨張係数は、16.5×10−6/Kであり、227℃時における熱膨張係数は、18.3×10−6/Kであり、縦弾性係数は、119GPaであり、ポアソン比は、0.326であり、27℃時における熱伝導率は、398W/(m・K)であり、227℃時における熱伝導率は、388W/(m・℃)である。
<放熱体8>
放熱体8は、アルミ合金(A6061)で形成されており、熱伝導率は、156W/(m・K)である。
支持体7に半田前駆層60を形成した後に、蛍光板4を載置した状態で温度320℃まで加熱してハンダを溶融させ、その後の冷却過程において温度280℃で蛍光板4と支持体7とが固着し、その状態から室温を想定した20℃まで温度が低下した際の、蛍光板4に発生する応力と、蛍光板4の反り変形量とを有限要素法により求めた。
蛍光板4に発生する応力は、応力が最大となる蛍光板4の中央の位置の応力を求めた。
蛍光板4の反り変形量は、蛍光板4の厚み方向D3における、蛍光板4の第2面42の変位量の最大値と最小値との差を求めた。
放熱体8の下面(支持体7と接している面と反対側の面)が50℃で一定となるように放熱体8が冷却されており、蛍光板4の第1面41に励起光を入射し、入射領域41aで50Wの発熱がある際の、蛍光板4に発生する応力と、蛍光板4の反り変形量と、蛍光板4の温度とを有限要素法により求めた。
蛍光板4に発生する応力は、応力が最大となる蛍光板4の中央の位置の応力を求めた。
蛍光板4の反り変形量は、蛍光板4の厚み方向D3における、蛍光板4の第2面42の変位量の最大値と最小値との差を求めた。
蛍光板4の温度は、蛍光板4のうち温度が最大となる位置の温度を求めた。
図19及び図20に示すように、実施例1〜3は、比較例1に対して、動作時に蛍光板4に発生する応力を抑制することができている。このように、半田層6が蛍光板4の第2面42の一部と接合する構成とすることで、半田層6が蛍光板4の第2面42の全体と接合している構成と比較して、動作時に、蛍光板4に発生する応力を抑制することができる。
Claims (5)
- 励起光を発する発光素子と、
前記発光素子から発する励起光が第1面に入射されて且つ該励起光の少なくとも一部を蛍光に変換して該第1面から出射する蛍光板と、
前記蛍光板を支持して冷却する冷却体と、
前記蛍光板の第2面と前記冷却体とを固定する半田層と、を備え、
前記半田層は、前記蛍光板の前記第2面の一部と接合する光源装置。 - 前記蛍光板の前記第1面は、前記発光素子から発する励起光が入射される入射領域を備え、
前記蛍光板の前記第2面は、前記半田層と接合する接合領域を備え、
前記接合領域は、前記蛍光板の厚み方向で前記入射領域の全体と重なり合うように、配置される請求項1に記載の光源装置。 - 前記蛍光板の前記第2面は、前記半田層と接合する接合領域と、前記半田層と接合しない非接合領域とから成り、
前記接合領域の半田濡れ性は、前記非接合領域の半田濡れ性よりも高い請求項2に記載の光源装置。 - 前記蛍光板の前記第2面は、前記半田層と接合する接合領域と、前記半田層と接合しない非接合領域とから成り、
前記蛍光板及び前記冷却体の少なくとも一方は、前記蛍光板の前記非接合領域が前記冷却体と接するように、前記半田層を収容する凹状の収容部を備える請求項1〜3の何れか1項に記載の光源装置。 - 励起光が第1面に入射されて且つ該励起光の少なくとも一部を蛍光に変換して該第1面から出射する蛍光板と、
前記蛍光板を支持する支持体と、
前記蛍光板の第2面と前記支持体とを固定する半田層と、を備え、
前記半田層は、前記蛍光板の前記第2面の一部と接合する蛍光板アッセンブリ。
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