JP2017006015A - 希釈用コーヒー組成物の製造方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】高濃度のクロロゲン酸類を含み、酸味、甘味、コクが良好で、かつ雑味が低減され、コーヒー感に優れる希釈用コーヒー組成物の製造方法の提供。【解決手段】Ｌ値が１５〜３５である焙煎コーヒー豆を、加圧条件下、１１０〜１７０℃の温度にて、通液倍数が０．５〜３５［ｖ／ｖ］、及び空塔速度（ＳＶ）が０．０１〜１０［ｈ-1］の条件にて多段階抽出する第１の工程と、第１の工程により得られたコーヒー抽出液を１０〜７０℃の温度にて平均細孔半径が３０Åである、活性炭と接触させる第２の工程を含む、乾燥固形分が５．６質量％以上である希釈用コーヒー組成物の製造方法。クロロゲン酸類が、全糖及びカフェインに対して、質量比で［全糖／クロロゲン酸類］が１．２〜５であり、［カフェイン／クロロゲン酸類］が０．５以下である希釈用コーヒー組成物。【選択図】なし
Description
本発明は、希釈用コーヒー組成物の製造方法に関する。
コーヒー飲料はリフレッシュ作用や、それに含まれるクロロゲン酸類の生理機能が注目されるに伴い、その消費量が増加する傾向にある。淹れたてのコーヒー飲料は、コーヒーの風味が豊かで格段に優れているが、抽出プロセスが不便で廃棄物の処理等の点で利便性に劣る。そこで、その利便性を改善するために、コーヒー抽出液を高濃度化した濃縮物又は粉末化したインスタントコーヒー等の希釈用コーヒー組成物が開発され、広く利用されている。例えば、特定の２種の焙煎コーヒー豆を多段階抽出し濃縮することで得られる、コーヒー濃縮組成物（特許文献１）等が知られている。
近年、利便性とは異なる観点で付加価値を高めた希釈用コーヒー組成物が提案されている。例えば、ヒドロキシヒドロキノン量を低減し、クロロゲン酸類の生理機能を高めたソリュブルコーヒー（特許文献２）等が知られている。
本発明者らは、クロロゲン酸類の生理機能を十分に発現させるために、希釈用コーヒー組成物中のクロロゲン酸類を高濃度化したところ、それを希釈して飲用したときに、酸味、甘味又はコクが不十分となったり、あるいは雑味が感じられるなど風味バランスが崩れ、コーヒー感が損なわれやすいことが判明した。
本発明の課題は、高濃度のクロロゲン酸類を含み、酸味、甘味、コクが良好で、かつ雑味が低減され、コーヒー感に優れる希釈用コーヒー組成物の製造方法を提供することにある。
本発明の課題は、高濃度のクロロゲン酸類を含み、酸味、甘味、コクが良好で、かつ雑味が低減され、コーヒー感に優れる希釈用コーヒー組成物の製造方法を提供することにある。
本発明者らは、上記課題に鑑み検討した結果、焙煎コーヒー豆を、所定の条件にて多段階抽出し、得られたコーヒー抽出液を所定の条件で活性炭と接触させる工程に供することで、酸味、甘味、コクが良好で、雑味の少ない風味バランスに優れる希釈用コーヒー組成物が得られることを見出した。
すなわち、本発明は、焙煎コーヒー豆を、加圧条件下、１１０〜１７０℃の温度にて多段階抽出する第１の工程と、
第１の工程により得られたコーヒー抽出液を１０〜７０℃の温度にて活性炭と接触させる第２の工程
を含む、希釈用コーヒー組成物の製造方法を提供するものである。
第１の工程により得られたコーヒー抽出液を１０〜７０℃の温度にて活性炭と接触させる第２の工程
を含む、希釈用コーヒー組成物の製造方法を提供するものである。
本発明によれば、高濃度のクロロゲン酸類を含み、酸味、甘味、コクが良好で、かつ雑味が低減され、コーヒー感に優れる希釈用コーヒー組成物を簡便な操作で製造することができる。
本明細書において「希釈用コーヒー組成物」とは、一般的に飲用されるコーヒー飲料よりもＢｒｉｘが高いものであって、水やミルク等で希釈後に飲用に供されるものである。
本発明により得られる希釈用コーヒー組成物は、（Ｆ）Ｂｒｉｘが通常５％以上であるが、ハンドリング性の観点から、７％以上が好ましく、７．５％以上がより好ましく、８％以上が更に好ましい。なお、（Ｆ）Ｂｒｉｘの上限値は特に限定されないが、生産効率の観点から、９９％が好ましく、９８％がより好ましく、９７％が更に好ましい。かかる（Ｆ）Ｂｒｉｘの範囲としては、好ましくは５〜９９％、より好ましくは７〜９９％、更に好ましくは７．５〜９８％、殊更に好ましくは８〜９７％である。ここで、本明細書において「Ｂｒｉｘ」とは、糖用屈折計を利用して測定した値であり、２０℃のショ糖水溶液の質量百分率に相当する値である。具体的には、後掲の実施例に記載の方法により測定することができる。本発明の希釈用コーヒー組成物としては、例えば、焙煎コーヒー豆から後述の多段階抽出により得られるもの、又は当該多段階抽出により得られるものを濃縮若しくは乾燥したものが挙げられる。
本発明により得られる希釈用コーヒー組成物は、（Ｆ）Ｂｒｉｘが通常５％以上であるが、ハンドリング性の観点から、７％以上が好ましく、７．５％以上がより好ましく、８％以上が更に好ましい。なお、（Ｆ）Ｂｒｉｘの上限値は特に限定されないが、生産効率の観点から、９９％が好ましく、９８％がより好ましく、９７％が更に好ましい。かかる（Ｆ）Ｂｒｉｘの範囲としては、好ましくは５〜９９％、より好ましくは７〜９９％、更に好ましくは７．５〜９８％、殊更に好ましくは８〜９７％である。ここで、本明細書において「Ｂｒｉｘ」とは、糖用屈折計を利用して測定した値であり、２０℃のショ糖水溶液の質量百分率に相当する値である。具体的には、後掲の実施例に記載の方法により測定することができる。本発明の希釈用コーヒー組成物としては、例えば、焙煎コーヒー豆から後述の多段階抽出により得られるもの、又は当該多段階抽出により得られるものを濃縮若しくは乾燥したものが挙げられる。
希釈用コーヒー組成物の形態としては、例えば、液体、粉末、顆粒、錠剤等が挙げられ、適宜選択することができる。例えば、希釈用コーヒー組成物が液体の場合、ポーションタイプの希釈飲料とすることができる。一方、希釈用コーヒー組成物が粉末の場合、インスタントコーヒーとするのに好適であり、その形態としては、スプーンで計量し調製するもの、透過性浸出パッケージ又はカップ１杯分毎に小分けしたスティックタイプとすることができる。
本発明の希釈用コーヒー組成物の製造方法は、第１の工程と、第２の工程とを含むものである。以下、各工程について説明する。
（第１の工程）
第１の工程は、焙煎コーヒー豆を、加圧条件下、１１０〜１７０℃の温度にて多段階抽出する工程である。
第１の工程は、焙煎コーヒー豆を、加圧条件下、１１０〜１７０℃の温度にて多段階抽出する工程である。
焙煎コーヒー豆の豆種及び産地は特に限定されず、嗜好性に応じて適宜選択することができるが、焙煎コーヒー豆の豆種としては、例えば、アラビカ種、ロブスタ種、リベリカ種及びアラブスタ種等が挙げられる。また、コーヒー豆の産地としては、例えば、ブラジル、コロンビア、タンザニア、モカ、キリマンジャロ、マンデリン、ブルーマウンテン、グァテマラ、ベトナム、インドネシア等を挙げることができる。
焙煎コーヒー豆の焙煎度は特に限定されないが、コーヒーの風味バランスの観点から、色差計で測定したＬ値として、１５以上が好ましく、２０以上がより好ましく、２２以上が更に好ましく、そして３５以下が好ましく、３３以下がより好ましく、３１以下が更に好ましい。かかるＬ値の範囲としては、好ましくは１５〜３５、より好ましくは２０〜３３、更に好ましくは２２〜３１である。ここで、本明細書において「Ｌ値」とは、黒をＬ値０とし、また白をＬ値１００として、焙煎コーヒー豆の明度を色差計で測定したものである。なお、焙煎方法及び焙煎条件は特に限定されない。焙煎コーヒー豆は２種以上を混合して使用しても構わないが、単一の焙煎コーヒー豆を使用することが好ましい。また、焙煎度の異なるコーヒー豆を使用することも可能であり、焙煎度の異なるコーヒー豆を使用する場合、Ｌ値が上記範囲外のものを用いても差し支えないが、Ｌ値の平均値が上記範囲内となるように適宜組み合わせて使用することが好ましい。Ｌ値の平均値は、使用する焙煎コーヒー豆のＬ値に、当該焙煎コーヒー豆の含有質量比を乗じた値の総和として求められる。
焙煎コーヒー豆は、未粉砕のものでも、粉砕したものでもよいが、抽出効率の観点から粉砕したものが好ましい。粉砕した焙煎コーヒー豆の大きさは適宜選択することが可能であるが、例えば、Tyler標準篩１２メッシュを通過し、かつTyler標準篩１１５メッシュを通過しないものを使用することができる。
本工程においては焙煎コーヒー豆を多段階抽出するが、本明細書において「多段階抽出」とは、複数の独立した抽出塔を配管で直列につないだ装置を用いる抽出方法であり、例えば、次の方法が挙げられる。焙煎コーヒー豆を、複数の独立した抽出塔それぞれに投入し、１段階目の抽出塔に抽出溶媒を供給して該抽出塔からコーヒー抽出液を排出させる。次いで、１段階目の抽出塔から排出されたコーヒー抽出液を２段階目の抽出塔に供給し該抽出塔からコーヒー抽出液を排出させる。なお、３段階目以降の抽出塔を有する場合、前段階の抽出塔から排出されたコーヒー抽出液を次段階の抽出塔に供給しコーヒー抽出液を排出させるという操作を繰り返し行う。そして、最終段階の抽出塔から排出されたコーヒー抽出液を回収する。更に、１段階目から最終段階の抽出塔とは異なる予備抽出塔に、新たな焙煎コーヒー豆を充填して待機させておき、最終段階の抽出塔と予備抽出塔とを連結し、抽出溶媒の供給を２段階目の抽出塔に切替え、２段階目の抽出塔から排出されたコーヒー抽出液を、３階目の抽出塔から最終段階の抽出塔、そして予備抽出塔まで供給し、予備抽出塔から排出されたコーヒー抽出液を回収する。また、１段階目の抽出塔から抽出後の焙煎コーヒー豆を抜き出し、新たな焙煎コーヒー豆を充填した後、１段階目の抽出塔と予備抽出塔とを連結し、抽出溶媒の供給を３段階目の抽出塔に切替え、３段階目の抽出塔から排出されたコーヒー抽出液を、４階目の抽出塔から最終段階の抽出塔、予備抽出塔、そして１段階目の抽出塔まで供給し、１段階目の抽出塔から排出されたコーヒー抽出液を回収する。このように、順次抽出溶媒の供給ラインと、コーヒー抽出液の排出ラインとの切り替え操作、抽出塔の焙煎コーヒー豆の交換操作を繰り返し行うことで連続生産することもできる。なお、ラインの切り替え操作、焙煎コーヒー豆の交換操作は、各抽出塔において行うことが可能であり、所望の希釈用コーヒー組成物が得られるように適宜設定することができる。ここで、「独立した抽出塔」とは、抽出塔が完全に遮断されていることを意味するのではなく、焙煎コーヒー豆の移動は制限されるが、抽出溶媒又は製造途中のコーヒー抽出液を次段階の抽出塔に送液可能な連結手段を有する１つの抽出塔をいう。抽出溶媒は、下方から上方への上昇流、あるいは上方から下方への下降流で供給することが可能であり、抽出溶媒は、密閉系で供給される。
また、本工程においては、抽出塔から排出されたコーヒー抽出液を、全ての抽出塔に連続して通過させるだけでなく、抽出塔から排出されたコーヒー抽出液を一旦タンク等に貯留してもよい。貯留したコーヒー抽出液は、次段階以降の抽出塔に順次供給してもよい。
多段階抽出に使用する抽出塔の数は、所望の風味が得られるように適宜選択可能であるが、２塔以上が好ましく、４塔以上がより好ましく、６塔以上が更に好ましい。なお、上限は、生産効率の観点から、１５塔が好ましく、１０塔が更に好ましい。
また、抽出塔に充填する焙煎コーヒー豆の量は抽出スケールに応じて適宜選択することが可能であるが、希釈用コーヒー組成物から調製されたコーヒー飲料１００ｇ当たりの焙煎コーヒー豆の使用量が生豆換算で１ｇ以上となる量が好ましく、２．５ｇ以上となる量がより好ましく、５ｇ以上となる量が更に好ましい。ここで、生豆換算値は、焙煎コーヒー豆１ｇが生コーヒー豆１．３ｇに相当するものとする（改訂新版・ソフトドリンクス、監修：全国清涼飲料工業会、発行：光琳、平成元年１２月２５日発行 ４２１頁記載）。
抽出溶媒としては、水、又はエタノール等のアルコール含有水溶液等が挙げられ、中でも、風味の観点から、水が好ましい。抽出溶媒のｐＨ（２５℃）は、風味の観点から、好ましくは４〜１０、更に好ましくは５〜７である。
抽出溶媒の通液条件は、焙煎コーヒー豆の全容量に対する空間速度（ＳＶ）として、０．０１［ｈ-1］以上が好ましく、０．１［ｈ-1］以上がより好ましく、０．５［ｈ-1］以上が更に好ましく、そして１０［ｈ-1］以下が好ましく、５［ｈ-1］以下がより好ましく、３［ｈ-1］以下が更に好ましい。かかる空間速度（ＳＶ）の範囲としては、好ましくは０．０１〜１０［ｈ-1］、より好ましくは０．１〜５［ｈ-1］、更に好ましくは０．５〜３［ｈ-1］である。また、１塔当たりの焙煎コーヒー豆の容量に対する通液倍数（ＢＶ）は、０．５［ｖ／ｖ］以上が好ましく、１［ｖ／ｖ］以上がより好ましく、２［ｖ／ｖ］以上が更に好ましく、そして３５［ｖ／ｖ］以下が好ましく、２５［ｖ／ｖ］以下がより好ましく、１５［ｖ／ｖ］以下が更に好ましい。かかる通液倍数（ＢＶ）としては、好ましくは０．５〜３５［ｖ／ｖ］、より好ましくは１〜２５［ｖ／ｖ］、更に好ましくは２〜１５［ｖ／ｖ］である。
抽出温度は１１０〜１７０℃であるが、風味の観点から、１２０℃以上が好ましく、１３０℃以上がより好ましく、１４０℃以上が更に好ましく、そして１６５℃以下が好ましく、１６０℃以下が更に好ましい。かかる抽出温度の範囲としては、好ましくは１２０〜１７０℃、より好ましくは１３０〜１６５℃、更に好ましくは１４０〜１６０℃である。
抽出圧力（ゲージ圧）は、風味及び抽出効率の観点から、０．１〜１．５ＭＰａが好ましく、０．１５〜１．４ＭＰａがより好ましく、０．２〜１．３ＭＰａが更に好ましい。
全抽出塔中の抽出液の滞留時間は抽出スケール等により一様ではないが、通常０．５〜５時間、好ましくは１〜３時間であり、１塔当たりの抽出液の滞留時間は通常５〜５０分、好ましくは１０〜３０分である。
抽出圧力（ゲージ圧）は、風味及び抽出効率の観点から、０．１〜１．５ＭＰａが好ましく、０．１５〜１．４ＭＰａがより好ましく、０．２〜１．３ＭＰａが更に好ましい。
全抽出塔中の抽出液の滞留時間は抽出スケール等により一様ではないが、通常０．５〜５時間、好ましくは１〜３時間であり、１塔当たりの抽出液の滞留時間は通常５〜５０分、好ましくは１０〜３０分である。
また、多段階抽出は、下記式により求められるＢｒｉｘ回収率（％）を制御することもできる。かかるＢｒｉｘ回収率は、好ましくは３０〜５０％、より好ましくは３２〜４８％、更に好ましくは３４〜４６％である。
Ｂｒｉｘ回収率（％）＝Ｂｒｉｘ×採液量（Ｌ）／焙煎豆量（ｋｇ）
加圧条件で多段階抽出を行うことより、常圧条件で多段階抽出を行う場合やドリップ抽出する場合に比して、可溶性固形分及びクロロゲン酸類の濃度の高いコーヒー抽出液が得られ、風味も異なるものになる。
（第２の工程）
第２の工程は、第１の工程により得られたコーヒー抽出液を１０〜７０℃の温度にて活性炭と接触させる工程である。
第２の工程は、第１の工程により得られたコーヒー抽出液を１０〜７０℃の温度にて活性炭と接触させる工程である。
活性炭としては、甘味の増強、雑味の低減、ヒドロキシヒドロキノンの選択的除去の観点から、平均細孔半径が３０Å以下のものが好ましく、２５Å以下のものがより好ましく、２０Å以下のものが更に好ましく、そして３Å以上のものが好ましく、５Å以上のものがより好ましく、７Å以上のものが更に好ましい。５〜２５Åのものがより好ましく、７〜２０Åのものが更に好ましい。
本明細書における平均細孔半径とは、ＭＰ法により得られた細孔分布曲線のピークトップを示す細孔半径の値である。ＭＰ法とは、文献（Colloid and Interface Science, 26, 46(1968)）に記載の細孔測定法である。本明細書における平均細孔半径は、具体的には、ＢＥＬＳＯＲＰ−ｍｉｎｉ（マイクロトラック・ベル株式会社製）などを用いて、窒素吸着法を用いて測定できる。
活性炭の原料としては、オガコ、石炭、ヤシ殻等が挙げられ、中でも、ヤシ殻活性炭が好ましい。また、水蒸気等のガスにより賦活した活性炭が好ましく使用される。
このような活性炭の市販品としては、白鷺ＷＨ２ｃ ＬＳＳ（日本エンバイロケミカルズ株式会社）、太閣ＣＷ（二村化学工業株式会社）、クラレコールＧＷ、クラレコールＧＷ−Ｈ（以上、クラレケミカル株式会社）等を挙げることができる。
本明細書における平均細孔半径とは、ＭＰ法により得られた細孔分布曲線のピークトップを示す細孔半径の値である。ＭＰ法とは、文献（Colloid and Interface Science, 26, 46(1968)）に記載の細孔測定法である。本明細書における平均細孔半径は、具体的には、ＢＥＬＳＯＲＰ−ｍｉｎｉ（マイクロトラック・ベル株式会社製）などを用いて、窒素吸着法を用いて測定できる。
活性炭の原料としては、オガコ、石炭、ヤシ殻等が挙げられ、中でも、ヤシ殻活性炭が好ましい。また、水蒸気等のガスにより賦活した活性炭が好ましく使用される。
このような活性炭の市販品としては、白鷺ＷＨ２ｃ ＬＳＳ（日本エンバイロケミカルズ株式会社）、太閣ＣＷ（二村化学工業株式会社）、クラレコールＧＷ、クラレコールＧＷ−Ｈ（以上、クラレケミカル株式会社）等を挙げることができる。
なお、本工程では、活性炭は、そのまま利用しても、加熱殺菌したものを用いてもよい。加熱殺菌方法としては、例えば、日本にあっては食品衛生法に定められた殺菌方法を適用することが可能であり、より具体的には、レトルト殺菌法、高温短時間殺菌法（ＨＴＳＴ法）、超高温殺菌法（ＵＨＴ法）等を挙げることができる。
活性炭の使用量は、甘味の増強、雑味の低減、ヒドロキシヒドロキノンの選択的除去の観点から、コーヒー抽出液の質量に、該コーヒー抽出液のＢｒｉｘ（％）を乗じて得られた数値に対して、好ましくは５〜７０質量％、より好ましくは８〜６０質量％、更に好ましくは１０〜５０質量％となる量が好ましい。
活性炭との接触温度は１０〜７０℃であるが、ヒドロキシヒドロキノンの低減、クロロゲン酸類の回収率の観点から、７０℃以下が好ましく、６０℃以下が好ましく、５０℃以下が好ましく、またヒドロキシヒドロキノン及びカフェインの低減の観点から、１０℃以上が好ましく、１５℃以上がより好ましく、２０℃以上が更に好ましい。かかる活性炭の処理温度としては、好ましくは１０〜６０℃、より好ましくは１５〜６０℃、更に好ましくは２０〜５０℃、より更に好ましくは２０〜４０℃である。なお、活性炭処理は、処理槽を所望の温度に冷却又は加温しながら行ってもよい。
接触方法としては、例えば、バッチ法又はカラム通液法が挙げられる。中でも、生産効率の観点から、カラム通液法が好ましい。
バッチ法は、コーヒー抽出液に活性炭を加え、所定の温度にて１〜７２時間撹拌した後、活性炭を除去すればよい。
また、カラム通液法は、カラム内に活性炭を充填し、コーヒー抽出液を所定の温度にてカラム下部又は上部から通液させ、他方から排出させればよい。カラム通液法において、コーヒー抽出液の通液条件は、活性炭の全容量に対する空間速度（ＳＶ）は、０．１［ｈ-1］以上が好ましく、０．５［ｈ-1］以上がより好ましく、１［ｈ-1］以上が更に好ましく、そして３０［ｈ-1］以下が好ましく、２５［ｈ-1］以下がより好ましく、２０［ｈ-1］以下が更に好ましい。かかる空間速度（ＳＶ）の範囲としては、好ましくは０．１〜３０［ｈ-1］、より好ましくは０．５〜２５［ｈ-1］、更に好ましくは１〜２０［ｈ-1］である。また、活性炭の全容量に対する通液倍数（ＢＶ）は、６［ｖ／ｖ］以上が好ましく、７［ｖ／ｖ］以上がより好ましく、８［ｖ／ｖ］以上が更に好ましく、そして８０［ｖ／ｖ］以下が好ましく、５０［ｖ／ｖ］以下がより好ましく、４０［ｖ／ｖ］以下が更に好ましい。かかる通液倍数（ＢＶ）としては、好ましくは６〜８０［ｖ／ｖ］、より好ましくは７〜５０［ｖ／ｖ］、更に好ましくは８〜４０［ｖ／ｖ］である。
バッチ法は、コーヒー抽出液に活性炭を加え、所定の温度にて１〜７２時間撹拌した後、活性炭を除去すればよい。
また、カラム通液法は、カラム内に活性炭を充填し、コーヒー抽出液を所定の温度にてカラム下部又は上部から通液させ、他方から排出させればよい。カラム通液法において、コーヒー抽出液の通液条件は、活性炭の全容量に対する空間速度（ＳＶ）は、０．１［ｈ-1］以上が好ましく、０．５［ｈ-1］以上がより好ましく、１［ｈ-1］以上が更に好ましく、そして３０［ｈ-1］以下が好ましく、２５［ｈ-1］以下がより好ましく、２０［ｈ-1］以下が更に好ましい。かかる空間速度（ＳＶ）の範囲としては、好ましくは０．１〜３０［ｈ-1］、より好ましくは０．５〜２５［ｈ-1］、更に好ましくは１〜２０［ｈ-1］である。また、活性炭の全容量に対する通液倍数（ＢＶ）は、６［ｖ／ｖ］以上が好ましく、７［ｖ／ｖ］以上がより好ましく、８［ｖ／ｖ］以上が更に好ましく、そして８０［ｖ／ｖ］以下が好ましく、５０［ｖ／ｖ］以下がより好ましく、４０［ｖ／ｖ］以下が更に好ましい。かかる通液倍数（ＢＶ）としては、好ましくは６〜８０［ｖ／ｖ］、より好ましくは７〜５０［ｖ／ｖ］、更に好ましくは８〜４０［ｖ／ｖ］である。
また、本工程においては、活性炭と接触させる際の第１の工程により得られたコーヒー抽出液の濃度は、ハンドリング性、生産効率の観点から、Ｂｒｉｘとして５％以上が好ましく、７％以上がより好ましく、８％以上が更に好ましく、そして２０％以下が好ましく、１５％以下がより好ましく、１２％以下が更に好ましい。かかる抽出液の濃度の範囲としては、Ｂｒｉｘとして、好ましくは５〜２０％、より好ましくは７〜１５％、更に好ましくは８〜１２％である。第１の工程により得られたコーヒー抽出液がかかる濃度範囲に満たない場合は、活性炭との接触前に濃縮しても良い。濃縮方法としては公知の方法及び装置で行えばよく、特に制限されるものではないが、例えば、減圧濃縮、逆浸透膜濃縮が挙げられる。
第２の工程により得られた活性炭処理液は、希釈用コーヒー組成物の形態に合わせて必要により濃縮又は乾燥をすることができる。濃縮方法としては、例えば、前述した方法が挙げられ、また乾燥方法としては、例えば、噴霧乾燥、凍結乾燥等を挙げることができる。
このようにして製造された希釈用コーヒー組成物は、（Ａ）クロロゲン酸類、（Ｂ）全糖、及び（Ｃ）カフェインを含有するものであり、以下の特性を具備することができる。
ここで、本明細書において「クロロゲン酸類」とは、３−カフェオイルキナ酸、４−カフェオイルキナ酸及び５−カフェオイルキナ酸のモノカフェオイルキナ酸と、３−フェルラキナ酸、４−フェルラキナ酸及び５−フェルラキナ酸のモノフェルラキナ酸と、３，４−ジカフェオイルキナ酸、３，５−ジカフェオイルキナ酸及び４，５−ジカフェオイルキナ酸の（Ｅ）ジカフェオイルキナ酸を併せての総称であり、本発明においては、上記９種のうち少なくとも１種を含有すればよい。なお、（Ａ）クロロゲン酸類の含有量は、上記９種の合計量に基づいて定義される。また、「全糖」とは、当該希釈用コーヒー組成物中に含まれる糖類及び多糖類であり、具体的には、グルコース、フルクトース等の単糖、ショ糖、マルトース、乳糖等のオリゴ糖、でん粉、ヘミセルロース等の多糖が含まれる。なお、（Ｂ）全糖の含有量は、糖質を無機酸により加水分解し、生じた還元糖の総量を、ブドウ糖換算した値である。（Ａ）クロロゲン酸類及び（Ｂ）全糖の分析は、後掲の実施例に記載の方法にしたがうものとする。
ここで、本明細書において「クロロゲン酸類」とは、３−カフェオイルキナ酸、４−カフェオイルキナ酸及び５−カフェオイルキナ酸のモノカフェオイルキナ酸と、３−フェルラキナ酸、４−フェルラキナ酸及び５−フェルラキナ酸のモノフェルラキナ酸と、３，４−ジカフェオイルキナ酸、３，５−ジカフェオイルキナ酸及び４，５−ジカフェオイルキナ酸の（Ｅ）ジカフェオイルキナ酸を併せての総称であり、本発明においては、上記９種のうち少なくとも１種を含有すればよい。なお、（Ａ）クロロゲン酸類の含有量は、上記９種の合計量に基づいて定義される。また、「全糖」とは、当該希釈用コーヒー組成物中に含まれる糖類及び多糖類であり、具体的には、グルコース、フルクトース等の単糖、ショ糖、マルトース、乳糖等のオリゴ糖、でん粉、ヘミセルロース等の多糖が含まれる。なお、（Ｂ）全糖の含有量は、糖質を無機酸により加水分解し、生じた還元糖の総量を、ブドウ糖換算した値である。（Ａ）クロロゲン酸類及び（Ｂ）全糖の分析は、後掲の実施例に記載の方法にしたがうものとする。
希釈用コーヒー組成物中の（Ａ）クロロゲン酸類と（Ｂ）全糖との質量比[（Ｂ）／（Ａ）]は通常１．２〜５であり、コク増強の観点から、１．５以上が好ましく、２以上がより好ましく、２．９以上が更に好ましく、また生理効果、雑味抑制の観点から、４．７以下が好ましく、４．５以下がより好ましく、４．３以下が更に好ましく、４以下がより更に好ましい。かかる質量比[（Ｂ）／（Ａ）]の範囲としては、好ましくは１．５〜４．７、より好ましくは２〜４．５、更に好ましくは２．９〜４．３、より更に好ましくは２．９〜４である。
希釈用コーヒー組成物中の（Ａ）クロロゲン酸類と（Ｃ）カフェインとの質量比[（Ｃ）／（Ａ）]は通常０．５以下であり、甘味増強、雑味低減、吸湿性の観点から、０．４以下が好ましく、０．３以下がより好ましく、０．２５以下が更に好ましく、０．２以下がより更に好ましく、０．１７以下がより更に好ましく、０．１５以下がより更に好ましい。なお、かかる質量比[（Ｃ）／（Ａ）]は０であってもよいが、生産効率の観点から、０．００１以上が好ましく、０．００３以上がより好ましく、０．０１以上が更に好ましく、０．０３以上がより更に好ましく、０．０８以上がより更に好ましく、０．０９以上がより更に好ましい。かかる質量比[（Ｃ）／（Ａ）]の範囲としては、好ましくは０．００１〜０．４、より好ましくは０．００３〜０．３、更に好ましくは０．０１〜０．２５、より更に好ましくは０．０３〜０．２、より更に好ましくは０．０８〜０．１７、より更に好ましくは０．０９〜０．１５である。なお、成分（Ｃ）の分析は、後掲の実施例に記載の方法にしたがうものとする。
希釈用コーヒー組成物中の（Ａ）クロロゲン酸類の含有量は、（Ｆ）Ｂｒｉｘとの比率[（Ｆ）（％）／（Ａ）（質量％）]として、コク増強の観点から、９以上が好ましく、１０以上がより好ましく、１０．５以上が更に好ましく、１１以上がより更に好ましく、また雑味抑制の観点から、１５以下が好ましく、１４以下がより好ましく、１３．５以下が更に好ましく、１３以下がより更に好ましい。かかる比率[（Ｆ）／（Ａ）]の範囲としては、好ましくは９〜１５、より好ましくは１０〜１４、更に好ましくは１０．５〜１３．５、より更に好ましくは１１〜１３である。
（Ａ）クロロゲン酸類中の（Ｅ）ジカフェオイルキナ酸の割合[（Ｅ）／（Ａ）]は、質量基準で、生理効果の観点から、０．０５以上が好ましく、０．０８以上がより好ましく、０．１以上が更に好ましく、また沈殿防止の観点から、０．３以下が好ましく、０．２５以下がより好ましく、０．２以下が更に好ましく、０．１５以下がより更に好ましい。かかる割合[（Ｅ）／（Ａ）]の範囲としては、質量基準で、好ましくは０．０５〜０．３、より好ましくは０．０８〜０．２５、更に好ましくは０．１〜０．２、より更に好ましくは０．１〜０．１５である。なお、（Ｅ）ジカフェオイルキナ酸の含有量は、上記３種の合計量に基づいて定義される。
希釈用コーヒー組成物中の（Ａ）クロロゲン酸類と（Ｄ）ヒドロキシヒドロキノンとの質量比[（Ｄ）／（Ａ）]は、生理効果、雑味低減の観点から、５×１０-4以下が好ましく、４×１０-4以下がより好ましく、１×１０-4以下が更に好ましく、５×１０-5以下がより更に好ましく、３×１０-5以下がより更に好ましく、２×１０-5以下がより更に好ましい。なお、かかる質量比 [（Ｄ）／（Ａ）]は０であってもよいが、生産効率の観点から、１×１０-7以上が好ましく、１×１０-6以上がより好ましく、２×１０-6以上が更に好ましい。かかる質量比 [（Ｄ）／（Ａ）]の範囲としては、好ましくは１×１０-7〜５×１０-4、より好ましくは１×１０-7〜４×１０-4、更に好ましくは１×１０-7〜１×１０-4、より更に好ましくは１×１０-6〜５×１０-5、より更に好ましくは２×１０-6〜３×１０-5、殊更に好ましくは２×１０-6〜２×１０-5である。なお、成分（Ｄ）の分析は、後掲の実施例に記載の方法にしたがうものとする。
また、本発明の希釈用コーヒー組成物が液体である場合、乾燥固形分は、５．６質量％以上が好ましく、６．０質量％以上がより好ましく、６．４質量％以上が更に好ましく、そして８０．０質量％以下が好ましく、７５．０質量％以下がより好ましく、７０．０質量％以下が更に好ましい。かかる乾燥固形分の範囲としては、好ましくは５．６〜８０．０質量％、より好ましくは６．０〜７５．０質量％、更に好ましくは６．４〜７０．０質量％である。また、本発明の希釈用コーヒー組成物が固体である場合、乾燥固形分は、９０．０質量％以上が好ましく、９３．０質量％以上がより好ましく、９６．０質量％以上が更に好ましく、また脂質の酸化の観点から、９９．８質量％以下が好ましく、９９．５質量％以下がより好ましく、９９．０質量％以下が更に好ましい。かかる乾燥固形分の範囲としては、好ましくは９０．０〜１００．０質量％、より好ましくは９３．０〜９９．５質量％、更に好ましくは９６．０〜９９．０質量％である。ここで、本明細書において「乾燥固形分」とは、試料を１０５℃の電気恒温乾燥機で３時間乾燥して揮発物質を除いた残分をいう。
本発明の希釈用コーヒー組成物は、２種以上の希釈用コーヒー組成物をブレンドしてもよい。
また、希釈用コーヒー組成物は、例えば、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、アルミ蒸着フィルム等を材質とするレトルトパックで提供しても、更に金属缶、ＰＥＴボトル、ガラス容器のような形態で提供してもよい。この場合、密封容器内に窒素ガス等の不活性ガスを充填し、また加熱殺菌することもできる。加熱殺菌方法としては、適用されるべき法規（日本にあっては食品衛生法）に定められた条件に適合するものであれば特に限定されず、例えば、レトルト殺菌法、高温短時間殺菌法（ＨＴＳＴ法）、超高温殺菌法（ＵＨＴ法）等を挙げることができる。
１．クロロゲン酸類及びカフェインの分析
分析機器はＨＰＬＣを使用した。装置の構成ユニットの型番は次の通りである。
・ＵＶ−ＶＩＳ検出器：Ｌ−２４２０（（株）日立ハイテクノロジーズ）
・カラムオーブン：Ｌ−２３００（（株）日立ハイテクノロジーズ）
・ポンプ：Ｌ−２１３０（（株）日立ハイテクノロジーズ）
・オートサンプラー：Ｌ−２２００（（株）日立ハイテクノロジーズ）
・カラム：Ｃａｄｅｎｚａ ＣＤ−Ｃ１８ 内径４．６ｍｍ×長さ１５０ｍｍ、粒子径３μｍ（インタクト（株））
分析機器はＨＰＬＣを使用した。装置の構成ユニットの型番は次の通りである。
・ＵＶ−ＶＩＳ検出器：Ｌ−２４２０（（株）日立ハイテクノロジーズ）
・カラムオーブン：Ｌ−２３００（（株）日立ハイテクノロジーズ）
・ポンプ：Ｌ−２１３０（（株）日立ハイテクノロジーズ）
・オートサンプラー：Ｌ−２２００（（株）日立ハイテクノロジーズ）
・カラム：Ｃａｄｅｎｚａ ＣＤ−Ｃ１８ 内径４．６ｍｍ×長さ１５０ｍｍ、粒子径３μｍ（インタクト（株））
分析条件は次の通りである。
・サンプル注入量：１０μＬ
・流量：１．０ｍＬ／ｍｉｎ
・ＵＶ−ＶＩＳ検出器設定波長：３２５ｎｍ
・カラムオーブン設定温度：３５℃
・溶離液Ａ：０．０５Ｍ 酢酸、０．１ｍＭ １−ヒドロキシエタン−１，１−ジホスホン酸、１０ｍＭ 酢酸ナトリウム、５（Ｖ／Ｖ）％アセトニトリル溶液
・溶離液Ｂ：アセトニトリル
・サンプル注入量：１０μＬ
・流量：１．０ｍＬ／ｍｉｎ
・ＵＶ−ＶＩＳ検出器設定波長：３２５ｎｍ
・カラムオーブン設定温度：３５℃
・溶離液Ａ：０．０５Ｍ 酢酸、０．１ｍＭ １−ヒドロキシエタン−１，１−ジホスホン酸、１０ｍＭ 酢酸ナトリウム、５（Ｖ／Ｖ）％アセトニトリル溶液
・溶離液Ｂ：アセトニトリル
濃度勾配条件（体積％）
時間 溶離液Ａ 溶離液Ｂ
０．０分 １００％ ０％
１０．０分 １００％ ０％
１５．０分 ９５％ ５％
２０．０分 ９５％ ５％
２２．０分 ９２％ ８％
５０．０分 ９２％ ８％
５２．０分 １０％ ９０％
６０．０分 １０％ ９０％
６０．１分 １００％ ０％
７０．０分 １００％ ０％
時間 溶離液Ａ 溶離液Ｂ
０．０分 １００％ ０％
１０．０分 １００％ ０％
１５．０分 ９５％ ５％
２０．０分 ９５％ ５％
２２．０分 ９２％ ８％
５０．０分 ９２％ ８％
５２．０分 １０％ ９０％
６０．０分 １０％ ９０％
６０．１分 １００％ ０％
７０．０分 １００％ ０％
ＨＰＬＣでは、試料１ｇを精秤後、溶離液Ａにて１０ｍＬにメスアップし、メンブレンフィルター（ＧＬクロマトディスク２５Ａ，孔径０．４５μｍ，ジーエルサイエンス（株））にて濾過後、分析に供した。
クロロゲン酸類の保持時間（単位：分）９種のクロロゲン酸類
・モノカフェオイルキナ酸：５．３、８．８、１１．６の計３点
・モノフェルラキナ酸：１３．０、１９．９、２１．０の計３点
・ジカフェオイルキナ酸：３６．６、３７．４、４４．２の計３点。
ここで求めた９種のクロロゲン酸類の面積値から５−カフェオイルキナ酸を標準物質とし、質量％を求めた。
なお、カフェインの分析は、ＵＶ−ＶＩＳ 検出器設定波長：２７０ｎｍ、カフェインを標準物質とした以外はクロロゲン酸類と同様に実施した。カフェインの保持時間は１８．９分。
・モノカフェオイルキナ酸：５．３、８．８、１１．６の計３点
・モノフェルラキナ酸：１３．０、１９．９、２１．０の計３点
・ジカフェオイルキナ酸：３６．６、３７．４、４４．２の計３点。
ここで求めた９種のクロロゲン酸類の面積値から５−カフェオイルキナ酸を標準物質とし、質量％を求めた。
なお、カフェインの分析は、ＵＶ−ＶＩＳ 検出器設定波長：２７０ｎｍ、カフェインを標準物質とした以外はクロロゲン酸類と同様に実施した。カフェインの保持時間は１８．９分。
２．ヒドロキシヒドロキノンの分析
ヒドロキシヒドロキノンの分析法は次の通りである。
分析機器はＨＰＬＣ−電気化学検出器（クーロメトリック型）であるクーロアレイシステム（モデル５６００Ａ、開発・製造：米国ＥＳＡ社、輸入・販売：エム・シー・メディカル（株））を使用した。
装置の構成ユニットの名称・型番は次の通りである。
・アナリティカルセル：モデル５０１０、クーロアレイオーガナイザー
・クーロアレイエレクトロニクスモジュール・ソフトウエア：モデル５６００Ａ
・溶媒送液モジュール：モデル５８２、グラジエントミキサー
・オートサンプラー：モデル５４２、パルスダンパー
・デガッサー：Ｄｅｇａｓｙｓ Ｕｌｔｉｍａｔｅ ＤＵ３００３
・カラムオーブン：５０５
・カラム：ＣＡＰＣＥＬＬ ＰＡＫ Ｃ１８ ＡＱ 内径４．６ｍｍ×長さ２５０ｍｍ、粒子径５μｍ（（株）資生堂）
ヒドロキシヒドロキノンの分析法は次の通りである。
分析機器はＨＰＬＣ−電気化学検出器（クーロメトリック型）であるクーロアレイシステム（モデル５６００Ａ、開発・製造：米国ＥＳＡ社、輸入・販売：エム・シー・メディカル（株））を使用した。
装置の構成ユニットの名称・型番は次の通りである。
・アナリティカルセル：モデル５０１０、クーロアレイオーガナイザー
・クーロアレイエレクトロニクスモジュール・ソフトウエア：モデル５６００Ａ
・溶媒送液モジュール：モデル５８２、グラジエントミキサー
・オートサンプラー：モデル５４２、パルスダンパー
・デガッサー：Ｄｅｇａｓｙｓ Ｕｌｔｉｍａｔｅ ＤＵ３００３
・カラムオーブン：５０５
・カラム：ＣＡＰＣＥＬＬ ＰＡＫ Ｃ１８ ＡＱ 内径４．６ｍｍ×長さ２５０ｍｍ、粒子径５μｍ（（株）資生堂）
分析条件は次の通りである。
・サンプル注入量：１０μＬ
・流量：１．０ｍＬ／ｍｉｎ
・電気化学検出器の印加電圧：２００ｍＶ
・カラムオーブン設定温度：４０℃
・溶離液Ｃ：０．１（Ｗ／Ｖ）％リン酸、０．１ｍＭ １−ヒドロキシエタン−１，１−ジホスホン酸、５（Ｖ／Ｖ）％メタノール溶液
・溶離液Ｄ：０．１（Ｗ／Ｖ）％リン酸、０．１ｍＭ １−ヒドロキシエタン−１，１−ジホスホン酸、５０（Ｖ／Ｖ）％メタノール溶液
・サンプル注入量：１０μＬ
・流量：１．０ｍＬ／ｍｉｎ
・電気化学検出器の印加電圧：２００ｍＶ
・カラムオーブン設定温度：４０℃
・溶離液Ｃ：０．１（Ｗ／Ｖ）％リン酸、０．１ｍＭ １−ヒドロキシエタン−１，１−ジホスホン酸、５（Ｖ／Ｖ）％メタノール溶液
・溶離液Ｄ：０．１（Ｗ／Ｖ）％リン酸、０．１ｍＭ １−ヒドロキシエタン−１，１−ジホスホン酸、５０（Ｖ／Ｖ）％メタノール溶液
溶離液Ｃ及びＤの調製には、高速液体クロマトグラフィー用蒸留水（関東化学（株））、高速液体クロマトグラフィー用メタノール（関東化学（株））、リン酸（特級、和光純薬工業（株））、１−ヒドロキシエタン−１，１−ジホスホン酸（６０％水溶液、東京化成工業（株））を用いた。
濃度勾配条件（体積％）
時間 溶離液Ｃ 溶離液Ｄ
０．０分 １００％ ０％
１０．０分 １００％ ０％
１０．１分 ０％ １００％
２０．０分 ０％ １００％
２０．１分 １００％ ０％
５０．０分 １００％ ０％
時間 溶離液Ｃ 溶離液Ｄ
０．０分 １００％ ０％
１０．０分 １００％ ０％
１０．１分 ０％ １００％
２０．０分 ０％ １００％
２０．１分 １００％ ０％
５０．０分 １００％ ０％
分析試料の調製は、試料５ｇを精秤後、０．５（Ｗ／Ｖ）％リン酸、０．５ｍＭ １−ヒドロキシエタン−１，１−ジホスホン酸、５（Ｖ／Ｖ）％メタノール溶液にて１０ｍＬにメスアップし、この溶液について遠心分離を行い上清を得た。この上清について、ボンドエルートＳＣＸ（固相充填量：５００ｍｇ、リザーバ容量：３ｍＬ、ジーエルサイエンス（株））に通液し、初通過液約０．５ｍＬを除いて通過液を得た。この通過液について、メンブレンフィルター（ＧＬクロマトディスク２５Ａ，孔径０．４５μｍ，ジーエルサイエンス（株））にて濾過し、速やかに分析に供した。
ＨＰＬＣ−電気化学検出器の上記の条件における分析において、ヒドロキシヒドロキノンの保持時間は、６．３８分であった。得られたピークの面積値から、ヒドロキシヒドロキノン（和光純薬工業（株））を標準物質とし、質量％を求めた。
３．全糖の分析
試料２．５ｇにイオン交換水５０ｍＬと２５％塩酸５ｍＬを加え、沸騰浴にて２．５時間加熱し、冷却後、中和、酢酸鉛（適量）による除タンパクを行った後、イオン交換水にて１００ｍＬに定容し、Ｎｏ.５Ｂのろ紙を用い、ろ過を行い、炭酸ナトリウム（適量）による脱鉛を行った後、Ｎｏ.５Ｂのろ紙を用い、ろ過した液を試験溶液とした。この試験溶液について還元糖量をソモギー変法にて測定した（ブドウ糖換算）。
試料２．５ｇにイオン交換水５０ｍＬと２５％塩酸５ｍＬを加え、沸騰浴にて２．５時間加熱し、冷却後、中和、酢酸鉛（適量）による除タンパクを行った後、イオン交換水にて１００ｍＬに定容し、Ｎｏ.５Ｂのろ紙を用い、ろ過を行い、炭酸ナトリウム（適量）による脱鉛を行った後、Ｎｏ.５Ｂのろ紙を用い、ろ過した液を試験溶液とした。この試験溶液について還元糖量をソモギー変法にて測定した（ブドウ糖換算）。
ソモギー変法
１００ｍＬ容共栓三角フラスコに、試験溶液２０ｍＬとＡ1液１０ｍＬと沸石数個を加え、空冷管を装着し、電気コンロ上にて２分以内に沸騰させ、３分間煮沸し、氷冷した後、Ｂ1液１０ｍＬとＣ1液１０ｍＬを加え、室温で２分間放置した後、Ｄ1液を用いて、指示薬として１％可溶性デンプンにて、終点が空色になるまで滴定を行った。試験溶液の代わりにイオン交換水を用いた同様の操作をブランクとした。
１００ｍＬ容共栓三角フラスコに、試験溶液２０ｍＬとＡ1液１０ｍＬと沸石数個を加え、空冷管を装着し、電気コンロ上にて２分以内に沸騰させ、３分間煮沸し、氷冷した後、Ｂ1液１０ｍＬとＣ1液１０ｍＬを加え、室温で２分間放置した後、Ｄ1液を用いて、指示薬として１％可溶性デンプンにて、終点が空色になるまで滴定を行った。試験溶液の代わりにイオン交換水を用いた同様の操作をブランクとした。
・Ａ1液：酒石酸カリウムナトリウム４水和物９０ｇ、リン酸三ナトリウム１２水和物２２５ｇ、硫酸銅５水和物３０ｇ及びよう素酸カリウム３．５ｇを水に溶解し、全量を１Ｌとした溶液
・Ｂ1液：シュウ酸カリウム９０ｇ及びヨウ化カリウム４０ｇを水に溶解し、全量を１Ｌとした溶液
・Ｃ1液：１ｍｏｌ／Ｌ硫酸溶液
・Ｄ1液：０．０５ｍｏｌ／Ｌチオ硫酸ナトリウム溶液
・Ｂ1液：シュウ酸カリウム９０ｇ及びヨウ化カリウム４０ｇを水に溶解し、全量を１Ｌとした溶液
・Ｃ1液：１ｍｏｌ／Ｌ硫酸溶液
・Ｄ1液：０．０５ｍｏｌ／Ｌチオ硫酸ナトリウム溶液
４．Ｂｒｉｘの測定
２０℃における試料のＢｒｉｘを、糖度計（Atago RX-5000、Atago社製）を用いて測定した。
２０℃における試料のＢｒｉｘを、糖度計（Atago RX-5000、Atago社製）を用いて測定した。
５．Ｌ値の測定
試料のＬ値を、色差計（（株）日本電色社製 スペクトロフォトメーター ＳＥ２０００）を用いて反射法にて測定した。
試料のＬ値を、色差計（（株）日本電色社製 スペクトロフォトメーター ＳＥ２０００）を用いて反射法にて測定した。
６．官能評価
後述の各実施例、及び比較例で得られた希釈用コーヒー組成物を、Ｂｒｉｘ３．０％となるように水で希釈したコーヒーエキスの酸味、甘味、コク及び雑味について専門パネル５名により下記の基準で評価し、その後協議により最終スコアを決定して評価値とした。
後述の各実施例、及び比較例で得られた希釈用コーヒー組成物を、Ｂｒｉｘ３．０％となるように水で希釈したコーヒーエキスの酸味、甘味、コク及び雑味について専門パネル５名により下記の基準で評価し、その後協議により最終スコアを決定して評価値とした。
１）酸味
実施例４のコーヒーエキスの酸味の評点を「５」とし、比較例１のコーヒーエキスの酸味の評点を「３」として５段階で評価した。具体的な評価基準は以下のとおりである。
５：さわやかに感じる
４：ややさわやかに感じる
３：どちらでもない
２：やや不快に感じる
１：不快に感じる
実施例４のコーヒーエキスの酸味の評点を「５」とし、比較例１のコーヒーエキスの酸味の評点を「３」として５段階で評価した。具体的な評価基準は以下のとおりである。
５：さわやかに感じる
４：ややさわやかに感じる
３：どちらでもない
２：やや不快に感じる
１：不快に感じる
２）甘味
実施例４のコーヒーエキスの甘味の評点を「５」とし、比較例１のコーヒーエキスの甘味の評点を「１」として５段階で評価した。具体的な評価基準は以下のとおりである。
５：適度に感じる
４：やや適度に感じる
３：わずかに感じる
２：ほとんど感じない
１：感じない
実施例４のコーヒーエキスの甘味の評点を「５」とし、比較例１のコーヒーエキスの甘味の評点を「１」として５段階で評価した。具体的な評価基準は以下のとおりである。
５：適度に感じる
４：やや適度に感じる
３：わずかに感じる
２：ほとんど感じない
１：感じない
３）コク
実施例８のコーヒーエキスのコクの評点を「５」とし、比較例３のコーヒーエキスのコクの評点を「１」として５段階で評価した。具体的な評価基準は以下のとおりである。
５：非常に感じる
４：やや感じる
３：わずかに感じる
２：ほとんど感じない
１：感じない
実施例８のコーヒーエキスのコクの評点を「５」とし、比較例３のコーヒーエキスのコクの評点を「１」として５段階で評価した。具体的な評価基準は以下のとおりである。
５：非常に感じる
４：やや感じる
３：わずかに感じる
２：ほとんど感じない
１：感じない
４）雑味
実施例４のコーヒーエキスの雑味の評点を「５」とし、比較例１のコーヒーエキスの雑味の評点を「１」として５段階で評価した。具体的な評価基準は以下のとおりである。
５：感じない
４：ほとんど感じない
３：わずかに感じる
２：やや感じる
１：非常に感じる
実施例４のコーヒーエキスの雑味の評点を「５」とし、比較例１のコーヒーエキスの雑味の評点を「１」として５段階で評価した。具体的な評価基準は以下のとおりである。
５：感じない
４：ほとんど感じない
３：わずかに感じる
２：やや感じる
１：非常に感じる
７．吸湿性の評価
後述の実施例５、７及び１０〜１３、並びに比較例１、３及び４で得られた希釈用コーヒー組成物をスプレードライヤー（ＤＬ−４１、ヤマト科学製）を用いて以下の条件で乾燥し、粉末状のコーヒー組成物を得た。これを試料として以下の方法により吸湿性の評価を行った。
後述の実施例５、７及び１０〜１３、並びに比較例１、３及び４で得られた希釈用コーヒー組成物をスプレードライヤー（ＤＬ−４１、ヤマト科学製）を用いて以下の条件で乾燥し、粉末状のコーヒー組成物を得た。これを試料として以下の方法により吸湿性の評価を行った。
１）乾燥条件
・流速 : １０ｇ／分
・入りの温度: １８０℃
・ＡＴＭＩＺＩＮＧ ＡＩＲ： ０．１ＭＰａ
・液ノズル径: ７１１μｍ
・流速 : １０ｇ／分
・入りの温度: １８０℃
・ＡＴＭＩＺＩＮＧ ＡＩＲ： ０．１ＭＰａ
・液ノズル径: ７１１μｍ
２）評価方法
硝酸カルシウム四水和物(和光純薬株式会社製)の飽和水溶液をプラスチック製の容器本体に流し込み、プラスチック製の蓋で密閉して容器を２５℃にて保管することによって、環境湿度５０％を作製した。次に、容器内に試料を飽和水溶液と接触しない状態で５日間保管した後、試料の外観を下記の評価基準で評価した。その後、試料を１０５℃の電気恒温乾燥機で３時間乾燥し、保管前の試料の質量と、保管後の試料の質量の差分を水分量（質量％）として、吸湿性の指標として測定した。
硝酸カルシウム四水和物(和光純薬株式会社製)の飽和水溶液をプラスチック製の容器本体に流し込み、プラスチック製の蓋で密閉して容器を２５℃にて保管することによって、環境湿度５０％を作製した。次に、容器内に試料を飽和水溶液と接触しない状態で５日間保管した後、試料の外観を下記の評価基準で評価した。その後、試料を１０５℃の電気恒温乾燥機で３時間乾燥し、保管前の試料の質量と、保管後の試料の質量の差分を水分量（質量％）として、吸湿性の指標として測定した。
３）外観の評価基準
３：外観に変化がない
２：小さな塊状物が生成している
１：大きな塊状物が生成している
３：外観に変化がない
２：小さな塊状物が生成している
１：大きな塊状物が生成している
実施例１
Ｌ２６の粉砕した焙煎コーヒー豆を、円筒状抽出搭（内径１６０ｍｍ×高さ６６０ｍｍ）６本に、１搭当たりの充填量が４．２ｋｇとなるように充填した。次いで１１０℃の熱水を１段目の抽出搭の下部から上部へ送液した。次いで１段目の抽出搭上部から排出されたコーヒー抽出液を、２段目の抽出搭下部から上部へ送液した。この操作を３段目以降の抽出塔についても繰り返し行い、６段目の抽出搭の上部から排出されたコーヒー抽出液を、速やかに冷却するとともに回収した。多段抽出の通液条件は、焙煎コーヒー豆の全容量に対する空間速度（ＳＶ）が１［ｈ-1］であり、１塔当たりの焙煎コーヒー豆の容量に対する通液倍数（ＢＶ）が１１［ｖ／ｖ］であった。得られた抽出液をロータリーエバポレーター（Ｎ−１１００Ｖ型、東京理科器械（株）社製）を用い０．００４ＭＰａ、５０℃にて減圧加熱濃縮し、Ｂｒｉｘ１０％のコーヒー組成物を得た。続いて、円筒状のカラム（内径７２ｍｍ×高さ１００ｍｍ）に活性炭（白鷺ＷＨ２Ｃ ＬＳＳ、日本エンバイロケミカルズ製、平均細孔半径１０．５Å）１０８ｇ加え、８０℃、１０分間殺菌した後に、上記Ｂｒｉｘ１０％のコーヒー組成物３．６ｋｇを、２５℃、ＳＶ＝１６．１［ｈｒ-1］、ＢＶ＝１４［ｖ／ｖ］の条件にて通液し、更にイオン交換水を２５℃、ＳＶ＝１６．１［ｈｒ-1］の条件にて通液し、カラム出口より最終的な採液量として４ｋｇの希釈用コーヒー組成物を得た（乾燥固形分５．９質量％）。得られた希釈用コーヒー組成物をＢｒｉｘ３．０％になるように水で希釈し、コーヒーエキスを得、その分析、並びに官能評価を行った。その結果を表１に示す。
Ｌ２６の粉砕した焙煎コーヒー豆を、円筒状抽出搭（内径１６０ｍｍ×高さ６６０ｍｍ）６本に、１搭当たりの充填量が４．２ｋｇとなるように充填した。次いで１１０℃の熱水を１段目の抽出搭の下部から上部へ送液した。次いで１段目の抽出搭上部から排出されたコーヒー抽出液を、２段目の抽出搭下部から上部へ送液した。この操作を３段目以降の抽出塔についても繰り返し行い、６段目の抽出搭の上部から排出されたコーヒー抽出液を、速やかに冷却するとともに回収した。多段抽出の通液条件は、焙煎コーヒー豆の全容量に対する空間速度（ＳＶ）が１［ｈ-1］であり、１塔当たりの焙煎コーヒー豆の容量に対する通液倍数（ＢＶ）が１１［ｖ／ｖ］であった。得られた抽出液をロータリーエバポレーター（Ｎ−１１００Ｖ型、東京理科器械（株）社製）を用い０．００４ＭＰａ、５０℃にて減圧加熱濃縮し、Ｂｒｉｘ１０％のコーヒー組成物を得た。続いて、円筒状のカラム（内径７２ｍｍ×高さ１００ｍｍ）に活性炭（白鷺ＷＨ２Ｃ ＬＳＳ、日本エンバイロケミカルズ製、平均細孔半径１０．５Å）１０８ｇ加え、８０℃、１０分間殺菌した後に、上記Ｂｒｉｘ１０％のコーヒー組成物３．６ｋｇを、２５℃、ＳＶ＝１６．１［ｈｒ-1］、ＢＶ＝１４［ｖ／ｖ］の条件にて通液し、更にイオン交換水を２５℃、ＳＶ＝１６．１［ｈｒ-1］の条件にて通液し、カラム出口より最終的な採液量として４ｋｇの希釈用コーヒー組成物を得た（乾燥固形分５．９質量％）。得られた希釈用コーヒー組成物をＢｒｉｘ３．０％になるように水で希釈し、コーヒーエキスを得、その分析、並びに官能評価を行った。その結果を表１に示す。
実施例２
Ｌ２４の粉砕した焙煎コーヒー豆を使用し、抽出温度を１５０℃に変更した以外は、全て実施例１と同様の操作により希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分５．９質量％）を得、次いで実施例１と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を表１に示す。
Ｌ２４の粉砕した焙煎コーヒー豆を使用し、抽出温度を１５０℃に変更した以外は、全て実施例１と同様の操作により希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分５．９質量％）を得、次いで実施例１と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を表１に示す。
実施例３
抽出温度を１５０℃に、活性炭処理に供するＢｒｉｘ１０％のコーヒー組成物の量を１０．０ｋｇに、活性炭量を１００ｇに、活性炭処理をＳＶ＝１５．７［ｈｒ-1］、ＢＶ＝４１［ｖ／ｖ］の通液条件に、それぞれ変更した以外は、全て実施例１と同様の操作により希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分７．３質量％）を得、次いで実施例１と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を表１に示す。
抽出温度を１５０℃に、活性炭処理に供するＢｒｉｘ１０％のコーヒー組成物の量を１０．０ｋｇに、活性炭量を１００ｇに、活性炭処理をＳＶ＝１５．７［ｈｒ-1］、ＢＶ＝４１［ｖ／ｖ］の通液条件に、それぞれ変更した以外は、全て実施例１と同様の操作により希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分７．３質量％）を得、次いで実施例１と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を表１に示す。
実施例４
抽出温度を１５０℃に変更した以外は、全て実施例１と同様の操作により希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分５．９質量％）を得、次いで実施例１と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を表１に示す。
抽出温度を１５０℃に変更した以外は、全て実施例１と同様の操作により希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分５．９質量％）を得、次いで実施例１と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を表１に示す。
実施例５
抽出温度を１５０℃に、活性炭処理に供するＢｒｉｘ１０％のコーヒー組成物の量を２．０ｋｇに、活性炭量を１００ｇに、活性炭処理をＳＶ＝１５．７［ｈｒ-1］、ＢＶ＝８．２［ｖ／ｖ］の通液条件に、それぞれ変更した以外は全て実施例１と同様の操作により希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分４．９質量％）を得、次いで実施例１と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を表１に示す。
抽出温度を１５０℃に、活性炭処理に供するＢｒｉｘ１０％のコーヒー組成物の量を２．０ｋｇに、活性炭量を１００ｇに、活性炭処理をＳＶ＝１５．７［ｈｒ-1］、ＢＶ＝８．２［ｖ／ｖ］の通液条件に、それぞれ変更した以外は全て実施例１と同様の操作により希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分４．９質量％）を得、次いで実施例１と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を表１に示す。
実施例６
抽出温度を１５０℃に、活性炭をクラレコールＧＷ−Ｈ（クラレケミカル製、平均細孔半径１０．２Å）に、それぞれ変更した以外は全て実施例１と同様の操作により希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分５．９質量％）を得、次いで実施例１と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を表１に示す。
抽出温度を１５０℃に、活性炭をクラレコールＧＷ−Ｈ（クラレケミカル製、平均細孔半径１０．２Å）に、それぞれ変更した以外は全て実施例１と同様の操作により希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分５．９質量％）を得、次いで実施例１と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を表１に示す。
実施例７
Ｌ３０の粉砕した焙煎コーヒー豆を使用し、抽出温度を１５０℃に変更した以外は全て実施例１と同様の操作により希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分５．９質量％）を得、次いで実施例１と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を表１に示す。
Ｌ３０の粉砕した焙煎コーヒー豆を使用し、抽出温度を１５０℃に変更した以外は全て実施例１と同様の操作により希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分５．９質量％）を得、次いで実施例１と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を表１に示す。
実施例８
抽出温度を１７０℃に変更した以外は全て実施例１と同様の操作により希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分５．９質量％）を得、次いで実施例１と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を表１に示す。
抽出温度を１７０℃に変更した以外は全て実施例１と同様の操作により希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分５．９質量％）を得、次いで実施例１と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を表１に示す。
実施例９
抽出温度を１５０℃に変更した以外は、全て実施例１と同様の操作により希釈用コーヒー組成物を得、スプレードライヤー（Ｐｕｌｖｉｓ ＧＢ２２：ヤマト科学株式会社製）にて乾燥した後、得られた粉末状のコーヒー組成物（乾燥固形分９７質量％）をＢｒｉｘ３．０％になるように水で希釈し、コーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を表１に示す。
抽出温度を１５０℃に変更した以外は、全て実施例１と同様の操作により希釈用コーヒー組成物を得、スプレードライヤー（Ｐｕｌｖｉｓ ＧＢ２２：ヤマト科学株式会社製）にて乾燥した後、得られた粉末状のコーヒー組成物（乾燥固形分９７質量％）をＢｒｉｘ３．０％になるように水で希釈し、コーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を表１に示す。
比較例１
抽出温度を１５０℃に変更し、活性炭処理を実施しない以外は全て実施例１と同様の操作により希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分８．０質量％）を得、次いで実施例１と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を表１に示す。
抽出温度を１５０℃に変更し、活性炭処理を実施しない以外は全て実施例１と同様の操作により希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分８．０質量％）を得、次いで実施例１と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を表１に示す。
比較例２
抽出温度を１７０℃に変更し、活性炭処理を実施しない以外は全て実施例１と同様の操作により希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分８．０質量％）を得、次いで実施例１と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を表１に示す。
抽出温度を１７０℃に変更し、活性炭処理を実施しない以外は全て実施例１と同様の操作により希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分８．０質量％）を得、次いで実施例１と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を表１に示す。
比較例３
Ｌ２６の粉砕した焙煎コーヒー豆４００ｇを、ドリップ抽出器（内径７３ｍｍ、容積１１Ｌ）に投入した。次いで、ドリップ抽出器下部から０．２５ｋｇの９５℃の温水を供給し、底湯をはった。次いで、シャワーより９５℃の温水を１．２５ｇ／ｓｅｃの速度で供給した後、温水の供給を停止し、その状態を１０分間保持した。温水の供給量は、焙煎コーヒー豆に対し、２．５５質量倍であった。保持後、９５℃の温水をシャワーより１．２５ｇ／ｓｅｃの速度で供給するとともに、同速度でコーヒー抽出液を排出した。採液量が２．４ｋｇに達したときにコーヒー抽出液の排出を停止し、本採液をコーヒー抽出液とした。抽出は全て常圧下で行った。得られた抽出液をロータリーエバポレーター（Ｎ−１１００Ｖ型、東京理科器械（株）社製）を用い３０ｔｏｒｒ、５０℃にて減圧加熱濃縮し、Ｂｒｉｘ１０％のコーヒー組成物を得た。続いて、円筒状のカラム（内径３６ｍｍ×高さ１６０ｍｍ）に活性炭（白鷺ＷＨ２Ｃ ＬＳＳ、日本エンバイロケミカルズ製）３０ｇ加え、８０℃、１０分間殺菌した後に、上記Ｂｒｉｘ１０％のコーヒー組成物１．０ｋｇを、２５℃にて、ＳＶ＝１５．７［ｈｒ-1］、ＢＶ＝１３．７［ｖ／ｖ］の条件にて通液し、更にイオン交換水を２５℃、ＳＶ＝１５．７［ｈｒ-1］、にて通液し、カラム出口より最終的な採液量として１．２ｋｇの希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分５．５質量％）を得、次いで実施例１と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析、並びに官能評価を行った。その結果を表１に示す。
Ｌ２６の粉砕した焙煎コーヒー豆４００ｇを、ドリップ抽出器（内径７３ｍｍ、容積１１Ｌ）に投入した。次いで、ドリップ抽出器下部から０．２５ｋｇの９５℃の温水を供給し、底湯をはった。次いで、シャワーより９５℃の温水を１．２５ｇ／ｓｅｃの速度で供給した後、温水の供給を停止し、その状態を１０分間保持した。温水の供給量は、焙煎コーヒー豆に対し、２．５５質量倍であった。保持後、９５℃の温水をシャワーより１．２５ｇ／ｓｅｃの速度で供給するとともに、同速度でコーヒー抽出液を排出した。採液量が２．４ｋｇに達したときにコーヒー抽出液の排出を停止し、本採液をコーヒー抽出液とした。抽出は全て常圧下で行った。得られた抽出液をロータリーエバポレーター（Ｎ−１１００Ｖ型、東京理科器械（株）社製）を用い３０ｔｏｒｒ、５０℃にて減圧加熱濃縮し、Ｂｒｉｘ１０％のコーヒー組成物を得た。続いて、円筒状のカラム（内径３６ｍｍ×高さ１６０ｍｍ）に活性炭（白鷺ＷＨ２Ｃ ＬＳＳ、日本エンバイロケミカルズ製）３０ｇ加え、８０℃、１０分間殺菌した後に、上記Ｂｒｉｘ１０％のコーヒー組成物１．０ｋｇを、２５℃にて、ＳＶ＝１５．７［ｈｒ-1］、ＢＶ＝１３．７［ｖ／ｖ］の条件にて通液し、更にイオン交換水を２５℃、ＳＶ＝１５．７［ｈｒ-1］、にて通液し、カラム出口より最終的な採液量として１．２ｋｇの希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分５．５質量％）を得、次いで実施例１と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析、並びに官能評価を行った。その結果を表１に示す。
比較例４
活性炭処理を行わないこと以外は全て比較例３と同様の操作により希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分８．０質量％）を得、次いで実施例１と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を表１に示す。
活性炭処理を行わないこと以外は全て比較例３と同様の操作により希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分８．０質量％）を得、次いで実施例１と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を表１に示す。
実施例１０
Ｌ２４の粉砕した焙煎コーヒー豆を使用し、抽出温度を１１０℃に変更したこと以外は、全て実施例３と同様の操作により希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分７．３質量％）を得、次いで実施例１と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を実施例２の結果とともに表２に示す。
Ｌ２４の粉砕した焙煎コーヒー豆を使用し、抽出温度を１１０℃に変更したこと以外は、全て実施例３と同様の操作により希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分７．３質量％）を得、次いで実施例１と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を実施例２の結果とともに表２に示す。
実施例１１
Ｌ２４の粉砕した焙煎コーヒー豆を使用し、抽出温度を１１０℃に変更したこと以外は、全て実施例５と同様の操作により希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分４．９質量％）を得、次いで実施例１と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を実施例２の結果とともに表２に示す。
Ｌ２４の粉砕した焙煎コーヒー豆を使用し、抽出温度を１１０℃に変更したこと以外は、全て実施例５と同様の操作により希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分４．９質量％）を得、次いで実施例１と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を実施例２の結果とともに表２に示す。
実施例１２
Ｌ３０の粉砕した焙煎コーヒー豆を使用し、抽出温度を１７０℃に変更したこと以外は、全て実施例３と同様の操作により希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分７．３質量％）を得、次いで実施例１と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を実施例７の結果とともに表２に示す。
Ｌ３０の粉砕した焙煎コーヒー豆を使用し、抽出温度を１７０℃に変更したこと以外は、全て実施例３と同様の操作により希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分７．３質量％）を得、次いで実施例１と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を実施例７の結果とともに表２に示す。
実施例１３
Ｌ３０の粉砕した焙煎コーヒー豆を使用し、抽出温度を１７０℃に変更したこと以外は、全て実施例５と同様の操作により希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分４．９質量％）を得、次いで実施例１と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を実施例７の結果とともに表２に示す。
Ｌ３０の粉砕した焙煎コーヒー豆を使用し、抽出温度を１７０℃に変更したこと以外は、全て実施例５と同様の操作により希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分４．９質量％）を得、次いで実施例１と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を実施例７の結果とともに表２に示す。
実施例１４
円筒状抽出塔１塔（内径０．５ｍ×高さ４．５ｍ）あたり２００ｋｇのＬ２９の粉砕した焙煎コーヒー豆を充填した円筒状抽出塔６塔を直列に連結した。１塔目の抽出塔に対し、１５０℃の加圧熱水を２．８トン／ｈｒでフィードし、６塔目の抽出塔から排出された抽出液をタンクに回収した。１塔目の抽出塔に加圧熱水をフィードし始めてから２０分後に、熱水供給を２塔目入口に切り替え、同時に６塔目の出口ラインを、焙煎コーヒー豆を充填し待機していた７塔目入口に連結し、２塔目から排出された抽出液を３塔目から７塔目まで供給し、７塔目の抽出塔から排出された抽出液をタンクに回収した。その間に１塔目から、抽出後の焙煎コーヒー豆を抜き出し、新たに焙煎コーヒー豆を充填した。熱水供給を２塔目入口に切り替えてから２０分後に、熱水供給を３塔目入口に切り替え、同時に７塔目の出口ラインを、新たな焙煎コーヒー豆を充填した１塔目に連結し、３塔目から排出された抽出液を４塔目から７塔目、次いで１塔目にまで供給し、１塔目の抽出塔から排出された抽出液をタンクに回収した。このように、抽出に用いる６本の円筒状抽出塔と、新たな焙煎コーヒー豆を充填し待機している１塔の抽出塔からなる、計７塔を２０分おきにラインを切り替えながら、連続的に抽出を行った。多段抽出の通液条件はいずれも、焙煎コーヒー豆の全容量に対する空間速度（ＳＶ）が１［ｈ-1］であり、１塔当たりの焙煎コーヒー豆の容量に対する通液倍数（ＢＶ）が１１［ｖ／ｖ］であった。得られた抽出液を混合してＢｒｉｘ１０％のコーヒー組成物を調製した。このコーヒー組成物は、クロロゲン酸９５４３［ｍｇ／ｋｇ］、カフェイン５６１２［ｍｇ／ｋｇ］、ヒドロキシヒドロキノン１７［ｍｇ／ｋｇ］であった。なお、焙煎コーヒー豆からのクロロゲン酸の回収率は１００％であった。
次に、円筒状のカラム（内径２３ｍｍ×高さ１００ｍｍ）に、活性炭（白鷺ＷＨ２ＣＬＳＳ）１０ｇを充填し、８０℃にて１０分間殺菌した。その後に、得られたコーヒー組成物５００ｇを、１０℃、ＳＶ＝４［ｈｒ-1］、ＢＶ＝１３．５［ｖ／ｖ］の条件にて通液し、活性炭カラム出口より採液量として４８０ｇ回収した。得られた活性炭処理後のコーヒー組成物の組成は、クロロゲン酸７６４１［ｍｇ／ｋｇ］、カフェイン２１６９［ｍｇ／ｋｇ］、ヒドロキシヒドロキノン１［ｍｇ／ｋｇ］、乾燥固形分６．７８質量％であった。得られた希釈用コーヒー組成物をＢｒｉｘ３．０％になるように水で希釈し、コーヒーエキスを得、その分析、並びに官能評価を行った。その結果を表３に示す。
円筒状抽出塔１塔（内径０．５ｍ×高さ４．５ｍ）あたり２００ｋｇのＬ２９の粉砕した焙煎コーヒー豆を充填した円筒状抽出塔６塔を直列に連結した。１塔目の抽出塔に対し、１５０℃の加圧熱水を２．８トン／ｈｒでフィードし、６塔目の抽出塔から排出された抽出液をタンクに回収した。１塔目の抽出塔に加圧熱水をフィードし始めてから２０分後に、熱水供給を２塔目入口に切り替え、同時に６塔目の出口ラインを、焙煎コーヒー豆を充填し待機していた７塔目入口に連結し、２塔目から排出された抽出液を３塔目から７塔目まで供給し、７塔目の抽出塔から排出された抽出液をタンクに回収した。その間に１塔目から、抽出後の焙煎コーヒー豆を抜き出し、新たに焙煎コーヒー豆を充填した。熱水供給を２塔目入口に切り替えてから２０分後に、熱水供給を３塔目入口に切り替え、同時に７塔目の出口ラインを、新たな焙煎コーヒー豆を充填した１塔目に連結し、３塔目から排出された抽出液を４塔目から７塔目、次いで１塔目にまで供給し、１塔目の抽出塔から排出された抽出液をタンクに回収した。このように、抽出に用いる６本の円筒状抽出塔と、新たな焙煎コーヒー豆を充填し待機している１塔の抽出塔からなる、計７塔を２０分おきにラインを切り替えながら、連続的に抽出を行った。多段抽出の通液条件はいずれも、焙煎コーヒー豆の全容量に対する空間速度（ＳＶ）が１［ｈ-1］であり、１塔当たりの焙煎コーヒー豆の容量に対する通液倍数（ＢＶ）が１１［ｖ／ｖ］であった。得られた抽出液を混合してＢｒｉｘ１０％のコーヒー組成物を調製した。このコーヒー組成物は、クロロゲン酸９５４３［ｍｇ／ｋｇ］、カフェイン５６１２［ｍｇ／ｋｇ］、ヒドロキシヒドロキノン１７［ｍｇ／ｋｇ］であった。なお、焙煎コーヒー豆からのクロロゲン酸の回収率は１００％であった。
次に、円筒状のカラム（内径２３ｍｍ×高さ１００ｍｍ）に、活性炭（白鷺ＷＨ２ＣＬＳＳ）１０ｇを充填し、８０℃にて１０分間殺菌した。その後に、得られたコーヒー組成物５００ｇを、１０℃、ＳＶ＝４［ｈｒ-1］、ＢＶ＝１３．５［ｖ／ｖ］の条件にて通液し、活性炭カラム出口より採液量として４８０ｇ回収した。得られた活性炭処理後のコーヒー組成物の組成は、クロロゲン酸７６４１［ｍｇ／ｋｇ］、カフェイン２１６９［ｍｇ／ｋｇ］、ヒドロキシヒドロキノン１［ｍｇ／ｋｇ］、乾燥固形分６．７８質量％であった。得られた希釈用コーヒー組成物をＢｒｉｘ３．０％になるように水で希釈し、コーヒーエキスを得、その分析、並びに官能評価を行った。その結果を表３に示す。
実施例１５
活性炭との接触温度を１５℃に変更した以外は全て実施例１４と同様の操作により希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分６．３４質量％）を得、次いで実施例１９と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を表３に示す。
活性炭との接触温度を１５℃に変更した以外は全て実施例１４と同様の操作により希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分６．３４質量％）を得、次いで実施例１９と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を表３に示す。
実施例１６
活性炭との接触温度を２５℃に変更した以外は全て実施例１４と同様の操作により希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分６．０１質量％）を得、次いで実施例１９と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を表３に示す。
活性炭との接触温度を２５℃に変更した以外は全て実施例１４と同様の操作により希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分６．０１質量％）を得、次いで実施例１９と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を表３に示す。
実施例１７
活性炭との接触温度を３５℃に変更した以外は全て実施例１４と同様の操作により希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分６．１４質量％）を得、次いで実施例１９と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を表３に示す。
活性炭との接触温度を３５℃に変更した以外は全て実施例１４と同様の操作により希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分６．１４質量％）を得、次いで実施例１９と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を表３に示す。
実施例１８
活性炭との接触温度を６０℃に変更した以外は全て実施例１４と同様の操作により希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分６．４１質量％）を得、次いで実施例１９と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を表３に示す。
活性炭との接触温度を６０℃に変更した以外は全て実施例１４と同様の操作により希釈用コーヒー組成物（乾燥固形分６．４１質量％）を得、次いで実施例１９と同様の操作によりコーヒーエキスを調製した。得られたコーヒーエキスの分析結果、評価結果を表３に示す。
表１〜３から、焙煎コーヒー豆を、加圧条件下、１１０〜１７０℃の温度にて多段階抽出し、次いで１０〜７０℃の温度にて活性炭と接触させる工程に供することで、高濃度のクロロゲン酸類を含み、酸味、甘味、コクが良好で、雑味の少ない風味バランスに優れる希釈用コーヒー組成物が得られることがわかる。
Claims (7)
- 焙煎コーヒー豆を、加圧条件下、１１０〜１７０℃の温度にて多段階抽出する第１の工程と、
第１の工程により得られたコーヒー抽出液を１０〜７０℃の温度にて活性炭と接触させる第２の工程
を含む、希釈用コーヒー組成物の製造方法。 - 第１の工程において、１塔当たりの焙煎コーヒー豆の容量に対する通液倍数（ＢＶ）が０．５〜３５［ｖ／ｖ］の条件にて多段階抽出する、請求項１記載の希釈用コーヒー組成物の製造方法。
- 第１の工程において、焙煎コーヒー豆の全容量に対する空塔速度（ＳＶ）が０．０１〜１０［ｈ-1］の条件にて多段階抽出する、請求項１又は２記載の希釈用コーヒー組成物の製造方法。
- 焙煎コーヒー豆のＬ値が１５〜３５である、請求項１〜３のいずれか１項に記載の希釈用コーヒー組成物の製造方法。
- 活性炭の平均細孔半径が３０Å以下である、請求項１〜４のいずれか１項に記載の希釈用コーヒー組成物の製造方法。
- 第２の工程において、活性炭と接触させる際の第１の工程により得られたコーヒー抽出液のＢｒｉｘが５％以上である、請求項１〜５のいずれか１項に記載の希釈用コーヒー組成物の製造方法。
- 当該希釈用コーヒー組成物が、次の成分（Ａ）、（Ｂ）及び（Ｃ）；
（Ａ）クロロゲン酸類
（Ｂ）全糖、及び
（Ｃ）カフェイン
を含有し、
成分（Ａ）と成分（Ｂ）との質量比[（Ｂ）／（Ａ）]が１．２〜５であり、
成分（Ａ）と成分（Ｃ）との質量比[（Ｃ）／（Ａ）]が０．５以下であり、かつ
（Ｆ）乾燥固形分が５．６質量％以上である希釈用コーヒー組成物である、請求項１〜６のいずれか１項に記載の希釈用コーヒー組成物の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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| JP2015122091A JP6572002B2 (ja) | 2015-06-17 | 2015-06-17 | 希釈用コーヒー組成物の製造方法 |
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