JP2016217156A - 流体圧ポンプ - Google Patents

Abstract

【課題】大型化を抑制しつつ単純な構成で流体の吐出量の調節を可能にする流体圧ポンプを構成する。【解決手段】ロータ２からの吐出口への流体の流れを許容する開放位置と、流れを阻止する閉塞位置とに切換自在な制御部材２０と、この制御部材２０を作動させる作動制御機構Ｃとを備えている。作動制御機構Ｃは、第１流体圧室Ｓ１と第２流体圧室Ｓ２との圧力差で制御部材２０を一方の方向に作動させ、第１流体圧室Ｓ１と第２流体圧室Ｓ２との圧力が均衡する場合に付勢部材２６の付勢力で他方に作動させるように構成されている。【選択図】図１

Description

本発明は、ロータから送り出される流体を制御部材で制御することにより流体の吐出量を調節する流体圧ポンプに関する。

上記のように構成された流体圧ポンプとして、特許文献１には、ロータの回転軸芯に沿って直線的に移動自在な制御部材（文献では弁スライダ）を備え、この制御部材を負圧によりロータの外周を覆う位置に突出させる技術が記載されている。

この特許文献１では、制御部材（弁スライダ）が、ロータの外周を取り囲む形状のシリンダを有するリング状に形成されている。制御部材は、複数のピストンロッドで支持されると共に、圧縮バネによりロータから離間する方向に付勢されている。このような構成において、ピストンロッドに負圧を作用させることで制御部材のシリンダをロータの外周を取り囲む位置まで変位させロータからの流体の吐出量の低減を実現する。

また、流体圧ポンプとして、特許文献２には、ロータに備えた複数の羽根の出没を可能にする制御部材（文献では可動部材）を、羽根の駆動軸に支持し、流体圧により制御部材を駆動軸の回転軸芯に沿って移動させる技術が記載されている。

この特許文献２では、制御部材（可動部材）が、底壁部と側壁部とを備えて椀状に構成され、底壁部に対して複数の羽根の挿通が可能となる溝が形成されている。駆動軸の突出端にはサーモワックスにより制御部材の位置を設定する部材を備えており、流体の温度が上昇するほど、制御部材を大きく移動させ、制御部材に対する羽根の突出量を増大させポンプの吐出量の増大を実現している。尚、この特許文献２では、サーモワックスを用いずに電磁式に制御部材を作動させる構成も示されている。

特表２００９‐５２０８９９号公報 特開２００９‐２９３５７８号公報

特許文献１、特許文献２に記載される流体圧ポンプは、車両においてエンジンの冷却水を循環するために構成されている。この種の流体圧ポンプは、制御部材の作動により流体の流量の調節が可能であるため、例えば、電動モータでロータを駆動するものと比較すると、故障が少なく、既存の流体圧ポンプとの置き換えも可能にするものである。

しかしながら、特許文献１に記載される構成は、制御部材を複数のピストンにより支持する構成であるため、部品点数が増大しやすく、大型化も招くものである。特に、各々のピストンの内端側が冷却水に接触し、外端側が大気に接触し、各々のピストンがハウジングに対して摺動する構成であるため、ピストンとハウジングとの間に配置されるシールのシール性能を高くすることが要求されることになる。

また、特許文献２に記載される構成は、特許文献１に記載される構成と比較して部品点数の低減が可能となるものの、水温に対応して冷却水の吐出量を調節するものであるため、吐出量を任意のタイミングで調節できないものであり改善の余地がある。

即ち、このような流体圧ポンプでは、大型化を抑制しつつ単純な構成で流体の吐出量の調節を任意に設定できることが求められる。

本発明の特徴は、ポンプ室、及び、このポンプ室に連通する吸入口と吐出口とが形成されたポンプハウジングと、
前記ポンプ室に回転自在に収容され、回転により前記吸入口から吸入した流体を前記吐出口に送り出すインペラを有するロータと、
前記ポンプ室のうち前記ロータの外周の渦室に配置され、前記ポンプ室から前記吐出口への流体の流れを許す開放位置と前記ポンプ室から前記吐出口への流体の流れを阻止する閉塞位置との間で作動する制御部材と、
前記制御部材を作動させる作動制御機構とを備え、
前記ポンプハウジングが、前記ポンプハウジングの内部の流体の圧力を、前記制御部材を前記閉塞位置に向けて作用させる第１流体圧室と、前記開放位置に向けて作用させる第２流体圧室とを備え、
前記作動制御機構が、
前記第１流体圧室と前記第２流体圧室との一方に対して前記ポンプハウジングの内部の高圧領域の流体の圧力を作用させる高圧連通路と、
前記第１流体圧室と前記第２流体圧室との他方に対して前記ポンプハウジングの内部で前記高圧領域より低圧となる低圧領域の流体の圧力を作用させる低圧連通路と、
流体の漏れにより前記第１流体圧室と前記第２流体圧室との圧力を均衡させることが可能なリーク流路と、
前記制御部材に対し前記低圧連通路から圧力が作用する方向と同じ方向に付勢力を作用させる付勢部材と、
前記低圧連通路と前記高圧連通路との何れか一方での流体の流れの遮断が可能な電磁弁とを備えている点にある。

例えば、第１流体圧室に高圧連通路が連通し、第２流体圧室に低圧連通路が連通し、この低圧連通路に電磁弁を備え、付勢部材の付勢力を制御部材に対し開放位置に向けて作用するように構成したものでは次のように作動する。つまり、電磁弁により低圧連通路での流体の流れを許容した場合には、第１流体圧室に作用する圧力が、第２流体圧室に作用する圧力より高くなるため、第１流体圧室の圧力により付勢部材の付勢力に抗して制御部材を閉塞位置に作動させる。これとは逆に、電磁弁により低圧連通路の流れを遮断した場合には、リーク流路に流体が流れ第１流体圧室と第２流体圧室との圧力を均衡させ、付勢部材の付勢力により制御部材を開放位置に作動させる。
このように、外部から電力や流体を供給しなくとも、ポンプハウジングの内部の流体の圧力を利用して制御部材を閉塞位置と開放位置との間で作動させることが可能となる。しかも、制御部材を作動させるための専用のアクチュエータが不要であり、電磁弁は流体の流れを制御できれば良いため小型で済む。
従って、大型化を抑制しつつ単純な構成で流体の吐出量の調節を任意に設定できる流体圧ポンプが構成された。

本発明は、前記制御部材が、前記ロータの回転軸芯に沿って移動自在に支持されると共に、前記制御部材が、前記閉塞位置で前記ロータの外周を取り囲む筒状部と、前記回転軸芯に対して直交する姿勢で前記筒状部に形成された鍔状部とを備えており、
前記ポンプハウジングで前記回転軸芯と同軸芯で環状に形成された圧力室を前記鍔状部で仕切ることにより前記第１流体圧室と前記第２流体圧室とが形成されても良い。

これによると、制御部材が回転軸芯に沿って移動することにより、制御部材の筒状部がロータの外周を取り囲む閉塞位置に設定することが可能となる。また、圧力室に、鍔状部を嵌め込むことで第１流体圧室と第２流体圧室とを形成することが可能となり、第１流体圧室と第２流体圧室との圧力の設定により、鍔状部に作用する圧力で制御部材を移動させることが可能となる。

本発明は、前記第１流体圧室と前記第２流体圧室とを連通させる連通部が前記鍔状部に形成されても良い。

これによると、例えば、鍔状部の外周に切欠を形成する程度の加工で連通部を形成することでリーク流路を形成できる。この構成では、第１流体圧室と第２流体圧室との間の間隙でリーク流路を形成するものと比較して高い精度が要求されない。

本発明は、前記第１流体圧室と前記第２流体圧室との圧力差が設定値を超えた場合に、前記ポンプ室と前記吐出口とを連通させるリリーフ弁を備えても良い。

これによると、例えば、第１流体圧室の圧力が第２流体圧室の圧力より上昇した場合に開放するようにリリーフ弁を構成したものでは、リリーフ弁が開放することにより、ポンプ室の流体を吐出口に逃がすことにより、各々の流体圧室の圧力差を小さくして制御部材に対する過剰な圧力の作用を抑制する。また、圧力差が大きい場合には付勢部材の付勢力による制御部材の作動が不確実になるものであるが、圧力差を小さくすることにより付勢部材の付勢力による直進シュラウドの作動を確実にする。

本発明は、前記制御部材が、前記ロータの回転軸芯を中心にして回転自在に支持されると共に、前記制御部材が、前記ロータを取り囲む領域に配置される本体部と、前記本体部の外周から外方に突出する突出部と、回転に伴い前記吐出口から送り出される流体の流れを制御する流体制御部とを備えており、
前記ポンプハウジングにおいて前記本体部を取り囲む領域に形成された圧力室を前記突出部が仕切ることにより前記第１流体圧室と前記第２流体圧室とが形成されても良い。

これによると、制御部材が回転軸芯を中心に回転することにより、流体制御部がポンプ室から吐出口への流体の流れを制御することができる。また、制御部材の突出部を制御空間に嵌め込むことで第１流体圧室と第２流体圧室とを形成できる。更に、第１流体圧室と第２流体圧室との圧力の設定により、突出部に作用する圧力を制御部材に作用させて回転軸芯を中心に回転させることが可能となる。

本発明は、前記流体制御部が、前記圧力室に形成された前記吐出口と、前記制御部材の回転により前記吐出口と連通する位置又は連通しない位置に切り換えられるように前記突出部において前記ポンプ室の流体を当該突出部の外周壁に向けて送る吐出流路とを備えており、
前記第１流体圧室と前記第２流体圧室とのうち、前記付勢部材の付勢力が作用する方向と逆方向に流体の圧力を作用させる流体圧室に対して前記吐出流路の流体の圧力を作用させる前記高圧連通路が形成されても良い。

この構成では、制御部材の突出部に隣接する位置に第１流体圧室と第２流体圧室とが形成されているため、突出部に形成される吐出流路から分岐する形態で高圧連通路を容易に形成でき、この突出部を流体制御部に兼用することも可能となる。

第１実施形態で直進シュラウドが開放するウォータポンプの断面図である。 第１実施形態で直進シュラウドが閉塞するウォータポンプの断面図である。 回転軸芯に沿う方向視での直進シュラウドの形状を示す断面図である。 直進シュラウドが緩和部材に当接する状態の拡大断面図である。 閉塞位置での直進シュラウドと緩和部材との拡大断面図である。 緩和部材の一部を切り欠いた斜視図である。 直進シュラウドと弁体と筒状材とを示す分解斜視図である。 第１実施形態の変形例のウォータポンプの断面図である。 第２実施形態で直進シュラウドが開放するウォータポンプの断面図である。 第２実施形態で直進シュラウドが閉塞するウォータポンプの断面図である。 第３実施形態で直進シュラウドが開放するウォータポンプの断面図である。 第３実施形態で直進シュラウドが閉塞するウォータポンプの断面図である。 第４実施形態のウォータポンプの断面図である。 回転シュラウドが開放するウォータポンプの断面図である。 回転シュラウドが閉塞するウォータポンプの断面図である。 緩和部材の別実施形態を示す断面図である。

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明す。
〔第１実施形態〕
図１〜３に示すように、ポンプハウジングＨに対し軸受機構Ｂを介して回転自在にシャフト１を支持すると共に、シャフト１の内端に備えたロータ２をポンプハウジングＨのポンプ室１１に収容して流体圧ポンプとしてのウォータポンプが構成されている。

このウォータポンプは、車両に備えたエンジンの冷却水（流体の一例）を、エンジンとラジエータ等との間で循環させるために使用される。

シャフト１の外端に入力プーリ３を備えており、この入力プーリ３とエンジンのクランクシャフトに備えた出力プーリとに亘って駆動ベルト４が巻回されている。ロータ２は、ディスク２ａに対して複数のインペラ２ｂを備えている。

ポンプハウジングＨは、ポンプ室１１が形成されるポンプ室形成部Ｈａと、シャフト１を支持するシャフト支持部Ｈｂとで構成されている。ポンプ室形成部Ｈａには、ポンプ室１１からシャフト１の回転軸芯Ｘ（ロータ２の回転軸芯と共通）に沿う方向に開放する吸入口１２と、ポンプ室１１からロータ２の外周に向けて開放する吐出口１３とが形成されている。シャフト支持部Ｈｂは、ポンプ室形成部Ｈａのポンプ室１１を閉塞する位置に配置され、連結ボルト１５によって連結固定される蓋体１６と、軸受機構Ｂを取り囲む位置に配置される筒状の軸受体１７とを備えている。

ウォータポンプ（流体圧ポンプ）は、エンジンの外壁の一部をポンプ室形成部Ｈａとしたものでも良い。この場合、ポンプ室形成部Ｈａはエンジンの外壁と兼用される。

軸受機構Ｂは、シャフト１に形成された軸受部の外周に配置される複数のボール１８と、この外周に配置されるアウターレース１９とで構成され、このアウターレース１９が軸受体１７に内嵌する。また、軸受機構Ｂよりロータ２に近い位置でシャフト１とポンプハウジングＨとの間にはメカニカルフィルタ５を備えている。

この構成から、エンジンの稼働時には、シャフト１とともにロータ２が回転するため吸入口１２から冷却水（流体の一例）を吸入し、ロータ２の回転に伴いインペラ２ｂから作用する遠心力により冷却水を吐出口１３から送り出す作動が行われる。

このウォータポンプでは、ポンプ室１１が、ロータ２を収容するインペラ室１１ａと、このインペラ室１１ａの外周に形成される渦室１１ｂとで構成されている。吐出口１３は渦室１１ｂにおいて旋回するように流れる冷却水を接線方向に送り出すように形成されている。

〔シュラウド〕
このウォータポンプでは、ロータ２から送り出される冷却水の水量を制御する制御部材として直進シュラウド２０を備えている。この直進シュラウド２０（制御部材）は、シャフト１の回転軸芯Ｘに沿って直線的に移動自在となるようにシャフト支持部Ｈｂに支持され、この移動による位置調節により、冷却水の送り出し量の調節や、送り出しの遮断を実現する。

図７に示すように、直進シュラウド２０は、ロータ２の外径より僅かに大きい内径となる筒状部２１と、シャフト１の回転軸芯に対して直交する姿勢で筒状部２１に一体形成された鍔状部２２と、この鍔状部２２の外端を折り曲げて筒状に形成したガイド部２３とを備えている。回転軸芯Ｘに沿う方向視において、筒状部２１は、インペラ室１１ａと渦室１１ｂとの境界部分に配置される。直進シュラウド２０は金属のプレス加工や絞り加工により製造されるものを想定しているが樹脂を用いて製造されるものでも良い。

シャフト支持部Ｈｂには、回転軸芯Ｘを中心とする環状でポンプ室形成部Ｈａと連通する圧力室Ｓが形成されている。この圧力室Ｓでは、回転軸芯Ｘを基準として圧力室Ｓの内側の内周壁までの距離（半径）が、回転軸芯Ｘを基準として直進シュラウド２０の筒状部２１の内周壁までの距離（半径）より僅かに小さく設定されている。また、回転軸芯Ｘを基準として圧力室Ｓの外側の内周壁までの距離（半径）が、回転軸芯Ｘを基準として直進シュラウド２０のガイド部２３の外周壁までの距離（半径）より僅かに大きく設定されている。

圧力室Ｓに対して直進シュラウド２０を収容し、鍔状部２２で圧力室Ｓを仕切ることにより第１流体圧室Ｓ１と第２流体圧室Ｓ２とが形成されている。更に、ガイド部２３の外周には回転軸芯Ｘに沿う溝状にリーク流路Ｌとして機能する連通部２３ａが形成されている。尚、圧力室Ｓの外側の内周壁と直進シュラウド２０のガイド部２３の外周壁との間の隙間でも冷却水の流れを可能にするリーク流路Ｌが形成される。これらのリーク流路Ｌでは冷却水が漏れる状態での流動が許容される。

この構成では、回転軸芯Ｘに沿う方向において、ポンプ室１１に隣接する位置に第２流体圧室Ｓ２が配置され、ポンプ室１１から離間する位置に第１流体圧室Ｓ１が配置されている。このような配置により、圧力室Ｓの内部面に沿って鍔状部２２とガイド部２３とが移動自在となり、この移動により、筒状部２１がロータ２の外周部を取り囲む位置と、ロータ２から分離する位置とに移動自在となる。

この直進シュラウド２０には、後述するリリーフ弁ＲＶを構成する筒状材２９がスライド移動自在に外嵌しており、この筒状材２９に一体形成されたフランジ部２９Ｆが、鍔状部２２に当接可能な位置に配置されている。このフランジ部２９Ｆとシャフト支持部Ｈｂとの間に付勢部材として圧縮型のコイルスプリング２６が備えられている。このコイルスプリング２６は直進シュラウド２０を開放位置に移動させる付勢力を作用させると共にリリーフ弁ＲＶを閉塞方向に作動させる付勢力を作用させる。

特に、直進シュラウド２０の鍔状部２２には複数の貫通孔２２ａが形成され、この鍔状部２２において第２流体圧室Ｓ２に面する内面に対して筒状材２９のフランジ部２９Ｆが密着する位置関係で配置されている。

〔緩和部材〕
直進シュラウド２０は、作動制御機構Ｃの制御により、図２，５に示す閉塞位置に達することで冷却水の流れを遮断する。このように冷却水を遮断する場合には、ウォータハンマー現象による衝撃を招くこともあり、この衝撃を抑制するための筒状部２１が閉塞位置に達した場合に、筒状部２１の先端縁２１Ｔが当接する緩和部材２８を備えている。

緩和部材２８は、ゴムや柔軟な樹脂等の可撓性材料を用いて中空の環状に形成され、ポンプ室１１の内壁を形成するポンプ室形成部Ｈａの環状の凹部に嵌め込む状態で備えている。この緩和部材２８は、図４〜６に示すように、筒状部２１の先端縁２１Ｔが当接する状態において内部空間２８ａを介してポンプ室１１のインペラ室１１ａと、渦室１１ｂとを連通させる複数の孔部２８ｂが形成されている。

つまり、直進シュラウド２０の作動に伴い筒状部２１の先端縁２１Ｔが閉塞位置に移動する際には、先端縁２１Ｔと緩和部材２８との間の間隙が低減するに伴い、吐出口１３に送り出される冷却水の水量が絞るよう減じられる。緩和部材２８は、弾性変形することにより絞り速度を緩めることになり、筒状部２１の先端縁２１Ｔが緩和部材２８に当接する場合にも冷却水が瞬時に遮断されることはない。

この後に、図５に示すように直進シュラウド２０が閉塞位置に達した状態では、緩和部材２８の内部空間２８ａを押し潰すことになり、インペラ室１１ａと渦室１１ｂの間での冷却水の流れが完全に遮断される。

また、直進シュラウド２０が閉塞位置に達する以前に、図４に示すように筒状部２１の先端縁２１Ｔが緩和部材２８に当接した状態では、緩和部材２８に形成された孔部２８ｂと内部空間２８ａとが、ポンプ室１１のインペラ室１１ａから渦室１１ｂへの流体の流れを許容する。このため直進シュラウド２０が閉塞状態にある場合にインペラ室１１ａの圧力上昇を過剰に上昇させることがなく、ウォータハンマー現象による衝撃を招くこともない。

〔リリーフ弁〕
このウォータポンプでは、エンジンの稼働時にはシャフト１が継続的に回転するため、直進シュラウド２０が閉塞位置に達した場合には、インペラ室１１ａの圧力が上昇し、このインペラ室１１ａの冷却水の圧力が過大に上昇することもある。

このような理由から、直進シュラウド２０が閉塞位置に達しポンプ室１１の圧力が上昇した場合に、ポンプ室１１の圧力を吐出口１３の方向に排出するリリーフ弁ＲＶを筒状部２１に備えている。

このリリーフ弁ＲＶは、金属製の筒状材２９の一部に周方向に沿う姿勢のスリット状のリリーフ開口２９ａを形成し、この筒状材２９を筒状部２１に対して回転軸芯Ｘに沿う方向に移動自在に外嵌して構成されている。筒状部２１には、筒状材２９の移動時にリリーフ開口２９ａに連通する排出開口２１ａが形成されている。

この構成により第１流体圧室Ｓ１の圧力が第２流体圧室Ｓ２の圧力より上昇した場合には、この圧力が貫通孔２２ａを介して筒状材２９のフランジ部２９Ｆに作用する。これにより、筒状材２９がコイルスプリング２６の付勢力に抗して作動し、図５に示すように、リリーフ開口２９ａが排出開口２１ａと連通する位置に達する。この位置関係からポンプ室１１の圧力を吐出口１３に逃がし、ポンプ室１１の圧力上昇を抑制する。

この構成のリリーフ弁ＲＶでは、直進シュラウド２０と筒状材２９とが回転軸芯Ｘを中心にして相対的に回転することもある。この不都合を解消するため、図３，図７に示すように、筒状材２９には２つのリリーフ開口２９ａを形成し、直進シュラウド２０には４つの排出開口２１ａを形成している。これにより、筒状材２９がスライド移動した場合には、直進シュラウド２０と筒状材２９との相対回転姿勢に拘わらず、リリーフ開口２９ａが排出開口２１ａに対して必ず重複する位置関係となる。この構成では、筒状材２９がスライド作動した場合には、リリーフ開口２９ａと排出開口２１ａとが重複する開口面積が決まった値となるように各々の周方向での長さが設定されている。

〔作動制御機構〕
このウォータポンプでは、ポンプ室１１における冷却水の圧力と、吸入口１２における冷却水の圧力との圧力差を利用して直進シュラウド２０の作動を制御する作動制御機構Ｃを備えている。

作動制御機構Ｃは、圧力の作用により直進シュラウド２０を閉塞位置の方向に作動させる第１流体圧室Ｓ１と、圧力の作用により直進シュラウド２０を開放位置の方向に作動させる第２流体圧室Ｓ２とを備えている。また、作動制御機構Ｃは、第１流体圧室Ｓ１にポンプ室１１の冷却水の圧力を作用させる高圧連通路３１と、第２流体圧室Ｓ２に対して吸入口１２の冷却水の圧力を作用させる低圧連通路３２と、低圧連通路３２での流体の流れの遮断が可能な電磁弁３５とを備えている。更に、隔壁部材２５の内周面と、筒状部２１の外周面との間の隙間で補助連通路３３が形成されている。

この構成では、ポンプ室１１が、ポンプハウジングＨの内部の高圧領域に相当する領域であり、吸入口１２が、高圧領域より低圧となる低圧領域である。

高圧連通路３１は、筒状部２１の内周面と、圧力室Ｓの内周面との間の間隙で構成されている。また、低圧連通路３２はポンプハウジングＨのうち、ポンプ室形成部Ｈａにおいて吸入口１２に連通する第１連通部３２ａ、及び、ポンプ室形成部Ｈａとシャフト支持部Ｈｂとの境界に形成さる第２連通部３２ｂを備えている。

電磁弁３５は、第１連通部３２ａを連通状態と遮断状態とに切り換えることが可能なスプール３５ａと、このスプール３５ａを作動させる電磁ソレノイド３５ｂとを備えている。この電磁弁３５では、電磁ソレノイド３５ｂへ電力を供給して低圧連通路３２を連通させるように作動し、電磁ソレノイド３５ｂに電力を供給しない状態で低圧連通路３２を閉じる。

尚、電磁ソレノイド３５ｂに供給する電力は、エンジンを制御するＥＣＵ等により制御され、この制御時には、間歇信号のＯＮ時間を調節するデューティ制御により電磁ソレノイド３５ｂに供給する電力を任意に設定して、低圧連通路３２に流れる冷却水の水量の調節も可能に構成されている。

〔作動形態〕
この構成から、エンジンの始動時のように暖機を行う場合には、電磁弁３５の電磁ソレノイド３５ｂに電力を供給して、低圧連通路３２での冷却水の流れを許容する。これにより、第１流体圧室Ｓ１に対して高圧連通路３１から冷却水が供給されると共に、第２流体圧室Ｓ２から冷却水が低圧連通路３２に排出される。

この状態では、第１流体圧室Ｓ１の圧力が第２流体圧室Ｓ２の圧力より高い状態に維持されるため、第１流体圧室Ｓ１と第２流体圧室Ｓ２との圧力差により、直進シュラウド２０はコイルスプリング２６の付勢力に抗して図２，４に示す閉塞位置に達し、ポンプ室１１の冷却水は吐出口１３に排出されることがない。

これとは逆に、エンジンの冷却を行うために直進シュラウド２０を大きく開放する場合には、電磁弁３５の電磁ソレノイド３５ｂへの電力供給を停止する。これにより第１流体圧室Ｓ１に対して高圧連通路３１から冷却水が供給され、第２流体圧室Ｓ２から冷却水が排出されない状態となる。

この状態では、第１流体圧室Ｓ１に供給された冷却水の一部が、ガイド部２３の連通部２３ａ（リーク流路Ｌ）と、ガイド部２３の外周位置のリーク流路Ｌとを介して第２流体圧室Ｓ２に供給される。この供給により第１流体圧室Ｓ１との圧力と、第２流体圧室Ｓ２の圧力が均衡し、直進シュラウド２０はコイルスプリング２６の付勢力（第２流体圧室Ｓ２に作用する圧力）により図１に示す開放位置に達する。尚、この状態では、隔壁部材２５の内周面と筒状部２１の外周面との間の隙間状の補助連通路３３からの冷却水も第２流体圧室Ｓ２に供給される。

特に、電磁ソレノイド３５ｂに供給する電力をデューティ制御により調節することで電磁弁３５の開度を任意に設定することも可能である。この設定により、低圧連通路３２での冷却水の流動量に連係して直進シュラウド２０の筒状部２１の位置が決まり、ポンプ室１１から吐出口１３に対する冷却水の供給量の微妙な設定も可能となる。

このウォータポンプでは、前述した電磁弁３５の構成により、例えば、電磁ソレノイド３５ｂが断線した場合のように電磁弁３５が作動不能に陥った場合にも、直進シュラウド２０を開放位置に保持して冷却水の循環を可能にしてエンジンのオーバーヒートを抑制するように構成されている。

〔作動形態：閉塞状態での各部の機能〕
例えば、低圧連通路３２が連通状態にあり、エンジンが高速で稼動する状況において、電磁弁３５の制御で低圧連通路３２での冷却水の流れを遮断した場合には、ポンプ室１１の内部で流動する冷却水の流量が大きいため、第１流体圧室Ｓ１の圧力が急激に上昇して直進シュラウド２０が高速に作動して閉塞位置に達することもある。

このように短時間で冷却水の流れが遮断された場合には、直進シュラウド２０の筒状部２１の先端縁２１Ｔが閉塞位置に達する際には、緩和部材２８が弾性変形することにより絞り速度を緩める状態で冷却水の水量を低減し、ウォータハンマー現象に起因する衝撃を抑制する。

また、筒状部２１の先端縁２１Ｔが緩和部材２８に当接した状態では、図４に示すように、筒状部２１を基準にしてポンプ室１１のインペラ室１１ａと、筒状部２１より外側の渦室１１ｂとが緩和部材２８の孔部２８ｂと内部空間２８ａとを介して連通することにより、インペラ室１１ａの圧力上昇を抑制する。

また、直進シュラウド２０が閉塞位置に達した直後のように、ポンプ室１１の圧力が急激に上昇した場合には、第１流体圧室Ｓ１の圧力が第２流体圧室Ｓ２の圧力より上昇し、この圧力が貫通孔２２ａを介して筒状材２９のフランジ部２９Ｆに作用する。これにより、図５に示すように、リリーフ弁ＲＶを構成する筒状材２９がコイルスプリング２６の付勢力に抗してスライドし、リリーフ開口２９ａが排出開口２１ａと連通する位置に達する。この位置に達することでポンプ室１１の圧力を吐出口１３に逃がし、ポンプ室１１の圧力上昇を抑制する。

〔第１実施形態の変形例〕
この変形例は、図８に示すように、第１実施形態と基本的な構成が共通するものであり、直進シュラウド２０のガイド部２３を、第１実施形態と逆方向に突出させた点が第１実施形態と異なっている。

この変形例では、直進シュラウド２０を開放位置に保持する場合には、圧力室Ｓの内壁にガイド部２３の延出端が当接するため、この直進シュラウド２０の位置決めが可能となり、直進シュラウド２０の鍔状部２２が圧力室Ｓの内壁（回転軸芯Ｘに沿う方向でロータ２の反対側の面）に密着する不都合も解消する。

〔第２実施形態〕
この第２実施形態は、図９、１０に示すように、ポンプ室形成部Ｈａに圧力室Ｓを形成した点で第１実施形態と異なり、直進シュラウド２０（制御部材）のガイド部２３の形状が第１実施形態の変形例に共通する。尚、１実施形態と共通する構成には、第１実施形態と共通する符号を付している。

この第２実施形態は、第１実施形態と同様に、圧力室Ｓを直進シュラウド２０の鍔状部２２で仕切ることにより第１流体圧室Ｓ１と第２流体圧室Ｓ２とが形成されている。作動制御機構Ｃも第１実施形態と同様となる。また、ガイド部２３の外周面と、圧力室Ｓの内周面との間の隙間でリーク流路Ｌが形成される。尚、この実施形態では、リリーフ弁ＲＶを構成する筒状材２９が直進シュラウド２０に対してスライド移動自在に内嵌する構成となる。

このような構成から、電磁弁３５の電磁ソレノイド３５ｂに電力を供給して、低圧連通路３２での冷却水の流れを許容することで第１流体圧室Ｓ１と第２流体圧室Ｓ２との間の圧力差により直進シュラウド２０が図１０に示す閉塞位置まで作動する。このように直進シュラウド２０が閉塞位置に達した状態では、第１流体圧室Ｓ１の圧力が第２流体圧室Ｓ２の圧力より上昇した場合には、この圧力が貫通孔２２ａを介して筒状材２９のフランジ部２９Ｆに作用する。これにより、リリーフ弁ＲＶを構成する筒状材２９がコイルスプリング２６の付勢力に抗してスライドし、リリーフ開口２９ａが排出開口２１ａと連通する位置に達する。この位置に達することでポンプ室１１の圧力を吐出口１３に逃がし、ポンプ室１１の圧力上昇を抑制する。

これとは逆に、電磁弁３５の電磁ソレノイド３５ｂへの電力供給を停止することにより、低圧連通路３２で冷却水が排出されず、第１流体圧室Ｓ１と第２流体圧室Ｓ２との圧力が均衡し直進シュラウド２０は、コイルスプリング２６の付勢力により図９に示す開放位置に達する。

〔第３実施形態〕
この第３実施形態は、図１１，１２に示すように、圧力室Ｓが第１実施形態と同様の位置に配置されているが、第１流体圧室Ｓ１と第２流体圧室Ｓ２とからの圧力の作用方向が逆であり、コイルスプリング２６の付勢方向も逆である点が第１実施形態と異なる。尚、１実施形態と共通する構成には、第１実施形態と共通する符号を付している。

また、この第３実施形態では、直進シュラウド２０（制御部材）のガイド部２３の形状が第１実施形態の変形例に共通するものであり、ガイド部２３の外周面と、圧力室Ｓの内周面との間の隙間でリーク流路Ｌが形成される。第１流体圧室Ｓ１に低圧連通路３２が接続し、第２流体圧室Ｓ２がポンプ室１１に連通している。

特に、この第３実施形態では、電磁弁３５の制御により低圧連通路３２での冷却水の流れを許容することで、第１流体圧室Ｓ１と第２流体圧室Ｓ２との間の圧力差により、図１１に示すように直進シュラウド２０（制御部材）が開放位置まで作動する。これとは逆に、電磁弁３５の制御により低圧連通路３２で冷却水の流れを阻止することで、第１流体圧室Ｓ１と第２流体圧室Ｓ２との圧力が均衡し、図１２に示すように直進シュラウド２０はコイルスプリング２６の付勢力により閉塞位置に達する。尚、この実施形態では、リリーフ弁ＲＶを構成する筒状材２９が直進シュラウド２０に対してスライド移動自在に外嵌する構成となる。

また、第３実施形態では、直進シュラウド２０のガイド部２３に対してバネ受部材２３ｂを備え、このバネ受部材２３ｂと筒状材２９のフランジ部２９Ｆとの間にリリーフスプリング２９ｂを備えている。そして、直進シュラウド２０が閉塞位置に達した状態では、第１流体圧室Ｓ１の圧力が第２流体圧室Ｓ２の圧力より上昇した場合には、この圧力が貫通孔２２ａを介して筒状材２９のフランジ部２９Ｆに作用する。これにより、リリーフ弁ＲＶを構成する筒状材２９がリリーフスプリング２９ｂの付勢力に抗してスライドし、リリーフ開口２９ａが排出開口２１ａと連通する位置に達する。この位置に達することでポンプ室１１の圧力を吐出口１３に逃がし、ポンプ室１１の圧力上昇を抑制する。

この第３実施形態では第１実施形態と同様に電磁ソレノイド３５ｂへの電力を供給することで低圧連通路３２での冷却水の流れを許容し、電力を供給しないことで低圧連通路３２での冷却水の流れを遮断する電磁弁３５を用いることも可能である。しかしながら、この第３実施形態では、フェイルセーフの観点から電磁ソレノイド３５ｂへ電力を供給することにより低圧連通路３２での冷却水の流れを遮断し、電力を供給しないことで低圧連通路３２での冷却水の流れを許容するものが用いられている。

〔第４実施形態〕
この第４実施形態は、図１３〜１５に示すように、制御部材としての回転シュラウド４０が、ロータ２を取り囲む領域に配置されると共に、この回転シュラウド４０が回転軸芯Ｘを中心に設定角度だけ回転自在に支持される構成と、作動制御機構Ｃの構成とが第１実施形態と異なる。尚、１実施形態と共通する構成には、第１実施形態と共通する符号を付している。

回転シュラウド４０は、ロータ２を収容するシュラウド本体４１（本体部の具体例）に対し回転軸芯Ｘに沿う方向での一方に基端筒状部４２が形成され、他方に先端筒状部４３が形成されている。基端筒状部４２をシャフト支持部Ｈｂの軸受体１７の外面にブッシュ７を介して外嵌し、先端筒状部４３をポンプ室形成部Ｈａの吸入口１２の内面にブッシュ７を介して内嵌している。

シュラウド本体４１の外周の２箇所には回転軸芯Ｘから離間する方向に突出する突出部４５が形成され、各々の突出部４５には、ポンプ室１１と吐出口１３とを結ぶ吐出流路４５ａが形成されている。

ポンプ室形成部Ｈａには、ポンプ室１１を取り囲む領域の２箇所に対して、回転軸芯Ｘを中心とする円弧状となる圧力室Ｓが形成され、この圧力室Ｓの外周側の壁部に連通するように吐出口１３が形成されている。また、突出部４５の外周壁とポンプ室１１とを結ぶ領域に吐出流路４５ａが形成され、圧力室Ｓのうち突出部４５の外周壁に向かい合う内周壁に開口するように吐出口１３が形成されている。

この構成からポンプハウジングＨに対する突出部４５の回転位置の設定により、ポンプ室１１と吐出口１３とが連通する状態と、遮断する状態とが作り出され、これら突出部４５と吐出流路４５ａと吐出口１３との位置関係を含む構成により流体制御部が構成されている。

回転軸芯Ｘを基準として各々の圧力室Ｓの外周側の壁部までの距離（半径）が、回転軸芯Ｘを基準として回転シュラウド４０の突出部４５の外周側の壁部までの距離（半径）より僅かに大きく設定されている。

この構成から、突出部４５が圧力室Ｓに嵌め込まれることにより、回転軸芯Ｘを中心とする周方向に第１流体圧室Ｓ１と第２流体圧室Ｓ２とが形成される。このように突出部４５が圧力室Ｓに嵌め込まれた状態では、突出部４５の外周側の壁部と、圧力室Ｓの外周側の壁部との間に隙間状にリーク流路Ｌが形成され、このリーク流路Ｌでは冷却水が漏れる状態での流動が許容される。特に、このリーク流路Ｌは吐出流路４５ａが連通する位置関係になるため、後述するように低圧連通路３２での冷却水の流れが遮断された場合には、吐出流路４５ａの冷却水を、リーク流路Ｌを介して第２流体圧室Ｓ２に供給することも可能となる。

この第４実施形態のウォータポンプでは、作動制御機構Ｃとして、ポンプハウジングＨに対して回転シュラウド４０に対して、回転軸芯Ｘを中心とする回転力を作用させるため付勢部材としてのトーションスプリング５２を備えている。このトーションスプリング５２は、回転シュラウド４０を図１４に示す開放位置に回転させる付勢力を作用させる。

更に、作動制御機構Ｃとして、高圧連通路３１と低圧連通路３２と電磁弁３５とを備えている。高圧連通路３１は、回転シュラウド４０の突出部４５において、高圧領域となる吐出流路４５ａから分岐して第１流体圧室Ｓ１に連通する。低圧連通路３２は、ポンプ室形成部Ｈａにおいて、低圧領域となる吸入口１２と第２流体圧室Ｓ２に連通する。電磁弁３５は、電磁ソレノイド３５ｂに対する電力の供給により低圧連通路３２を連通させ、電力を供給しないことにより冷却水の流れを遮断するように構成されている。

〔作動形態〕
この構成から、エンジンの始動時のように暖機を行う場合には、電磁弁３５の電磁ソレノイド３５ｂに電力を供給して、低圧連通路３２での冷却水の流れを可能にする。これにより、第１流体圧室Ｓ１に対して高圧連通路３１から冷却水が供給されると共に、第２流体圧室Ｓ２から冷却水が排出される。

これにより、第１流体圧室Ｓ１の圧力が第２流体圧室Ｓ２の圧力より高い状態に維持されるため、第１流体圧室Ｓ１と第２流体圧室Ｓ２との圧力差により回転シュラウド４０はトーションスプリング５２の付勢力に抗して図１５に示す閉塞位置に達し、ポンプ室１１の冷却水は吐出口１３に排出されることがない。

これとは逆に、エンジンの冷却を行うために回転シュラウド４０を大きく開放する場合には、電磁弁３５の電磁ソレノイド３５ｂへの電力供給を停止する。この状態では、吐出流路４５ａの冷却水がリーク流路Ｌを介して第２流体圧室Ｓ２に供給される。これにより第１流体圧室Ｓ１の圧力と第２流体圧室Ｓ２の圧力とが均衡し、回転シュラウド４０はトーションスプリング５２の付勢力により図１４に示す開放位置に達し、ポンプ室１１の冷却水が吐出口１３に排出される。

この第４実施形態においても、電磁ソレノイド３５ｂに供給する電力をデューティ制御により調節することで電磁弁３５の開度を任意に設定しても良い。この設定により、回転シュラウド４０の回転位置を設定して冷却水が送り出される吐出流路４５ａに送られる冷却水の流量を任意に設定することも可能である。

〔第４実施形態の変形例〕
変形例として、第４実施形態と比較して、第１流体圧室Ｓ１と第２流体圧室Ｓ２との位置関係を逆に設定し、トーションスプリング５２の付勢方向を逆向きに設定しても良い。

〔別実施形態〕
本発明は、上記した実施形態以外に以下のように構成しても良い。

（ａ）図１６に示すように、緩和部材２８として可撓性材料で成る中実リング状の部材を用いると共に、筒状部２１の先端に当接する領域に対して、回転軸芯Ｘに沿う方向での高さが異なる凹凸状（波状）となる当接面２８Ｓを形成する。このように凹凸状となる当接面２８Ｓを形成することにより、筒状部２１の先端縁２１Ｔが緩和部材２８に当接する場合にも、一部が接触した状態でも冷却水の流れを許容することが可能となる。

この後に、直進シュラウド２０が閉塞位置に達した場合には、筒状部２１の先端縁２１Ｔが凹凸状の当接面２８Ｓを押し潰し、インペラ室１１ａと渦室１１ｂの間での冷却水の流れが完全に遮断される。尚、この別実施形態（ａ）の構成の変形例として、筒状部２１の先端縁２１Ｔを凹凸状に形成しても良い。

（ｂ）緩和部材２８は、ポンプハウジングＨに支持されるものに代えて、筒状部２１の先端に支持されるものであっても良い。

（ｃ）本発明では、第１流体圧室Ｓ１と第２流体圧室Ｓ２との圧力差により制御部材（直進シュラウド２０又は回転シュラウド４０）を作動させるものであるため、低圧連通路３２に代えて、高圧連通路３１に対して電磁弁を備えても良い。

本発明は、ロータの回転により流体を円周方向の吐出口から送り出す流体圧ポンプに利用することができる。

２ ロータ
２ｂ インペラ
１１ ポンプ室
１１ｂ 渦室
１２ 吸入口
１３ 吐出口
２０ 制御部材・直進シュラウド
２１ 筒状部
２２ 鍔状部
２３ａ 連通部（リーク流路）
２６ 付勢部材（コイルスプリング）
３１ 高圧連通路
３２ 低圧連通路
３５ 電磁弁
４０ 制御部材・回転シュラウド
４１ シュラウド本体
４５ 突出部・流体制御部
４５ａ 吐出流路
５２ 付勢部材（トーションスプリング）
Ｃ 作動制御機構
Ｈ ポンプハウジング
Ｌ リーク流路
ＲＶ リリーフ弁
Ｓ 圧力室
Ｓ１ 第１流体圧室
Ｓ２ 第２流体圧室
Ｘ 回転軸芯

Claims (6)

1. ポンプ室、及び、このポンプ室に連通する吸入口と吐出口とが形成されたポンプハウジングと、
   前記ポンプ室に回転自在に収容され、回転により前記吸入口から吸入した流体を前記吐出口に送り出すインペラを有するロータと、
   前記ポンプ室のうち前記ロータの外周の渦室に配置され、前記ポンプ室から前記吐出口への流体の流れを許す開放位置と前記ポンプ室から前記吐出口への流体の流れを阻止する閉塞位置との間で作動する制御部材と、
   前記制御部材を作動させる作動制御機構とを備え、
   前記ポンプハウジングが、前記ポンプハウジングの内部の流体の圧力を、前記制御部材を前記閉塞位置に向けて作用させる第１流体圧室と、前記開放位置に向けて作用させる第２流体圧室とを備え、
   前記作動制御機構が、
   前記第１流体圧室と前記第２流体圧室との一方に対して前記ポンプハウジングの内部の高圧領域の流体の圧力を作用させる高圧連通路と、
   前記第１流体圧室と前記第２流体圧室との他方に対して前記ポンプハウジングの内部で前記高圧領域より低圧となる低圧領域の流体の圧力を作用させる低圧連通路と、
   流体の漏れにより前記第１流体圧室と前記第２流体圧室との圧力を均衡させることが可能なリーク流路と、
   前記制御部材に対し前記低圧連通路から圧力が作用する方向と同じ方向に付勢力を作用させる付勢部材と、
   前記低圧連通路と前記高圧連通路との何れか一方での流体の流れの遮断が可能な電磁弁とを備えている流体圧ポンプ。
2. 前記制御部材が、前記ロータの回転軸芯に沿って移動自在に支持されると共に、前記制御部材が、前記閉塞位置で前記ロータの外周を取り囲む筒状部と、前記回転軸芯に対して直交する姿勢で前記筒状部に形成された鍔状部とを備えており、
   前記ポンプハウジングで前記回転軸芯と同軸芯で環状に形成された圧力室を前記鍔状部で仕切ることにより前記第１流体圧室と前記第２流体圧室とが形成されている請求項１に記載の流体圧ポンプ。
3. 前記第１流体圧室と前記第２流体圧室とを連通させる連通部が前記鍔状部に形成されている請求項２に記載の流体圧ポンプ。
4. 前記第１流体圧室と前記第２流体圧室との圧力差が設定値を超えた場合に、前記ポンプ室と前記吐出口とを連通させるリリーフ弁を備えている請求項２又は３に記載の流体圧ポンプ。
5. 前記制御部材が、前記ロータの回転軸芯を中心にして回転自在に支持されると共に、前記制御部材が、前記ロータを取り囲む領域に配置される本体部と、前記本体部の外周から外方に突出する突出部と、回転に伴い前記吐出口から送り出される流体の流れを制御する流体制御部とを備えており、
   前記ポンプハウジングにおいて前記本体部を取り囲む領域に形成された圧力室を前記突出部が仕切ることにより前記第１流体圧室と前記第２流体圧室とが形成されている請求項１に記載の流体圧ポンプ。
6. 前記流体制御部が、前記圧力室に形成された前記吐出口と、前記制御部材の回転により前記吐出口と連通する位置又は連通しない位置に切り換えられるように前記突出部において前記ポンプ室の流体を当該突出部の外周壁に向けて送る吐出流路とを備えており、
   前記第１流体圧室と前記第２流体圧室とのうち、前記付勢部材の付勢力が作用する方向と逆方向に流体の圧力を作用させる流体圧室に対して前記吐出流路の流体の圧力を作用させる前記高圧連通路が形成されている請求項５記載の流体圧ポンプ。

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