JP2016104879A - 引火性が減少した熱伝達流体 - Google Patents

引火性が減少した熱伝達流体 Download PDF

Info

Publication number
JP2016104879A
JP2016104879A JP2016005831A JP2016005831A JP2016104879A JP 2016104879 A JP2016104879 A JP 2016104879A JP 2016005831 A JP2016005831 A JP 2016005831A JP 2016005831 A JP2016005831 A JP 2016005831A JP 2016104879 A JP2016104879 A JP 2016104879A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
tetrafluoropropene
mixture
heat transfer
tetrafluoroethane
transfer fluid
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP2016005831A
Other languages
English (en)
Inventor
ダヴィド アンドレ，
Andre David
ダヴィド アンドレ，
ベアトリス ブサン，
Boussand Beatrice
ベアトリス ブサン，
ウィザム ラシェド，
Rached Wissam
ウィザム ラシェド，
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Arkema France SA
Original Assignee
Arkema France SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=42355354&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=JP2016104879(A) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Arkema France SA filed Critical Arkema France SA
Publication of JP2016104879A publication Critical patent/JP2016104879A/ja
Priority to JP2017166493A priority Critical patent/JP6910248B2/ja
Pending legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K5/00—Heat-transfer, heat-exchange or heat-storage materials, e.g. refrigerants; Materials for the production of heat or cold by chemical reactions other than by combustion
    • C09K5/02—Materials undergoing a change of physical state when used
    • C09K5/04—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa
    • C09K5/041—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems
    • C09K5/044—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems comprising halogenated compounds
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K5/00—Heat-transfer, heat-exchange or heat-storage materials, e.g. refrigerants; Materials for the production of heat or cold by chemical reactions other than by combustion
    • C09K5/02—Materials undergoing a change of physical state when used
    • C09K5/04—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa
    • C09K5/041—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems
    • C09K5/044—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems comprising halogenated compounds
    • C09K5/045—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems comprising halogenated compounds containing only fluorine as halogen
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K2205/00—Aspects relating to compounds used in compression type refrigeration systems
    • C09K2205/10—Components
    • C09K2205/12—Hydrocarbons
    • C09K2205/126—Unsaturated fluorinated hydrocarbons
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K2205/00—Aspects relating to compounds used in compression type refrigeration systems
    • C09K2205/22—All components of a mixture being fluoro compounds
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K2205/00—Aspects relating to compounds used in compression type refrigeration systems
    • C09K2205/24—Only one single fluoro component present

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Detergent Compositions (AREA)
  • Lubricants (AREA)
  • Fireproofing Substances (AREA)
  • Cooling Or The Like Of Electrical Apparatus (AREA)

Abstract

【課題】熱伝達流体を収容した蒸気圧縮回路によって流体または物体を冷却または加熱する方法。【解決手段】上記回路は少なくとも部分的に包囲空間中に収容されており、その包囲空間内の空気の相対湿度が５０％以下である閾値Ｈ1以下で、その相対湿度Ｈ1での熱伝達流体の引火性が５０％の相対湿度での熱伝達流体の引火性以下である。本発明はさらに、上記方法を実施するのに適した設備と、熱伝達流体を収容した蒸気圧縮回路を少なくとも部分的に含む包囲空間の火災または爆発の危険から保護する方法と、熱伝達流のＧＷＰを減らすための方法と、上記方法を実施するのに適した熱伝達流体とに関するものである。【選択図】なし

Description

本発明は、空気の相対湿度を減らすことによって引火性を減少させた熱伝達流体と、その冷却または暖房システムでの使用とに関するものである。
フルオロカーボン化合物をベースにした流体は多くの工業機器、特に空調、ヒートポンプまたは冷却機器で広く使われている。これらの機器に共通した特徴は低圧での流体の蒸発（流体が熱を吸収）と、蒸発された流体の高圧への圧縮と、蒸発した流体の高圧での凝縮（流体が熱を失う）と、１サイクル完了時の流体の膨張とを含む熱力学サイクルをベースする点にある。
熱伝達流体（純粋化合物または化合物の混合物）は流体の熱力学的性質とその他の拘束条件とによって選択される。
特に、この流体を特定の用途で使用する場合やこの流体の使用が禁止されている用途の場合には、流体の引火度に応じた安全対策をとることが義務付けられる。
その他に考慮する必要のある重要な判定基準は環境に対する流体のインパクト（影響）である。塩素化合物（クロロフルオロカーボンおよびヒドロクロロフルオロカーボン）はオゾン層を傷つけるという欠点がある。従って、最近ではハイドロフルオロカーボン、フルオロエーテルおよびより最近のフルオロオレフィン（またはフルオロアルケン）のような非塩素合物が一般に好まれる。また、フルオロオレフィンは一般に寿命が短く、他の化合物より地球温暖化ポテンシャル（ＧＷＰ）が低い。
特許文献１（国際特許第ＷＯ２００４／０３７９１３号公報）および特許文献２（国際特許第ＷＯ２００５／１０５９４７号公報）でには、３または４個の炭素原子を有する少なくとも一種のフルオロアルケン、特にペンタフルオロプロペンおよびテトラフルオロプロペンを含む組成物の熱伝達流体としての使用が記載されている。
特許文献３（国際特許第ＷＯ２００７／０５３６９７号公報）および特許文献４（国際特許第ＷＯ２００７／１２６４１４号公報）には、熱伝達流体としてフルオロオレフィンと他の伝熱化合物との混合物が開示されている。
しかし、オレフィン化合物は飽和化合物より可燃性が高くなる傾向がある。
国際特許第ＷＯ２００４／０３７９１３号公報 国際特許第ＷＯ２００５／１０５９４７号公報 国際特許第ＷＯ２００７／０５３６９７号公報 国際特許第ＷＯ２００７／１２６４１号公報
従って、熱伝達流体のＧＷＰの等級を下げずに、従来公知のものより可燃性が低い熱伝達流体に対する真のニーズがある。
さらに、熱伝達流体の引火性を増加させずに、従来公知のものよりＧＷＰが低い熱伝達流体を使用したいというニーズもある。
本発明の第１の対象は、熱伝達流体を収容した蒸気圧縮回路によって流体または物体を冷却または加熱する方法であって、上記回路が少なくとも部分的に包囲空間中に収容されており、その包囲空間内の空気の相対湿度が５０％以下である閾値Ｈ1以下であり、その相対湿度Ｈ1での熱伝達流体の引火性が５０％の相対湿度での熱伝達流体の引火性以下であることを特徴とする方法にある。
空気の湿度（ｘ軸）を関数とする、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ／ＨＦＣ−１３４ａ二成分混合物を不燃性にするのに必要なＨＦＣ−１３４ａの最少配合量（ｙ軸）を示す図。 空気の湿度（ｘ軸）を関数とする、ＨＦＣ−１３４ａ／ＨＦＣ−３２二成分混合物を不燃性にするのに必要なＨＦＣ−１３４ａの最少配合量（ｙ軸）を示す図。 空気の湿度を関数とする、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ／ＨＦＣ−１３４ａ／ＨＦＣ−３２三元混合物を不燃性にするのに必要なＨＦＣ−１３４ａの最少配合量を示すダイヤグラム。三角形の最上部先端は１００％のＨＦＣ−１３４ａに対応し、底部左先端は１００％のＨＦＣ−１２３４ｙｆに対応し、底部右先端は１００％のＨＦＣ−３２に対応する。非引火性限界はダイヤグラムに点で示してある。初期「ＨＲ」は「相対湿度の百分比」を意味する。 相対湿度を関数とする、ＨＦＯ−１２３４ｚｅ／ＨＦＣ−１３４ａ／ＨＦＣ−３２三元混合物の引火性の変化を示すダイヤグラ。 相対湿度を関数とする、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ／ＨＦＯ−１２３４ｚｅ／ＨＦＣ−１３４ａ三元混合物の引火性の変化を示すダイヤグラ。 相対湿度を関数とする、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ／ＨＦＣ−１３４ａ／ＨＦＣ−３２三元混合物の引火性の変化を示すダイヤグラ（このダイヤグラは［図３］に示した結果を別の方法で示したもの）。 空気の湿度（乾き空気ｋｇ当たりの水の量をｇ数で表す）（ｘ軸）を関数とする、ＨＦＯ−１２３４ｚｅのＨＦＣ−１２５／ＨＦＣ−１２５二成分混合物（ｙ軸）を不燃性にするのに必要な最少配合量を表す図。 空気の湿度（乾き空気ｋｇ当たりの水の量をｇ数で表す）（ｘ軸）を関数とする、ＨＦＯ−１２３４ｙｆのＨＦＣ−１２５／ＨＦＣ−１２５二成分混合物（ｙ軸）を不燃性にするのに必要な最少配合量を表す図。 空気の湿度（乾き空気ｋｇ当たりの水の量をｇ数で表す）（ｘ軸）を関数とする、ＨＦＯ−１２３４ｚｅのＨＦＣ−１３４ａ／ＨＦＣ−１３４ａ二成分混合物（ｙ軸）を不燃性にするのに必要な最少配合量を表す図。
本発明の一つの実施例では、Ｈ1の値は４５％以下、好ましくは４０％以下、好ましくは３５％以下、好ましくは３０％以下、好ましくは２５％以下、好ましくは２０％以下、好ましくは１５％以下、好ましくは１０％以下、好ましくは５％以下である。
本発明の一つの実施例では、包囲空間中の空気を除湿する、好ましくは包囲空間中の空気の水蒸気を凝縮するか、包囲空間中の空気を脱水剤と接触させることによって包囲空間中の空気の相対湿度をＨ1以下の値に維持する。
本発明の一つの実施例は下記の（１）または（２）または（３）を満たす：
（１）上記相対湿度Ｈ１で熱伝達流体が不燃性であり、５０％相対湿度で発火性である、
（２）上記相対湿度Ｈ１が熱伝達流体が発火性で且つ５０％相対湿度で発火性であり、上記相対湿度Ｈ１での熱伝達流体の燃焼下限値が熱伝達流体の５０％相対湿度での燃焼下限値以上である、
（３）上記相対湿度Ｈ１で熱伝達流体が、５０％相対湿度での熱伝達流体の引火性クラス以下の引火性クラスに属する。
本発明の一つの実施例では下記（１）〜（３）を満たす：
（１）熱伝達流体が少なくとも一種の式：ＸＣＦ2Ｒ3-Zのフルオロオレフィン（ここで、Ｘは置換または未置換の不飽和Ｃ2、Ｃ3またはＣ4アルキル基で、各Ｒは各々独立してＣｌ、Ｆ、Ｂｒ、ＩまたはＨであり、ｚは１〜３の整数）を含む。
（２）熱伝達流体は好ましくは少なくとも一種の他の伝熱化合物をさらに含む。この少なくとも一種の他の伝熱化合物は好ましくは炭化水素、ヒドロクロロフルオロカーボン、ハイドロフルオロカーボン、フルオロエーテル、炭化水素エーテルおよびアムモニアの中から選択され、さらに好ましくはドロクロロフルオロカーボン、ハイドロフルオロカーボンおよびフルオロエーテルの中から選択される。
（３）熱伝達流体は下記から好ましくは選択される：
＊ ２，３，３，３−テトラフルオロプロペン、
＊ Ｅ形またはＺ形の１，３，３，３−テトラフルオロプロペン、
＊ 質量比が５：９５〜９９：１、好ましくは２０：８０〜９９：１、特に好ましくは６０：４０〜９９：１の１，３，３，３−テトラフルオロプロペと、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
＊ 質量比が５０：５０〜９９：１、好ましくは６５：３５〜９２：８、特に好ましくは７４：２６〜９１：９の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物、
＊ 質量比が好ましくは５０：５０〜９９：１、特に好ましくは６５：３５〜９８：２、特に好ましくは７４：２６〜９８：２の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
＊ 質量比が好ましくは２−８０：２−８０：２−６０、より好ましくは２−８０：２−８０：２−１２または２−８０：２−８０：１５−３０または２−５３：２−５３：４５−６０である２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンとの混合物、
＊ 質量比が好ましくは１−９０：１−９０：１−６５である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
＊ 質量比が好ましくは１−９０：１−９０：１−６５である１，３，３，３−と、テトラフルオロプロペン、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンおよびジフルオロメタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）
＊ 質量比が好ましくは１−８０：２−９３：６−２１である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物、
＊ ３，３，３−トリフルオロプロペン単独、または、それと２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（好ましくはＥ形）との混合物または１，３，３，３−テトラフルオロプロペンとの混合物または１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物または１，１，１，２−テトラフルオロエタンおよびジフルオロメタンとの混合物または２，３，３，３−テトラフルオロプロペンおよび１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物または１，１，１，２−テトラフルオロエタンおよび１，３，３，３−テトラフルオロプロペン（好ましくはＥ形）との混合物、
＊ １−クロル−３，３，３−トリフルオロプロペ−１−ン（ＥまたはＺ形）、
＊ ２−クロル−３，３，３−トリフルオロプロペ−１−ン、
＊ 質量比が好ましくは７０：３０〜８５：１５の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとペンタフルオロエタンとの混合物、
＊ 質量比が好ましくは８０：２０〜９８：２の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、ペンタフルオロエタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
＊ 質量比が好ましくは３０−９０：５−５０：２−２０、特に好ましくは４５−８０：１５−３５：５−２０、理想的には５５−７４：１８−２５：８−２０の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物、
＊ 質量比が好ましくは３０−９０：５−５０：２−２０、特に好ましくは４０−６２：３０−４０：８−２０または６０−９０：５−２０：５−２０または４０−７０：２５−４０：５−２０の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
＊ 質量比が好ましくは１５−５５：１５−５５：１５−３５：１５−３５である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
＊ 質量比が好ましくは１５−５５：１５−５５：１５−３５：１５−３５である２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物。
本発明の一つの実施例では、蒸気圧縮回路が伝熱組成物を収容し、この伝熱組成物が熱伝達流体と、潤滑剤、界面活性剤、トレーサ、蛍光剤、香料および可溶化剤の中から選択される一つ以上の添加剤とを含む。
本発明の他の対象は、熱伝達流体を収容した蒸気圧縮回路を含む冷却または加熱設備であって、上記回路が少なくとも部分的に包囲空間内に収容され、この包囲空間中の空気の相対湿度が５０％以下である値Ｈ1以下であり、この相対湿度Ｈ1での熱伝達流体の引火性が５０％相対湿度での熱伝達流体の引火性以下であることを特徴とする加熱設備にある。
本発明の一つの実施例では、Ｈ1の値は４５％以下、好ましくは４０％以下、好ましくは３５％以下、好ましくは３０％以下、好ましくは２５％以下、好ましくは２０％以下、好ましくは１５％以下、好ましくは１０％以下、好ましくは５％以下である。
本発明の一つの実施例では、上記設備が上記包囲空間中の空気を除湿する手段、好ましくは包囲空間中の空気の水蒸気を凝縮するか、包囲空間中の空気を脱水剤と接触させることによって包囲空間中の空気の相対湿度をＨ1以下の値に維持する手段を有する。
本発明の一つの実施例では、下記の（１）または（２）または（３）を満たす：
（１）上記相対湿度Ｈ１で熱伝達流体が不燃性であり、５０％相対湿度で発火性である、
（２）上記相対湿度Ｈ１が熱伝達流体が発火性で且つ５０％相対湿度で発火性であり、上記相対湿度Ｈ１での熱伝達流体の燃焼下限値が熱伝達流体の５０％相対湿度での燃焼下限値以上である、
（３）上記相対湿度Ｈ１で熱伝達流体が、５０％相対湿度での熱伝達流体の引火性クラス以下の引火性クラスに属する。
本発明の一つの実施例では下記（１）〜（３）を満たす：
（１）熱伝達流体が少なくとも一種の式：ＸＣＦ2Ｒ3-Zのフルオロオレフィン（ここで、Ｘは置換または未置換の不飽和Ｃ2、Ｃ3またはＣ4アルキル基で、各Ｒは各々独立してＣｌ、Ｆ、Ｂｒ、ＩまたはＨであり、ｚは１〜３の整数）を含む。
（２）熱伝達流体は好ましくは少なくとも一種の他の伝熱化合物をさらに含む。この少なくとも一種の他の伝熱化合物は好ましくは炭化水素、ヒドロクロロフルオロカーボン、ハイドロフルオロカーボン、フルオロエーテル、炭化水素エーテルおよびアムモニアの中から選択され、さらに好ましくはドロクロロフルオロカーボン、ハイドロフルオロカーボンおよびフルオロエーテルの中から選択される。
（３）熱伝達流体は下記から好ましくは選択される：
＊ ２，３，３，３−テトラフルオロプロペン、
＊ Ｅ形またはＺ形の１，３，３，３−テトラフルオロプロペン、
＊ 質量比が５：９５〜９９：１、好ましくは２０：８０〜９９：１、特に好ましくは６０：４０〜９９：１の１，３，３，３−テトラフルオロプロペと、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
＊ 質量比が５０：５０〜９９：１、好ましくは６５：３５〜９２：８、特に好ましくは７４：２６〜９１：９の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物、
＊ 質量比が好ましくは５０：５０〜９９：１、特に好ましくは６５：３５〜９８：２、特に好ましくは７４：２６〜９８：２の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
＊ 質量比が好ましくは２−８０：２−８０：２−６０、より好ましくは２−８０：２−８０：２−１２または２−８０：２−８０：１５−３０または２−５３：２−５３：４５−６０である２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンとの混合物、
＊ 質量比が好ましくは１−９０：１−９０：１−６５である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
＊ 質量比が好ましくは１−９０：１−９０：１−６５である１，３，３，３−と、テトラフルオロプロペン、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンおよびジフルオロメタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）
＊ 質量比が好ましくは１−８０：２−９３：６−２１である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物、
＊ ３，３，３−トリフルオロプロペン単独、または、それと２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（好ましくはＥ形）との混合物または１，３，３，３−テトラフルオロプロペンとの混合物または１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物または１，１，１，２−テトラフルオロエタンおよびジフルオロメタンとの混合物または２，３，３，３−テトラフルオロプロペンおよび１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物または１，１，１，２−テトラフルオロエタンおよび１，３，３，３−テトラフルオロプロペン（好ましくはＥ形）との混合物、
＊ １−クロル−３，３，３−トリフルオロプロペ−１−ン（ＥまたはＺ形）、
＊ ２−クロル−３，３，３−トリフルオロプロペ−１−ン、
＊ 質量比が好ましくは７０：３０〜８５：１５の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとペンタフルオロエタンとの混合物、
＊ 質量比が好ましくは８０：２０〜９８：２の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、ペンタフルオロエタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
＊ 質量比が好ましくは３０−９０：５−５０：２−２０、特に好ましくは４５−８０：１５−３５：５−２０、理想的には５５−７４：１８−２５：８−２０の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物、
＊ 質量比が好ましくは３０−９０：５−５０：２−２０、特に好ましくは４０−６２：３０−４０：８−２０または６０−９０：５−２０：５−２０または４０−７０：２５−４０：５−２０の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
＊ 質量比が好ましくは１５−５５：１５−５５：１５−３５：１５−３５である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
＊ 質量比が好ましくは１５−５５：１５−５５：１５−３５：１５−３５である２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物。
本発明の一つの実施例では、蒸気圧縮回路が伝熱組成物を収容し、この伝熱組成物が熱伝達流体と、潤滑剤、界面活性剤、トレーサ、蛍光剤、香料および可溶化剤の中から選択される一つ以上の添加剤とを含む。
本発明の一つの実施例では、上記設備が移動式または据付け式のヒートポンプ加熱、空調、冷却および凝縮用設備の中から選択される。
本発明のさらに他の対象は、熱伝達流体を収容した蒸気圧縮回路の少なくとも一部を収容している包囲空間内での火災または爆発の危険を防ぐため保護方法であって、上記包囲空間内の空気の湿度を５０％以下である閾値Ｈ1以下の値に維持し、上記相対湿度Ｈ1での上記熱伝達流体の引火性を５０％相対湿度での上記熱伝達流体の引火性以下にすることを特徴とする方法にある。
本発明の一つの実施例では、下記の（１）または（２）または（３）が満たされる：
（１）上記相対湿度Ｈ１で熱伝達流体が不燃性であり、５０％相対湿度で発火性である、
（２）上記相対湿度Ｈ１が熱伝達流体が発火性で且つ５０％相対湿度で発火性であり、上記相対湿度Ｈ１での熱伝達流体の燃焼下限値が熱伝達流体の５０％相対湿度での燃焼下限値以上である、
（３）上記相対湿度Ｈ１で熱伝達流体が、５０％相対湿度での熱伝達流体の引火性クラス以下の引火性クラスに属する。
本発明の一つの実施例では、熱伝達流体が下記から好ましく選択される：
＊ ２，３，３，３−テトラフルオロプロペン、
＊ Ｅ形またはＺ形の１，３，３，３−テトラフルオロプロペン、
＊ 質量比が５：９５〜９９：１、好ましくは２０：８０〜９９：１、特に好ましくは６０：４０〜９９：１の１，３，３，３−テトラフルオロプロペと、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
＊ 質量比が５０：５０〜９９：１、好ましくは６５：３５〜９２：８、特に好ましくは７４：２６〜９１：９の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物、
＊ 質量比が好ましくは５０：５０〜９９：１、特に好ましくは６５：３５〜９８：２、特に好ましくは７４：２６〜９８：２の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
＊ 質量比が好ましくは２−８０：２−８０：２−６０、より好ましくは２−８０：２−８０：２−１２または２−８０：２−８０：１５−３０または２−５３：２−５３：４５−６０である２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンとの混合物、
＊ 質量比が好ましくは１−９０：１−９０：１−６５である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
＊ 質量比が好ましくは１−９０：１−９０：１−６５である１，３，３，３−と、テトラフルオロプロペン、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンおよびジフルオロメタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）
＊ 質量比が好ましくは１−８０：２−９３：６−２１である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物、
＊ ３，３，３−トリフルオロプロペン単独、または、それと２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（好ましくはＥ形）との混合物または１，３，３，３−テトラフルオロプロペンとの混合物または１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物または１，１，１，２−テトラフルオロエタンおよびジフルオロメタンとの混合物または２，３，３，３−テトラフルオロプロペンおよび１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物または１，１，１，２−テトラフルオロエタンおよび１，３，３，３−テトラフルオロプロペン（好ましくはＥ形）との混合物、
＊ １−クロル−３，３，３−トリフルオロプロペ−１−ン（ＥまたはＺ形）、
＊ ２−クロル−３，３，３−トリフルオロプロペ−１−ン、
＊ 質量比が好ましくは７０：３０〜８５：１５の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとペンタフルオロエタンとの混合物、
＊ 質量比が好ましくは８０：２０〜９８：２の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、ペンタフルオロエタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
＊ 質量比が好ましくは３０−９０：５−５０：２−２０、特に好ましくは４５−８０：１５−３５：５−２０、理想的には５５−７４：１８−２５：８−２０の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物、
＊ 質量比が好ましくは３０−９０：５−５０：２−２０、特に好ましくは４０−６２：３０−４０：８−２０または６０−９０：５−２０：５−２０または４０−７０：２５−４０：５−２０の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
＊ 質量比が好ましくは１５−５５：１５−５５：１５−３５：１５−３５である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
＊ 質量比が好ましくは１５−５５：１５−５５：１５−３５：１５−３５である２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物。
本発明の一つの実施例では、蒸気圧縮回路が伝熱組成物を収容し、この伝熱組成物が熱伝達流体と、潤滑剤、界面活性剤、トレーサ、蛍光剤、香料および可溶化剤の中から選択される一つ以上の添加剤とを含む。
本発明の他の対象は、少なくとも一種の第１伝熱化合物と第２伝熱化合物とから成り、第１伝熱化合物のＧＷＰは第２伝熱複式のＧＷＰより大きい初期熱伝達流体のＧＷＰを減らす方法であって、
第２伝熱化合物の重量配合比率を増加し、第１伝熱化合物の重量配合比率を減少させることによって初期熱伝達流体の組成を変えて、変成された熱伝達流体とし、この変成された熱伝達流体は相対湿度Ｈ1で引火性を示し、この相対湿度Ｈ1では５０％以下であり、この引火性は５０％相対湿度での初期熱熱伝達流体の引火性以下であることを特徴とする方法にある。
本発明の一つの実施例では、Ｈ1の値が４５％以下、好ましくは４０％以下、好ましくは３５％以下、好ましくは３０％以下、好ましくは２５％以下、好ましくは２０％以下、好ましくは１５％以下、好ましくは１０％以下、好ましくは５％以下である。
本発明の一つの実施例は下記（１）と（２）を満たす：
（１）第１伝熱化合物が式：ＸＣＦ2Ｒ3-Zのフルオロオレフィン（ここで、Ｘは置換または未置換の不飽和Ｃ2、Ｃ3またはＣ4アルキル基で、各Ｒは各々独立してＣｌ、Ｆ、Ｂｒ、ＩまたはＨであり、ｚは１〜３の整数）であり、好ましくは２，３，３，３−テトラフルオロプロペン、１，３，３，３−テトラフルオロプロペンまたは３，３，３−トリフルオロプロペンであり、
（２）第２伝熱化合物が炭化水素、ヒドロクロロフルオロカーボン、ハイドロフルオロカーボン、フルオロエーテル、炭化水素エーテルおよびアムモニアの中から選択され、好ましくはテトラフルオロエタンまたはジフルオロメタンであり、
熱伝達流体は好ましくは下記の中から選択される：
＊ １，３，３，３−テトラフルオロプロペンと２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
＊ ２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物、
＊ １，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
＊ ２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンとの混合物、
＊ １，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
＊ １，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、ジフルオロメタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
＊ １，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
＊ 混合物の３，３，３− トリフルオロプロペンを有する２，３，３，３ テトラフルオロプロペン、
＊ ３，３，３−トリフルオロプロペンと、１，３，３，３−テトラフルオロプロペン（好ましくはＥ形）との混合物、
＊ 混合物の３，３，３− トリフルオロプロペンを有する１，１，１，２− テトラフルオロエタン、
＊ ３，３，３−トリフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンとの混合物、
＊ ３，３，３−トリフルオロプロペンと、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物、
＊ ３，３，３−トリフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、１，３，３，３−テトラフルオロプロペン（好ましくはＥ形）との混合物、
＊ ２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、ペンタフルオロエタンとの混合物、
＊ １，３，３，３−テトラフルオロプロペン（好ましくはＥ形）と、ペンタフルオロエタンとの混合物、
＊ ２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物、
＊ １，３，３，３−テトラフルオロプロペン（好ましくはＥ形）と、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物、
＊ １，３，３，３−テトラフルオロプロペン（好ましくはＥ形）と、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物、
＊ ２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物。
本発明のさらに他の対象は、少なくとも一種の式：ＸＣＦ2Ｒ3-Zのフルオロオレフィン（ここで、Ｘは置換または未置換の不飽和Ｃ2、Ｃ3またはＣ4アルキル基で、各Ｒは各々独立してＣｌ、Ｆ、Ｂｒ、ＩまたはＨであり、ｚは１〜３の整数）を含む熱伝達流体であって、上記熱伝達流体は５０％相対湿度での熱伝達流体の引火性より低い５０％以下である相対湿度Ｈ1での引火性を示す、流体または物品の冷却または加熱用蒸気圧縮回路で使用される、この回路の少なくとも一部は包囲空間中に収容され、包囲空間中の空気の相対湿度はＨ1以下であることを特徴とする熱伝達流体にある。
本発明の一つの実施例では、熱伝達流体が少なくとも一種の他の伝熱化合物を含む。この少なくとも一種の他の伝熱化合物は好ましくは炭化水素、ヒドロクロロフルオロカーボン、ハイドロフルオロカーボン、フルオロエーテル、炭化水素エーテルおよびアムモニアから選択され、特に好ましくはヒドロクロロフルオロカーボン、ハイドロフルオロカーボンおよびフルオロエーテルから選択される。
本発明の一つの実施例では、熱伝達流体が下記の中から選択される：
＊ ２，３，３，３−テトラフルオロプロペン、
＊ １，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＥまたはＺ形）、
＊ 質量比が好ましくは５：９５〜９９：１、好ましくは２０：８０〜９９：１、特に好ましくは６０：４０〜９９：１である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
＊ 質量比が好ましくは５０：５０〜９９：１、好ましくは６５：３５〜９２：８、特に好ましくは７４：２６〜９１：９である２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物、
＊ 質量比が好ましくは５０：５０〜９９：１、好ましくは６５：３５〜９８：２、特に好ましくは７４：２６〜９８：２にある１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
＊ 質量比が好ましくは２−８０：２−８０：２−６０、好ましくは２−８０：２−８０：２−１２または２−８０：２−８０：１５−３０または２−５３：２−５３：４５−６０である２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンとの混合物、
＊ 質量比が好ましくは１−９０：１−９０：１−６５である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
＊ 質量比が好ましくは１−９０：１−９０：１−６５である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、ジフルオロメタンとの混合物の（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
＊ 質量比が好ましくは１−８０：２−９３：６−２１である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物、
＊ ３，３，３−トリフルオロプロペン単独、または、それと２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとの混合物または１，３，３，３−テトラフルオロプロペン（好ましくはＥ形）との混合物または１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物または１，１，１，２−テトラフルオロエタンおよびジフルオロメタンとの混合物または２，３，３，３−テトラフルオロプロペンおよび１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物または１，１，１，２−テトラフルオロエタンおよび１，３，３，３−テトラフルオロプロペン（好ましくはＥ形）との混合物、
＊ １−クロル−３，３，３−トリフルオロプロペ−１−ン（ＥまたはＺ形）、
＊ ２−クロル−３、３，３−トリフルオロプロペ−１−ン、
＊ 質量比が好ましくは７０：３０〜８５：１５である２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、ペンタフルオロエタンとの混合物、
＊ 質量比が好ましくは８０：２０〜９８：２である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、ペンタフルオロエタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
＊ 質量比が好ましくは３０−９０：５−５０：２−２０、特に好ましくは４５−８０：１５−３５：５−２０、理想的には５５−７４：１８−２５：８−２０である２，３，３，３−テトラフルオロプロペン、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物、
＊ 質量比が好ましくは３０−９０：５−５０：２−２０、好ましくは４０−６２：３０−４０：８−２０または６０−９０：５−２０：５−２０または４０−７０：２５−４０：５−２０である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
＊ 質量比が好ましくは１５−５５：１５−５５：１５−３５：１５−３５である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
＊ 質量比が好ましくは１５−５５：１５−５５：１５−３５：１５−３５である２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物。
本発明のさらに他の対象は、流体または物品の冷却または加熱用の蒸気圧縮回路中で使用され、この回路の少なくとも一部は包囲空間内に収容され、この包囲空間中の空気の湿度が上記Ｈ1以下である、上記熱伝達流体と、潤滑剤、安定剤、界面活性剤、トレーサ、蛍光剤、香料および可溶化剤の中から選択される一つ以上の添加剤とを含む伝熱組成物にある。
本発明は、現状技術の寄せを克服することを可能にする。それは、特に、等価の（または改良型でさえあること）ＧＷＰを有すること以外の、現状技術のそれらより可燃性でない熱伝達流体を提供する、現状技術の熱伝達流体のそれ未満のＧＷＰを有する熱伝達流体と同じ、しかし、等価の（または改良型でさえあること）引火性性質を有すること。
これは、伝熱化合物の引火性の可変性によって、に対して空気の湿度の関数として、なしとげられる。そして、正確に引火性を減らすことによるより多く‖のこれらの化合物の確かである（そして、特に、テトラフルオロプロペンのような確かなフルオロオレフィンの）湿分値の空気中に低い度の存在下で。
熱伝達流体の引火性を減らすことは、これほど可能である（使用の状態の下で）環境空気の相対湿度を減らすことによって、（熱伝達流体のＧＷＰを増やすことなく）、代わりに基準熱伝達流体のＧＷＰ未満のＧＷＰを有する熱伝達流体を調製することによって、または、そして、（または、下側でさえあること）前記基準熱伝達流体に引火性当量を有すること、また、環境空気の相対湿度を減らすことによって。
以下、本発明をさらに詳細に説明する。
［図１］〜[図９]の内容は図面の簡単な説明の項で説明した。
［図４］〜［図６］で帯域Ｆは発火性混合物に対応し、帯域ＮＦは不燃性混合物に対応する。点線は記載した所定相対湿度に対する帯域ＦとＮＦとの間の境界に対応する。０％相対湿度は乾き空気１ｋｇ当たり水が０ｇであることに対応し、１８％相対湿度は乾き空気1ｋｇ当たり水の量が３．２ｇであることに対応し、３０％相対湿度は乾き空気１ｋｇ当たり水が５．２５ｇであることに対応し、５０％相対湿度は乾き空気１ｋｇ当たり水が８．８ｇであることに対応する。帯域ＦとＮＦとの間でハッチングした面積は相対湿度Ｈ以上で発火性で、相対湿度Ｈ以下で非発火性である混合物に対応する（Ｈは０〜５０％の間にある）。
定義
「伝熱化合物」または「熱伝達流体」（または冷媒、refrigerant）とは蒸気圧縮回路中で低温、低圧で蒸発して熱を吸収し、高温、高圧力で凝縮して熱を失うことができる化合物および流体を意味する。熱伝達流体は１つの化合物のみ、２つまたは３または３つ以上の伝熱化合物で構成できる。
「伝熱組成物」は熱伝達流体を含む組成物を意味し、必要な場合には、当該用途で非伝熱化合物である一種以上の添加剤をさらに含むことができる。
相対湿度（または含水率）とは空気中の水の飽和蒸気圧（または蒸気張力）に対する空気に含まれる水蒸気の分圧の比である。本明細書で相対湿度は常に２３℃の基準温度で考える。従って、空気が２３℃とは異なる温度Ｔの場合には、先ず最初に相対湿度プローブ（電気抵抗、容量、誘導タイプ）またはヒグロスタットによって温度Ｔでの相対湿度を測定し、変換ダイヤグラムまたはテーブルを用いて２３℃の温度で同じ含水率に対応する相対湿度を演繹する。本明細書ではこの結果が相対湿度である。なお、引火性の観点からの物理関連パラメータは乾き空気中の水の絶対量であるので、常に同じ基準温度を使用する限り、後者は相対湿度から測定できる。
本明細書で引火性（flamability）は改正ＡＳＨＲＡＥ規格３４−２００７で定義される。より正確には、相対湿度値Ｈでの熱伝達流体の引火性はＡＳＨＲＡＥ規格３４−２００７（使用した器械ではＡＳＴＭ規格Ｅ６８１という）に記載のテストに従って決定される。ＡＳＨＲＡＥ規格３４−２００７との改正点は下記の点だけである：
（１）（ＡＳＨＲＡＥ規格３４−２００７では１００℃であるが）テスト温度が６０℃である。
（２）（ＡＳＨＲＡＥ規格３４−２００７ではテスト用空気の湿度は常に５０％に固定されているが）テストで使用する空気の相対湿度Ｈは必ずしも５０％でなくてもよい。
テストした各種の熱伝達流体をＡＳＨＲＡＥ規格３４−２００７で定義のクライテリア（基準）に従って所定の相対湿度値Ｈで発火性または非発火性と記載した。
さらに、所定の相対湿度値Ｈで発火性と記載した熱伝達流体に対しては、燃焼限界下限を定義し、それを例えばｋｇ／ｍ3または容積％で表した。この燃焼限界下限は上記改正ＡＳＨＲＡＥ規格３４−２００７に記載のテストで熱伝達流体が燃焼を開始し始める単位容積当たりの空気に対する熱伝達流体の最少量に対応する。
本明細書では、下記（１）〜（３）の時に、相対湿度Ｈで熱伝達流体Ａの引火性が同じ相対湿度Ｈでの熱伝達流体Ｂの引火性より低いという：
（１）相対湿度Ｈで熱伝達流体Ｂは発火性であるが、熱伝達流体Ａは相対湿度Ｈで不燃性である、または、
（２）相対湿度Ｈで熱伝達流体Ａおよび熱伝達流体Ｂの両方が発火性であり、相対湿度Ｈでの熱伝達流体Ａの燃焼限界下限が相対湿度Ｈでの熱伝達流体Ｂの燃焼限界下限より上にある、または、
（３）熱伝達流体Ａが熱伝達流体Ｂが属する引火性クラスより下にある。
２つの流体ＡおよびＢのいずれもが（上記の定義の意味で）他のものより引火性が以下でない場合には、２つの流体は同じ引火性を示すとみなす。
上記の（３）の場合に使用するクラス（分級）はＡＳＨＲＡＥ規格３４−２００７（引火性クラスＡ１／Ｂ１、Ａ２／Ｂ２およびＡ３／Ｂ３を定義）でも改正ＡＳＨＲＡＥ規格３４−２００７でもよい。改正法ではクラスＡ２の定義が改正され（クラスＢ２）、下記の新しいクラスＡ２Ｌが作られた（それぞれ新しいクラスＢ２Ｌ）：
（ａ）クラスＡ２およびＡ２Ｌ（それぞれＢ２およびＢ２Ｌ）の両方は（１）６０℃、１０１．３ｋＰａでの火炎伝播の存在と、（２）燃焼限界下限が３．５容積％以上であることと、（３）燃焼熱が１９０００ｋＪ／ｋｇ以下であることで特徴づけられる。
（ｂ）クラスＡ２Ｌ（Ｂ２Ｌ）は２３℃、１０１．３ｋＰａでの最大燃焼速度が１０ｃｍ／ｓ以下であり、クラスＡ２（Ｂ２）は２３℃、１０１．３ｋＰａでの最大の燃焼速度が１０ｃｍ／ｓ以上であることで特徴づけられる。
上記パラメータの決定方法はＡＳＨＲＡＥ規格３４−２００７に記載されている。
「引火性（のクラス）が低い」とは、クラスＡ２ＬまたはＡ２またはＡ３の場合はクラスＡ１を意味し、クラスＡ２またはＡ３に対してはクラスＡ２Ｌを意味し、クラスＡ３、クラスＢ２ＬまたはＢ２またはＢ３に対してはクラスＢ１を意味し、クラスＡ２、クラスＢ２またはＢ３に対してはクラスＢ２Ｌを意味し、クラスＢ３に対してはクラスＢ２を意味する。
上記（３）の状態は下記のケースに対応する：
（ａ）熱移送流体ＡがクラスＡに属し、熱伝達流体ＢはクラスＡ２ＬまたはＡ２またはＡ３に属する、
（ｂ）熱移送流体ＡがクラスＡ２Ｌに属し、熱伝達流体ＢはクラスＡ２またはＡ３に属する、
（ｃ）熱移送流体ＡがクラスＡ２に属し、熱伝達流体ＢはクラスＡ３に属する、
（ｄ）熱移送流体ＡがクラスＢ１に属し、熱伝達流体ＢがクラスＢ２ＬまたはＢ２またはＢ３に属する。
（ｅ）熱移送流体ＡがクラスＢ２Ｌに属し、熱伝達流体ＢはクラスＢ２またはＢ３に属する、
（ｆ）熱移送流体ＡがクラスＢ２に属し、熱伝達流体ＢはクラスＢ３に属する。
クラスを関数としての引火性を比較する上記判定基準を用いることで、固有の引火性が同一（例えばこれらの２つの移送流体が不燃性）の場合で且つこれらの２つの熱伝達流体に由来する組成物ＷＣＦおよび／または組成物ＷＣＦＦ（ブローバイガス）の引火性が異なるような伝熱化合物の混合物である２つの熱伝達流体ＡとＢを区別することができる。複数の化合物から成る熱伝達流体の組成物ＷＣＦおよびＷＣＦＦはＡＳＨＲＡＥ規格３４−２００７で定義される。
本発明の一つの実施例で、熱伝達流体Ａは相対湿度Ｈで同じ相対湿度Ｈでの熱伝達流体Ｂより低い引火性を示すということは、流体ＡとＢが状態（１）にあるということを意味する。
本発明の一つの実施例で、熱伝達流体Ａが相対湿度Ｈで同じ相対湿度Ｈでの熱伝達流体Ｂより低い引火性を示すということは、流体ＡとＢが状態（２）にあるということを意味する。
本発明の一つの実施例で、熱伝達流体Ａが相対湿度Ｈで同じ相対湿度Ｈでの熱伝達流体Ｂより低い引火性を示すということは、流体ＡとＢが状態（３）にあるということを意味する。
本明細書で、熱伝達流体Ａが相対湿度Ｈ1で相対湿度Ｈ2での引火性より低い引火性を示すのは下記の場合である：
（４）熱伝達流体Ａは相対湿度Ｈ1で不燃性であり、相対湿度Ｈ2で発火性である、または、
（５）熱伝達流体Ａは相対湿度Ｈ1および相対湿度Ｈ2で発火性であり、相対湿度Ｈ1での熱伝達流体Ａの燃焼限界下限が相対湿度Ｈ2での熱伝達流体Ａの燃焼限界下限より上にある、または、
（６）熱伝達流体Ａは相対湿度Ｈ1で、相対湿度Ｈ2での熱伝達流体Ａの引火性クラスより下の引火性クラスに属する。
流体Ａが２つの相対湿度の一つ（上記定義の意味）が他方より下の引火性を示さない場合には、その流体はその２つの相対湿度で全く同じ引火性を示すとみなされる。
状態（６）での引火性クラスおよびそれらの比較の定義に関する基準は、２つの熱伝達流体ＡとＢの引火性の比較に関して記載した上記定義が参照される。
本発明の一つの実施例で、熱伝達流体Ａが相対湿度Ｈ1で相対湿度Ｈ2での引火性より低い引火性を示すということは流体Ａが状態（４）にあることを示す。
本発明の一つの実施例で、熱伝達流体Ａが相対湿度Ｈ1で相対湿度Ｈ2での引火性より低い引火性を示すということは流体Ａが状態（５）にあることを示す。
本発明の一つの実施例で、熱伝達流体Ａが相対湿度Ｈ1で相対湿度Ｈ2での引火性より低い引火性を示すということは流体Ａが状態（６）にあることを示す。
従って、本発明で引火性が下がるという観念は、初期の引火性から最終の引火性へ変わり、上記の定義に従って最終の引火性は初期の引火性以下であるということを意味する。
本明細書で、地球温暖化ポテンシャル（ＧＷＰ）はWorld Meteorological Association’s Global Ozone Research and Monitoring Projectの報告書“The scientific assessment of ozone depletion, 2002”に記載の方法で測定した二酸化炭素および１００年の期間に関して定義される。
本発明の実行
本発明は、熱伝達流体を収容した蒸気圧縮回路を含む設備と、この設備で実行できる流体または物体の加熱または冷却方法とを提供する。加熱または冷却される流体または物体は特に基本的に閉じた空間内に（包囲空間）含まれる空気である。
熱伝達流体を収容した蒸気圧縮回路は少なくとも一つの蒸発器と、コンプレッサと、凝縮器と、膨張弁と、これらの部品間の熱伝達流体の輸送ラインとから成る。コンプレッサとして特に多段遠心圧縮機、好ましくは二段またはミニ遠心圧縮機を使用することができる。コンプレッサは電動機またはガスタービン（例えば廃ガス、自動車では排気から供給される）またはこれらの組合せで駆動できる。
上記設備は上記タービンと膨張弁とを組み合わせて電気を発生させることもできる（ランキンサイクル）。上記設備はさらに、オプションとして熱伝達流体回路と加熱または冷却される流体または物体との間で熱を伝えるための冷却剤（状態変化有りまたは無し）の少なくとも一つの回路を有することができる。上記設備はさらに、オプションとして同一または異なる熱伝達流体を収容した２つの（以上）の蒸気圧縮回路を有することができる。蒸気圧縮回路は例えば互いに連結できる。
蒸気圧縮回路は標準的な蒸気圧縮サイクルに従って運転される。このサイクルは相対的に低圧力で液相（または液体／蒸気２相の形）から蒸気相まで熱伝達流体の状態を変え、液体を相対的に高圧力の蒸気相へ圧縮し、相対的に高圧力で蒸気相から液相へ熱伝達流体の状態を変え（凝縮）、圧力を下げ、サイクルを再び始める工程を有する。
冷却で使用する場合には、（直接または冷却剤を介して間接的に）冷却された流体または物体からの熱を熱伝達流体の蒸発時に環境に対して相対的に低い温度で熱伝達流体で吸収する。
加熱で使用する場合には、熱伝達流体から熱を（直接または冷却剤を介して間接的に）環境に対して比較的に高い温度で熱伝達流体の凝縮時に伝達して流体または物体を加熱する。
本発明では、蒸気圧縮回路の全部または一部は包囲空間内に収容されている。この包囲空間は空気が充満された空間であり、基本的に壁によって環境から隔離されている。
上記包囲空間は冷却または加熱を蒸気圧縮回路で行う流体または物体を収容した空間にすることができる。この場合、包囲空間は少なくとも一つの蒸発器回路（冷却の場合）または凝縮器回路（加熱の場合）を含む。
上記包囲空間は冷却または加熱を流体または物体を収容した空間とは別にすることもできる。この場合、包囲空間はエンジンルームにすることができる。すなわち本発明の設備を収容するように設計された空間にすることができる。
上記包囲空間は空気に対して必ずしも完全に密封されている必要はない。一般には包囲空間中の空気を確実に入れ換えるベンチレーション手段を備えている。
本発明の冷却または加熱設備は移動式または据付け式の設備にすることができ、好ましくは静止している。
上記設備は特にヒートポンプ設備にすることができる。この場合、加熱される流体（一般には空気、オプションとして一種以上の化合物、物体または機構）は構内（premise）または車両の運転室内（移動式設備の場合）に位置している。空気調和設備の場合には、冷却される流体または物体（一般に空気、オプションとして一種以上の化合物、物体または機構）構内（premise）または車両の運転室内（移動式設備の場合）に位置している、冷凍設備または冷蔵設備（または冷凍設備）の場合には、冷却される流体または物体は一般に構内（premise）またはコンテナに中の空気と、一種以上の化合物、物体または機構からなる。
本発明は、相対湿度Ｈ1での引火性が基準相対湿度の５０％での引火性より低い熱伝達流体を使用することがベースになっている（Ｈ1の値は５０％以下）。
本発明の最初の観点から、本発明は上記方法および設備を上記熱伝達流体を用い且つ包囲空間の空気の湿度を上記で選択した閾値Ｈ1より少なくしし実行することを提案する。すなわち、本発明方法は熱伝達流体の引火性が基準相対湿度の５０％での引火性より低い条件下で実行される（設備を操作する）。
５０％の相対湿度値は熱伝達流体の引火性を決定するために標準化されたＡＳＨＲＡＥ規格３４−２００７に従った方法で使われる値である。
従って、本発明は例えば閾値Ｈｉ＝４５％または４０％または３５％または３０％または２５％または２０％または１５％または１０％または５％に選択して実行することができる。従って、包囲空間内の空気の相対湿度４５％以下または４０％以下または３５％以下または３０％以下または２５％以下または２０％以下または１５％以下または１０％以下または５％以下である。
本発明の有利な実施例では、本発明を使用することで包囲空間中での火災または爆発のリスクを減らすことができ、５０％相対湿度での対照の実行／運転に対して火災または爆発に対する安全性を制限することができる。本発明を用いることによって、場合によっては、５０％相対湿度での対照の実行／運営に対して火災または爆発のリスクに対して講ずべき安全施策の全部または一部をなしで済ますことができる。本発明を用いることによって、場合によっては、５０％相対湿度では安全理由のために用途によっては使用ができなかった熱伝達流体を使用することが可能になる。
火災または爆発のリスクを防ぐための安全対策は、特に蒸気圧縮サイクル中の熱伝達流体の量を制限することでできる。また、本発明を用いることで蒸気圧縮サイクルの熱伝達流体の量を増やすことができ、従って、冷却または加熱の効率を改良することができる。
また、火災または爆発のリスクを防ぐための安全対策として換気システム、個人排気具、熱伝達流体の漏れ検出システム、警報装置、消化機器、耐火性および／または防爆構造物等の安全装置を備えることができるが、本発明を用いることでこれらの安全装置の全てまたは一部を減らすことができ、安全装置全てまたは一部を無くすことができる。
火災または爆発のリスクを防ぐための安全対策は一般に、ＡＳＨＲＡＥ規格３４−２００７（上記改正法を含む）に含まれる安全分類の関数として、２００８年４月のＮＦＩＮ規格３７８に規定されている。有利な実施例は下記に従う：
（１）引火性を５０％相対湿度で決定した時の熱伝達流体がクラスＡ３であるか、引火性を相対湿度Ｈ1で決定した場合には熱伝達流体がＡ２ＬまたはＡ２またはＡ１である、または、
（２）引火性を５０％相対湿度で決定した時の熱伝達流体がクラスＡ２であるか、引火性を相対湿度Ｈ1で決定した場合には熱伝達流体がクラスＡ２ＬまたはＡｌである、または、
（３）引火性を５０％相対湿度で決定した時の熱伝達流体がクラスＡ２Ｌであるか、引火性を相対湿度Ｈ1で決定した場合には熱伝達流体がクラスＡｌである、または、
（４）引火性を５０％相対湿度で決定した時の熱伝達流体がクラスＢ３であるか、引火性を相対湿度Ｈ1で決定した場合には熱伝達流体がクラスＢ２またはＢ２Ｌである、または、
（５）引火性を５０％相対湿度で決定した時の熱伝達流体がクラスＢ２であるか、引火性を相対湿度Ｈ1で決定した場合には熱伝達流体がクラスＢ２ＬまたはＢ１である、または、
（６）引火性を５０％相対湿度で決定した時の熱伝達流体がクラスＢ２Ｌであるか、引火性を相対湿度Ｈ1で決定した場合には熱伝達流体がクラスＢ１である。
包囲空間中の空気の相対湿度は、特定の干渉下または特定の干渉無しに、相対湿度Ｈ1以下のレベルに維持される。
一般に環境中の空気は自然に十分に乾燥している（設備の地理的および風土的状態に従う）ので、特定の干渉無しに相対湿度を維持できる。
他の可能な状態は蒸気圧縮回路自体が包囲空間中の空気をどれだけ除湿するかによる。これは特に本発明の方法／設備で加熱または冷却される流体が包囲空間内部に収容された空気の場合である。
冷却の場合には、例えば、蒸発器の外部表面と接触して水蒸気が凝縮し、水中の空気含有量は所望レベルに相対湿度に下がる。一般に凝縮水は液体の水を回収する手段によって回収、除去される。
さらに、相対湿度は値Ｈ1以下のレベルまで積極的に維持できる。そのために包囲空間にはフィードバックループを有する湿分値感応素子に連結した除湿手段を備えていることができる。この除湿手段は例えば包囲空間中の空気の水蒸気を冷却し、凝縮させる手段（蒸気圧縮回路と自体は別の手段）、空気を圧縮して包囲空間中の空気の水蒸気を凝縮する手段から成ることができ、および／または、包囲空間中の空気または包囲空間を入る空気と接触する脱水剤から成ることができる。この脱水剤には化学吸収剤（例えば塩化リチウム）、吸着剤（例えば活性アルミナ、シリカゲル、活性炭またはモレキュラーシーブ）および浸透剤（多孔性中空の維膜）が含まれる。
脱水剤は脱水剤を再生させために除湿された空気流および相対的に乾いた空気の流れと異なる温度および／または圧力条件下に定期的に接触させる。除湿される空気の流れは例えば包囲空間に流入する空気にすることができる。再生させための相対的に乾いた空気の流れは脱水剤と接触した後に包囲空間から外へ出る空気流にすることもできる。２つの流れの各々と接触させるために脱水剤を定期的に回転させる手段を設けることもできる。脱水剤の再生を熱を供給して実行することもできる。
特定の干渉無しに相対湿度を所望レベルで維持する場合を含めて全てのケースで、空気の湿度が閾値Ｈ1以下にあることを証明するために包囲空間中の湿分値の感応素子を設けるのが有利である。相対湿度Ｈ1限界を超えた時に警報する装置を設けることかできる。減湿手段が存在する場合にはフィードバックシステムで相対湿度を調整することができる。
本発明の包囲空間は公共の空間またはプライベート空間にすることができる。この包囲空間は（定期的メンテナンスを除いて）基本的に公共の空間またはプライベート空間でない、例えばエンジンルームであるのが好ましい。事実、相対湿度を低くすると人間は不快になる。
複数の包囲空間が蒸気圧縮回路の位置不を収容する場合には、各包囲空間中の空気の湿度レベルを閾値Ｈ1以下に維持するのが望ましい。本発明の一つの実施例では熱伝達流体の漏れで汚染される危険のある空間の全てに対して同じことが言える。
本発明の実行に適した熱伝達流体は単一の伝熱化合物（純粋物体）または２種または２種以上の伝熱化合物の混合物から成ることができる。好ましくは熱化合物の混合物である。
熱伝達流体は少なくとも一種の式：ＸＣＦ2Ｒ3-Zのフルオロオレフィンから成るのが好ましい。ここで、Ｘは置換または未置換の不飽和のＣ２、Ｃ３またはＣ４アルキル基であり、各Ｒは独立してＣｌ、Ｆ、Ｂｒ、ＩまたはＨであり、ｚは１〜３の整数である。
本発明の好ましい実施例では、このフルオロオレフィンは２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２３４ｙｆ）または１，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２３４ｚｅ、そのＥ形およびＺ形、好ましくはＥ形）である。これらの化合物は単独で使用でき、または、混合物、例えば二成分混合物として使用できる。後者の質量比は好ましくは５：９５〜９９：１の間、特に好ましくは２０：８０〜９９：１の間、特に好ましくは６０：４０〜９９：１の間である。
ＨＦＯ−１２３４ｙｆおよびＨＦＯ−１２３４ｚｅは両方とも５０％以下の相対湿度で５０％相対湿度より低い引火性を示す。特に、ＨＦＯ−１２３４ｚｅは５０％相対湿度で発火性であるが、このような低相対湿度、特に約０％相対湿度では非発火性になる。同様に、ＨＦＯ−１２３４ｚｅの比率が十分に高い配合物から成る混合物は低相対湿度、特に約０％相対湿度で非発火性である。
また、熱伝達流体は少なくとも一種の他の伝熱化合物、好ましくは炭化水素、ヒドロクロロフルオロカーボン、ハイドロフルオロカーボン、フルオロエーテル、炭化水素エーテルおよびアムモニアから選択される他の伝熱化合物、特に好ましくはヒドロクロロフルオロカーボン、ハイドロフルオロカーボンおよびフルオロエーテルから選択される化合物をさらに含むことができる。
本発明の好ましい実施例では、上記の他の伝熱化合物は１，１，１，２−テトラフルオロエタン（ＨＦＣ−１３４ａ）および／またはジフルオロメタン（ＨＦＣ−３２）および／またはペンタフルオロエタン（ＨＦＣ−１２５）にすることができる。
熱伝達流体は特に、質量比が好ましくは５０：５０〜９９：１との間、特に好ましくは６５：３５〜９２：８の間、特に好ましくは７４：２６〜９１：９の間にあるＨＦＯ−１２３４ｙｆとＨＦＣ−１３４ａとの混合物にすることができる、流体中のＨＦＯ−１２３４ｙｆの配合比率が上記より高くなると、流体はより可燃性になり、ＧＷＰが下がる。相対湿度を下げることで流体の引火性を下げることができるので、オプションとして、混合物中のＨＦＣ−１３４ａの配合比率が減り、ＧＷＰが下がる。例えば、ＨＦＣ−１３４ａの重量比率が３５％の流体は３２％以下の相対湿度で非発火性であり、そのＧＷＰは５０３である。ＨＦＣ−１３４ａの重量比率が２６％の流体は、１５％以下相対湿度で非発火性であり、そのＧＷＰは３７５である。最後に、２０％ＨＦＣ−１３４ａから成る流体は０％に近い相対湿度で非発火性である。
また、熱伝達流体は質量比が好ましくは５０：５０〜９９：１との間、特に好ましくは６５：３５〜９８：２、特に好ましくは７４：２６〜９８：２の間にあるＨＦＯ−１２３４ｚｅと、ＨＦＣ−１３４ａとの混合物にすることができる。
また、熱伝達流体をＨＦＯ−１２３４ｙｆ、ＨＦＣ−１３４ａおよびＨＦＣ−３２の混合物にすることもできる。この流体での配合比率は所定相対湿度での所望引火性および所望ＧＷＰに従って調整される。１０重量％のＨＦＣ−３２、５０重量％のＨＦＣ−１３４ａおよび４０重量％のＨＦＯ−１２３４ｙｆから成る流体は５０％相対湿度で不燃性である。しかし、２５％ＨＦＣ−３２、３７％ＨＦＣ−１３４ａおよび３８％ＨＦＯ−１２３４ｙｆから成る流体から得られる組成物のＷＣＦＦは５０％相対湿度で発火性であり、従ってこの流体自体は改正ＡＳＨＲＡＥ規格３４−２００７（上記）ではクラスＡ２Ｌに分類される。この組成物ＷＣＦＦは相対湿度０％の近くで不燃性である。従って、相対湿度を下げることで上記流体のクラスをクラスＡ２ＬからクラスＡ１に変えることができる。
上記の混合物は質量比２−８０：２−８０：２−６０（ＨＦＯ−１２３４ｙｆ：ＨＦＣ−１３４ａ：ＨＦＣ−３２、特に好ましくは２−８０：２−８０：２−１２（低キュービック（cubic）キャパシティを有する流体）または２−８０：２−８０：１５−３０（平均滴定（titrimetric）キャパシティを有する流体）または２−５３：２−５３：４５−６０（高キュービックキャパシティを有する流体）で使うのが好ましい。
また、熱伝達流体はＨＦＯ−１２３４ｚｅ、ＨＦＣ−１３４ａおよびＨＦＣ−３２の混合物（好ましくは質量比が１−９０：１−９０：１−６５ＨＦＯ−１２３４ｚｅ：ＨＦＣ−１３４ａ：ＨＦＣ−３２）またはＨＦＯ−１２３４ｚｅ、ＨＦＯ−１２３４ｙｆおよびＨＦＣ−３２の混合物（好ましくは質量比が１−９０：１−９０：１−６５のＨＦＯ−１２３４ｚｅ：ＨＦＯ−１２３４ｙｆ：ＨＦＣ−３２）にすることができる。
また、熱伝達流体は質量比が好ましくは１−８０：２−９３：６−２１であるＨＦＰ−１２３４ｙｆ、ＨＦＯ−１２３４ｚｅおよびＨＦＣ−１３４ａの混合物にすることができる。流体が１〜８０重量％のＨＦＯ−１２３４ｚｅ、４５〜６０重量％のＨＦＣ−１３４ａおよび２〜５４重量％のＨＦＯ−１２３４ｙｆを含む場合には、それは高相対湿度で非可燃性である。流体が１〜８０重量％のＨＦＯ−１２３４ｚｅと、２１〜４５重量％のＨＦＣ−１３４ａと、２〜７８重量％のＨＦＯ−１２３４ｙｆを含む場合には、それは平均的相対湿度で非発火性である。流体が１〜８０重量％のＨＦＯ−１２３４ｚｅと、６〜２１重量％のＨＦＣ−１３４ａと、２〜９３重量％のＨＦＯ−１２３４ｙｆとを含む場合には、それは低相対湿度での非発火性である。
また、熱伝達流体は３，３，３−トリフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２４３ｚｆ）にすることもできる。この化合物は高相対湿度より低相対湿度での発火性が低い。また、熱伝達流体はＨＦＯ−１２４３ｚｆとＨＦＣ−１３４ａとの混合物またはＨＦＣ−１３４ａおよびＨＦＣ−３２との混合物またはＨＦＯ−１２３４ｙｆとの混合物またはＨＦＯ−１２３４ｚｅとの混合物または１２３４ｙｆ、ＨＦＯ−およびＨＦＣ−１３４ａとの混合物またはＨＦＯ−１２３４ｚｅおよびＨＦＣ−１３４ａとの混合物にすることもできる。
また、熱伝達流体は１−クロル−３，３，３−トリフルオロプロペ−１−ン（ＨＣＦＣ−１２３３ｚｄ）のＺ形またはＥ形または２−クロル−３，３，３−トリフルオロプロペ−１−ン（ＨＣＦＣ−１２３３ｘｆ）にすることもできる。
また、熱伝達流体はＨＦＯ−１２３４ｙｆおよびＨＦＣ−１２５の二成分混合物にすることができる。ＨＦＣ−１２５の重量比は１５〜３０％であるのが好ましい。
また、熱伝達流体はＨＦＯ−１２３４ｚｅおよびＨＦＣ−１２５の二成分混合物にすることができる。ＨＦＣ−１２５の重量比は２〜２０％であるのが好ましくい。
また、熱伝達流体はＨＦＯ−１２３４ｙｆまたはＨＦＯ−１２３４ｚｅと、ＨＦＣ−３２と、ＨＦＣ−１２５との三成分混合物にすることができる。ＨＦＣ−３２の重量比は５〜５０％、ＨＦＣ−１２５の重量比は２〜２０％、ＨＦＯ−１２３４ｙｆまたはＨＦＯ−１２３４ｚｅの重量比は３０〜９０％であるのが好ましい。
特に好ましい熱伝達流体は下記組成物（重量比率）である：
（１）１５〜３５％のＨＦＣ−３２、５〜２０％のＨＦＣ−１２５および４５〜８０％のＨＦＯ−１２３４ｙｆ、
（２）１８〜２５％のＨＦＣ−３２、８〜２０％のＨＦＣ−１２５および５５〜７４％のＨＦＯ−１２３４ｙｆ、
（３）１５〜５０％のＨＦＣ−３２、５〜２０％のＨＦＣ−１２５および３０〜８０％のＨＦＯ−１２３４ｚｅ、
（４）３０〜４０％のＨＦＣ−３２、８〜２０％のＨＦＣ−１２５および４０〜６２％のＨＦＯ−１２３４ｚｅ、
（５）５〜３０％のＨＦＣ−３２、５〜２０％のＨＦＣ−１２５および５０〜９０％のＨＦＯ−１２３４ｚｅ、
（６）５〜２０％のＨＦＣ−３２、５〜２０％のＦＣ−１２５および６０〜９０％のＨＦＯ−１２３４ｚｅ、
（７）２０〜４０％のＨＦＣ−３２、５〜２０％のＨＦＣ−１２５および４０〜７５％のＨＦＯ−１２３４ｚｅ、
（８）２５〜４０％のＨＦＣ−３２、５〜２０％のＨＦＣ−１２５および４０〜７０％のＨＦＯ−１２３４ｚｅ。
また、熱伝達流体はＨＦＯ−１２３４ｚｅ、ＨＦＣ−３２、ＨＦＣ−１２５およびＨＦＣ−１３４ａの四元混合物にすることができる。ＨＦＣ−３２の重量比は１５〜３５％が好ましく、ＨＦＣ−１２５の重量比は１５〜３５％がましく、ＨＦＣ−１３４の重量比は１５〜５５％が好ましく、ＨＦＯ−１２３４ｚｅの重量比は１５〜５５％が好ましい。
また、熱伝達流体はＨＦＯ−１２３４ｙｆ、ＨＦＣ−３２、ＨＦＣ−１２５およびＨＦＣ−１３４ａの四元混合物にすることができる。ＨＦＣ−３２の重量比は１５〜３５％が好ましく、ＨＦＣ−１２５の重量比は１５〜３５％が好ましく、ＨＦＣ−１３４ａの重量比は１５〜５５％が好ましく、ＨＦＯ−１２３４ｙｆの重量比は１５〜５５％が好ましい。
熱伝達流体には蒸気圧縮回路中を循環する伝熱組成物にするために一種以上の添加剤を混合できる。この添加剤は特に潤滑剤、安定剤、界面活性剤、トレーサ、蛍光剤、香料および可溶化剤から選択できる。
熱伝達流体中に安定剤が存在する場合には、安定剤は熱伝達流体の多くても５重量％にする。安定剤としてはニトロメタン、アスコルビン酸、テレフタル酸、アゾール、例えばトルトリアゾールまたはベンゾトリアゾール、フェノール化合物、例えばトコフェロール、ハイドロキノン、ｔ−ブチルハイドロキノン、２，６−ジ−tert−ブチル−４−メチルフェノール、エポキシド（オプションとしてフッ素化またはパーフッ素化アルキルまたはアルケニルまたは芳香族）、例えばｎ−ブチルグリシジルエーテル、ヘキサンジオールジグリシジルエーテル、アリルグリシジルエーテル、ブチルフェニルグリシジルエーテル、亜リン酸エステル、ホスホン酸エステル、チオールおよびラクトンを特に挙げることができる。
潤滑剤としては特に鉱油、シリコーン油、パラフィン系炭水素、ナフテン、合成パラフィン系炭水素、アルキルベンゼン、ポリ−アルファオレフィン、ポリアルケングリコール、ポリオール・エステルおよび／またはポリビニルエーテルが使用できる。
（検出可能な）トレーサとしてはハイドロフルオロカーボン、重水素化ハイドロフルオロカーボン、重水素化炭化水素、パーフルオロカーボン、フルオロエーテル、臭素化物、沃素化物、アルコール、アルデヒド、ケトン、窒素プロトキサイドおよびそれのこれらの組合せを挙げることができる。トレーサは伝熱化合物または熱伝達流体を構成する化合物とは異なるものである。
可溶化剤としては炭化水素、ジメチルエーテル、ポリオキシアルキレン・エーテル、アミド、ケトン、ニトリル、クロロカーボン、エステル、ラクトン、アリールエーテル、フルオロエーテルおよび１，１，１−トリフルオロアルカンを挙げることができる。可溶化剤は熱伝達流体または熱伝達流体を構成する化合物とは異なるものである。
蛍光剤としてナフカルアミド、ペリレン誘導体、クマリン誘導体、アントラセン誘導体、フェナンスレン、キサンテン誘導体、チオキサンテン誘導体、ナフトキサンテン誘導体、フルオレセインおよびその誘導体およびこれらの組合せを挙げることができる。
香料としてはアルキルアクリレート、アリルアクリレート、アクリル酸誘導体、アクリルエステル、アルキルエーテル、アルキルエステル、アルキン誘導体、アルデヒド、チオール、チオエーテル、ジスルフィド、アリルイソチオシアネート、アルカノン酸、アミン、ノルボルネン、ノルボルネン誘導体、シクロヘキセン、複素環芳香族化合物、アスカリドール、ｏ−メトオキシ（メチル）−フェノールおよびこれらの組合せを挙げることができる。
本発明の他の観点から、本発明は少なくとも２つの伝熱化合物から成る熱伝達流体のＧＷＰを減らすための方法を提供する。
ＧＷＰを下げるためには、熱伝達流体の組成を変えてＧＷＰが相対的に低い伝熱化合物の配合比率を増やし、ＧＷＰが相対的に高い伝熱化合物の配合比率を減らす。
一般に、流体の組成を変えると流体の引火性は増加する。本発明では５０％以下である閾値Ｈ1での相対湿度以下で組成を変えた流体を使用することでそうした流体の引火性の増加を避けることができる。この変成された組成は相対湿度Ｈ1で５０％相対湿度の引火性より低い引火性を示す流体である。すなわち、流体の組成の変更に起因する引火性の増加を相対湿度の低下によって補償することができる。
例えば、５０重量％のＨＦＯ−１２３４ｙｆと、５０重量％のＨＦＣ−１３４ａとから成る二成分熱伝達流体は相対湿度６０％で非発火性であり、ＧＷＰは７１０である。この流体のＧＷＰは引火性の劣化させずに流体の組成を下記のように変えることで下げることができる：
（１）ＨＦＣ−１３４ａの配合量を４０％に下げ、ＨＦＯ−１２３４ｙｆの配合量を６０％まで増やすことによってＧＷＰは５７４まで下げることができ、流体は相対湿度４４％以下で不燃性である。
（２）ＨＦＣ−１３４ａの配合量を２０％に下げ、ＨＦＯ−１２３４ｙｆの配合量を８０％まで増やすことによってＧＷＰは２８９まで下げることができ、流体は相対湿度０％以下で不燃性である。
以下本発明の実施例をしめすが、本発明が下記実施例に限定されるものではない。
実施例１
ＨＦＯ−１２３４ｙｆの引火性における相対湿度の影響
ＨＦＯ−１２３４ｙｆの引火性テストをＡＳＴＭ規格Ｅ６８１のプロトコルに従って湿った条件下におよび乾いた条件下で実行した。ガスのガラス球を２５℃に維持されたオーブン中に並べた。ガラス球を減圧下に置き、テストするガスを導入し、空気で大気圧にし、調製した混合物中でスパークさせ、点火ポイントに対して９０°以上で火炎フロントを観測した。それから９０°の角度に達するまでガスの量を変え、点火帯域および非点火帯域を定義した。テストは６０℃で実行した。
テストで使用した空気はヒグロメータでモニターした相対湿度（相対湿度３５％〜４５％すなわち平均含水率１２ｍｂａｒ）を有する環境空気またはPraxair ５．０合成乾燥空気（最大規格が２ｖｐｍの水）である。
湿った条件下での燃焼限界下限は６．１容積％、燃焼限界上限は１２．０容積％である。
乾燥条件下での燃焼限界下限は７．６容積％で、燃焼限界上限は１０．５容積％である。
従って、ＨＦＯ−１２３４ｙｆの引火性は空気の湿度を下げる（本明細書の意味）ことによって下げることができる。
実施例２
ＨＦＯ−１２３４ｙｆ／ＨＦＣ−１３４ａ混合物の引火性での相対湿度の影響
ＨＦＯ−１２３４ｙｆ／ＨＦＣ−１３４ａ二成分混合物の異なる組成物で実施例１と同様な方法でテストを実行した。６０％相対湿度を有する空気（環境空気、湿度計でモニターした基準の５０％相対湿度）、４０％相対湿度を有する空気（環境空気を乾き空気で希釈して得られる）、２０％相対湿度を有する空気（環境空気の乾き空気で希釈して得られる）およそ０％相対湿度を有する乾き空気。
各条件の相対湿度で二成分混合物の最大ＨＦＯ−１２３４ｙｆ含有量（または最少ＨＦＣ−１３４ａ含有量）で不燃性混合物を得ることができた（９０°を超える火炎伝播なし）。
結果は［図１］に示した。相対湿度の１％の減量で混合物の引火性の等級を下げずに約０．５重量％だけＨＦＣ−１３４ａの配合量を減らすことができる。
実施例３
ＨＦＣ−１３４ａ／ＨＦＣ−３２混合物の引火性での相対湿度の影響
ＨＦＣ−１３４ａ／ＨＦＣ−３２二成分混合物の異なる組成で実施例１と同様な方法でテストを実行した。５５％相対湿度を有する空気（環境空気、湿度計でモニターした基準相対湿度）４４％相対湿度を有する空気（環境空気を乾き空気で希釈して得た）、２０％相対湿度を有する空気（環境空気を乾き空気で希釈して得た）および約０％相対湿度を有する乾き空気。
二成分混合物の最大ＨＦＣ−１３４ａ含有量（または最少のＨＦＣ−３２含有量）の各条件で不燃性混合物（火炎伝播が９０°を超えない）を得ることかできる相対湿度を求めた。
結果は［図２］に示した。１％の相対湿度の減量で、混合物の引火性の等級を下げずに、約０．２重量％だけＨＦＣ−１３４ａの配合量を減らすことができる。
ＨＦＣ−１３４ａ／ＨＦＣ−３２混合物の引火性はＨＦＯ−１２３４ｙｆ／ＨＦＣ−１３４ａ混合物の引火性より相対湿度に敏感が低い。
実施例４
ＨＦＯ−１２３４ｙｆ／ＨＦＣ−１３４ａ／ＨＦＣ−３２混合物の引火性での湿度の影響
実施例２および実施例３のテスト結果と、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ／ＨＦＣ−１３４ａ／ＨＦＣ−３２三元混合物で実行した同様な方法のテストで、相対湿度を関数とする三成分混合物のＨＦＣ−１３４ａの確実に非引火性にする最少濃度を示すダイヤグラムを得た。
結果は［図３］に示し、また、別の方法で［図６］にも示した。相対湿度が下がると、三成分混合物で少ない配合量のＨＦＣ−１３４ａを使用でき、従って、発火性混合物にすること無しに、混合物のＧＷＰを減らすことができる。
実施例５
ＨＦＯ−１２３４ｚｅ／ＨＦＣ−１３４ａ混合物の引火性での相対湿度の影響
実施例１と同様な方法でテストをＨＦＯ−１２３４ｚｅ／ＨＦＣ−１３４ａ二成分混合物の異なる組成で実行した。
相対湿度の各条件で不燃性混合物（９０°を超える火炎伝播なし）を得ることができる、二成分混合物の最大ＨＦＯ−１２３４ｚｅ含有量（または最少ＨＦＣ−１３４ａ含有量）を決定した。
結果は［図９］に示した。５０％の相対湿度では不燃性混合物を得るためは２５％ＨＦＣ−１３４ａが必要である。０％の相対湿度（乾き空気）ではＨＦＯ−１２３４ｚｅは単独で不燃性である。
実施例６
ＨＦＯ−１２３４ｚｅ／ＨＦＣ−１３４ａ／ＨＦＣ−３２混合物の引火性での相対湿度の影響
上記実施例のテスト結果と、ＨＦＯ−１２３４ｚｅ／ＨＦＣ−１３４ａ／ＨＦＣ−３２三元混合物で実行した同様なテストの結果からこの混合物の引火性または非引火性に対する相対湿度の影響を求め、ダイヤグラムに示した。結果は［図４］に示す。
実施例７
ＨＦＯ−１２３４ｚｅ／ＨＦＯ−１２３４ｙｆ／ＨＦＣ−１３４ａ混合物の引火性での相対湿度の影響
上記実施例のテストの結果と、ＨＦＯ−１２３４ｚｅ／ＨＦＯ−１２３４ｙｆ／ＨＦＣ−１３４ａ三元混合物で実行した同様なテストの結果からこの混合物の引火性または非引火性に対する相対湿度の影響を求め、ダイヤグラムに示した。結果は［図５］に示す。
図から分かるように、４０％のＨＦＯ−１２３４ｙｆと、４０％のＨＦＯ−１２３４ｚｅと、２０％のＨＦＣ−１３４ａとから成る組成物は相対湿度が２３℃で２０％以下（すなわち乾き空気１ｋｇ当たり３．１ｇ以下の水）で使用すれば不燃性であり、２９０のＧＷＰを有する。
実施例８
ＨＦＯ−１２３４ｚｅ／ＨＦＣ−１２５混合物の引火性での相対湿度の影響
実施例１と同様な方法のテストをＨＦＯ−１２３４ｚｅ／ＨＦＣ−１２５の二成分混合物の異なる組成で実行した。
各条件の相対湿度でこの二成分混合物の最大ＨＦＯ−１２３４ｚｅ含有量（または最少ＨＦＣ−１２５含有量）が不燃性混合物（９０°を超える火炎伝播でない）になるかを求めた。結果は［図７］に示した。
実施例９
ＨＦＯ−１２３４ｙｆ／ＨＦＣ−１２５の混合物の引火性での相対湿度の影響
実施例１と同様な方法のテストをＨＦＯ−１２３４ｙｆ／ＨＦＣ−１２５の二成分混合物の異なる組成で実行した。
各条件の相対湿度でこの二成分混合物の最大ＨＦＯ−１２３４ｙｆ含有量（または最少ＨＦＣ−１２５含有量）が不燃性混合物（９０°を超える火炎伝播でない）になるかを求めた。結果は［図８］に示した。

Claims (26)

  1. 熱伝達流体を収容した蒸気圧縮回路によって流体または物体を冷却または加熱する方法であって、
    上記回路は少なくとも部分的に包囲空間中に収容されており、その包囲空間内の空気の相対湿度が５０％以下である閾値Ｈ1以下で、その相対湿度Ｈ1での熱伝達流体の引火性が５０％の相対湿度での熱伝達流体の引火性以下であることを特徴とする方法。
  2. Ｈ1の値が４５％以下、好ましくは４０％以下、好ましくは３５％以下、好ましくは３０％以下、好ましくは２５％以下、好ましくは２０％以下、好ましくは１５％以下、好ましくは１０％以下、好ましくは５％以下である請求項１に記載の方法、
  3. 包囲空間中の空気を除湿する、好ましくは包囲空間中の空気の水蒸気を凝縮するか、包囲空間中の空気を脱水剤と接触させることによって包囲空間中の空気の相対湿度をＨ1以下の値に維持する請求項１または２に記載の方法。
  4. 下記の（１）または（２）または（３）である請求項１〜３のいずれか一項に記載の方法：
    （１）上記相対湿度Ｈ１で熱伝達流体が不燃性であり、５０％相対湿度で発火性である、
    （２）上記相対湿度Ｈ１が熱伝達流体が発火性で且つ５０％相対湿度で発火性であり、上記相対湿度Ｈ１での熱伝達流体の燃焼下限値が熱伝達流体の５０％相対湿度での燃焼下限値以上である、
    （３）上記相対湿度Ｈ１で熱伝達流体が、５０％相対湿度での熱伝達流体の引火性クラス以下の引火性クラスに属する。
  5. 下記（１）〜（３）である請求項１〜４いずれか一項に記載の方法：
    （１）熱伝達流体が少なくとも一種の式：ＸＣＦ2Ｒ3-Zのフルオロオレフィン（ここで、Ｘは置換または未置換の不飽和Ｃ2、Ｃ3またはＣ4アルキル基で、各Ｒは各々独立してＣｌ、Ｆ、Ｂｒ、ＩまたはＨであり、ｚは１〜３の整数）を含み、
    （２）熱伝達流体は、好ましくは炭化水素、ヒドロクロロフルオロカーボン、ハイドロフルオロカーボン、フルオロエーテル、炭化水素エーテルおよびアムモニアの中から選択され、さらに好ましくはドロクロロフルオロカーボン、ハイドロフルオロカーボンおよびフルオロエーテルの中から選択される好ましくは少なくとも一種の他の伝熱化合物をさらに含み、
    （３）熱伝達流体は好ましくは下記の中から選択をされる：
    ＊ ２，３，３，３−テトラフルオロプロペン、
    ＊ Ｅ形またはＺ形の１，３，３，３−テトラフルオロプロペン、
    ＊ 質量比が５：９５〜９９：１、好ましくは２０：８０〜９９：１、特に好ましくは６０：４０〜９９：１の１，３，３，３−テトラフルオロプロペと、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
    ＊ 質量比が５０：５０〜９９：１、好ましくは６５：３５〜９２：８、特に好ましくは７４：２６〜９１：９の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物、
    ＊ 質量比が好ましくは５０：５０〜９９：１、特に好ましくは６５：３５〜９８：２、特に好ましくは７４：２６〜９８：２の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
    ＊ 質量比が好ましくは２−８０：２−８０：２−６０、より好ましくは２−８０：２−８０：２−１２または２−８０：２−８０：１５−３０または２−５３：２−５３：４５−６０である２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンとの混合物、
    ＊ 質量比が好ましくは１−９０：１−９０：１−６５である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
    ＊ 質量比が好ましくは１−９０：１−９０：１−６５である１，３，３，３−と、テトラフルオロプロペン、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンおよびジフルオロメタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）
    ＊ 質量比が好ましくは１−８０：２−９３：６−２１である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物、
    ＊ ３，３，３−トリフルオロプロペン単独、または、それと２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（好ましくはＥ形）との混合物または１，３，３，３−テトラフルオロプロペンとの混合物または１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物または１，１，１，２−テトラフルオロエタンおよびジフルオロメタンとの混合物または２，３，３，３−テトラフルオロプロペンおよび１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物または１，１，１，２−テトラフルオロエタンおよび１，３，３，３−テトラフルオロプロペン（好ましくはＥ形）との混合物、
    ＊ １−クロル−３，３，３−トリフルオロプロペ−１−ン（ＥまたはＺ形）、
    ＊ ２−クロル−３，３，３−トリフルオロプロペ−１−ン、
    ＊ 質量比が好ましくは７０：３０〜８５：１５の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとペンタフルオロエタンとの混合物、
    ＊ 質量比が好ましくは８０：２０〜９８：２の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、ペンタフルオロエタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
    ＊ 質量比が好ましくは３０−９０：５−５０：２−２０、特に好ましくは４５−８０：１５−３５：５−２０、理想的には５５−７４：１８−２５：８−２０の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物、
    ＊ 質量比が好ましくは３０−９０：５−５０：２−２０、特に好ましくは４０−６２：３０−４０：８−２０または６０−９０：５−２０：５−２０または４０−７０：２５−４０：５−２０の１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
    ＊ 質量比が好ましくは１５−５５：１５−５５：１５−３５：１５−３５である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
    ＊ 質量比が好ましくは１５−５５：１５−５５：１５−３５：１５−３５である２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物。
  6. 蒸気圧縮回路が伝熱組成物を収容し、この伝熱組成物が熱伝達流体と、潤滑剤、界面活性剤、トレーサ、蛍光剤、香料および可溶化剤の中から選択される一つ以上の添加剤とを含む請求項１〜５のいずれか一項に記載の方法。
  7. 熱伝達流体を収容した蒸気圧縮回路を含む冷却または加熱設備であって、上記回路は少なくとも部分的に包囲空間内に収容され、この包囲空間中の空気の相対湿度が５０％以下である値Ｈ1以下であり、この相対湿度Ｈ1での熱伝達流体の引火性が５０％相対湿度での熱伝達流体の引火性以下であることを特徴とする加熱設備。
  8. Ｈ1の値が４５％以下、好ましくは４０％以下、好ましくは３５％以下、好ましくは３０％以下、好ましくは２５％以下、好ましくは２０％以下、好ましくは１５％以下、好ましくは１０％以下、好ましくは５％以下である請求項７に記載の設備。
  9. 包囲空間中の空気を除湿する手段、好ましくは包囲空間中の空気の水蒸気を凝縮させる手段または包囲空間中の空気を脱水剤と接触させる手段を有する請求項７または８に記載の設備。
  10. 下記（１）または（２）または（３）である請求項７〜９のいずれか一項に記載の設備：
    （１）熱伝達流体は上記相対湿度Ｈ1で不燃性で、５０％相対湿度で発火性がある、
    （２）熱伝達流体は上記相対湿度Ｈ1で発火性があり、５０％相対湿度で発火性があり、上記相対湿度Ｈ1での熱伝達流体の燃焼限界下限が５０％相対湿度での熱伝達流体の燃焼限界下限以上であり、
    （３）上記相対湿度Ｈ1での熱伝達流体は、５０％相対湿度での熱伝達流体の引火性クラスより下の引火性クラスに属する。
  11. 下記（１）〜（３）である請求項７〜１０のいずれか一項に記載の設備：
    （１）熱伝達流体は少なくとも一種の式：ＸＣＦ2Ｒ3-Zのフルオロオレフィン（ここで、Ｘは置換または未置換の不飽和Ｃ２、Ｃ３またはＣ４アルキル基、各Ｒは独立してＣｌ、Ｆ、Ｂｒ、ＩまたはＨであり、ｚは１〜３の整数）を含み、
    （２）熱伝達流体は、好ましくは少なくとも一種の他の伝熱化合物、好ましくは炭化水素、ヒドロクロロフルオロカーボン、ハイドロフルオロカーボン、フルオロエーテル、炭化水素エーテル、そして、アムモニアから選択され、特に好ましヒドロクロロフルオロカーボン、ハイドロフルオロカーボンおよびフルオロエーテルから選択される他の伝熱化合物をさらに含み、
    （３）熱伝達流体は好ましくは下記の中から選択される：
    ＊ ２，３，３，３−テトラフルオロプロペン、
    ＊ １，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＥまたはＺ形）、
    ＊ 質量比が好ましくは５：９５〜９９：１、好ましくは２０：８０〜９９：１、特に好ましくは６０：４０〜９９：１である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
    ＊ 質量比が好ましくは５０：５０〜９９：１、好ましくは６５：３５〜９２：８、特に好ましくは７４：２６〜９１：９にある２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物、
    ＊ 質量比が好ましくは５０：５０〜９９：１、好ましくは６５：３５〜９８：２、特に好ましくは７４：２６〜９８：２にある１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
    ＊ 質量比が好ましくは２−８０：２−８０：２−６０、好ましくは２−８０：２−８０：２−１２または２−８０：２−８０：１５−３０または２−５３：２−５３：４５−６０である２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンとの混合物、
    ＊ 質量比が好ましくは１−９０：１−９０：１−６５である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
    ＊ 質量比の好ましくは１−９０：１−９０：１−６５である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、ジフルオロメタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
    ＊ 質量比の好ましくは１−８０：２−９３：６−２１である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物、
    ＊ ３，３，３−トリフルオロプロペン単独、または、それと２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとの混合物または１，３，３，３−テトラフルオロプロペン（好ましくはＥ形）との混合物または１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物または１，１，１，２−テトラフルオロエタンおよびジフルオロメタンとの混合物または２，３，３，３−テトラフルオロプロペンおよび１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物または１，１，１，２−テトラフルオロエタンおよび１，３，３，３−テトラフルオロプロペン（好ましくはＥ形）との混合物、
    ＊ １−クロル−３，３，３−トリフルオロプロペ−１−ン（ＥまたはＺ形）、
    ＊ ２−クロル−３、３、３−トリフルオロプロペ−１−ン、
    ＊ 質量比が好ましくは７０：３０〜８５：１５である２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとペンタフルオロエタンとの混合物、
    ＊ 質量比が好ましくは８０：２０〜９８：２である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、ペンタフルオロエタンの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形が好ましい）、
    ＊ 質量比が好ましくは３０−９０：５−５０：２−２０、好ましくは４５−８０：１５−３５：５−２０、理想的には５５−７４：１８−２５：８−２０である２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物、
    ＊ 質量比が好ましくは３０−９０：５−５０：２−２０、好ましくは４０−６２：３０−４０：８−２０または６０−９０：５−２０：５−２０または４０−７０：２５−４０：５−２０である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
    ＊ 質量比が好ましくは１５−５５：１５−５５：１５−３５：１５−３５である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
    ＊ 質量比が好ましくは１５−５５：１５−５５：１５−３５：１５−３５である２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物。
  12. 蒸気圧縮回路が伝熱組成物を収容し、この伝熱組成物が熱伝達流体と、潤滑剤、界面活性剤、トレーサ、蛍光剤、香料および可溶化剤の中から選択される一つ以上の添加剤とを含む請求項７〜１１のいずれか一項に記載の設備。
  13. 移動式または据付け式のヒートポンプ加熱、空調、冷却および冷凍用設備の中から選択される請求項７〜１２のいずれか一項に記載の設備。
  14. 熱伝達流体を収容した蒸気圧縮回路の少なくとも一部を収容している包囲空間内での火災または爆発の危険を防ぐため保護方法であって、上記包囲空間内の空気の湿度を５０％以下である閾値Ｈ1以下の値に維持し、上記相対湿度Ｈ1での上記熱伝達流体の引火性を５０％相対湿度での上記熱伝達流体の引火性以下にすることを特徴とする方法。
  15. 下記（１）または（２）または（３）である請求項１４に記載の方法：
    （１）熱伝達流体は上記相対湿度Ｈ1で不燃性で、５０％相対湿度で発火性がある、
    （２）熱伝達流体は上記相対湿度Ｈ1で発火性があり、５０％相対湿度で発火性があり、上記相対湿度Ｈ1での熱伝達流体の燃焼限界下限が５０％相対湿度での熱伝達流体の燃焼限界下限以上であり、
    （３）上記相対湿度Ｈ1での熱伝達流体は、５０％相対湿度での熱伝達流体の引火性クラスより下の引火性クラスに属する。
  16. 包囲空間中の空気を除湿する手段、好ましくは包囲空間中の空気の水蒸気を凝縮させる手段または包囲空間中の空気を脱水剤と接触させる手段を有する請求項１４または１５に記載の方法。
  17. Ｈ1の値が４５％以下、好ましくは４０％以下、好ましくは３５％以下、好ましくは３０％以下、好ましくは２５％以下、好ましくは２０％以下、好ましくは１５％以下、好ましくは１０％以下、好ましくは５％以下である請求項１４〜１６のいずれか一項に記載の方法。
  18. 下記（１）〜（３）である請求項１４〜１７のいずれか一項に記載の方法：
    （１）熱伝達流体は少なくとも一種の式：ＸＣＦ2Ｒ3-Zのフルオロオレフィン（ここで、Ｘは置換または未置換の不飽和Ｃ２、Ｃ３またはＣ４アルキル基、各Ｒは独立してＣｌ、Ｆ、Ｂｒ、ＩまたはＨであり、ｚは１〜３の整数）を含み、
    （２）熱伝達流体は、好ましくは少なくとも一種の他の伝熱化合物、好ましくは炭化水素、ヒドロクロロフルオロカーボン、ハイドロフルオロカーボン、フルオロエーテル、炭化水素エーテル、そして、アムモニアから選択され、特に好ましヒドロクロロフルオロカーボン、ハイドロフルオロカーボンおよびフルオロエーテルから選択される他の伝熱化合物をさらに含み、
    （３）熱伝達流体は好ましくは下記の中から選択される：
    ＊ ２，３，３，３−テトラフルオロプロペン、
    ＊ １，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＥまたはＺ形）、
    ＊ 質量比が好ましくは５：９５〜９９：１、好ましくは２０：８０〜９９：１、特に好ましくは６０：４０〜９９：１である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
    ＊ 質量比が好ましくは５０：５０〜９９：１、好ましくは６５：３５〜９２：８、特に好ましくは７４：２６〜９１：９にある２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物、
    ＊ 質量比が好ましくは５０：５０〜９９：１、好ましくは６５：３５〜９８：２、特に好ましくは７４：２６〜９８：２にある１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
    ＊ 質量比が好ましくは２−８０：２−８０：２−６０、好ましくは２−８０：２−８０：２−１２または２−８０：２−８０：１５−３０または２−５３：２−５３：４５−６０である２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンとの混合物、
    ＊ 質量比が好ましくは１−９０：１−９０：１−６５である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
    ＊ 質量比の好ましくは１−９０：１−９０：１−６５である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、ジフルオロメタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
    ＊ 質量比の好ましくは１−８０：２−９３：６−２１である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物、
    ＊ ３，３，３−トリフルオロプロペン単独、または、それと２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとの混合物または１，３，３，３−テトラフルオロプロペン（好ましくはＥ形）との混合物または１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物または１，１，１，２−テトラフルオロエタンおよびジフルオロメタンとの混合物または２，３，３，３−テトラフルオロプロペンおよび１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物または１，１，１，２−テトラフルオロエタンおよび１，３，３，３−テトラフルオロプロペン（好ましくはＥ形）との混合物、
    ＊ １−クロル−３，３，３−トリフルオロプロペ−１−ン（ＥまたはＺ形）、
    ＊ ２−クロル−３、３、３−トリフルオロプロペ−１−ン、
    ＊ 質量比が好ましくは７０：３０〜８５：１５である２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとペンタフルオロエタンとの混合物、
    ＊ 質量比が好ましくは８０：２０〜９８：２である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、ペンタフルオロエタンの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形が好ましい）、
    ＊ 質量比が好ましくは３０−９０：５−５０：２−２０、好ましくは４５−８０：１５−３５：５−２０、理想的には５５−７４：１８−２５：８−２０である２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物、
    ＊ 質量比が好ましくは３０−９０：５−５０：２−２０、好ましくは４０−６２：３０−４０：８−２０または６０−９０：５−２０：５−２０または４０−７０：２５−４０：５−２０である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
    ＊ 質量比が好ましくは１５−５５：１５−５５：１５−３５：１５−３５である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
    ＊ 質量比が好ましくは１５−５５：１５−５５：１５−３５：１５−３５である２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物。
  19. 蒸気圧縮回路が伝熱組成物を収容し、この伝熱組成物が熱伝達流体と、潤滑剤、界面活性剤、トレーサ、蛍光剤、香料および可溶化剤の中から選択される一つ以上の添加剤とを含む請求項１４〜１８のいずれか一項に記載の方法。
  20. 少なくとも一種の第１伝熱化合物と第２伝熱化合物とから成り、第１伝熱化合物のＧＷＰは第２伝熱複式のＧＷＰより大きい初期熱伝達流体のＧＷＰを減らす方法であって、
    第２伝熱化合物の重量配合比率を増加し、第１伝熱化合物の重量配合比率を減少させることによって初期熱伝達流体の組成を変えて、変成された熱伝達流体とし、この変成された熱伝達流体は相対湿度Ｈ1で引火性を示し、この相対湿度Ｈ1では５０％以下であり、この引火性は５０％相対湿度での初期熱熱伝達流体の引火性以下であることを特徴とする方法。
  21. Ｈ1の値が４５％以下、好ましくは４０％以下、好ましくは３５％以下、好ましくは３０％以下、好ましくは２５％以下、好ましくは２０％以下、好ましくは１５％以下、好ましくは１０％以下、好ましくは５％以下である請求項２０に記載の方法。
  22. 下記（１）および（２）である請求項２０または２１に記載の方法：
    （１）第１伝熱化合物が式：ＸＣＦ2Ｒ3-Zのフルオロオレフィン（ここで、Ｘは置換または未置換の不飽和Ｃ2、Ｃ3またはＣ4アルキル基で、各Ｒは各々独立してＣｌ、Ｆ、Ｂｒ、ＩまたはＨであり、ｚは１〜３の整数）であり、好ましくは２，３，３，３−テトラフルオロプロペン、１，３，３，３−テトラフルオロプロペンまたは３，３，３−トリフルオロプロペンであり、
    （２）第２伝熱化合物が炭化水素、ヒドロクロロフルオロカーボン、ハイドロフルオロカーボン、フルオロエーテル、炭化水素エーテルおよびアムモニアの中から選択され、好ましくはテトラフルオロエタンまたはジフルオロメタンであり、
    熱伝達流体は好ましくは下記の中から選択され：
    ＊ １，３，３，３−テトラフルオロプロペンと２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
    ＊ ２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物、
    ＊ １，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
    ＊ ２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンとの混合物、
    ＊ １，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
    ＊ １，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、ジフルオロメタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
    ＊ １，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
    ＊ 混合物の３，３，３− トリフルオロプロペンを有する２，３，３，３ テトラフルオロプロペン、
    ＊ ３，３，３−トリフルオロプロペンと、１，３，３，３−テトラフルオロプロペン（好ましくはＥ形）との混合物、
    ＊ 混合物の３，３，３− トリフルオロプロペンを有する１，１，１，２− テトラフルオロエタン、
    ＊ ３，３，３−トリフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンとの混合物、
    ＊ ３，３，３−トリフルオロプロペンと、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物、
    ＊ ３，３，３−トリフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、１，３，３，３−テトラフルオロプロペン（好ましくはＥ形）との混合物、
    ＊ ２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、ペンタフルオロエタンとの混合物、
    ＊ １，３，３，３−テトラフルオロプロペン（好ましくはＥ形）と、ペンタフルオロエタンとの混合物、
    ＊ ２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物、
    ＊ １，３，３，３−テトラフルオロプロペン（好ましくはＥ形）と、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物、
    ＊ １，３，３，３−テトラフルオロプロペン（好ましくはＥ形）と、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物、
    ＊ ２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物。
  23. 少なくとも一種の式：ＸＣＦ2Ｒ3-Zのフルオロオレフィン（ここで、Ｘは置換または未置換の不飽和Ｃ2、Ｃ3またはＣ4アルキル基で、各Ｒは各々独立してＣｌ、Ｆ、Ｂｒ、ＩまたはＨであり、ｚは１〜３の整数）を含む熱伝達流体であって、
    上記熱伝達流体は５０％相対湿度での熱伝達流体の引火性より低い５０％以下である相対湿度Ｈ1での引火性を示す、流体または物品の冷却または加熱用蒸気圧縮回路で使用される、この回路の少なくとも一部は包囲空間中に収容され、包囲空間中の空気の相対湿度はＨ1以下であることを特徴とする熱伝達流体。
  24. 少なくとも一種の他の伝熱化合物、好ましくは炭化水素、ヒドロクロロフルオロカーボン、ハイドロフルオロカーボン、フルオロエーテル、炭化水素エーテルおよびアムモニアから選択され、特に好ましくはヒドロクロロフルオロカーボン、ハイドロフルオロカーボンおよびフルオロエーテルから選択される他の伝熱化合物をさらに含む請求項２３に記載の熱伝達流体。
  25. 下記の中から選択される請求項２３または２４に記載の熱伝達流体：
    ＊ ２，３，３，３−テトラフルオロプロペン、
    ＊ １，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＥまたはＺ形）、
    ＊ 質量比が好ましくは５：９５〜９９：１、好ましくは２０：８０〜９９：１、特に好ましくは６０：４０〜９９：１である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
    ＊ 質量比が好ましくは５０：５０〜９９：１、好ましくは６５：３５〜９２：８、特に好ましくは７４：２６〜９１：９である２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物、
    ＊ 質量比が好ましくは５０：５０〜９９：１、好ましくは６５：３５〜９８：２、特に好ましくは７４：２６〜９８：２にある１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
    ＊ 質量比が好ましくは２−８０：２−８０：２−６０、好ましくは２−８０：２−８０：２−１２または２−８０：２−８０：１５−３０または２−５３：２−５３：４５−６０である２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンとの混合物、
    ＊ 質量比が好ましくは１−９０：１−９０：１−６５である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
    ＊ 質量比が好ましくは１−９０：１−９０：１−６５である１，３，３，３− テトラフルオロプロペンと、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、ジフルオロメタンとの混合物の（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
    ＊ 質量比が好ましくは１−８０：２−９３：６−２１である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物、
    ＊ ３，３，３−トリフルオロプロペン単独、または、それと２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとの混合物または１，３，３，３−テトラフルオロプロペン（好ましくはＥ形）との混合物または１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物または１，１，１，２−テトラフルオロエタンおよびジフルオロメタンとの混合物または２，３，３，３−テトラフルオロプロペンおよび１，１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合物または１，１，１，２−テトラフルオロエタンおよび１，３，３，３−テトラフルオロプロペン（好ましくはＥ形）との混合物、
    ＊ １−クロル−３，３，３−トリフルオロプロペ−１−ン（ＥまたはＺ形）、
    ＊ ２−クロル−３、３，３−トリフルオロプロペ−１−ン、
    ＊ 質量比が好ましくは７０：３０〜８５：１５である２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、ペンタフルオロエタンとの混合物、
    ＊ 質量比が好ましくは８０：２０〜９８：２である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、ペンタフルオロエタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
    ＊ 質量比が好ましくは３０−９０：５−５０：２−２０、特に好ましくは４５−８０：１５−３５：５−２０、理想的には５５−７４：１８−２５：８−２０である２，３，３，３−テトラフルオロプロペン、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物、
    ＊ 質量比が好ましくは３０−９０：５−５０：２−２０、好ましくは４０−６２：３０−４０：８−２０または６０−９０：５−２０：５−２０または４０−７０：２５−４０：５−２０である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
    ＊ 質量比が好ましくは１５−５５：１５−５５：１５−３５：１５−３５である１，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物（１，３，３，３−テトラフルオロプロペンはＥ形であるのが好ましい）、
    ＊ 質量比が好ましくは１５−５５：１５−５５：１５−３５：１５−３５である２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンと、ペンタフルオロエタンとの混合物。
  26. 流体または物品の冷却または加熱用の蒸気圧縮回路中で使用され、この回路の少なくとも一部は包囲空間内に収容され、この包囲空間中の空気の湿度が上記Ｈ1以下である、請求項２３〜２５のいずれか一項に記載の熱伝達流体と、潤滑剤、安定剤、界面活性剤、トレーサ、蛍光剤、香料および可溶化剤の中から選択される一つ以上の添加剤とを含む伝熱組成物。
JP2016005831A 2009-12-18 2016-01-15 引火性が減少した熱伝達流体 Pending JP2016104879A (ja)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2017166493A JP6910248B2 (ja) 2009-12-18 2017-08-31 引火性が減少した熱伝達流体

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0959175A FR2954342B1 (fr) 2009-12-18 2009-12-18 Fluides de transfert de chaleur a inflammabilite reduite
FR0959175 2009-12-18

Related Parent Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2012543980A Division JP6194174B2 (ja) 2009-12-18 2010-12-16 引火性が減少した熱伝達流体

Related Child Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2017166493A Division JP6910248B2 (ja) 2009-12-18 2017-08-31 引火性が減少した熱伝達流体

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JP2016104879A true JP2016104879A (ja) 2016-06-09

Family

ID=42355354

Family Applications (3)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2012543980A Active JP6194174B2 (ja) 2009-12-18 2010-12-16 引火性が減少した熱伝達流体
JP2016005831A Pending JP2016104879A (ja) 2009-12-18 2016-01-15 引火性が減少した熱伝達流体
JP2017166493A Active JP6910248B2 (ja) 2009-12-18 2017-08-31 引火性が減少した熱伝達流体

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2012543980A Active JP6194174B2 (ja) 2009-12-18 2010-12-16 引火性が減少した熱伝達流体

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2017166493A Active JP6910248B2 (ja) 2009-12-18 2017-08-31 引火性が減少した熱伝達流体

Country Status (7)

Country Link
US (2) US10308853B2 (ja)
EP (1) EP2513244B1 (ja)
JP (3) JP6194174B2 (ja)
CN (1) CN102762686B (ja)
ES (1) ES2836951T3 (ja)
FR (1) FR2954342B1 (ja)
WO (1) WO2011073934A1 (ja)

Families Citing this family (54)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8974688B2 (en) * 2009-07-29 2015-03-10 Honeywell International Inc. Compositions and methods for refrigeration
US8333901B2 (en) 2007-10-12 2012-12-18 Mexichem Amanco Holding S.A. De C.V. Heat transfer compositions
US20110232306A1 (en) * 2008-04-30 2011-09-29 Honeywell International Inc. Absorption refrigeration cycles using a lgwp refrigerant
US20130091843A1 (en) * 2008-12-05 2013-04-18 Honeywell International Inc. Fluoro olefin compounds useful as organic rankine cycle working fluids
FR2936806B1 (fr) 2008-10-08 2012-08-31 Arkema France Fluide refrigerant
FR2937328B1 (fr) 2008-10-16 2010-11-12 Arkema France Procede de transfert de chaleur
FR2950070B1 (fr) 2009-09-11 2011-10-28 Arkema France Compositions ternaires pour refrigeration haute capacite
FR2950069B1 (fr) * 2009-09-11 2011-11-25 Arkema France Utilisation de compositions ternaires
FR2950071B1 (fr) 2009-09-11 2012-02-03 Arkema France Compositions ternaires pour refrigeration basse capacite
FR2950066B1 (fr) 2009-09-11 2011-10-28 Arkema France Refrigeration basse et moyenne temperature
FR2950065B1 (fr) * 2009-09-11 2012-02-03 Arkema France Fluide refrigerant binaire
FR2954342B1 (fr) 2009-12-18 2012-03-16 Arkema France Fluides de transfert de chaleur a inflammabilite reduite
CN102844400B (zh) 2010-04-16 2016-10-12 纳幕尔杜邦公司 包含2，3，3，3-四氟丙烯和1，1，1，2-四氟乙烷的组合物，包含它们的冷却器以及在其中产生冷却的方法
FR2959998B1 (fr) * 2010-05-11 2012-06-01 Arkema France Fluides de transfert de chaleur ternaires comprenant du difluoromethane, du pentafluoroethane et du tetrafluoropropene
CN106634851A (zh) * 2010-06-22 2017-05-10 阿科玛股份有限公司 具有多种氢氟烷和一种氢氟烯烃的热传递组合物
GB2481443B (en) * 2010-06-25 2012-10-17 Mexichem Amanco Holding Sa Heat transfer compositions
MX2013012673A (es) * 2011-05-02 2013-12-02 Honeywell Int Inc Composiciones de transferencia de calor y metodos.
US9169427B2 (en) 2011-07-13 2015-10-27 Honeywell International Inc. Low GWP heat transfer compositions containing difluoromethane, a fluorinated ethane and 1,3,3,3-tetrafluoropropene
FR2979419B1 (fr) * 2011-08-30 2018-03-30 Arkema France Fluides de transfert de chaleur supercritiques a base de tetrafluoropropene
TR201808172T4 (tr) * 2012-02-13 2018-07-23 Honeywell Int Inc Isı aktarım bileşimleri ve yöntemleri.
TR201815347T4 (tr) * 2012-02-13 2018-11-21 Chemours Co Fc Llc Tetrafloropropen, diflorometan, pentafloroetil ve tetrafloroetanı içeren soğutucu madde karışımları ve bunların kullanımları.
JP5986778B2 (ja) * 2012-03-30 2016-09-06 出光興産株式会社 冷媒組成物およびフッ化炭化水素の分解抑制方法
JP5673612B2 (ja) * 2012-06-27 2015-02-18 三菱電機株式会社 冷凍サイクル装置
JP2014035171A (ja) * 2012-08-10 2014-02-24 Mitsubishi Electric Corp 空気調和機、空気調和方法及びプログラム
US9783721B2 (en) 2012-08-20 2017-10-10 Honeywell International Inc. Low GWP heat transfer compositions
FR2998302B1 (fr) 2012-11-20 2015-01-23 Arkema France Composition refrigerante
US8940180B2 (en) 2012-11-21 2015-01-27 Honeywell International Inc. Low GWP heat transfer compositions
WO2014097440A1 (ja) * 2012-12-20 2014-06-26 三菱電機株式会社 空気調和装置
US9982180B2 (en) 2013-02-13 2018-05-29 Honeywell International Inc. Heat transfer compositions and methods
US20140264147A1 (en) * 2013-03-15 2014-09-18 Samuel F. Yana Motta Low GWP heat transfer compositions containing difluoromethane, A Fluorinated ethane and 1,3,3,3-tetrafluoropropene
US20160017199A1 (en) * 2013-03-15 2016-01-21 Honeywell International Inc. Systems for efficient heating and/or cooling and having low climate change impact
US20140260252A1 (en) * 2013-03-15 2014-09-18 Honeywell International Inc. Stabilized hfo and hcfo compositions for use in high temperature heat transfer applications
FR3010415B1 (fr) 2013-09-11 2015-08-21 Arkema France Fluides de transfert de chaleur comprenant du difluoromethane, du pentafluoroethane, du tetrafluoropropene et eventuellement du propane
KR102382714B1 (ko) 2013-10-10 2022-04-06 더 케무어스 컴퍼니 에프씨, 엘엘씨 다이플루오로메탄, 펜타플루오로에탄, 테트라플루오로에탄, 및 테트라플루오로프로펜을 포함하는 조성물 및 그의 용도
JP2016014100A (ja) * 2014-07-01 2016-01-28 株式会社富士通ゼネラル 混合冷媒およびこれを用いた空気調和機
DK3040326T3 (da) 2014-09-26 2020-03-30 Daikin Ind Ltd Haloolefin-baseret sammensætning
PT3018183T (pt) 2014-09-26 2022-12-07 Daikin Ind Ltd Composição à base de halo-olefina e sua utilização
JP6796831B2 (ja) * 2015-05-14 2020-12-09 Ａｇｃ株式会社 流体組成物の製造方法、冷媒組成物の製造方法及び空気調和機の製造方法
CN106350017A (zh) * 2016-08-26 2017-01-25 北方工业大学 三元混合制冷剂及制备方法
FR3063733B1 (fr) * 2017-03-10 2020-02-07 Arkema France Composition quasi-azeotropique comprenant le 2,3,3,3-tetrafluoropropene et le trans-1,3,3,3-tetrafluoropropene
FR3064275B1 (fr) * 2017-03-21 2019-06-07 Arkema France Procede de chauffage et/ou climatisation d'un vehicule
FR3064264B1 (fr) * 2017-03-21 2019-04-05 Arkema France Composition a base de tetrafluoropropene
JP6443576B2 (ja) * 2017-05-19 2018-12-26 ダイキン工業株式会社 冷媒を含有する組成物、その使用、それを用いた冷凍方法、及びそれを含む冷凍機
JP2020525747A (ja) * 2017-06-21 2020-08-27 ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッドＨｏｎｅｙｗｅｌｌ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｉｎｃ． 冷凍システム及び方法
FR3070982B1 (fr) * 2017-09-12 2019-08-30 Arkema France Composition a base d'hydrochlorofluoroolefine et d'huile minerale
JP7030539B2 (ja) 2018-01-22 2022-03-07 株式会社Lixil 建具
FR3079359B1 (fr) * 2018-03-22 2020-10-09 Arkema France Utilisation du 1-chloro-2,3,3,3-tetrafluoropropene pour l'isolation ou l'extinction d'arcs electriques
CN110343509B (zh) * 2018-04-02 2021-09-14 江西天宇化工有限公司 一种不可燃且能降低温室效应的混合制冷剂及其应用
FR3080169B1 (fr) * 2018-04-13 2020-12-18 Arkema France Procede de refroidissement et/ou de chauffage d'un corps ou d'un fluide dans un vehicule automobile
CN110499144A (zh) * 2018-05-18 2019-11-26 珠海科明智能科技有限公司 一种节能高效空调制冷剂的制备方法
US11209196B2 (en) * 2018-10-26 2021-12-28 The Chemours Company Fc, Llc HFO-1234ZE, HFO-1225ZC and HFO-1234YF compositions and processes for producing and using the compositions
BR112021022059A2 (pt) 2018-10-26 2021-12-28 Chemours Co Fc Llc Composições de fluoropropeno, métodos de produção de uma mistura e de resfriamento, processos para transferência de calor, para tratamento de uma superfície e para formação de uma composição, sistema de refrigeração, aparelhos de refrigeração, uso da composição de fluoropropeno e método para substituição de um refrigerante
WO2020132335A1 (en) 2018-12-21 2020-06-25 Honeywell International Inc. Heat transfer methods, systems and fluids
FR3102009B1 (fr) * 2019-10-15 2022-05-06 Arkema France Procédé de régulation de la température d’une batterie d’un véhicule automobile

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH04302937A (ja) * 1991-03-29 1992-10-26 Fujitsu General Ltd 空気調和機の制御方法
JP2007538115A (ja) * 2004-04-29 2007-12-27 ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド テトラフルオロプロペンおよびハイドロフルオロカーボンの共沸混合物様組成物
JP2008531836A (ja) * 2005-03-04 2008-08-14 イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニー フルオロオレフィンを含む組成物
WO2009047542A1 (en) * 2007-10-12 2009-04-16 Ineos Fluor Holdings Limited Heat transfer compositions

Family Cites Families (70)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2438120A (en) * 1944-01-27 1948-03-23 Kidde Mfg Co Inc Apparatus for dehumidifying air
BE536296A (ja) 1954-03-22
BE538608A (ja) 1954-06-10
US2846458A (en) 1956-05-23 1958-08-05 Dow Corning Organosiloxane ethers
JPS5332629B2 (ja) 1974-03-23 1978-09-09
JPS6360829U (ja) 1986-10-06 1988-04-22
NO915127D0 (no) * 1991-12-27 1991-12-27 Sinvent As Kompresjonsanordning med variabelt volum
JP3233447B2 (ja) 1992-06-02 2001-11-26 東芝キヤリア株式会社 空気調和機
KR100264536B1 (ko) 1992-06-04 2000-09-01 도미나가 가즈토 폴리비닐에테르계 화합물과 그 제조방법
JP3194652B2 (ja) 1993-07-23 2001-07-30 東芝キヤリア株式会社 空気調和機
GB9319540D0 (en) 1993-09-22 1993-11-10 Star Refrigeration Replacement refrigerant composition
JPH10502960A (ja) 1994-07-14 1998-03-17 イー・アイ・デュポン・ドゥ・ヌムール・アンド・カンパニー 冷媒組成物
JPH10159734A (ja) 1996-11-28 1998-06-16 Sanyo Electric Co Ltd 冷凍装置
JP3855545B2 (ja) 1999-08-02 2006-12-13 三菱電機株式会社 空気調和機
US6589355B1 (en) 1999-10-29 2003-07-08 Alliedsignal Inc. Cleaning processes using hydrofluorocarbon and/or hydrochlorofluorocarbon compounds
GB2356867A (en) 1999-12-03 2001-06-06 Rhodia Ltd Refrigeration Compositions
US7279451B2 (en) 2002-10-25 2007-10-09 Honeywell International Inc. Compositions containing fluorine substituted olefins
US20120097885A9 (en) 2003-10-27 2012-04-26 Honeywell International Inc. Compositions Containing Difluoromethane and Fluorine Substituted Olefins
PT1563032E (pt) 2002-10-25 2012-05-28 Honeywell Int Inc Composições contendo olefinas substituídas com flúor
US7655610B2 (en) * 2004-04-29 2010-02-02 Honeywell International Inc. Blowing agent compositions comprising fluorinated olefins and carbon dioxide
US9308199B2 (en) * 2004-04-29 2016-04-12 Honeywell International Inc. Medicament formulations
US9499729B2 (en) * 2006-06-26 2016-11-22 Honeywell International Inc. Compositions and methods containing fluorine substituted olefins
JP3802909B2 (ja) 2004-06-04 2006-08-02 東芝キヤリア株式会社 空気調和機の乾燥運転方法
US7569170B2 (en) 2005-03-04 2009-08-04 E.I. Du Pont De Nemours And Company Compositions comprising a fluoroolefin
BRPI0619713B1 (pt) 2005-11-01 2018-02-06 E. I. Du Pont De Nemours And Company Método de produção de aquecimento ou resfriamento e método de substituição de composição refrigerante ou fluido de transferência de calor original
US7708903B2 (en) * 2005-11-01 2010-05-04 E.I. Du Pont De Nemours And Company Compositions comprising fluoroolefins and uses thereof
JP4797722B2 (ja) 2006-03-16 2011-10-19 ダイキン工業株式会社 空気調和方法及び空気調和機
CA2661007A1 (en) * 2006-09-01 2008-03-06 E.I. Du Pont De Nemours And Company Method for circulating selected heat transfer fluids through a closed loop cycle
JP2008116136A (ja) 2006-11-06 2008-05-22 Daikin Ind Ltd 空気調和装置
JP2007085730A (ja) * 2006-12-18 2007-04-05 Mitsubishi Electric Corp 空気調和機、空気調和機の運転方法
FR2910016B1 (fr) 2006-12-19 2009-02-20 Arkema France Compositions utilisables comme fluide frigorigene
US8628681B2 (en) 2007-10-12 2014-01-14 Mexichem Amanco Holding S.A. De C.V. Heat transfer compositions
WO2009104784A1 (en) 2008-02-22 2009-08-27 Daikin Industries, Ltd. A mixed refrigerant composition comprising hfc1234yf and hfc125, and a method for operating refrigerator using the same
EP2164917B1 (en) 2008-03-07 2019-04-24 Arkema Inc. Halogenated alkene heat transfer compositions with improved oil return
JP2009257741A (ja) 2008-03-25 2009-11-05 Daikin Ind Ltd 冷凍装置
FR2932493B1 (fr) 2008-06-11 2010-07-30 Arkema France Compositions a base d'hydrofluoroolefines
FR2932492B1 (fr) 2008-06-11 2010-07-30 Arkema France Compositions a base d'hydrofluoroolefines
BRPI0915833B1 (pt) 2008-07-01 2019-11-05 Daikin Ind Ltd composição refrigerante compreendendo 1,1,1,2-tetrafluoretano (hfc134a) e 2,3,3,3-tetrafluorpropeno (hfo1234yf) e método de operação de um refrigerador
WO2010002014A1 (en) 2008-07-01 2010-01-07 Daikin Industries, Ltd. REFRIGERANT COMPOSITION COMPRISING DIFLUOROMETHANE (HFC32), PENTAFLUOROETHANE (HFC125) AND 2,3,3,3-TETRAFLUOROPROPENE (HFO1234yf)
FR2936806B1 (fr) 2008-10-08 2012-08-31 Arkema France Fluide refrigerant
FR2937906B1 (fr) 2008-11-03 2010-11-19 Arkema France Procede de chauffage et/ou climatisation d'un vehicule.
US20100122545A1 (en) 2008-11-19 2010-05-20 E. I. Du Pont De Nemours And Company Tetrafluoropropene compositions and uses thereof
CA2997612C (en) 2008-11-19 2020-06-30 E. I. Du Pont De Nemours And Company Tetrafluoropropene compositions and uses thereof
FR2938551B1 (fr) 2008-11-20 2010-11-12 Arkema France Procede de chauffage et/ou climatisation d'un vehicule
BRPI0921128A2 (pt) 2008-12-02 2016-02-16 Mexichem Amanco Holding Sa composição e dispositivo de tranfer~encia de calor, uso de uma composição, agente de soro, composição espumável, espuma, composição pulverizável, métodos para resfriar, aquecer e limpar um artigo, para extrair uma substância da biomassa, um material de uma solução aquosa, e um material de uma matriz sólida particulada, para reequipar um dispositivo de tranferência de calor, para reduzir o impacto ambiental que surge da operação de um produto, para preparar uma composição, e, para gerar composição e dispositivo de tranfer~encia de calor, uso de uma composição, agente de soro, composição espumável, espuma, composição pulverizável, métodos para resfriar, aquecer e limpar um artigo, para extrair uma substância da biomassa, um material de uma solução aquosa, e um material de uma matriz sólida particulada, para reequipar um dispositivo de tranferência de calor, para reduzir o impacto ambiental que surge da operação de um produto, para preparar uma composição, e , para gerar crédito de emissão de gás de estufa, e , dispositivo de geração de energia mecânica.
FR2942237B1 (fr) 2009-02-13 2013-01-04 Arkema France Procede de chauffage et/ou climatisation d'un vehicule
US8980118B2 (en) 2009-05-08 2015-03-17 Honeywell International Inc. Heat transfer compositions and methods
EP2427528A4 (en) 2009-05-08 2017-08-16 Honeywell International Inc. Hydrofluorocarbon refrigerant compositions for heat pump water heaters
CN106905925A (zh) 2009-05-08 2017-06-30 霍尼韦尔国际公司 换热组合物和方法
GB0915004D0 (en) * 2009-08-28 2009-09-30 Ineos Fluor Holdings Ltd Heat transfer composition
FR2950070B1 (fr) 2009-09-11 2011-10-28 Arkema France Compositions ternaires pour refrigeration haute capacite
FR2950065B1 (fr) 2009-09-11 2012-02-03 Arkema France Fluide refrigerant binaire
FR2950066B1 (fr) * 2009-09-11 2011-10-28 Arkema France Refrigeration basse et moyenne temperature
FR2950068B1 (fr) 2009-09-11 2012-05-18 Arkema France Procede de transfert de chaleur
FR2950067B1 (fr) 2009-09-11 2011-10-28 Arkema France Fluide de transfert de chaleur en remplacement du r-410a
FR2950071B1 (fr) 2009-09-11 2012-02-03 Arkema France Compositions ternaires pour refrigeration basse capacite
FR2954342B1 (fr) 2009-12-18 2012-03-16 Arkema France Fluides de transfert de chaleur a inflammabilite reduite
FR2957083B1 (fr) 2010-03-02 2015-12-11 Arkema France Fluide de transfert de chaleur pour compresseur centrifuge
FR2959998B1 (fr) 2010-05-11 2012-06-01 Arkema France Fluides de transfert de chaleur ternaires comprenant du difluoromethane, du pentafluoroethane et du tetrafluoropropene
FR2959997B1 (fr) 2010-05-11 2012-06-08 Arkema France Fluides de transfert de chaleur et leur utilisation dans des echangeurs de chaleur a contre-courant
FR2959999B1 (fr) 2010-05-11 2012-07-20 Arkema France Fluides de transfert de chaleur et leur utilisation dans des echangeurs de chaleur a contre-courant
CN106634851A (zh) 2010-06-22 2017-05-10 阿科玛股份有限公司 具有多种氢氟烷和一种氢氟烯烃的热传递组合物
GB2481443B (en) 2010-06-25 2012-10-17 Mexichem Amanco Holding Sa Heat transfer compositions
FR2968009B1 (fr) 2010-11-25 2012-11-16 Arkema France Fluides frigorigenes contenant du (e)-1,1,1,4,4,4-hexafluorobut-2-ene
FR2974812B1 (fr) 2011-05-04 2014-08-08 Arkema France Compositions de transfert de chaleur presentant une miscibilite amelioree avec l'huile de lubrification
TR201815347T4 (tr) * 2012-02-13 2018-11-21 Chemours Co Fc Llc Tetrafloropropen, diflorometan, pentafloroetil ve tetrafloroetanı içeren soğutucu madde karışımları ve bunların kullanımları.
KR102216458B1 (ko) 2013-06-14 2021-02-17 덴카 주식회사 반도체 검사용 내열성 점착 시트
TWI682992B (zh) * 2013-10-10 2020-01-21 杜邦股份有限公司 含二氟甲烷、五氟乙烷、及四氟丙烯的冷媒混合物及其用途
US9556372B2 (en) * 2014-11-26 2017-01-31 Trane International Inc. Refrigerant compositions
US11773307B2 (en) * 2018-04-25 2023-10-03 Daikin Industries, Ltd. Refrigerant-containing composition, use thereof, refrigerating method using same, and refrigerator comprising same

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH04302937A (ja) * 1991-03-29 1992-10-26 Fujitsu General Ltd 空気調和機の制御方法
JP2007538115A (ja) * 2004-04-29 2007-12-27 ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド テトラフルオロプロペンおよびハイドロフルオロカーボンの共沸混合物様組成物
JP2008531836A (ja) * 2005-03-04 2008-08-14 イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニー フルオロオレフィンを含む組成物
WO2009047542A1 (en) * 2007-10-12 2009-04-16 Ineos Fluor Holdings Limited Heat transfer compositions

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
TAKIZAWA, KENJI ET AL., JOURNAL OF HAZARDOUS MATERIALS, vol. 172(2009), JPN6016046260, pages 1329 - 1338, ISSN: 0003451856 *

Also Published As

Publication number Publication date
JP2013514516A (ja) 2013-04-25
US11352533B2 (en) 2022-06-07
WO2011073934A1 (fr) 2011-06-23
US20120255316A1 (en) 2012-10-11
FR2954342A1 (fr) 2011-06-24
JP2018009184A (ja) 2018-01-18
US20190016937A1 (en) 2019-01-17
US10308853B2 (en) 2019-06-04
EP2513244B1 (fr) 2020-09-16
CN102762686B (zh) 2016-01-20
JP6910248B2 (ja) 2021-07-28
JP6194174B2 (ja) 2017-09-06
ES2836951T3 (es) 2021-06-28
EP2513244A1 (fr) 2012-10-24
FR2954342B1 (fr) 2012-03-16
CN102762686A (zh) 2012-10-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6910248B2 (ja) 引火性が減少した熱伝達流体
KR101628421B1 (ko) 테트라플루오로프로펜 조성물 및 그의 용도
US10113093B2 (en) Heat transfer fluids comprising difluoromethane, pentafluoroethane, tetrafluoropropene and optionally propane
EP2516578B1 (en) Compositions comprising tetrafluoropropene and difluoromethane and uses thereof
ES2536649T3 (es) Composiciones de transferencia de calor
KR101413904B1 (ko) 2,3,3,3-테트라플루오로프로펜 및 암모니아의 2 성분계 조성물
WO2016182030A1 (ja) 流体組成物、冷媒組成物および空気調和機
JP5843788B2 (ja) 熱伝達組成物
EP2652065B2 (en) Use of refrigerants comprising e-1,3,3,3-tetrafluoropropene and at least one tetrafluoroethane for cooling
PT2324092E (pt) Composição frigorigénea incluindo 1,1,1,2- tetrafluoroetano (hfc134a) e 2,3,3,3- tetrafluoropropeno (hfo1234yf)
US9909045B2 (en) Compositions based on 2,3,3,4,4,4-hexafluorobut-1-ene
JP2020125475A (ja) 冷媒を含有する組成物、並びに、その組成物を用いた冷凍方法、冷凍装置の運転方法及び冷凍装置
JP2015529789A (ja) 最終カスケード段階においてｚ−１，１，１，４，４，４−ヘキサフルオロ−２−ブテンを含んでなる作動流体を使用するカスケードヒートポンプにおける熱の発生
AU2019364624A1 (en) Compositions containing difluoromethane, tetrafluoropropene, and carbon dioxide and uses thereof
TW202037701A (zh) 含有冷媒之組成物及使用該組成物之冷凍方法、冷凍裝置之運轉方法及冷凍裝置
JP6081573B2 (ja) ２，４，４，４−テトラフルオロブタ−１−エンと１−メトキシヘプタフルオロプロパンの組成物

Legal Events

Date Code Title Description
A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20160212

A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20160212

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20161129

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20161206

A601 Written request for extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601

Effective date: 20170303

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20170417

A02 Decision of refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02

Effective date: 20170502