JP2016043395A - Ｎｉ基合金被覆アーク溶接棒 - Google Patents
Ｎｉ基合金被覆アーク溶接棒 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2016043395A JP2016043395A JP2014170822A JP2014170822A JP2016043395A JP 2016043395 A JP2016043395 A JP 2016043395A JP 2014170822 A JP2014170822 A JP 2014170822A JP 2014170822 A JP2014170822 A JP 2014170822A JP 2016043395 A JP2016043395 A JP 2016043395A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mass
- metal
- core wire
- content
- welding rod
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 52
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 52
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims abstract description 89
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 83
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 83
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims abstract description 64
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 30
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 17
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 16
- 229910001512 metal fluoride Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims description 26
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims description 13
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 11
- 229910000272 alkali metal oxide Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 230000007547 defect Effects 0.000 abstract description 40
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 23
- 239000002585 base Substances 0.000 abstract description 12
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 abstract description 12
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 150000001340 alkali metals Chemical class 0.000 abstract description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 19
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 17
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 12
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 11
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 9
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 9
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 8
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 7
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 7
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 7
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 7
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 description 7
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 6
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 6
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 6
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 6
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 6
- 238000009863 impact test Methods 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 239000002923 metal particle Substances 0.000 description 5
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 5
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 4
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 4
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 4
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 4
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 4
- 229910010413 TiO 2 Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 3
- 238000005538 encapsulation Methods 0.000 description 3
- 235000019353 potassium silicate Nutrition 0.000 description 3
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 3
- NTHWMYGWWRZVTN-UHFFFAOYSA-N sodium silicate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-][Si]([O-])=O NTHWMYGWWRZVTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910004261 CaF 2 Inorganic materials 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 2
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 2
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 description 2
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 2
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018068 Li 2 O Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004111 Potassium silicate Substances 0.000 description 1
- 239000004115 Sodium Silicate Substances 0.000 description 1
- GEIAQOFPUVMAGM-UHFFFAOYSA-N ZrO Inorganic materials [Zr]=O GEIAQOFPUVMAGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052747 lanthanoid Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002602 lanthanoids Chemical class 0.000 description 1
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 description 1
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052913 potassium silicate Inorganic materials 0.000 description 1
- NNHHDJVEYQHLHG-UHFFFAOYSA-N potassium silicate Chemical compound [K+].[K+].[O-][Si]([O-])=O NNHHDJVEYQHLHG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 1
- PUZPDOWCWNUUKD-UHFFFAOYSA-M sodium fluoride Chemical compound [F-].[Na+] PUZPDOWCWNUUKD-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 229910052911 sodium silicate Inorganic materials 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
【課題】純Ｎｉ心線を使用したＮｉ基合金被覆アーク溶接棒において、経済性に優れ、高能率の施工が可能であり、且つ、機械的性質に優れるとともに気孔欠陥の発生が少ない溶接金属が得られるＮｉ基合金被覆アーク溶接棒を提供する。【解決手段】心線に被覆剤が塗布されているＮｉ基合金被覆アーク溶接棒であって、前記心線は、心線全質量あたり、Ｍｇ、Ｓｉ、Ｍｎ、「Ｐ＋Ｓ」、Ｃを所定量含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなり、前記被覆剤は、Ｎｉ基合金被覆アーク溶接棒全質量あたり、「Ｍｎ＋Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｎｂ＋Ｔａ＋Ｗ＋Ｎｉ＋Ｃｏ＋Ｆｅ」、Ｓｉ、「Ｔｉ＋Ａｌ＋Ｍｇ」、金属炭酸塩のＣＯ２量換算値、金属フッ化物のＦ換算値、スラグ形成剤、アルカリ金属の酸化物を所定量含有し、残部が不可避的不純物からなり、前記被覆剤の被覆率が所定範囲であることを特徴とする。【選択図】なし
Description
本発明はＮｉ基合金被覆アーク溶接棒に関し、より詳しくは、純Ｎｉ心線を使用し、被覆剤から合金を添加するＮｉ基合金被覆アーク溶接棒に関する。
従来、原子炉や圧力容器等の溶接材料として、Ｎｉ基合金被覆アーク溶接棒が用いられている。
このようなＮｉ基合金被覆アーク溶接棒として、例えば特許文献１には、フラックス成分を含有する被覆剤をＮｉ基合金からなる心線の外周に被覆してなるＮｉ基合金被覆アーク溶接棒において、前記心線は、心線の全質量あたりＣｒ：２８．０乃至３１．５質量％、Ｆｅ：７．０乃至１１．０質量％、Ｎｂ及びＴａ：総量で１．０乃至２．０質量％、Ｃ：０．０５質量％以下、Ｍｎ：４．０乃至５．５質量％、Ｎ：０．００１乃至０．０２質量％、Ｓｉ：０．７０質量％以下、Ｍｇ：０．００１０質量％以下、Ａｌ：０．５０質量％以下、Ｔｉ：０．５０質量％以下、Ｍｏ：０．５０質量％以下、Ｃｕ：０．５０質量％以下を含有し、Ｂの含有量をＢ：０．００１０質量％以下、Ｚｒの含有量をＺｒ：０．００１０質量％以下に規制した組成を有し、残部がＮｉ及び不可避的不純物からなり、前記不可避的不純物中のＣｏの含有量をＣｏ：０．１０質量％以下、Ｐの含有量をＰ：０．０１５質量％以下、Ｓの含有量をＳ：０．０１５質量％以下に規制した組成を有し、前記被覆剤は、前記フラックス成分として、被覆アーク溶接棒の全質量あたりスラグ形成剤：３．５乃至６．５質量％、金属弗化物（Ｆ量換算値）：２乃至５質量％、炭酸塩（ＣＯ２量換算値）：２．５乃至６．５質量％を含有し、前記フラックス中のＭｎの含有量をＭｎ：２．０質量％以下、Ｎｂ及びＴａの含有量を総量でＮｂ＋Ｔａ：１．５質量％以下、Ｆｅの含有量をＦｅ：２．５質量％以下に規制した組成を有することを特徴とするＮｉ基合金被覆アーク溶接棒が開示されている。
このようなＮｉ基合金被覆アーク溶接棒として、例えば特許文献１には、フラックス成分を含有する被覆剤をＮｉ基合金からなる心線の外周に被覆してなるＮｉ基合金被覆アーク溶接棒において、前記心線は、心線の全質量あたりＣｒ：２８．０乃至３１．５質量％、Ｆｅ：７．０乃至１１．０質量％、Ｎｂ及びＴａ：総量で１．０乃至２．０質量％、Ｃ：０．０５質量％以下、Ｍｎ：４．０乃至５．５質量％、Ｎ：０．００１乃至０．０２質量％、Ｓｉ：０．７０質量％以下、Ｍｇ：０．００１０質量％以下、Ａｌ：０．５０質量％以下、Ｔｉ：０．５０質量％以下、Ｍｏ：０．５０質量％以下、Ｃｕ：０．５０質量％以下を含有し、Ｂの含有量をＢ：０．００１０質量％以下、Ｚｒの含有量をＺｒ：０．００１０質量％以下に規制した組成を有し、残部がＮｉ及び不可避的不純物からなり、前記不可避的不純物中のＣｏの含有量をＣｏ：０．１０質量％以下、Ｐの含有量をＰ：０．０１５質量％以下、Ｓの含有量をＳ：０．０１５質量％以下に規制した組成を有し、前記被覆剤は、前記フラックス成分として、被覆アーク溶接棒の全質量あたりスラグ形成剤：３．５乃至６．５質量％、金属弗化物（Ｆ量換算値）：２乃至５質量％、炭酸塩（ＣＯ２量換算値）：２．５乃至６．５質量％を含有し、前記フラックス中のＭｎの含有量をＭｎ：２．０質量％以下、Ｎｂ及びＴａの含有量を総量でＮｂ＋Ｔａ：１．５質量％以下、Ｆｅの含有量をＦｅ：２．５質量％以下に規制した組成を有することを特徴とするＮｉ基合金被覆アーク溶接棒が開示されている。
Ｎｉ基合金被覆アーク溶接棒は、合金心線を使用し、被覆剤からの合金添加量を抑えたタイプ（Ａタイプとする）と、純Ｎｉ心線を使用し、被覆剤から多量の合金添加を行うことで目的の溶接金属を得るタイプ（Ｂタイプとする）に大別される。
特許文献１に記載のようなＡタイプのＮｉ基合金被覆アーク溶接棒では、合金粉末の添加量が少ないので、溶接時に溶融金属中に導入される酸素量が少なくなる。そのため、Ａタイプではブローホール等の気孔欠陥発生は少ない。しかし、Ａタイプでは心線の電気抵抗が高いため、棒焼け現象が発生し易い。その結果、Ａタイプでは高い溶接電流での施工ができず、施工能率に関しては改善の余地がある。
特許文献１に記載のようなＡタイプのＮｉ基合金被覆アーク溶接棒では、合金粉末の添加量が少ないので、溶接時に溶融金属中に導入される酸素量が少なくなる。そのため、Ａタイプではブローホール等の気孔欠陥発生は少ない。しかし、Ａタイプでは心線の電気抵抗が高いため、棒焼け現象が発生し易い。その結果、Ａタイプでは高い溶接電流での施工ができず、施工能率に関しては改善の余地がある。
そこで、施工能率の観点から、ＢタイプのＮｉ基合金被覆アーク溶接棒が着目されている。Ｂタイプでは心線の電気抵抗が低いため、高電流で高能率の施工が実施できる。しかし、Ｂタイプは合金粉末の添加量が多いため、合金粉末の表面に多量に含まれる酸素が溶接時に溶融金属中に導入されるため、気孔欠陥が発生し易い。溶融金属中の酸素と炭素は反応により一酸化炭素ガスとなり、気孔欠陥の原因となる。そして、気孔欠陥は溶接継手の性能に影響するため、実工事においては放射線透過試験等の検査が実施される。そして、検査の結果不合格の場合には、溶接部をはつった後に再溶接を行う等、多大な労力を必要とする。そのため、溶接金属に気孔欠陥が発生しない、もしくは発生の少ないＮｉ基合金被覆アーク溶接棒が望まれる。
また、Ｎｉ基合金被覆アーク溶接棒は、強度や衝撃性能等の機械的性質に優れた溶接金属が得られることが要求される。さらには、Ｎｉ基合金被覆アーク溶接棒は、経済性に優れることも要求される。
そこで、本発明の課題は、純Ｎｉ心線を使用したＮｉ基合金被覆アーク溶接棒において、経済性に優れ、高能率の施工が可能であり、且つ、機械的性質に優れるとともに気孔欠陥の発生が少ない溶接金属が得られるＮｉ基合金被覆アーク溶接棒を提供することにある。
前記の課題を解決するため、本発明では、次の技術手段を講じている。
本発明に係るＮｉ基合金被覆アーク溶接棒は、心線に被覆剤が塗布されているＮｉ基合金被覆アーク溶接棒であって、前記心線は、心線全質量あたり、Ｍｇ：０．０５〜０．５質量％、Ｓｉ≦０．５質量％、Ｍｎ≦０．５質量％、Ｐ＋Ｓ≦０．０１０質量％、Ｃ≦０．０２質量％、を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなり、前記被覆剤は、Ｎｉ基合金被覆アーク溶接棒全質量あたり、Ｍｎ＋Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｎｂ＋Ｔａ＋Ｗ＋Ｎｉ＋Ｃｏ＋Ｆｅ：１６〜３０質量％、Ｓｉ：０．２〜１．０質量％、Ｔｉ＋Ａｌ＋Ｍｇ：０．３０〜１．０質量％、金属炭酸塩のＣＯ２量換算値：２．５〜６．５質量％、金属フッ化物のＦ換算値：１．５〜５．０質量％、スラグ形成剤：５．０〜１０．０質量％、アルカリ金属の酸化物：０．８〜２．０質量％、を含有し、残部が不可避的不純物からなり、前記被覆剤の被覆率：３０〜５０質量％であることを特徴とする。
本発明に係るＮｉ基合金被覆アーク溶接棒は、心線に被覆剤が塗布されているＮｉ基合金被覆アーク溶接棒であって、前記心線は、心線全質量あたり、Ｍｇ：０．０５〜０．５質量％、Ｓｉ≦０．５質量％、Ｍｎ≦０．５質量％、Ｐ＋Ｓ≦０．０１０質量％、Ｃ≦０．０２質量％、を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなり、前記被覆剤は、Ｎｉ基合金被覆アーク溶接棒全質量あたり、Ｍｎ＋Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｎｂ＋Ｔａ＋Ｗ＋Ｎｉ＋Ｃｏ＋Ｆｅ：１６〜３０質量％、Ｓｉ：０．２〜１．０質量％、Ｔｉ＋Ａｌ＋Ｍｇ：０．３０〜１．０質量％、金属炭酸塩のＣＯ２量換算値：２．５〜６．５質量％、金属フッ化物のＦ換算値：１．５〜５．０質量％、スラグ形成剤：５．０〜１０．０質量％、アルカリ金属の酸化物：０．８〜２．０質量％、を含有し、残部が不可避的不純物からなり、前記被覆剤の被覆率：３０〜５０質量％であることを特徴とする。
かかる構成によれば、Ｎｉ基合金被覆アーク溶接棒（以下、適宜、被覆アーク溶接棒あるいは、単に溶接棒という）は、心線に所定量のＭｇを添加することで、Ｍｇが脱酸元素として作用し、溶接金属の気孔欠陥が低減される。また、心線のＳｉ含有量およびＭｎ含有量を規定することで、心線の電気抵抗が低く保たれる。また、心線のＰ、Ｓの含有量の合計を規定することで、溶接金属の凝固割れが抑制される。また、心線のＣ含有量を規定することで、溶接金属の気孔欠陥が低減される。
そして、被覆アーク溶接棒は、被覆剤中のＭｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｆｅの含有量の合計を規定することで、溶接金属の強度、耐食性等が向上し、また、ＡＷＳ Ａ５．１１に規定される代表的な成分系の溶接金属が得られる。また、被覆剤中のＳｉ含有量、Ｔｉ、Ａｌ、Ｍｇの含有量の合計を規定することで、被覆剤に含まれる合金成分が保有する大過剰な酸素が除去される。また、被覆剤中の金属炭酸塩のＣＯ２量換算値を規定することで、溶接作業性が向上するとともに健全な溶接金属が得られる。また、被覆剤中の金属フッ化物のＦ換算値を規定することで、アーク強度が高まるとともに、スラグの粘性および凝固温度が下がり流動性が向上する。これにより、スラグ剥離性の向上、融合不良防止、ピット・ブローホール防止が達成される。また、被覆剤中のスラグ形成剤を規定することで、アークの安定性、スパッタ発生量、スラグの剥離性等に関して溶接作業性が向上し、また、ビード形状が良好となる。また、被覆剤中のアルカリ金属の酸化物を規定することで、アーク安定性が向上し、スパッタ発生量が低減し、スラグ被包性が改善される。また、被覆剤の被覆率を規定することで、溶接作業性が向上するとともに溶接欠陥が抑制される。
本発明のＮｉ基合金被覆アーク溶接棒は、経済性に優れ、高能率の施工が可能である。また、本発明のＮｉ基合金被覆アーク溶接棒は、機械的性質に優れるとともに気孔欠陥の発生が少ない溶接金属を得ることができる。
以下、本発明の実施の形態について詳細に説明する。
本発明のＮｉ基合金被覆アーク溶接棒は、心線に被覆剤が塗布されているものである。そして、前記心線は、心線全質量あたり、Ｍｇ、Ｓｉ、Ｍｎ、「Ｐ＋Ｓ」、Ｃを所定量含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなる。
また、前記被覆剤は、Ｎｉ基合金被覆アーク溶接棒全質量あたり、「Ｍｎ＋Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｎｂ＋Ｔａ＋Ｗ＋Ｎｉ＋Ｃｏ＋Ｆｅ」、Ｓｉ、「Ｔｉ＋Ａｌ＋Ｍｇ」、金属炭酸塩のＣＯ２量換算値、金属フッ化物のＦ換算値、スラグ形成剤、アルカリ金属の酸化物を所定量含有し、残部が不可避的不純物からなる。さらに、本発明のＮｉ基合金被覆アーク溶接棒は、前記被覆剤の被覆率を規定したものである。
以下、Ｎｉ基合金被覆アーク溶接棒の成分限定理由について説明する。
本発明のＮｉ基合金被覆アーク溶接棒は、心線に被覆剤が塗布されているものである。そして、前記心線は、心線全質量あたり、Ｍｇ、Ｓｉ、Ｍｎ、「Ｐ＋Ｓ」、Ｃを所定量含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなる。
また、前記被覆剤は、Ｎｉ基合金被覆アーク溶接棒全質量あたり、「Ｍｎ＋Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｎｂ＋Ｔａ＋Ｗ＋Ｎｉ＋Ｃｏ＋Ｆｅ」、Ｓｉ、「Ｔｉ＋Ａｌ＋Ｍｇ」、金属炭酸塩のＣＯ２量換算値、金属フッ化物のＦ換算値、スラグ形成剤、アルカリ金属の酸化物を所定量含有し、残部が不可避的不純物からなる。さらに、本発明のＮｉ基合金被覆アーク溶接棒は、前記被覆剤の被覆率を規定したものである。
以下、Ｎｉ基合金被覆アーク溶接棒の成分限定理由について説明する。
＜心線＞
［Ｍｇ：０．０５〜０．５質量％］
Ｍｇは、強力な脱酸元素として心線に含有させる。被覆アーク溶接棒は、被覆剤中に脱酸元素を含有させた場合にも気孔欠陥の低減効果は見られる。Ａタイプの被覆アーク溶接棒では被覆剤からの脱酸元素添加で十分に効果が見られ、実施工に十分耐えうる。しかし、Ｂタイプのように溶融金属中に多量の酸素が導入される場合には、被覆剤中の脱酸元素は溶融金属中に入る前に酸化消耗してしまう。そのため、被覆剤に脱酸元素を含ませるのみでは、溶融金属中の気孔欠陥に有害な酸素を十分に低減させることができない。
［Ｍｇ：０．０５〜０．５質量％］
Ｍｇは、強力な脱酸元素として心線に含有させる。被覆アーク溶接棒は、被覆剤中に脱酸元素を含有させた場合にも気孔欠陥の低減効果は見られる。Ａタイプの被覆アーク溶接棒では被覆剤からの脱酸元素添加で十分に効果が見られ、実施工に十分耐えうる。しかし、Ｂタイプのように溶融金属中に多量の酸素が導入される場合には、被覆剤中の脱酸元素は溶融金属中に入る前に酸化消耗してしまう。そのため、被覆剤に脱酸元素を含ませるのみでは、溶融金属中の気孔欠陥に有害な酸素を十分に低減させることができない。
心線に含まれる脱酸元素は効率良く溶融金属になり、気孔欠陥に有害な酸素と結合し、酸素を排出する効果を発揮する。その効果はＭｇ含有量が０．０５質量％未満では十分では無い。一方、多量に添加した場合にも気孔欠陥の低減効果は得られるが、Ｍｇが粒界偏析し、心線製造時の熱間加工性が低下する弊害がある。そのため、Ｍｇ含有量は０．５質量％以下に制限する。
したがって、心線全質量あたりのＭｇ含有量は、０．０５〜０．５質量％とする。Ｍｇ含有量は、その効果をより高める観点から、好ましくは０．１０質量％以上、より好ましくは０．１５質量％以上とする。また、前記した弊害をより抑制する観点から、好ましくは０．４質量％以下、より好ましくは０．３質量％以下とする。
したがって、心線全質量あたりのＭｇ含有量は、０．０５〜０．５質量％とする。Ｍｇ含有量は、その効果をより高める観点から、好ましくは０．１０質量％以上、より好ましくは０．１５質量％以上とする。また、前記した弊害をより抑制する観点から、好ましくは０．４質量％以下、より好ましくは０．３質量％以下とする。
［Ｓｉ≦０．５質量％、Ｍｎ≦０．５質量％］
心線の純Ｎｉ素材にはＳｉ、Ｍｎが少量含まれることが多いが、心線の電気抵抗を低く保つため、心線中のＳｉ含有量、Ｍｎ含有量は、それぞれ０．５質量％以下とする。また、Ｓｉは、含有量が０．５質量％を超えると、溶接金属の衝撃性能を劣化させる。したがって、衝撃性能の劣化を抑制するためにも、Ｓｉ含有量は０．５質量％以下とする。Ｓｉ含有量、Ｍｎ含有量は、心線の電気抵抗をより低くする観点から、また、Ｓｉについては衝撃性能の劣化をより抑制する観点から、それぞれ、好ましくは０．３５質量％以下、より好ましくは０．２０質量％以下とする。ただし、Ｓｉ、Ｍｎは不可避的に混入するため、実質的に、Ｓｉ含有量は０．０５質量％, Ｍｎ含有量は０．１質量％が下限値となる。
心線の純Ｎｉ素材にはＳｉ、Ｍｎが少量含まれることが多いが、心線の電気抵抗を低く保つため、心線中のＳｉ含有量、Ｍｎ含有量は、それぞれ０．５質量％以下とする。また、Ｓｉは、含有量が０．５質量％を超えると、溶接金属の衝撃性能を劣化させる。したがって、衝撃性能の劣化を抑制するためにも、Ｓｉ含有量は０．５質量％以下とする。Ｓｉ含有量、Ｍｎ含有量は、心線の電気抵抗をより低くする観点から、また、Ｓｉについては衝撃性能の劣化をより抑制する観点から、それぞれ、好ましくは０．３５質量％以下、より好ましくは０．２０質量％以下とする。ただし、Ｓｉ、Ｍｎは不可避的に混入するため、実質的に、Ｓｉ含有量は０．０５質量％, Ｍｎ含有量は０．１質量％が下限値となる。
［Ｐ＋Ｓ≦０．０１０質量％］
Ｎｉ基合金溶接金属は凝固割れが発生し易いことが一般的に知られており、これを防止するには不純物であるＰ、Ｓを低減することが有効である。溶接金属は凝固割れを防止するため、Ｐ、Ｓは、Ｐ含有量とＳ含有量の合計で０．０１０質量％以下とする。Ｐ含有量とＳ含有量の合計は、凝固割れの発生をより抑制する観点から、より好ましくは０．００８質量％以下とする。なお、分析下限がＰ＜０．００２，Ｓ＜０．０００５となっていることから、下限値を限定することは困難である。
Ｎｉ基合金溶接金属は凝固割れが発生し易いことが一般的に知られており、これを防止するには不純物であるＰ、Ｓを低減することが有効である。溶接金属は凝固割れを防止するため、Ｐ、Ｓは、Ｐ含有量とＳ含有量の合計で０．０１０質量％以下とする。Ｐ含有量とＳ含有量の合計は、凝固割れの発生をより抑制する観点から、より好ましくは０．００８質量％以下とする。なお、分析下限がＰ＜０．００２，Ｓ＜０．０００５となっていることから、下限値を限定することは困難である。
［Ｃ≦０．０２質量％］
Ｃ（炭素）は酸素とともに気孔欠陥の直接的な要因となる元素である。よって、心線に含まれるＣ量は少ないことが好ましく、本発明では、０．０２質量％以下とする。Ｃ含有量は、気孔欠陥をより抑制する観点から、好ましくは０．０１質量％以下、より好ましくは０．００８質量％以下とする。ただし、Ｃは不可避的に混入するため、実質的に０．０００５質量％が下限値となる。
Ｃ（炭素）は酸素とともに気孔欠陥の直接的な要因となる元素である。よって、心線に含まれるＣ量は少ないことが好ましく、本発明では、０．０２質量％以下とする。Ｃ含有量は、気孔欠陥をより抑制する観点から、好ましくは０．０１質量％以下、より好ましくは０．００８質量％以下とする。ただし、Ｃは不可避的に混入するため、実質的に０．０００５質量％が下限値となる。
［残部：Ｎｉおよび不可避的不純物］
心線の残部は、Ｎｉおよび不可避的不純物である。不可避的不純物としては、例えば、Ｆｅ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｃｏ，Ｎｂ，Ｗ等が挙げられる。
心線の残部は、Ｎｉおよび不可避的不純物である。不可避的不純物としては、例えば、Ｆｅ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｃｏ，Ｎｂ，Ｗ等が挙げられる。
＜被覆剤＞
被覆剤はフラックス成分として心線の周囲に被覆するものである。
本発明の被覆アーク溶接棒は、ＡＷＳ Ａ５．１１における、ＥＮｉＣｒＦｅ−１、ＥＮｉＣｒＦｅ−９、ＥＮｉＣｒＭｏ−３、ＥＮｉＣｒＭｏ−６、ＥＮｉＭｏ−８等のＮｉ基合金溶接金属を得るため、被覆剤に多量の合金を含有させる。
被覆剤はフラックス成分として心線の周囲に被覆するものである。
本発明の被覆アーク溶接棒は、ＡＷＳ Ａ５．１１における、ＥＮｉＣｒＦｅ−１、ＥＮｉＣｒＦｅ−９、ＥＮｉＣｒＭｏ−３、ＥＮｉＣｒＭｏ−６、ＥＮｉＭｏ−８等のＮｉ基合金溶接金属を得るため、被覆剤に多量の合金を含有させる。
［Ｍｎ＋Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｎｂ＋Ｔａ＋Ｗ＋Ｎｉ＋Ｃｏ＋Ｆｅ：１６〜３０質量％］
Ｍｎ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｗ，Ｃｏ，Ｆｅは、溶接金属の固溶強化、耐食性強化等を目的に添加される金属成分である。溶接金属における有効な物理的、機械的性能が得られる成分系はいくつか規格化されており、ＡＷＳ Ａ５．１１に多くの例が示されている。このような有効な成分系を得るためには、多種かつ多量の合金添加が必要である。また、一部の原料はＮｉ合金として添加することが経済的である。Ｎｉは性能向上が目的の合金ではないが、このような場合のＮｉは、気孔欠陥に対して上記の金属成分と同様に作用する。そのため、本発明では、被覆剤の成分において、金属成分としてＭｎ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｗ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｆｅにおける、それぞれの含有量の和（合計）を規定する。
Ｍｎ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｗ，Ｃｏ，Ｆｅは、溶接金属の固溶強化、耐食性強化等を目的に添加される金属成分である。溶接金属における有効な物理的、機械的性能が得られる成分系はいくつか規格化されており、ＡＷＳ Ａ５．１１に多くの例が示されている。このような有効な成分系を得るためには、多種かつ多量の合金添加が必要である。また、一部の原料はＮｉ合金として添加することが経済的である。Ｎｉは性能向上が目的の合金ではないが、このような場合のＮｉは、気孔欠陥に対して上記の金属成分と同様に作用する。そのため、本発明では、被覆剤の成分において、金属成分としてＭｎ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｗ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｆｅにおける、それぞれの含有量の和（合計）を規定する。
上記金属成分の合計量が１６質量％未満では、溶接金属の固溶強化、耐食性強化等を達成することができない。また、ＡＷＳ Ａ５．１１に規定される代表的な成分系の溶接金属が得られない。なお、上記金属成分の合計量が１６質量％未満の場合は、心線に脱酸元素を添加した特殊な合金を使用しなくても、被覆剤への脱酸元素添加のみで気孔欠陥について目立った問題は見られなくなる。一方、３０質量％を超えると、必然的に被覆剤の被覆率が高くなる。被覆アーク溶接棒は、過剰な被覆率とすると、溶接作業性が劣化する他、アーク熱で被覆剤中の金属成分を溶融させることができず、溶接金属に未溶融の金属粒子が混入する。そして、この未溶融の金属粒子により溶接欠陥を生じてしまう。
したがって、Ｍｎ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｗ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｆｅの合計量は、被覆アーク溶接棒全質量あたり１６〜３０質量％とする。Ｍｎ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｗ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｆｅの合計量は、溶接金属の固溶強化、耐食性強化等をより向上させる観点から、好ましくは１８質量％以上、より好ましくは１９質量％以上とする。また、被覆剤の被覆率をより適度にする観点から、好ましくは２８質量％以下、より好ましくは２７質量％以下とする。
また、ＡＷＳ Ａ５．１１に規定される代表的な成分系の溶接金属を得るためには、それぞれの金属成分は以下のような範囲となる。
Ｍｎ≦１０．０質量％、Ｃｒ≦３０質量％、Ｍｏ≦３０質量％、Ｎｂ＋Ｔａ≦４．０質量％、Ｗ≦５．０質量％、Ｎｉ≦５．０質量％、Ｃｏ≦３．０質量％、Ｆｅ≦２０．０質量％
Ｍｎ≦１０．０質量％、Ｃｒ≦３０質量％、Ｍｏ≦３０質量％、Ｎｂ＋Ｔａ≦４．０質量％、Ｗ≦５．０質量％、Ｎｉ≦５．０質量％、Ｃｏ≦３．０質量％、Ｆｅ≦２０．０質量％
［Ｓｉ：０．２〜１．０質量％］
Ｓｉは被覆剤に含まれる合金成分が保有する大過剰な酸素を除去する目的で、被覆剤に少量含ませる。Ｓｉ含有量が０．２質量％未満ではその効果が発揮されない。一方、Ｓｉ含有量が１．０質量％を超えると、溶接金属の歩留り、および、溶接金属の衝撃性能を劣化させる。したがって、Ｓｉ含有量は、被覆アーク溶接棒全質量あたり０．２〜１．０質量％とする。Ｓｉ含有量は、前記効果をより高める観点から、好ましくは０．３質量％以上、より好ましくは０．４質量％以上とする。また、溶接金属の歩留りおよび衝撃性能をより向上させる観点から、好ましくは０．８質量％以下、より好ましくは０．７質量％以下とする。
Ｓｉは被覆剤に含まれる合金成分が保有する大過剰な酸素を除去する目的で、被覆剤に少量含ませる。Ｓｉ含有量が０．２質量％未満ではその効果が発揮されない。一方、Ｓｉ含有量が１．０質量％を超えると、溶接金属の歩留り、および、溶接金属の衝撃性能を劣化させる。したがって、Ｓｉ含有量は、被覆アーク溶接棒全質量あたり０．２〜１．０質量％とする。Ｓｉ含有量は、前記効果をより高める観点から、好ましくは０．３質量％以上、より好ましくは０．４質量％以上とする。また、溶接金属の歩留りおよび衝撃性能をより向上させる観点から、好ましくは０．８質量％以下、より好ましくは０．７質量％以下とする。
［Ｔｉ＋Ａｌ＋Ｍｇ：０．３０〜１．０質量％］
Ｔｉ，Ａｌ，Ｍｇは、Ｓｉと同様に、被覆剤に含まれる合金成分が保有する大過剰な酸素を除去する目的で、被覆剤に少量含ませる。
Ｔｉ，Ａｌ，Ｍｇの含有量が、合計で０．３０質量％未満ではその効果が発揮されない。一方、Ｔｉ，Ａｌ，Ｍｇの含有量が、合計で１．０質量％を超えると、溶接金属中にＴｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、ＭｇＯといった酸化物として多量に分布し、溶接金属の衝撃性能の劣化につながる。また、溶接金属の延性や耐欠陥性が劣化する場合もある。したがって、Ｔｉ，Ａｌ，Ｍｇの合計量は、被覆アーク溶接棒全質量あたり０．３０〜１．０質量％とする。Ｔｉ，Ａｌ，Ｍｇの合計量は、前記効果をより高める観点から、好ましくは０．３５質量％以上、より好ましくは０．４５質量％以上とする。また、溶接金属の衝撃性能をより向上させる観点から、好ましくは０．９質量％以下、より好ましくは０．８５質量％以下とする。
なお、ここでのＴｉ，Ａｌ，Ｍｇには、スラグ形成剤など酸化物に由来するＴｉ，Ａｌ，Ｍｇは含まれない。
Ｔｉ，Ａｌ，Ｍｇは、Ｓｉと同様に、被覆剤に含まれる合金成分が保有する大過剰な酸素を除去する目的で、被覆剤に少量含ませる。
Ｔｉ，Ａｌ，Ｍｇの含有量が、合計で０．３０質量％未満ではその効果が発揮されない。一方、Ｔｉ，Ａｌ，Ｍｇの含有量が、合計で１．０質量％を超えると、溶接金属中にＴｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、ＭｇＯといった酸化物として多量に分布し、溶接金属の衝撃性能の劣化につながる。また、溶接金属の延性や耐欠陥性が劣化する場合もある。したがって、Ｔｉ，Ａｌ，Ｍｇの合計量は、被覆アーク溶接棒全質量あたり０．３０〜１．０質量％とする。Ｔｉ，Ａｌ，Ｍｇの合計量は、前記効果をより高める観点から、好ましくは０．３５質量％以上、より好ましくは０．４５質量％以上とする。また、溶接金属の衝撃性能をより向上させる観点から、好ましくは０．９質量％以下、より好ましくは０．８５質量％以下とする。
なお、ここでのＴｉ，Ａｌ，Ｍｇには、スラグ形成剤など酸化物に由来するＴｉ，Ａｌ，Ｍｇは含まれない。
［金属炭酸塩のＣＯ２量換算値：２．５〜６．５質量％］
金属炭酸塩は、高温分解により発生したガスにより、アークをシールドし、また、溶接金属を高塩基性に保って、健全な溶接金属を確保する。また、金属炭酸塩の添加は、スラグの流動正の適正化に寄与し、良好な溶接作業性の確保に有効である。本発明においては、これらの効果を十分に得るために、金属炭酸塩の含有量は、ＣＯ２量換算値で、被覆アーク溶接棒全質量あたり２．５質量％以上とする。一方、金属炭酸塩の多量の添加は、スラグ剥離性およびビード外観等を劣化させるため、本発明においては、金属炭酸塩の含有量の上限値を、ＣＯ２量換算値で、被覆アーク溶接棒全質量あたり６．５質量％とする。したがって、金属炭酸塩の含有量は、ＣＯ２量換算値で、被覆アーク溶接棒全質量あたり２．５〜６．５質量％とする。金属炭酸塩の含有量は、前記効果をより高める観点から、ＣＯ２量換算値で、好ましくは２．７質量％以上、より好ましくは３．０質量％以上とする。また、スラグ剥離性の向上およびビード外観をより良好にする等の観点から、好ましくは５．０質量％以下、より好ましくは４．０質量％以下とする。
金属炭酸塩としては、例えばＣａＣＯ３、ＢａＣＯ３等が挙げられる。
金属炭酸塩は、高温分解により発生したガスにより、アークをシールドし、また、溶接金属を高塩基性に保って、健全な溶接金属を確保する。また、金属炭酸塩の添加は、スラグの流動正の適正化に寄与し、良好な溶接作業性の確保に有効である。本発明においては、これらの効果を十分に得るために、金属炭酸塩の含有量は、ＣＯ２量換算値で、被覆アーク溶接棒全質量あたり２．５質量％以上とする。一方、金属炭酸塩の多量の添加は、スラグ剥離性およびビード外観等を劣化させるため、本発明においては、金属炭酸塩の含有量の上限値を、ＣＯ２量換算値で、被覆アーク溶接棒全質量あたり６．５質量％とする。したがって、金属炭酸塩の含有量は、ＣＯ２量換算値で、被覆アーク溶接棒全質量あたり２．５〜６．５質量％とする。金属炭酸塩の含有量は、前記効果をより高める観点から、ＣＯ２量換算値で、好ましくは２．７質量％以上、より好ましくは３．０質量％以上とする。また、スラグ剥離性の向上およびビード外観をより良好にする等の観点から、好ましくは５．０質量％以下、より好ましくは４．０質量％以下とする。
金属炭酸塩としては、例えばＣａＣＯ３、ＢａＣＯ３等が挙げられる。
［金属フッ化物のＦ換算値：１．５〜５．０質量％］
金属フッ化物は、アーク強度を高めるとともに、スラグの粘性および凝固温度を下げて流動性を向上させることで、スラグ剥離性の向上、融合不良防止、ピット・ブローホール防止に効果がある。これらの効果を十分に得るために、金属フッ化物の含有量は、Ｆ量換算値で、被覆アーク溶接棒全質量あたり１．５質量％以上とする。しかし、金属フッ化物の含有量が過多になると、アーク強度が強くなり過ぎてスパッタが増加し、アンダーカットが生じ易くなって、ビード形状が凸になる。よって、本発明においては、金属フッ化物の含有量の上限値を、Ｆ量換算値で、被覆アーク溶接棒全質量あたり５．０質量％とする。
金属フッ化物は、アーク強度を高めるとともに、スラグの粘性および凝固温度を下げて流動性を向上させることで、スラグ剥離性の向上、融合不良防止、ピット・ブローホール防止に効果がある。これらの効果を十分に得るために、金属フッ化物の含有量は、Ｆ量換算値で、被覆アーク溶接棒全質量あたり１．５質量％以上とする。しかし、金属フッ化物の含有量が過多になると、アーク強度が強くなり過ぎてスパッタが増加し、アンダーカットが生じ易くなって、ビード形状が凸になる。よって、本発明においては、金属フッ化物の含有量の上限値を、Ｆ量換算値で、被覆アーク溶接棒全質量あたり５．０質量％とする。
したがって、金属フッ化物の含有量は、Ｆ換算値で、被覆アーク溶接棒全質量あたり１．５〜５．０質量％とする。金属フッ化物の含有量は、前記効果をより高める観点から、Ｆ換算値で、好ましくは１．６質量％以上、より好ましくは１．７質量％以上とする。また、スパッタの抑制およびビード形状をより良好にする観点から、好ましくは４．０質量％以下、より好ましくは３．０質量％以下とする。
金属フッ化物としては、例えば、ＣａＦ２等が挙げられる。
なお、金属フッ化物は、Ｆ量換算値で、フッ化ソーダ（ＮａＦ）を被覆アーク溶接棒全質量あたり１．５〜４．０質量％含有することが好ましい。これにより、スラグ剥離性が著しく向上する。
金属フッ化物としては、例えば、ＣａＦ２等が挙げられる。
なお、金属フッ化物は、Ｆ量換算値で、フッ化ソーダ（ＮａＦ）を被覆アーク溶接棒全質量あたり１．５〜４．０質量％含有することが好ましい。これにより、スラグ剥離性が著しく向上する。
［スラグ形成剤：５．０〜１０．０質量％］
被覆剤中のスラグ形成剤は、アークの安定性、スパッタ発生量、スラグの剥離性等に関して良好な溶接作業性を確保するため、また、良好なビード形状を得るため、被覆アーク溶接棒全質量あたり５．０質量％以上添加する。一方、フラックス成分として被覆アーク溶接棒全質量あたり１０．０質量％を超える多量のスラグ形成剤を含有させると、スパッタの発生量が過多となったり、アーク安定性が低下したりする等、溶接作業性が低下する。したがって、スラグ形成剤の含有量は、被覆アーク溶接棒全質量あたり５．０〜１０．０質量％とする。スラグ形成剤の含有量は、前記効果をより高める観点から、好ましくは６．５質量％以上、より好ましくは７．０質量％以上とする。また、溶接作業性をより向上させる観点から、好ましくは９．５質量％以下、より好ましくは９．０質量％以下とする。
スラグ形成剤としては、例えば、ＳｉＯ２、ＴｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、ＺｒＯ２、ＣａＯ、ＢａＯ等が挙げられる。
被覆剤中のスラグ形成剤は、アークの安定性、スパッタ発生量、スラグの剥離性等に関して良好な溶接作業性を確保するため、また、良好なビード形状を得るため、被覆アーク溶接棒全質量あたり５．０質量％以上添加する。一方、フラックス成分として被覆アーク溶接棒全質量あたり１０．０質量％を超える多量のスラグ形成剤を含有させると、スパッタの発生量が過多となったり、アーク安定性が低下したりする等、溶接作業性が低下する。したがって、スラグ形成剤の含有量は、被覆アーク溶接棒全質量あたり５．０〜１０．０質量％とする。スラグ形成剤の含有量は、前記効果をより高める観点から、好ましくは６．５質量％以上、より好ましくは７．０質量％以上とする。また、溶接作業性をより向上させる観点から、好ましくは９．５質量％以下、より好ましくは９．０質量％以下とする。
スラグ形成剤としては、例えば、ＳｉＯ２、ＴｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、ＺｒＯ２、ＣａＯ、ＢａＯ等が挙げられる。
［アルカリ金属の酸化物：０．８〜２．０質量％］
アルカリ金属の酸化物は、適正範囲で添加することにより、アーク安定性が向上し、スパッタ発生量の低減およびスラグ被包性の改善に寄与する。本発明においては、アルカリ金属の酸化物の上記適正範囲を、被覆アーク溶接棒全質量あたり０．８〜２．０質量％と規定する。アルカリ金属の酸化物は、前記効果をより高める観点から、好ましくは１．１質量％以上、より好ましくは１．２質量％以上とする。また、前記効果をより高める観点から、好ましくは１．９質量％以下、より好ましくは１．８質量％以下とする。
アルカリ金属の酸化物としては、例えば、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ等が挙げられる。なお、アルカリ金属の酸化物としては、被覆アーク溶接棒の被覆剤中に含まれる水ガラス由来のアルカリ金属の酸化物も含まれる。
アルカリ金属の酸化物は、適正範囲で添加することにより、アーク安定性が向上し、スパッタ発生量の低減およびスラグ被包性の改善に寄与する。本発明においては、アルカリ金属の酸化物の上記適正範囲を、被覆アーク溶接棒全質量あたり０．８〜２．０質量％と規定する。アルカリ金属の酸化物は、前記効果をより高める観点から、好ましくは１．１質量％以上、より好ましくは１．２質量％以上とする。また、前記効果をより高める観点から、好ましくは１．９質量％以下、より好ましくは１．８質量％以下とする。
アルカリ金属の酸化物としては、例えば、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ等が挙げられる。なお、アルカリ金属の酸化物としては、被覆アーク溶接棒の被覆剤中に含まれる水ガラス由来のアルカリ金属の酸化物も含まれる。
［残部：不可避的不純物］
被覆剤の残部は、不可避的不純物である。不可避的不純物としては、例えば、Ｃ，Ｐ，Ｓ，Ｎ，Ｈ等が挙げられる。
被覆剤の残部は、不可避的不純物である。不可避的不純物としては、例えば、Ｃ，Ｐ，Ｓ，Ｎ，Ｈ等が挙げられる。
［被覆率：３０〜５０質量％］
被覆率は被覆アーク溶接棒全質量あたりの被覆剤の質量である。被覆剤の被覆率が３０質量％未満では、被覆剤が少なすぎて所定の溶接作業性が得られない。一方、被覆率が５０質量％を超えると、溶接作業性が劣化する他、アーク熱で被覆中の金属成分を溶融させることができず、溶接金属に未溶融の金属粒子が混入する。そして、この未溶融の金属粒子により溶接欠陥を生じてしまう。したがって、被覆剤の被覆率は、被覆アーク溶接棒全質量あたり３０〜５０質量％とする。被覆剤の被覆率は、溶接作業性をより向上させる観点から、好ましくは３２質量％以上、より好ましくは３３質量％以上とする。また、溶接作業性をより向上させる観点から、また、未溶融の金属粒子の混入をより防止する観点から、好ましくは４８質量％以下、より好ましくは４６質量％以下とする。
被覆率は被覆アーク溶接棒全質量あたりの被覆剤の質量である。被覆剤の被覆率が３０質量％未満では、被覆剤が少なすぎて所定の溶接作業性が得られない。一方、被覆率が５０質量％を超えると、溶接作業性が劣化する他、アーク熱で被覆中の金属成分を溶融させることができず、溶接金属に未溶融の金属粒子が混入する。そして、この未溶融の金属粒子により溶接欠陥を生じてしまう。したがって、被覆剤の被覆率は、被覆アーク溶接棒全質量あたり３０〜５０質量％とする。被覆剤の被覆率は、溶接作業性をより向上させる観点から、好ましくは３２質量％以上、より好ましくは３３質量％以上とする。また、溶接作業性をより向上させる観点から、また、未溶融の金属粒子の混入をより防止する観点から、好ましくは４８質量％以下、より好ましくは４６質量％以下とする。
＜Ｎｉ基合金被覆アーク溶接棒の製造方法＞
本発明の被覆アーク溶接棒は、例えば以下のようにして製造することができる。
まず、前記した被覆剤を珪酸ソーダ、珪酸カリで代表される水ガラスなどの粘結剤により、前記した心線の周囲に被覆率が３０〜５０質量％となるように通常の溶接棒塗装機により被覆塗装する。その後、水分を除去するため、１００〜５５０℃で焼成する。
本発明の被覆アーク溶接棒は、例えば以下のようにして製造することができる。
まず、前記した被覆剤を珪酸ソーダ、珪酸カリで代表される水ガラスなどの粘結剤により、前記した心線の周囲に被覆率が３０〜５０質量％となるように通常の溶接棒塗装機により被覆塗装する。その後、水分を除去するため、１００〜５５０℃で焼成する。
＜その他＞
本発明の被覆アーク溶接棒は、前記したとおり、心線のＭｇ含有量を０．０５〜０．５質量％としたことに特徴を有するものである。ただし、被覆アーク溶接棒は、Ｍｇの一部をＴｉおよびＡｌのいずれか一種以上に置き換えることも考えられる。心線に含有させるＭｇの一部をＴｉおよびＡｌのいずれか一種以上に置き換えることでＭｇ含有量が０．０５質量％未満となった場合にも、溶接金属の欠陥数は減少傾向を示す。ただし、溶接金属の耐欠陥性は不合格水準となる（表７のＮｏ．１５）。すなわち、心線のＭｇ含有量を０．０５〜０．５質量％とした場合のほうが、心線に含有させるＭｇの一部をＴｉおよびＡｌのいずれか一種以上に置き換えた場合に比べ、気孔欠陥の発生が大幅に抑制される。
本発明の被覆アーク溶接棒は、前記したとおり、心線のＭｇ含有量を０．０５〜０．５質量％としたことに特徴を有するものである。ただし、被覆アーク溶接棒は、Ｍｇの一部をＴｉおよびＡｌのいずれか一種以上に置き換えることも考えられる。心線に含有させるＭｇの一部をＴｉおよびＡｌのいずれか一種以上に置き換えることでＭｇ含有量が０．０５質量％未満となった場合にも、溶接金属の欠陥数は減少傾向を示す。ただし、溶接金属の耐欠陥性は不合格水準となる（表７のＮｏ．１５）。すなわち、心線のＭｇ含有量を０．０５〜０．５質量％とした場合のほうが、心線に含有させるＭｇの一部をＴｉおよびＡｌのいずれか一種以上に置き換えた場合に比べ、気孔欠陥の発生が大幅に抑制される。
また、被覆アーク溶接棒は、心線に含有させるＭｇの全てをＹおよびＬａ，Ｃｅ等のランタノイド（以下ＲＥＭとする）に置き換えることも考えられる。心線に含有させるＭｇの全てをＲＥＭに置き換えることでも、本発明の効果を奏する。ただし、希土類元素の添加は、心線の製造を通常よりも困難とし、また、希土類原料が高価であることから、経済的ではない（表７のＮｏ．１８）。すなわち、心線のＭｇ含有量を０．０５〜０．５質量％とした場合のほうが、心線に含有させるＭｇの全てをＲＥＭに置き換えた場合に比べ、経済性に優れたものとなる。
したがって、被覆アーク溶接棒は、心線のＭｇ含有量を０．０５〜０．５質量％とした場合のほうが好ましく、本発明では、心線のＭｇ含有量を０．０５〜０．５質量％とすることとした。
したがって、被覆アーク溶接棒は、心線のＭｇ含有量を０．０５〜０．５質量％とした場合のほうが好ましく、本発明では、心線のＭｇ含有量を０．０５〜０．５質量％とすることとした。
以下、本発明の範囲に入る実施例について、その効果を本発明の範囲から外れる比較例と比較して説明する。
まず、表１に示す化学成分の心線、および、表２、３に示す化学成分の被覆剤からなる被覆アーク溶接棒（試験材）を試作した。試作は全て心線径を３．２φとして実施した。そして、試作した被覆アーク溶接棒を用いて、ＡＷＳ Ａ５．１１に従って全溶着金属を作製し、各種試験を行った。具体的には、図１に示す開先形状で全溶着金属試験体を作製し、Ｘ線透過試験、引張試験、−１９６℃でのシャルピー衝撃試験に供した。そして、これらの試験により、溶接金属の耐欠陥性、機械的性質の評価を行った。
まず、表１に示す化学成分の心線、および、表２、３に示す化学成分の被覆剤からなる被覆アーク溶接棒（試験材）を試作した。試作は全て心線径を３．２φとして実施した。そして、試作した被覆アーク溶接棒を用いて、ＡＷＳ Ａ５．１１に従って全溶着金属を作製し、各種試験を行った。具体的には、図１に示す開先形状で全溶着金属試験体を作製し、Ｘ線透過試験、引張試験、−１９６℃でのシャルピー衝撃試験に供した。そして、これらの試験により、溶接金属の耐欠陥性、機械的性質の評価を行った。
表中、本発明の範囲を満たさないものは、数値に下線を引いて示す。また、表３において、「ＣＯ２計」は金属炭酸塩のＣＯ２量換算値であり、「Ｆ（ＣａＦ２中）」は金属フッ化物のＦ換算値であり、「ＳｉＯ２＋ＴｉＯ２＋Ａｌ２Ｏ３＋ＺｒＯ２＋ＣａＯ＋ＢａＯ」はスラグ形成剤であり、「Ｋ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ」はアルカリ金属の酸化物である。
全溶着金属作製時の溶接条件を表４に示す。ここで、試験Ｎｏ．９は合金心線を使用したＡタイプであるため、棒焼け対策として他の試験材と比較して溶接電流を低くしている。そのため、試験Ｎｏ．９は施工能率が悪かった。また、試験Ｎｏ．２１では他と同等の溶接電流での施工は可能であったが、溶接棒の最終部付近で軽度の棒焼け現象が発生した。
各試験項目の評価基準は以下のとおりである。
［耐欠陥性］
耐欠陥性はＸ線透過試験により評価した。Ｘ線透過試験は、全長３００ｍｍの試験板のうち、アークスタート部及びエンド部を除いた２５０ｍｍ長さの溶接金属中に０．５ｍｍφ以上の欠陥数が１５個以下の場合を合格とした。
［耐欠陥性］
耐欠陥性はＸ線透過試験により評価した。Ｘ線透過試験は、全長３００ｍｍの試験板のうち、アークスタート部及びエンド部を除いた２５０ｍｍ長さの溶接金属中に０．５ｍｍφ以上の欠陥数が１５個以下の場合を合格とした。
［引張試験］
全溶着金属の強度および延性は丸棒引張試験により評価した。引張試験では、成分系によって結果が大きく異なるため、ＡＷＳ Ａ５．１１に規定される各成分系の要求値を満足するものを合格とした。表５にＡＷＳ Ａ５．１１の引張性能の要求値を記す。なお、試験片は直径６．５ｍｍφ、評点距離２６．０ｍｍとした。
全溶着金属の強度および延性は丸棒引張試験により評価した。引張試験では、成分系によって結果が大きく異なるため、ＡＷＳ Ａ５．１１に規定される各成分系の要求値を満足するものを合格とした。表５にＡＷＳ Ａ５．１１の引張性能の要求値を記す。なお、試験片は直径６．５ｍｍφ、評点距離２６．０ｍｍとした。
［シャルピー衝撃試験］
全溶着金属の衝撃性能は、−１９６℃でのシャルピー衝撃試験により評価した。Ｎｉ基合金の溶接棒は、低温での使用が想定される成分系が多い。そのため、シャルピー衝撃試験の試験温度は−１９６℃とした。また、３本の試験結果の平均値が５０Ｊ以上の場合を合格とした。なお、ＥＮｉＣｒＭｏ−３の成分系では強度が期待され、低温での使用は想定されないため、シャルピー衝撃試験は実施しなかった。
全溶着金属の衝撃性能は、−１９６℃でのシャルピー衝撃試験により評価した。Ｎｉ基合金の溶接棒は、低温での使用が想定される成分系が多い。そのため、シャルピー衝撃試験の試験温度は−１９６℃とした。また、３本の試験結果の平均値が５０Ｊ以上の場合を合格とした。なお、ＥＮｉＣｒＭｏ−３の成分系では強度が期待され、低温での使用は想定されないため、シャルピー衝撃試験は実施しなかった。
全溶着金属の化学成分および評価結果を表６、７に示す。表中、評価基準を満たさないものは、数値に下線を引いて示す。
表６、７に示すように、本発明の範囲を満足する試験Ｎｏ．１〜８は、どの評価項目においても良好な結果が得られている。
一方、本発明の範囲を満足しない試験Ｎｏ．９〜２１は、以下の結果となった。
一方、本発明の範囲を満足しない試験Ｎｏ．９〜２１は、以下の結果となった。
Ｎｏ．９は合金心線を使用した例であり、溶接金属の評価結果は良好であるが、溶接電流を下げて使用する必要があり、施工能率が低い問題があった。
Ｎｏ．１０は被覆率が発明の範囲を超えている。また、アルカリ金属の酸化物が上限を超えている。そのため、溶接作業性、スラグ被包性が劣化し、またアーク熱の不足による添加金属の未溶融により、耐欠陥性が不合格となった。
Ｎｏ．１１はフラックス中のＳｉ添加量が低い例である。したがって、脱酸能の不足により耐欠陥性が不合格となった。
Ｎｏ．１０は被覆率が発明の範囲を超えている。また、アルカリ金属の酸化物が上限を超えている。そのため、溶接作業性、スラグ被包性が劣化し、またアーク熱の不足による添加金属の未溶融により、耐欠陥性が不合格となった。
Ｎｏ．１１はフラックス中のＳｉ添加量が低い例である。したがって、脱酸能の不足により耐欠陥性が不合格となった。
Ｎｏ．１２はフラックス中のＳｉ添加量が過剰な例である。この例では溶接金属のＳｉ含有量が規格上限を外れてしまった。また溶接金属のＳｉが衝撃性能を劣化させ、衝撃性能が不合格となった。
Ｎｏ．１３はフラックス中の「Ｔｉ＋Ａｌ＋Ｍｇ」の添加量が低い例である。したがって、脱酸能の不足により耐欠陥性が不合格となった。
Ｎｏ．１４はフラックス中の「Ｔｉ＋Ａｌ＋Ｍｇ」の添加量が過剰な例である。したがって、過剰な脱酸元素が酸化物として溶接金属中に浮遊し、欠陥として作用したため、伸び、衝撃性能の劣化が見られ、耐欠陥性においても不合格となった。
Ｎｏ．１３はフラックス中の「Ｔｉ＋Ａｌ＋Ｍｇ」の添加量が低い例である。したがって、脱酸能の不足により耐欠陥性が不合格となった。
Ｎｏ．１４はフラックス中の「Ｔｉ＋Ａｌ＋Ｍｇ」の添加量が過剰な例である。したがって、過剰な脱酸元素が酸化物として溶接金属中に浮遊し、欠陥として作用したため、伸び、衝撃性能の劣化が見られ、耐欠陥性においても不合格となった。
Ｎｏ．１５は心線のＭｇ添加量が低く、Ａｌを少量添加した例であり、脱酸元素の効果がわずかに不足した例である。したがって、耐欠陥性は不合格であったが、欠陥数は、耐欠陥性が不合格であった他の試験材と比べると少なかった。
Ｎｏ．１６、１７は心線にＭｇの代わりにＴｉもしくはＡｌを添加した例である。Ｔｉ、Ａｌの単独添加では、溶融金属中の脱酸は不十分となり、耐欠陥性が不合格となった。
Ｎｏ．１８は心線にＭｇの代わりにＲＥＭを添加したものである。この場合は溶接金属の評価結果は良好であるが、心線の製造が通常よりも困難であり、また、希土類原料が高価であることから経済的では無く、実用的ではない。
Ｎｏ．１６、１７は心線にＭｇの代わりにＴｉもしくはＡｌを添加した例である。Ｔｉ、Ａｌの単独添加では、溶融金属中の脱酸は不十分となり、耐欠陥性が不合格となった。
Ｎｏ．１８は心線にＭｇの代わりにＲＥＭを添加したものである。この場合は溶接金属の評価結果は良好であるが、心線の製造が通常よりも困難であり、また、希土類原料が高価であることから経済的では無く、実用的ではない。
Ｎｏ．１９、２０は心線にＭｇを添加せずに、被覆剤中のＭｇ量を増加させた例である。被覆剤に添加したＭｇは効率良く溶融金属に溶け込むことができないため、十分に気孔欠陥を防止することができていない。したがって、耐欠陥性が不合格となった。
Ｎｏ．２１は心線のＳｉ、Ｍｎが過剰な例である。この例では、溶接金属のＳｉ含有量が高いために衝撃性能が不合格となった他、溶接施工時に耐棒焼け性の劣化を観測している。
Ｎｏ．２１は心線のＳｉ、Ｍｎが過剰な例である。この例では、溶接金属のＳｉ含有量が高いために衝撃性能が不合格となった他、溶接施工時に耐棒焼け性の劣化を観測している。
以上、本発明について実施の形態および実施例を示して詳細に説明したが、本発明の趣旨は前記した内容に限定されることなく、その権利範囲は特許請求の範囲の記載に基づいて広く解釈しなければならない。なお、本発明の内容は、前記した記載に基づいて広く改変・変更等することが可能であることはいうまでもない。
Claims (1)
- 心線に被覆剤が塗布されているＮｉ基合金被覆アーク溶接棒であって、
前記心線は、心線全質量あたり、
Ｍｇ：０．０５〜０．５質量％
Ｓｉ≦０．５質量％
Ｍｎ≦０．５質量％
Ｐ＋Ｓ≦０．０１０質量％
Ｃ≦０．０２質量％
を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなり、
前記被覆剤は、Ｎｉ基合金被覆アーク溶接棒全質量あたり、
Ｍｎ＋Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｎｂ＋Ｔａ＋Ｗ＋Ｎｉ＋Ｃｏ＋Ｆｅ：１６〜３０質量％
Ｓｉ：０．２〜１．０質量％
Ｔｉ＋Ａｌ＋Ｍｇ：０．３０〜１．０質量％
金属炭酸塩のＣＯ２量換算値：２．５〜６．５質量％
金属フッ化物のＦ換算値：１．５〜５．０質量％
スラグ形成剤：５．０〜１０．０質量％
アルカリ金属の酸化物：０．８〜２．０質量％
を含有し、残部が不可避的不純物からなり、
前記被覆剤の被覆率：３０〜５０質量％であることを特徴とするＮｉ基合金被覆アーク溶接棒。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2014170822A JP6296550B2 (ja) | 2014-08-25 | 2014-08-25 | Ｎｉ基合金被覆アーク溶接棒 |
| CN201510471168.5A CN106181116B (zh) | 2014-08-25 | 2015-08-04 | Ni基合金被覆焊条 |
| KR1020150117757A KR101764008B1 (ko) | 2014-08-25 | 2015-08-21 | Ni기 합금 피복 아크 용접봉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2014170822A JP6296550B2 (ja) | 2014-08-25 | 2014-08-25 | Ｎｉ基合金被覆アーク溶接棒 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2016043395A true JP2016043395A (ja) | 2016-04-04 |
| JP6296550B2 JP6296550B2 (ja) | 2018-03-20 |
Family
ID=55540198
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2014170822A Active JP6296550B2 (ja) | 2014-08-25 | 2014-08-25 | Ｎｉ基合金被覆アーク溶接棒 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6296550B2 (ja) |
| KR (1) | KR101764008B1 (ja) |
| CN (1) | CN106181116B (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2021126674A (ja) * | 2020-02-13 | 2021-09-02 | 日鉄溶接工業株式会社 | ９％Ｎｉ鋼溶接用被覆アーク溶接棒 |
| CN113579558A (zh) * | 2020-04-30 | 2021-11-02 | 宝武特种冶金有限公司 | 一种核级镍铬铁合金焊芯及其制造方法 |
| CN114310032A (zh) * | 2021-12-08 | 2022-04-12 | 四川大西洋焊接材料股份有限公司 | 一种高钼低合金的核级设备用焊条及其制备方法 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105689922A (zh) * | 2014-11-28 | 2016-06-22 | 成都创客之家科技有限公司 | 耐锈蚀焊条 |
| CN105618959A (zh) * | 2016-03-11 | 2016-06-01 | 天津滨海雷克斯激光科技发展有限公司 | 一种用于MONEL-K500合金激光焊接与熔覆的新型SL-NiCrMo合金材料 |
| CN107498145B (zh) * | 2017-07-27 | 2019-07-19 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 一种堆“埋弧焊熔敷金属试验”过渡层的焊接方法 |
| US10981254B2 (en) | 2018-03-27 | 2021-04-20 | Nippon Steel Corporation | Ni-based alloy core wire for covered electrode, covered electrode, and method of manufacturing covered electrode |
| JP6418365B1 (ja) | 2018-03-27 | 2018-11-07 | 新日鐵住金株式会社 | サブマージアーク溶接用Ｎｉ基合金ワイヤ、及び溶接継手の製造方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5051944A (ja) * | 1973-09-10 | 1975-05-09 | ||
| JPS51139537A (en) * | 1975-05-28 | 1976-12-01 | Nippon Steel Corp | Welding rod for heat resistant alloy |
| JPS63199094A (ja) * | 1987-02-16 | 1988-08-17 | Nippon Steel Corp | 極低温鋼用被覆ア−ク溶接棒 |
| JP2001239396A (ja) * | 2000-02-25 | 2001-09-04 | Mitsubishi Materials Corp | Ｎｉ基合金被覆アーク溶接棒 |
| JP2006272432A (ja) * | 2005-03-30 | 2006-10-12 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | ９％Ｎｉ鋼用被覆アーク溶接棒 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3107176A (en) * | 1962-02-07 | 1963-10-15 | Int Nickel Co | Nickel-copper alloy welding electrode |
| JP3170165B2 (ja) * | 1994-12-28 | 2001-05-28 | 三菱重工業株式会社 | Ｎｉ基高Ｃｒ合金用被覆アーク溶接棒 |
| JPH08300185A (ja) * | 1995-05-02 | 1996-11-19 | Nippon Steel Corp | ニッケル基被覆アーク溶接棒 |
| CN100571964C (zh) * | 2006-12-30 | 2009-12-23 | 上海材料研究所 | 高性能耐蚀合金焊条及其制造方法 |
| JP5389000B2 (ja) | 2010-12-02 | 2014-01-15 | 株式会社神戸製鋼所 | Ｎｉ基合金溶接金属、Ｎｉ基合金被覆アーク溶接棒 |
| KR101311794B1 (ko) * | 2012-02-10 | 2013-09-25 | 현대종합금속 주식회사 | 니켈기 고크롬 합금용 피복 아크 용접봉 |
| CN103817463A (zh) * | 2012-11-16 | 2014-05-28 | 李彬 | 一种高强度焊条 |
| CN103433642B (zh) * | 2013-08-12 | 2015-06-24 | 西安理工大学 | 1Ni9低温钢焊接用低氢碱性焊条及其制备方法 |
-
2014
- 2014-08-25 JP JP2014170822A patent/JP6296550B2/ja active Active
-
2015
- 2015-08-04 CN CN201510471168.5A patent/CN106181116B/zh active Active
- 2015-08-21 KR KR1020150117757A patent/KR101764008B1/ko active IP Right Grant
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5051944A (ja) * | 1973-09-10 | 1975-05-09 | ||
| JPS51139537A (en) * | 1975-05-28 | 1976-12-01 | Nippon Steel Corp | Welding rod for heat resistant alloy |
| JPS63199094A (ja) * | 1987-02-16 | 1988-08-17 | Nippon Steel Corp | 極低温鋼用被覆ア−ク溶接棒 |
| JP2001239396A (ja) * | 2000-02-25 | 2001-09-04 | Mitsubishi Materials Corp | Ｎｉ基合金被覆アーク溶接棒 |
| JP2006272432A (ja) * | 2005-03-30 | 2006-10-12 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | ９％Ｎｉ鋼用被覆アーク溶接棒 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2021126674A (ja) * | 2020-02-13 | 2021-09-02 | 日鉄溶接工業株式会社 | ９％Ｎｉ鋼溶接用被覆アーク溶接棒 |
| JP7383513B2 (ja) | 2020-02-13 | 2023-11-20 | 日鉄溶接工業株式会社 | ９％Ｎｉ鋼溶接用被覆アーク溶接棒 |
| CN113579558A (zh) * | 2020-04-30 | 2021-11-02 | 宝武特种冶金有限公司 | 一种核级镍铬铁合金焊芯及其制造方法 |
| CN113579558B (zh) * | 2020-04-30 | 2024-02-09 | 宝武特种冶金有限公司 | 一种核级镍铬铁合金焊芯及其制造方法 |
| CN114310032A (zh) * | 2021-12-08 | 2022-04-12 | 四川大西洋焊接材料股份有限公司 | 一种高钼低合金的核级设备用焊条及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN106181116B (zh) | 2018-11-30 |
| KR20160024778A (ko) | 2016-03-07 |
| CN106181116A (zh) | 2016-12-07 |
| KR101764008B1 (ko) | 2017-08-01 |
| JP6296550B2 (ja) | 2018-03-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6296550B2 (ja) | Ｎｉ基合金被覆アーク溶接棒 | |
| JP5968855B2 (ja) | Ｎｉ基合金フラックス入りワイヤ | |
| JP6250475B2 (ja) | Ｎｉ基合金フラックス入りワイヤ | |
| JP2011140064A (ja) | Ｎｉ基合金フラックス入りワイヤ | |
| JP2006272432A (ja) | ９％Ｎｉ鋼用被覆アーク溶接棒 | |
| JP2010110817A (ja) | 低水素系被覆アーク溶接棒 | |
| JP5890280B2 (ja) | 低水素系被覆アーク溶接棒 | |
| JP2008221231A (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP6441179B2 (ja) | Ｎｉ基合金フラックス入りワイヤ | |
| JP2016203253A (ja) | 低水素系被覆アーク溶接棒 | |
| JP5314414B2 (ja) | フラックス入りワイヤ | |
| JP2000117488A (ja) | Ｎｉ基合金フラックス入りワイヤ | |
| JP2010017717A (ja) | フラックス入りワイヤ | |
| JP2012223816A (ja) | 二相ステンレス鋼用被覆アーク溶接棒 | |
| JP7408295B2 (ja) | ９％Ｎｉ鋼溶接用被覆アーク溶接棒 | |
| JP6061712B2 (ja) | 低水素系被覆アーク溶接棒 | |
| WO2020217963A1 (ja) | Ｎｉ基合金フラックス入りワイヤ | |
| JP2014193472A (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| KR102156027B1 (ko) | 플럭스 코어드 와이어 | |
| JP2544611B2 (ja) | 極低温鋼用被覆ア−ク溶接棒 | |
| JP6669680B2 (ja) | ライムチタニヤ系被覆アーク溶接棒 | |
| JP7383513B2 (ja) | ９％Ｎｉ鋼溶接用被覆アーク溶接棒 | |
| JP5457301B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP2010253495A (ja) | 低水素系被覆アーク溶接棒 | |
| JP2000052089A (ja) | 高温特性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼溶接棒 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20160901 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20170817 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20170829 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20171010 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20180206 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20180215 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6296550 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |