JP2015519475A - 改良された快削性鍛造アルミニウム合金製品およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

重量％で表示した下記の化学組成：１．３％≰Ｓｉ≰１２％、１．３５％≰Ｆｅ≰１．８％を有し、Ｆｅ＋Ｓｉの総含有量は３．４％、好ましくは３．６％より高く、０．１５％≰Ｃｕ≰６％、０．６％≰Ｍｇ≰３％、任意で、一つまたは複数の下記の元素：Ｍｎ≰１％、Ｃｒ≰０．２５％、Ｎｉ≰３％、Ｚｎ≰１％、Ｔｉ≰０．１％、Ｂｉ≰０．７％、Ｉｎ≰０．７％、Ｓｎ≰０．７％、他の元素が各々≰０．０５％で総量≰０．１５％、残余がアルミニウムであることを特徴とする鍛造アルミニウム合金製品。好ましくは、この製品は５２５〜５８０℃の範囲の温度で少なくとも一時間均質化されたビレットから押出成形される。優れた機械加工性および硬質陽極酸化処理後の極めて低い粗度を有するこの製品は、改良されたブレーキピストンボディを得るために使用することができる。【選択図】なし

Description

本発明は、機械加工用途のための、とくに快削用途のための鍛造アルミニウム合金製品に関するものである。本発明は、また、押出成形および精密旋削への適合性の機能として最適化され、特に、融点が低く、鉛などのように環境および健康に有害か、または、合金の冶金学的構造の脆化を引き起こすことのある元素を含まない化学組成を有するＡＡ６０００系アルミニウム製の、主に棒またはロッド型の単純な押出製品から得られる精密旋削部品の分野に関するものである。

その他の表示がなければ、合金の化学組成に関するすべての値は重量％で表示される。また、参照されるすべてのアルミニウム合金は、その他の表示がなければ、Ａｌｕｍｉｎｉｕｍ Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎによって定期的に刊行されるＲｅｇｉｓｔｒａｔｉｏｎ Ｒｅｃｏｒｄ Ｓｅｒｉｅｓによって定義された名称を使用して、名付けられている。

精密旋削は、金属製の棒またはロッドから材料を除去することによる、一般的に回転部品（ねじ、ボルト、車軸など）である部品の量産分野に関するものである。後者は、特にアルミニウム合金の場合、普通はビレットからの押出成形によって得られる。したがって、部品はマニュアルまたはデジタル制御による切削機械で高い生産速度で製造される。それらは、時計製造から医療機器まで、さらに、輸送（航空、鉄道、自動車）および工業（電気、電子、油圧など）の分野までの様々な分野で使用される。

生産性、ならびに最終部品の寸法の精度および表面粗度は、この種の製造に関連する主な目的である。機械加工性は、最終製品を得るためにワークピースから金属を除去する相対的な容易さと定義できる。アルミニウム合金に関して、機械加工性に関する最も重要な性質の一つは、形成された切屑の破砕である。切屑が破砕しないとき、長い切屑が形成され、それは、仕様書から外れた製品を得ることから高い困難性を伴って機械加工されたピースから切屑を排出することまでにわたる、広範囲の問題につながることがある。

最近まで、鉛、錫、インジウムおよびビスマスのような元素が、有効なチップブレーカとして作用する相を形成するので、添加されていた。快削用途の典型的な合金はＡＡ６２６２であり、鉛およびビスマスを高水準で含む。鉛およびビスマスのような元素は、アルミニウムへの可溶性が低く、融点が低いため、機械加工作業によって引き起こされる加熱の結果として融解し、その結果、アルミニウムマトリックス内に軟質領域を形成する。硬質マトリックス内の軟質領域によって、小さいサイズの切屑は機械加工または精密旋削作業中に容易に破砕され、したがって、材料の急速な除去、およびその結果として、高い機械加工生産性が可能であり、また、より高い量の熱を破砕された切屑と共に排出するため、部品の最終的な表面粗度の潜在的な劣化を防ぐ。

しかしながら、鉛の存在に関係する毒性の問題のせいで、ヨーロッパの法律では、アルミニウム合金のような合金、特に精密旋削用に使用される合金における許容含有量はますます制限されている。最近の規制制限では、アルミニウム合金の鉛濃度を０．４％までに制限している。ここ数年、精密旋削合金型として鉛の含有量が低いもの、鉛を含まないものさえもが提案されていた。それらの組成は、錫、ビスマスまたはインジウムなどの、同様に融点が低い置換元素の存在に基づいていた。しかしながら、これらの合金は、正確には鉛を含む合金と同様な精密旋削中の性能を示さない。さらに、これらの合金は置換元素から由来する低融点相による粒界の完全な濡れを原因とする脆化の問題を提起することがある。この脆化は、不十分な冷却が行われたとき機械加工中に発生することがある。

国際公開第２００５／１００６２３号には、機械加工または快削用途のための、好ましくは押出成形の形態の快削性鍛造ＡｌＭｇＳｉ合金製品が開示されており、その合金は、重量％で、０．６〜２．０のＳｉ、０．２〜１．０のＦｅ、０．５〜２．０のＭｇ、最大１．０のＣｕ、最大１．５のＭｎ、最大１．０のＺｎ、最大０．３５のＣｒ、最大０．３５のＴｉ、０．０４〜０．３のＺｒ、各々最大０．０５で総量で最大０．１５の不純物を含み、残余がＡｌである。

特開平９−２４９９３１号公報には、１．５〜１２．０質量％のＳｉ、０．５〜６．０質量％のＭｇ、０．０１〜０．１質量％のＴｉおよび残余がＡｌ及び不可避不純物からなり、必要に応じて、０．５〜２．０質量％のＭｎおよび０．１〜１．０質量％のＣｕのいずれか一方又は双方、あるいは０．５〜１．０質量％のＦｅ、０．１〜０．５質量％のＣｒ、０．１〜０．５質量％のＺｒのうちいずれか１種以上を含有するアルミニウム合金が開示されている。

米国特許第６０５９９０２号明細書には、１．５〜１２％のＳｉ、０．５〜６％のＭｇ、および、任意で０．５〜２％のＭｎ、０．１５〜３％のＣｕおよび０．０４〜０．３５％のＣｒの少なくとも一つを含み、さらに、０．０１〜０．１％のＴｉ、不可避的不純物および残余のＡｌを含み、Ｓｉ系化合物の二次相硬質粒子の平均粒径は２〜２０μｍで、その面積比は２〜１２％であるアルミニウム合金押出製品が開示されている。その合金は、ＤＡＳ（デンドライトアームスペーシング）が１０〜５０μｍの鋳造ビレットを得るために融解され、次に、４５０〜５２０℃で浸漬処理され、それから、押出成形過程に置かれる。

国際公開第２０１０／１１２６９８号には、重量％で表示した、０．８≦Ｓｉ＜１．５％、１．０＜Ｆｅ≦１．８％、Ｃｕ＜０．１％、Ｍｎ＜１％、０．６〜１．２％のＭｇ、Ｎｉ＜３．０％、Ｃｒ＜０．２５％、Ｔｉ＜０．１％、他の元素が各々＜０．０５％で総量＜０．１５％、残余がアルミニウムである化学組成を有するアルミニウム合金製の快削性押出製品が開示されている。

しかしながら、これらの最近開発された合金は、精密旋削用途において、特に切屑破砕に関して、従来の鉛含有合金ほど良好な結果を示さない。

したがって、鉛含有合金ＡＡ６２６２またはＡＡ２０１１製のそれらの製品に類似した性質を有する、すなわち、快削中に長い切屑を形成することを防止し、適切な機械的性質および耐食性を有し、陽極酸化されるのに適した、Ｐｂを含まない快削性鍛造合金製品を得ることは今なお目標である。

本発明の第一の目的は、重量％で表示した下記の化学組成
‐１．３％≦Ｓｉ≦１２％、
‐１．３５％≦Ｆｅ≦１．８％、
を有する鍛造アルミニウム合金製の押出製品であって、
Ｆｅ＋Ｓｉの総含有量は３．４％、好ましくは３．６％、より高く、
‐０．１５％≦Ｃｕ≦６％、
‐０．６％≦Ｍｇ≦３％、
‐任意で、一つまたは複数の下記の元素
‐Ｍｎ≦１％
‐Ｃｒ≦０．２５％
‐Ｎｉ≦３％
‐Ｚｎ≦１％
‐Ｔｉ≦０．１％
‐Ｂｉ≦０．７％
‐Ｉｎ≦０．７％
‐Ｓｎ≦０．７％
‐他の元素が各々≦０．０５％で総量≦０．１５％
‐残余がアルミニウム
であることを特徴とする押出製品である。

本発明によると、鍛造合金製品では、合金製品の強度、硬度を高めるため、および、切屑が削ぎ取られ、より容易に破砕されるように共に機械加工性を改良するＳｉ含有金属間粒子の量を増加させるために、Ｓｉ含有量は１．３重量％より高い。好ましくは、Ｓｉ含有量は１．３重量％よりかなり高い。有利には、Ｓｉ含有量は１．５５重量％より高い。しかしながら、シリコン量が高すぎると、その結果として粗ダイヤモンド立方体‐Ｆ格子相粒子の沈澱が生じ、押し出し性が悪化し、均質化中の二次相粒子の初期融解の危険性を増大させることにつながる。Ｓｉ含有量は共晶含有量に近い１２％より低いことが有利であり、好ましくは５重量％より低い。

鍛造合金製品のＦｅ含有量は１．３５重量％より高く、チップブレーカとして作用するアルミニウムを含む硬質金属間相を形成する。Ｆｅ含有量は短い切屑の形成を促進する二次相粒子の量を制御する。Ｆｅ含有量は好ましくは１．５５％より高いが、押し出し性を低下させるビレット鋳造中の一次鉄含有相の形成を防ぐために、１．８％より低い。さらに好ましくは、Ｆｅ含有量は１．７重量％から１．８重量％の範囲である。

シリコンおよび鉄のような成分がアルミニウム合金の機械加工性を向上させるとして既に公知であっても、両方の組み合わせは推奨されなかった。Ｓｉ含有量が高いときには、Ｆｅ含有量は１％以下でなければならず（特開平９−２４９９３１号）、Ｆｅ含有量が高い場合には、Ｓｉ含有量は１．５％以下でなければならない（国際公開第２０１０／１１２６９８号）。本発明の枠内で、本出願人は、Ｆｅ＋Ｓｉ≧３．４重量％、好ましくは≧３．６重量％のように、高いＳｉ含有量と高いＦｅ含有量を組み合わせると、それでも容易に押出成形することができるアルミニウム合金が得られ、この含有量が高すぎないならば、その最大含有量は金属間相の形成に寄与する他の成分の量によるが、良好な機械加工性を有する、すなわち快削中に長い切屑を形成するのを防止し、高い機械的性質および耐食性を有する押出製品が得られることを発見した。他の成分の可能な含有量の範囲を考慮すると、（Ｓｉ＋Ｆｅ）含有量は８重量％より低い方が有利で、さらに好ましくは、７重量％より低い。

鍛造合金製品は０．６％より高いＭｇ含有量を有し、Ｍｇの存在は合金の強度を増大させ、Ｍｇ含有金属間粒子の量を増加させ、それは切屑が削り取られ、より容易に破砕されるので、さらに機械加工性を改良する。Ｍｇ含有量は、０．６〜３重量％であり得る。それは、好ましくはＳｉ含有量との関係によって決定され、シリコン含有量が高いほど、均質化中の二次相粒子の初期融解の危険性を低下させるためにマグネシウム含有量は高くなければならない。しかしながら、マグネシウム含有量が高過ぎると、押し出し性および工具摩耗に都合が良くない。したがって、Ｓｉ含有量が５重量％より低いとき、Ｍｇ含有量は０．６〜２重量％であるのが好ましい。

銅もまた合金製品の強度をかなり増大させる。本発明による鍛造製品の合金は最小含有量が０．１５重量％の銅を含む。Ｃｕ、ＳｉおよびＭｇの同時存在の結果、合金の低下した靭性と組み合わされた、増大した強度を得ることになり、それは切屑の脆弱性および形状を改良する。好ましくは、銅の含有量は０．６５％より高いが、６％より低く、好ましくは、その押し出し性への逆効果のせいで１％より低い。

マンガンは任意の成分である。それは、チップブレーカとして作用する他の元素との硬い金属間相を形成する。Ｍｎはまた、合金の強度を増大させる微細な分散質を形成する。しかしながら、Ｍｎ含有量が高過ぎると、陽極酸化後、押出製品に望まれない、不安定な様相が与えられる。したがって、本発明の合金は最大１重量％のＭｎを含む。鉄と組み合わせると、マンガンは粗い一次相粒子を形成し、そのサイズは典型的には５０〜１００μｍであり、それは合金の延性の顕著な損失につながる。したがって、Ｆｅ＋Ｍｎの含有量は好ましくは１．９重量％より低い。

ニッケルもまた任意の成分である。マンガンのように、精密または棒旋削中の切屑破砕に適切な二次相粒子の形成に関与する。その含有量は、脆化作用を有する一次相の形成を防ぐために３％までに制限される。Ｎｉ含有量は、有利には１重量％より低い。

鍛造合金製品は、任意で最大１重量％のＺｎ含有量を有する。特にＭｇおよび／またはＣｕと組み合わせると、Ｚｎは合金製品の強度を増大させる。

鍛造合金製品は、同様にビスマス、錫、またはインジウムを含むことがある。鉛のように、これらの元素は融点が低い軟質相を形成することがある。切屑の形成の間、これらの軟質相は材料中に脆弱点を形成し、その結果、切屑はより容易に破砕される。本発明では、Ｂｉ、ＳｎまたはＩｎの含有量は０．７％より低い。しかしながら、それらは好ましくは他の元素と組み合わせてチップブレーカとして作用する金属間相を形成するのに十分な低濃度で合金中に存在し、それによって、低い融点での軟質層の形成を防止する。好ましい実施態様では、これらの元素の少なくとも一つの含有量は０．０５重量％よりわずかに高く、０．４重量％より低い。

クロムもまた、チップブレーカとして限定された有効性を有する他の元素と共に硬質金属間相を形成することがある。クロムはまた微細な分散質を形成し、それは合金の強度を増大させる。これは抗再結晶元素であり、マンガンのように合金の粒状構造に影響する二次相を形成することがある。その含有量は、押し出し性に悪影響があるせいで、０．２５重量％未満に保たれる。好ましいＣｒ含有量は、０．１〜０．２重量％である。鉄および／またはマンガンと組み合わせて、クロムもまた合金の延性のかなり大きな損失につながる粗い一次相粒子を形成する。したがって、Ｆｅ＋Ｍｎ＋Ｃｒ含有量は好ましくは２．１重量％より低く、さらに好ましくは２．０重量％より低い。

チタンは一次アルミニウムの細粒化を促進し、上述の二次相の分布に影響する。それは鋳放しの微細構造の細粒化剤として添加され、最大で０．１重量％まで存在することができる。細粒化アルミニウム鍛造合金技術で公知のように、Ｔｉは、ＴｉＢ₂および／またはＴｉＣと共に、または、それとして添加される。その含有量は、押し出し性に悪影響があるせいで、０．１％までに制限される。

本発明の別の目的は、
（ｉ）上述のような化学組成を有する合金製のビレットを鋳造する段階、
（ｉｉ）前記鋳造ビレットを５２５〜５８０℃、好ましくは５３５〜５５５℃の範囲の温度で少なくとも一時間均質化する段階、
（ｉｉｉ）前記均質化ビレットを押出成形する段階、
（ｉｖ）５００℃より高い温度で押出製品を固溶化熱処理し、つづいて、急冷、好ましくは、水焼き入れし、それによって、固溶化熱処理が押出成形中に発生した熱によって実施されるか、または、別の熱処理炉を使用することによって制御される段階、
（ｖ）押出成形され、急冷された製品の合金を時効処理する段階
からなる快削性鍛造アルミニウム合金製品の製造方法である。

均質化が高温、通常５４５℃で５または６時間実施されるこの方法のおかげで、押出製品は、同じ幾何学的形状および同じ焼き戻しを有するＡＡ６２６２押出成形棒と同様な機械的性質を有する。押出製品は、直接押出プレスによって、またはビレットを約５００℃、好ましくは４８０〜５２０℃に予備加熱して、それを押出比約２０、好ましくは１０〜５０で、押出速度約１０ｍ／分、好ましくは５〜３０ｍ／分で押出成形する間接押出プレスによって得られる。

前記の方法によって得られた押出製品は、平均粒径が２μｍ未満、典型的には１〜２μｍおよび面積比が５〜１５％である二次相硬質粒子を含む。それらは合金の高い機械的性質に寄与し、おそらく転位の滑りを停止させることによって固定点として作用し、切屑が破砕されるのを容易にする空洞の形成が起きることになる多量の金属間粒子のおかげで、切屑が破砕されるのを助ける。Ｃｕ含有量が１．４重量％より低くても、適切な時効処理後４００ＭＰａより高い極限引張り強さを有する押出製品で、最良の結果が得られた。

本発明のまた別の目的は、鍛造アルミニウム合金製品をいずれかの機械加工金属切削作業を使用して機械加工し、次に硬質陽極酸化して、典型的には低粗度の約３０μｍの陽極酸化層を有し、その陽極酸化表面の粗度Ｒｍａｘは好ましくは４μｍ未満、さらに好ましくは３μｍ未満であり、それによって特に改良されたブレーキピストンボディが得られる、本発明による鍛造アルミニウム合金製品の使用である。

実際、本出願人は、本発明による鍛造アルミニウム合金製品が、重金属を含まない快削性合金製の公知の製品の陽極酸化後の表面粗度よりもかなり良好な、陽極酸化後の優れた表面粗度を示すことに気づいた。本発明による鍛造アルミニウム合金製品の使用は、それらの優れた機械的性質、機械加工性、および陽極酸化後に低い表面粗度を有するそれらの優れた適性によって、特にブレーキピストンボディの製造に推奨される。

陽極酸化から生じる表面粗度は複数のパラメータによって変化し、それらのパラメータとしては、陽極酸化前の表面粗度、陽極酸化方法および陽極酸化される合金、特にその微細構造に存在する相の分布、サイズおよび化学的性質がある。陽極酸化された表面粗度が極めて重要な用途の一つに、ブレーキピストンボディの製造がある。ブレーキピストンボディは、通常円筒形である所望の形状の機械加工によって鍛造アルミニウム棒から通常製造される部品である。高性能ブレーキピストンボディは、その後硬質陽極酸化され、厚さが約３０μｍの陽極酸化層が得られる。

本出願人は、本発明による合金から押出成形され、その後機械加工され硬質陽極酸化されたブレーキピストンボディが、従来の重金属を含む快削性合金の粗度と同じか、わずかに良好でさえあり、公知の重金属を含まない快削性合金の粗度より良好な粗度を有することを発見した。

本発明は、下記の実施例からよりよく理解されるであろうが、しかしながら、それらの実施例は本発明を何ら限定するものではない。

六つの合金をダイレクトチル（ＤＣ）鋳造方法を使用して鋳造し、直径が１２０ｍｍである２．５〜３ｍの丸太を形成した。これらの合金の組成を表１に記載した。

これらの合金はすべて、０．０４〜０．０５重量％のチタン含有量を有する。

合金ＣおよびＤは本発明による化学組成を有し、一方、合金ＡおよびＢはＣｕの含有量が低く、合金ＥおよびＦは国際公開第２０１０／１１２６９８号による化学組成を有し、合金ＧのＭｎ含有量は本発明による合金より高い。

丸太は温度５４５℃で５時間３０分の間均質化された。次にそれらを切断して、長さが２２０ｍｍのビレットを得た。ビレットを５００℃まで加熱して、それから、間接６．３ＭＮ押出プレスで押出成形して、外径が３０ｍｍで、内径が１５ｍｍで、したがって、壁の厚さが７．５ｍｍである管を形成した。押出成形された管は押出プレスから押出速度６ｍ／分で外に出され、ダイスの出口の近傍で水焼き入れされた。次に管を１０時間１７０℃で人工的に時効処理し、最大の機械的強度を得た。

各合金について、ＥＮ−７５５−１にしたがって一つの管を機械加工して、引張試験サンプルを採取した。各合金の機械的性質は表２に記載されている。ただし、表２において、Ｒｐは応力解放後に０．２％の永久伸びが観察されるところで測定された降伏強さであり、Ｒｍは引張強度であり、Ａ５％は破砕後のゲージ長の永久伸びであり、当初のゲージ長Ｌ０のパーセンテージで表示され、ただし、Ｌ０は５．６５√Ｓ０に等しいとされ、Ｓ０はテスト片の初期断面積である。

合金ＣおよびＤの機械的性質は、同様な伸びでは合金ＥおよびＦの機械的性質より高い。それらは、また、合金ＡおよびＢの機械的性質よりも高い。これらの値は、また、焼き戻しＴ６でＡＡ６２６２合金製の直径３０ｍｍを有する押出成形棒の機械的性質と比較することもできるが、ただし、焼き戻しＴ６において、Ｒｍは通常４００ＭＰａ近傍であり、Ｒｐは通常３５０ＭＰａ近傍である。合金Ｇの伸びは、おそらくＭｎおよび／またはＭｎ＋Ｆｅおよび／またはＭｎ＋Ｆｅ＋Ｃｒの含有量が高すぎるせいで、７％まで降下した。

合金の機械加工性は、それらの切屑の破砕性を観察することによって評価された。それはあらかじめ決定された機械加工作業から生じる切屑をすべて回収し、所定の質量の回収された切屑、ここでは質量１００ｇ中のそれらの数（切屑の数／１００ｇ）を算出することで測定された。機械加工作業は、ＣＮＣ回転旋盤ＳＰ １２ＣＮＣおよびＳＡＮＤＶＩＫ Ｃｏｒｏｍａｎｔ Ｃｏｒｏｔｕｒｎ（登録商標）１０７で販売されているひし形８０°の基本形状の挿入物を、アルミニウム合金の回転用に設計された参照ＣＣＧＸ ０９ Ｔ３ ０４−ＡＬと共に使用して実施された。下記の機械加工パラメータが適用された。すなわち、回転速度３１５０ｒｐｍ／分、供給０．３ｍｍ／ｒｅｖおよび切断深さ３．５ｍｍである。１００ｇの切屑の数の平均値は、±５００にほぼ等しい９５％信頼区間で、表３に記載されている。最も良い結果は、合金Ｃ、ＤおよびＧに対応するサンプルで得られ、それらは優れた切屑破砕を示すが、一方、サンプルＡ（低Ｃｕ含有量）およびＢ（高Ｎｉ含有量）は並の切屑破砕の結果を示し、サンプルＥおよびＦはあまり良くない切屑破砕の不十分な結果を示す。

また、表３に記載した二次相粒子の平均粒径および面積比（「表面比」とも呼ばれる）は、画像分析ソフトウェアを使用して、倍率５００で撮った光学顕微鏡写真に基づいて各サンプルについて決定した。粒径は、粒子の領域を有する円の直径と定義された。平均粒径は、すべての検出可能な粒子の粒径の算術平均を計算することで得られた。

合金Ｇは優れた切屑破砕に好都合な組成を有するが、その構造は粗い一次粒子を含み、結果として、合金の延性にかなり大きな損失を与える。

したがって、これらの観察は米国特許第６０５９９０２号明細書に記載されたものとは完全には適合しない。特に二次相の平均粒径は有利には２μｍ未満である。スリッピングラインの蓄積に基づく米国特許第６０５９９０２号明細書の説明が完全には真実ではないか、または、２μｍのサイズ制限が少なくとも本発明による化学組成を有する合金については、スリッピングラインの蓄積を妨げないかである。また、最良の切屑破砕の結果は最大の強度（４００ＭＰａより高い）を有する合金で得られることが分かった。

化学組成を表１に記載した合金Ｃ、Ｄ、ＦおよびＧから押出成形した、外径３０ｍｍおよび厚さ７．５ｍｍの複数の管からサンプルを抽出した。

サンプルの製造方法は、下記の通りである。
１ 長さ７０ｍｍで押出成形された管を切断し、前記管の直径面に沿って削る、
２ 直径方向の平坦面を磨く、
３ 脱脂する、
４ 洗浄する、
５ Ｈ₂ＳＯ₄電解質で硬質陽極酸化して、厚さ３０μｍの酸化層を得る。

粗度測定は、サンプルの軸線方向に沿って、直径方向の平坦な陽極酸化面について実施した。以下の三つの粗度パラメータが測定された。
・Ｒｍａｘ：粗度プロファイルの最大粗度深さ
・Ｒａ：粗度プロファイルの算術平均偏差
・Ｒｚ：粗度プロファイルの平均最大高さ

表４に記載した粗度値は、合金ＣおよびＤ製のサンプルの粗度がＦおよびＧの粗度より小さいことを示している。

国際公開第２００５／１００６２３号 特開平９−２４９９３１号公報 米国特許第６０５９９０２号明細書 国際公開第２０１０／１１２６９８号

Claims (15)

1. 重量％で表示した下記の化学組成
   ‐１．３％≦Ｓｉ≦１２％、
   ‐１．３５％≦Ｆｅ≦１．８％、
   を有する鍛造アルミニウム合金製品であって、
   Ｆｅ＋Ｓｉの総含有量は３．４％より高く、好ましくは３．６％より高く、
   ‐０．１５％≦Ｃｕ≦６％、
   ‐０．６％≦Ｍｇ≦３％、
   ‐任意で、一つまたは複数の下記の元素
   ‐Ｍｎ≦１％
   ‐Ｃｒ≦０．２５％
   ‐Ｎｉ≦３％
   ‐Ｚｎ≦１％
   ‐Ｔｉ≦０．１％
   ‐Ｂｉ≦０．７％
   ‐Ｉｎ≦０．７％
   ‐Ｓｎ≦０．７％
   ‐他の元素は各々が０．０５％未満で、総量が０．１５％未満
   ‐残余がアルミニウム
   であることを特徴とする鍛造アルミニウム合金製品。
2. Ｆｅ＋Ｓｉ＋Ｃｕの総含有量は４重量％より高いことを特徴とする請求項１に記載の鍛造アルミニウム合金製品。
3. Ｆｅ含有量は１．５５重量％以上であることを特徴とする請求項１または２に記載の鍛造アルミニウム合金製品。
4. Ｓｉ含有量は１．５５重量％以上であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一つに記載の鍛造アルミニウム合金製品。
5. Ｓｉ含有量は５重量％より低いことを特徴とする請求項１〜４のいずれか一つに記載の鍛造アルミニウム合金製品。
6. 重量％で表示したＦｅ含有量は、１．７％＜Ｆｅ≦１．８％であることを特徴とする請求項１〜５のいずれか一つに記載の鍛造アルミニウム合金製品。
7. 重量％で表示したＣｕ含有量は、０．６５％より高いことを特徴とする請求項１〜６のいずれか一つに記載の鍛造アルミニウム合金製品。
8. Ｂｉ含有量は、０．０５〜０．４重量％であることを特徴とする請求項１〜７のいずれか一つに記載の鍛造アルミニウム合金製品。
9. Ｓｎ含有量は、０．０５〜０．４重量％であることを特徴とする請求項１〜８のいずれか一つに記載の鍛造アルミニウム合金製品。
10. Ｆｅ＋Ｍｎ含有量は、１．９重量％より低いことを特徴とする請求項１〜９のいずれか一つに記載の鍛造アルミニウム合金製品。
11. Ｆｅ＋Ｍｎ＋Ｃｒ含有量は２．１重量％より低く、好ましくは２．０重量％より低いことを特徴とする請求項１〜１０のいずれか一つに記載の鍛造アルミニウム合金製品。
12. （ｉ）請求項１〜１１のいずれか一つに記載の化学組成を有する合金製のビレットを鋳造する段階、
    （ｉｉ）前記鋳造ビレットを５２５〜５８０℃、好ましくは５３５〜５５５℃の範囲の温度で少なくとも一時間均質化する段階、
    （ｉｉｉ）前記均質化ビレットを押出成形する段階、
    （ｉｖ）５００℃より高い温度で押出製品を固溶化熱処理し、つづいて、急冷、好ましくは、水焼き入れし、それによって、固溶化熱処理は押出成形中に発生した熱によって実施されるか、または、別の熱処理炉を使用することによって制御される段階、
    （ｖ）押出成形され、急冷された製品の合金を時効する段階、
    を含む快削性鍛造アルミニウム合金製品の製造方法。
13. 時効処理された押出製品は、平均粒径が２μｍ未満で、通常１〜２μｍで、面積比が５〜１５％の二次相粒子を含むことを特徴とする請求項１２に記載の製造方法。
14. 前記アルミニウム合金のＣｕ含有量は１．４重量％より低く、時効処理された押出製品の極限強さは４００ＭＰａより高いことを特徴とする請求項１２または１３に記載の製造方法。
15. 前記鍛造アルミニウム合金製品は機械加工され、次に硬質陽極酸化され、ブレーキピストンボディを得ることを特徴とする請求項１〜１１のいずれか一つに記載の、または、請求項１２〜１４のいずれか一つに記載の方法によって作製された、鍛造アルミニウム合金製品の使用。