JPH11140575A - 切削性および耐食性に優れたアルミニウム合金 - Google Patents
切削性および耐食性に優れたアルミニウム合金Info
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- JPH11140575A JPH11140575A JP10078482A JP7848298A JPH11140575A JP H11140575 A JPH11140575 A JP H11140575A JP 10078482 A JP10078482 A JP 10078482A JP 7848298 A JP7848298 A JP 7848298A JP H11140575 A JPH11140575 A JP H11140575A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 公害問題を生じるおそれのあるＰｂを含有す
ることなく、従来の切削用アルミニウム合金より優れた
切削性をそなえ、且つ耐食性も良好なＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ
系のアルミニウム合金を提供する。 【解決手段】 Ｓｉ:0.6〜6 ％、Ｍｇ:0.7〜1.3 ％、Ｃ
ｕ:0.05 〜0.5 ％、Ｆｅ:0.1〜0.4 ％、Ｉｎ:0.01 〜0.
5 ％、Ｓｎ:0.2〜2 ％、Ｂｉ:0.05 〜2 ％を含有し、不
純物としてのＰｂを0.05％以下に規制し、残部Ａｌおよ
び不純物からなる。少量のＭｎ、Ｃｒ、Ｓｒ、Ｔｉ、Ｂ
を含有することもできる。
ることなく、従来の切削用アルミニウム合金より優れた
切削性をそなえ、且つ耐食性も良好なＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ
系のアルミニウム合金を提供する。 【解決手段】 Ｓｉ:0.6〜6 ％、Ｍｇ:0.7〜1.3 ％、Ｃ
ｕ:0.05 〜0.5 ％、Ｆｅ:0.1〜0.4 ％、Ｉｎ:0.01 〜0.
5 ％、Ｓｎ:0.2〜2 ％、Ｂｉ:0.05 〜2 ％を含有し、不
純物としてのＰｂを0.05％以下に規制し、残部Ａｌおよ
び不純物からなる。少量のＭｎ、Ｃｒ、Ｓｒ、Ｔｉ、Ｂ
を含有することもできる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、切削性および耐食
性に優れ、とくに公害問題を生じるおそれのあるＰｂを
含有しないことを特徴とし、とくに押出材として好適に
使用されるアルミニウム合金に関する。
性に優れ、とくに公害問題を生じるおそれのあるＰｂを
含有しないことを特徴とし、とくに押出材として好適に
使用されるアルミニウム合金に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、切削用アルミニウム合金として、
Ａｌ−Ｃｕ系の２０１１合金、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系の６
２６２合金などが知られているが、これらの合金は、切
削性を向上させるため、低融点金属のＰｂが添加されて
いる。
Ａｌ−Ｃｕ系の２０１１合金、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系の６
２６２合金などが知られているが、これらの合金は、切
削性を向上させるため、低融点金属のＰｂが添加されて
いる。
【０００３】近年、有害物質のＰｂの公害問題が採り上
げられ、Ｐｂを含有するアルミニウム合金はリサイクル
に適しないものとされている。とくに耐食性があまり良
好でない２０１１合金においては、悪環境下で長期間使
用するとＰｂが外界に溶出し問題が生じる。
げられ、Ｐｂを含有するアルミニウム合金はリサイクル
に適しないものとされている。とくに耐食性があまり良
好でない２０１１合金においては、悪環境下で長期間使
用するとＰｂが外界に溶出し問題が生じる。
【０００４】耐摩耗合金として知られる４０３２合金
は、Ｓｉ、Ｃｕ、Ｎｉの含有により、比較的良好な切削
性をそなえているが、多量のＳｉを含むためマトリック
ス中に初晶のＳｉが晶出し、このため、切削加工におい
て、工具の寿命が短くなるという問題がある。
は、Ｓｉ、Ｃｕ、Ｎｉの含有により、比較的良好な切削
性をそなえているが、多量のＳｉを含むためマトリック
ス中に初晶のＳｉが晶出し、このため、切削加工におい
て、工具の寿命が短くなるという問題がある。
【０００５】Ｐｂを含有しないＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系の切
削用アルミニウム合金として、米国アルミニウム協会
に、Ｘ６０２０（Ｓｉ:0.40 〜0.9 ％、Ｃｕ:0.30 〜0.
9 ％、Ｍｇ:0.6〜1.2 ％、Ｓｎ:0.9〜1.5 ％、残部Ａｌ
および不純物）、Ｘ６０３０合金（Ｓｉ:0.40 〜0.8
％、Ｃｕ:0.15 〜0.40％、Ｍｇ:0.8〜1.2 ％、Ｃｒ:0.0
4〜0.35％、Ｉｎ:0.05 〜0.50％、Ｓｎ0.05〜0.50％、
残部Ａｌおよび不純物）が登録されている。
削用アルミニウム合金として、米国アルミニウム協会
に、Ｘ６０２０（Ｓｉ:0.40 〜0.9 ％、Ｃｕ:0.30 〜0.
9 ％、Ｍｇ:0.6〜1.2 ％、Ｓｎ:0.9〜1.5 ％、残部Ａｌ
および不純物）、Ｘ６０３０合金（Ｓｉ:0.40 〜0.8
％、Ｃｕ:0.15 〜0.40％、Ｍｇ:0.8〜1.2 ％、Ｃｒ:0.0
4〜0.35％、Ｉｎ:0.05 〜0.50％、Ｓｎ0.05〜0.50％、
残部Ａｌおよび不純物）が登録されている。
【０００６】また、Ｃｕ:0.1〜0.5 ％、Ｉｎ:0.05 〜0.
8 ％、Ｔｉ:0.01 〜0.2 ％を含有し、Ｂｉおよび／また
はＳｎをそれぞれ0.2 〜1.8 ％含み、残部Ａｌおよび不
純物からなる切削性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系の耐食
アルミニウム合金が提案され（特開昭51-72910号公報)
、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金に、Ｓｎ:0.04 〜1.5 ％、
Ｉｎ:0.04 〜1.5 ％を共存させた切削用アルミニウム合
金も提案されている。（U.S.5,587,029 号特許明細書)
8 ％、Ｔｉ:0.01 〜0.2 ％を含有し、Ｂｉおよび／また
はＳｎをそれぞれ0.2 〜1.8 ％含み、残部Ａｌおよび不
純物からなる切削性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系の耐食
アルミニウム合金が提案され（特開昭51-72910号公報)
、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金に、Ｓｎ:0.04 〜1.5 ％、
Ｉｎ:0.04 〜1.5 ％を共存させた切削用アルミニウム合
金も提案されている。（U.S.5,587,029 号特許明細書)
【０００７】しかしながら、Ｐｂを含有しない上記のア
ルミニウム合金においては、Ｔ６処理後の切削性が必ず
しも十分ではなく、深いドリル加工などにおいて、切削
屑はうまく排出されない場合もあり、さらに改良が望ま
れている。
ルミニウム合金においては、Ｔ６処理後の切削性が必ず
しも十分ではなく、深いドリル加工などにおいて、切削
屑はうまく排出されない場合もあり、さらに改良が望ま
れている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、Ｐｂを含有
しないＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金のＴ６処理後の切削性を
さらに改善し、且つ優れた耐食性も兼備したアルミニウ
ム合金を見出すために、上記従来のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系
合金をベースとして、合金成分の組み合わせと切削加工
性、耐食性との関連について実験、検討を重ねた結果と
してなされたものであり、その目的は、従来の６２６２
合金などと同等以上の耐食性をそなえ、Ｔ６処理後の切
削性の改善されたアルミニウム合金を提供することにあ
る。
しないＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金のＴ６処理後の切削性を
さらに改善し、且つ優れた耐食性も兼備したアルミニウ
ム合金を見出すために、上記従来のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系
合金をベースとして、合金成分の組み合わせと切削加工
性、耐食性との関連について実験、検討を重ねた結果と
してなされたものであり、その目的は、従来の６２６２
合金などと同等以上の耐食性をそなえ、Ｔ６処理後の切
削性の改善されたアルミニウム合金を提供することにあ
る。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めの本発明による切削性および耐食性に優れたアルミニ
ウム合金は、Ｓｉ:0.5〜6 ％、Ｍｇ:0.7〜1.3 ％、Ｃ
ｕ:0.05 〜0.5 ％、Ｆｅ:0.1〜0.4 ％、Ｉｎ:0.01 〜0.
5 ％、Ｓｎ:0.2〜2 ％、Ｂｉ:0.05 〜2 ％を含有し、不
純物としてのＰｂを0.05％以下に規制し、残部Ａｌおよ
び不純物からなることを第１の特徴とする。
めの本発明による切削性および耐食性に優れたアルミニ
ウム合金は、Ｓｉ:0.5〜6 ％、Ｍｇ:0.7〜1.3 ％、Ｃ
ｕ:0.05 〜0.5 ％、Ｆｅ:0.1〜0.4 ％、Ｉｎ:0.01 〜0.
5 ％、Ｓｎ:0.2〜2 ％、Ｂｉ:0.05 〜2 ％を含有し、不
純物としてのＰｂを0.05％以下に規制し、残部Ａｌおよ
び不純物からなることを第１の特徴とする。
【００１０】また、さらにＭｎ:0.5％以下、Ｃｒ:0.3％
以下、Ｚｒ:0.3％以下のうちの１種または２種以上を含
有すること、さらにＳｒ:0.1％以下を含有すること、お
よびさらにＴｉ:0.2％以下、Ｂ:0.04 ％以下のうちの１
種または２種を含有することを、それぞれ第２、第３お
よび第４の特徴とする。
以下、Ｚｒ:0.3％以下のうちの１種または２種以上を含
有すること、さらにＳｒ:0.1％以下を含有すること、お
よびさらにＴｉ:0.2％以下、Ｂ:0.04 ％以下のうちの１
種または２種を含有することを、それぞれ第２、第３お
よび第４の特徴とする。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明における合金成分の意義お
よび限定範囲について説明すると、Ｓｉは、Ｍｇと共存
してＭｇ2 Ｓｉを生成し合金の強度向上に機能する。さ
らに共晶Ｓｉを分散させることにより切削性を向上させ
る。Ｓｉの好ましい含有量は、0.5 〜6.0 ％の範囲であ
り、0.5 ％未満ではその効果が小さく、6.0 ％を越える
と耐食性が低下し、切削加工において切削工具の寿命が
短くなる。Ｓｉのさらに好ましい含有範囲は0.5 〜4.0
％である。
よび限定範囲について説明すると、Ｓｉは、Ｍｇと共存
してＭｇ2 Ｓｉを生成し合金の強度向上に機能する。さ
らに共晶Ｓｉを分散させることにより切削性を向上させ
る。Ｓｉの好ましい含有量は、0.5 〜6.0 ％の範囲であ
り、0.5 ％未満ではその効果が小さく、6.0 ％を越える
と耐食性が低下し、切削加工において切削工具の寿命が
短くなる。Ｓｉのさらに好ましい含有範囲は0.5 〜4.0
％である。
【００１２】Ｍｇは、Ｓｉ、Ｃｕと共存することにより
合金の強度を高め、切削性を改善する。Ｍｇの好ましい
含有量は0.7 〜1.3 ％の範囲であり、0.7 ％未満ではそ
の効果が十分でなく、1.3 ％を越えて含有すると、耐食
性が低下し易い。さらに好ましいＭｇの含有範囲は0.8
〜1.1 ％である。
合金の強度を高め、切削性を改善する。Ｍｇの好ましい
含有量は0.7 〜1.3 ％の範囲であり、0.7 ％未満ではそ
の効果が十分でなく、1.3 ％を越えて含有すると、耐食
性が低下し易い。さらに好ましいＭｇの含有範囲は0.8
〜1.1 ％である。
【００１３】Ｃｕは、Ｍｇと共存してＡｌ−Ｃｕ−Ｍｇ
系の化合物を析出させ、合金の強度および切削性を改善
する。Ｃｕの好ましい含有量は0.05〜0.5 ％の範囲であ
り、0.05％未満ではその効果が小さく、0.5 ％を越える
と耐食性が低下する。Ｃｕのさらに好ましい含有範囲は
0.15〜0.4 ％である。
系の化合物を析出させ、合金の強度および切削性を改善
する。Ｃｕの好ましい含有量は0.05〜0.5 ％の範囲であ
り、0.05％未満ではその効果が小さく、0.5 ％を越える
と耐食性が低下する。Ｃｕのさらに好ましい含有範囲は
0.15〜0.4 ％である。
【００１４】Ｉｎ、Ｓｎ、Ｂｉは、合金マトリックス中
に低融点の化合物を形成し、切削性を向上させる。本発
明においては、これらの元素を共存させることが重要で
あり、共存によりＴ６処理後の切削性を一層向上させる
ことができる。それぞれの元素の好ましい含有量は、Ｉ
ｎ:0.01 〜0.5 ％、Ｓｎ:0.2〜2 ％、Ｂｉ:0.05 〜2％
の範囲であり、それぞれ下限未満では効果が十分でな
く、それぞれ上限を越えると耐食性、強度の低下が生じ
る。Ｉｎ、Ｓｎ、Ｂｉのさらに好ましい含有量は、それ
ぞれＩｎ:0.02 〜0.3 ％、Ｓｎ:0.4〜1.2 ％、Ｂｉ:0.2
〜1.0 ％の範囲である。
に低融点の化合物を形成し、切削性を向上させる。本発
明においては、これらの元素を共存させることが重要で
あり、共存によりＴ６処理後の切削性を一層向上させる
ことができる。それぞれの元素の好ましい含有量は、Ｉ
ｎ:0.01 〜0.5 ％、Ｓｎ:0.2〜2 ％、Ｂｉ:0.05 〜2％
の範囲であり、それぞれ下限未満では効果が十分でな
く、それぞれ上限を越えると耐食性、強度の低下が生じ
る。Ｉｎ、Ｓｎ、Ｂｉのさらに好ましい含有量は、それ
ぞれＩｎ:0.02 〜0.3 ％、Ｓｎ:0.4〜1.2 ％、Ｂｉ:0.2
〜1.0 ％の範囲である。
【００１５】Ｆｅは、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系の化合物粒子
を形成し、またＭｎととともにＡｌ−Ｍｎ−Ｆｅ−Ｓｉ
系の化合物粒子を形成して再結晶粒を微細化し、強度、
切削性を高める。Ｆｅの好ましい含有量は0.1 〜0.4 ％
の範囲で、0.1 ％未満ではその効果が不十分であり、0.
4 ％を越えると耐食性が低下する。Ｆｅはアルミニウム
合金中に不純物として含み得るものであるが、上記の範
囲に厳密に規制することが必要である。Ｆｅのさらに好
ましい含有範囲は0.1 〜0.3 ％である。
を形成し、またＭｎととともにＡｌ−Ｍｎ−Ｆｅ−Ｓｉ
系の化合物粒子を形成して再結晶粒を微細化し、強度、
切削性を高める。Ｆｅの好ましい含有量は0.1 〜0.4 ％
の範囲で、0.1 ％未満ではその効果が不十分であり、0.
4 ％を越えると耐食性が低下する。Ｆｅはアルミニウム
合金中に不純物として含み得るものであるが、上記の範
囲に厳密に規制することが必要である。Ｆｅのさらに好
ましい含有範囲は0.1 〜0.3 ％である。
【００１６】Ｍｎは、Ａｌ−Ｍｎ系およびＡｌ−Ｍｎ−
Ｆｅ−Ｓｉ系の化合物粒子を析出させ、再結晶粒を微細
化し、強度および切削性を向上させる。Ｍｎの好ましい
含有量は0.5 ％以下（０％を含まず）、さらに好ましく
は0.1 〜0.5 ％、一層好ましくは0.1 〜0.3 ％の範囲で
あり、0.5 ％を越えると耐食性が低下する。
Ｆｅ−Ｓｉ系の化合物粒子を析出させ、再結晶粒を微細
化し、強度および切削性を向上させる。Ｍｎの好ましい
含有量は0.5 ％以下（０％を含まず）、さらに好ましく
は0.1 〜0.5 ％、一層好ましくは0.1 〜0.3 ％の範囲で
あり、0.5 ％を越えると耐食性が低下する。
【００１７】Ｃｒ、Ｚｒは、共に再結晶粒を微細化し、
強度および切削性を向上させる。好ましい含有量は、Ｃ
ｒ:0.3％以下（０％を含まず）、Ｚｒ:0.3％以下（０％
を含まず）、さらに好ましくは、Ｃｒ:0.1〜0.3 ％、Ｚ
ｒ:0.1〜0.3 ％、一層好ましくは、Ｃｒ:0.1〜0.2 ％、
Ｚｒ:0.1〜0.2 ％の範囲であり、それぞれ0.3 ％を越え
ると耐食性が低下し、押出加工を行う場合、粗大化合物
の晶出により押出材に欠陥が生じ易くなる。
強度および切削性を向上させる。好ましい含有量は、Ｃ
ｒ:0.3％以下（０％を含まず）、Ｚｒ:0.3％以下（０％
を含まず）、さらに好ましくは、Ｃｒ:0.1〜0.3 ％、Ｚ
ｒ:0.1〜0.3 ％、一層好ましくは、Ｃｒ:0.1〜0.2 ％、
Ｚｒ:0.1〜0.2 ％の範囲であり、それぞれ0.3 ％を越え
ると耐食性が低下し、押出加工を行う場合、粗大化合物
の晶出により押出材に欠陥が生じ易くなる。
【００１８】Ｓｒは、共晶Ｓｉを微細化して切削性を向
上させるよう機能する。好ましい含有量は、0.1 ％以下
（０％を含まず）の範囲であり、さらに好ましくは0.00
5 〜0.1 ％、一層好ましい範囲は0.005 〜0.05％であ
る。Ｓｒが0.1 ％を越えると、その効果が低下する傾向
がある。
上させるよう機能する。好ましい含有量は、0.1 ％以下
（０％を含まず）の範囲であり、さらに好ましくは0.00
5 〜0.1 ％、一層好ましい範囲は0.005 〜0.05％であ
る。Ｓｒが0.1 ％を越えると、その効果が低下する傾向
がある。
【００１９】Ｔｉ、Ｂは、鋳造組織を微細化し、マトリ
ックス中に微細な晶出物を形成させて切削性の向上に機
能する。好ましい含有量は、Ｔｉ:0.2％以下、Ｂ:0.04
％以下の範囲であり、さらに好ましくは、Ｔｉ:0.01 〜
0.2 ％、Ｂ:0.001〜0.01％、一層好ましい範囲は、Ｔ
ｉ:0.01 〜0.1 ％、Ｂ:0.005〜0.02％である。Ｔｉ、Ｂ
がそれぞれ0.2 ％および0.04％を越えると、粗大化合物
が晶出して耐食性が低下する。
ックス中に微細な晶出物を形成させて切削性の向上に機
能する。好ましい含有量は、Ｔｉ:0.2％以下、Ｂ:0.04
％以下の範囲であり、さらに好ましくは、Ｔｉ:0.01 〜
0.2 ％、Ｂ:0.001〜0.01％、一層好ましい範囲は、Ｔ
ｉ:0.01 〜0.1 ％、Ｂ:0.005〜0.02％である。Ｔｉ、Ｂ
がそれぞれ0.2 ％および0.04％を越えると、粗大化合物
が晶出して耐食性が低下する。
【００２０】本発明においては、不純物としてのＰｂは
0.05％以下、好ましくは0.03％以下に規制する。Ｐｂが
0.05％を越えると、使用中に環境問題を生じるおそれが
あり、リサイクルにも適しなくなる。なお、0.25％以下
のＺｎ、0.1 ％以下のＮｉが含有されていても本発明の
効果に影響を与えることはない。
0.05％以下、好ましくは0.03％以下に規制する。Ｐｂが
0.05％を越えると、使用中に環境問題を生じるおそれが
あり、リサイクルにも適しなくなる。なお、0.25％以下
のＺｎ、0.1 ％以下のＮｉが含有されていても本発明の
効果に影響を与えることはない。
【００２１】本発明のアルミニウム合金は、例えば、連
続鋳造によりビレットに造塊し、ビレットを均質化処理
した後、熱間押出加工を行って所定の形状とし、常法に
従って、溶体化処理、水焼入れ、人工時効処理を行い、
Ｔ６材として使用される。
続鋳造によりビレットに造塊し、ビレットを均質化処理
した後、熱間押出加工を行って所定の形状とし、常法に
従って、溶体化処理、水焼入れ、人工時効処理を行い、
Ｔ６材として使用される。
【００２２】
【実施例】以下、本発明の実施例を比較例と対比して説
明する。 実施例１ 連続鋳造により、表１に示す組成のアルミニウム合金ビ
レット（直径１０インチ）に造塊し、これらのビレット
を常法に従って均質化処理した後、間接押出機を使用し
て熱間押出加工を行い、直径５０ｍｍの押出棒を作製し
た。得られた押出棒を、５２０℃で２ｈの溶体化処理を
施した後、水焼入れし、１７０℃で８ｈの人工時効を施
して試験材とし、各試験材について、以下の条件に従っ
て、切削性および耐食性の評価を行った。結果を表１に
示す。
明する。 実施例１ 連続鋳造により、表１に示す組成のアルミニウム合金ビ
レット（直径１０インチ）に造塊し、これらのビレット
を常法に従って均質化処理した後、間接押出機を使用し
て熱間押出加工を行い、直径５０ｍｍの押出棒を作製し
た。得られた押出棒を、５２０℃で２ｈの溶体化処理を
施した後、水焼入れし、１７０℃で８ｈの人工時効を施
して試験材とし、各試験材について、以下の条件に従っ
て、切削性および耐食性の評価を行った。結果を表１に
示す。
【００２３】切削性評価：試験片の中央部にドリルで穴
をあけ、生成した切削屑１００個当たりの重量を測定
し、切削屑が細かく分断して１００個あたりの重量の少
ないものを良好として評価した。切削条件は、切削工具
がストレートドリル（高速度鋼製標準ＪＩＳドリル、直
径２０ｍｍ）、回転数１５００ｒｐｍ、送り速度１５０
ｍ／分とし、潤滑油としてエマルションタイプの潤滑油
を用いた。
をあけ、生成した切削屑１００個当たりの重量を測定
し、切削屑が細かく分断して１００個あたりの重量の少
ないものを良好として評価した。切削条件は、切削工具
がストレートドリル（高速度鋼製標準ＪＩＳドリル、直
径２０ｍｍ）、回転数１５００ｒｐｍ、送り速度１５０
ｍ／分とし、潤滑油としてエマルションタイプの潤滑油
を用いた。
【００２４】耐食性評価：試験材より、５０ｍｍ幅、５
０ｍｍ長さ、５ｍｍ厚さの試験片を採取し、この平板に
ついて、ＡＳＴＭ Ｂ１１７に基づく塩水噴霧試験を１
０００時間行った後の重量減少を測定して評価した。
０ｍｍ長さ、５ｍｍ厚さの試験片を採取し、この平板に
ついて、ＡＳＴＭ Ｂ１１７に基づく塩水噴霧試験を１
０００時間行った後の重量減少を測定して評価した。
【００２５】
【表１】 《表注》切削性：◎ 20g/100 個 耐食性：○ 重量減少1.0mg/cm2 未満
【００２６】表１に示すように、本発明に従う試験材Ｎ
ｏ．１〜１７は、いずれも切削加工において切削屑が細
かく分断される優れた切削性をそなえ、耐食性も良好で
あった。
ｏ．１〜１７は、いずれも切削加工において切削屑が細
かく分断される優れた切削性をそなえ、耐食性も良好で
あった。
【００２７】比較例１ 連続鋳造により、表２に示す組成のアルミニウム合金ビ
レット（直径１０インチ）に造塊して、これらのビレッ
トを実施例１と同様に処理して試験材を作製し、各試験
材について、実施例１と同じ条件で切削性および耐食性
を評価した。結果を表２に示す。切削性の評価は、◎:2
0g/100個未満、○:20g/100個以上50g/100 個未満、△:5
0g/100個以上100g/100個未満、×:100g/100 個以上であ
り、耐食性の評価は、○:1.0mg/cm2未満の重量減少、
△:1.0〜2.0mg/cm2 の重量減少、×:2.0mg/cm2以上の重
量減少である。なお、表２において、本発明の条件を外
れたものには下線を付した。
レット（直径１０インチ）に造塊して、これらのビレッ
トを実施例１と同様に処理して試験材を作製し、各試験
材について、実施例１と同じ条件で切削性および耐食性
を評価した。結果を表２に示す。切削性の評価は、◎:2
0g/100個未満、○:20g/100個以上50g/100 個未満、△:5
0g/100個以上100g/100個未満、×:100g/100 個以上であ
り、耐食性の評価は、○:1.0mg/cm2未満の重量減少、
△:1.0〜2.0mg/cm2 の重量減少、×:2.0mg/cm2以上の重
量減少である。なお、表２において、本発明の条件を外
れたものには下線を付した。
【００２８】
【表２】
【００２９】表１にみられるように、試験材Ｎｏ．１８
はＳｉ量が少なく、試験材Ｎｏ．２０はＭｇ量が少な
く、試験材Ｎｏ．２２はＣｕ量が少なく、試験材Ｎｏ．
２４はＦｅ量が少なく、試験材Ｎｏ．２６はＩｎ量が少
なく、試験材Ｎｏ．２８はＳｎ量が少なく、試験材Ｎ
ｏ．３０はＢｉ量が少ないため、いずれも切削性が劣っ
ている。
はＳｉ量が少なく、試験材Ｎｏ．２０はＭｇ量が少な
く、試験材Ｎｏ．２２はＣｕ量が少なく、試験材Ｎｏ．
２４はＦｅ量が少なく、試験材Ｎｏ．２６はＩｎ量が少
なく、試験材Ｎｏ．２８はＳｎ量が少なく、試験材Ｎ
ｏ．３０はＢｉ量が少ないため、いずれも切削性が劣っ
ている。
【００３０】試験材１９はＳｉ量が多く、試験材２１は
Ｍｇ量が多く、試験材２３はＣｕ量が多く、試験材２５
はＦｅ量が多く、試験材２７はＩｎ量が多く、試験材２
９はＳｎ量が多く、試験材３１はＢｉ量およびＣｒ量が
多く、試験材３２はＴｉ量が多く、試験材３３はＺｒ量
が多いため、いずれも耐食性が劣る。
Ｍｇ量が多く、試験材２３はＣｕ量が多く、試験材２５
はＦｅ量が多く、試験材２７はＩｎ量が多く、試験材２
９はＳｎ量が多く、試験材３１はＢｉ量およびＣｒ量が
多く、試験材３２はＴｉ量が多く、試験材３３はＺｒ量
が多いため、いずれも耐食性が劣る。
【００３１】試験材Ｎｏ．３４は従来の６０６１合金で
切削性がわるく、試験材Ｎｏ．３５は６２６２合金で、
特性は良好であるがＰｂを含有する。試験材Ｎｏ．３６
は２０１１合金でＰｂを含むとともに耐食性が劣る、試
験材Ｎｏ．３７は４０３２合金で、切削性、耐食性とも
に良好でない。
切削性がわるく、試験材Ｎｏ．３５は６２６２合金で、
特性は良好であるがＰｂを含有する。試験材Ｎｏ．３６
は２０１１合金でＰｂを含むとともに耐食性が劣る、試
験材Ｎｏ．３７は４０３２合金で、切削性、耐食性とも
に良好でない。
【００３２】
【発明の効果】本発明によれば、公害問題を生じるおそ
れのあるＰｂを含有せず、従来の切削用アルミニウム合
金より優れた切削性をそなえ、且つ耐食性も良好なＡｌ
−Ｍｇ−Ｓｉ系のアルミニウム合金、とくに押出材とし
て好適に使用できるアルミニウム合金が提供される。
れのあるＰｂを含有せず、従来の切削用アルミニウム合
金より優れた切削性をそなえ、且つ耐食性も良好なＡｌ
−Ｍｇ−Ｓｉ系のアルミニウム合金、とくに押出材とし
て好適に使用できるアルミニウム合金が提供される。
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｓｉ:0.5〜6 ％（重量％、以下同じ）、
Ｍｇ:0.7〜1.3 ％、Ｃｕ:0.05 〜0.5 ％、Ｆｅ:0.1〜0.
4 ％、Ｉｎ:0.01 〜0.5 ％、Ｓｎ:0.2〜2 ％、Ｂｉ:0.0
5 〜2 ％を含有し、不純物としてのＰｂを0.05％以下に
規制し、残部Ａｌおよび不純物からなることを特徴とす
る切削性および耐食性に優れたアルミニウム合金。 - 【請求項２】 さらにＭｎ:0.5％以下、Ｃｒ:0.3％以
下、Ｚｒ:0.3％以下のうちの１種または２種以上を含有
することを特徴とする請求項１記載の切削性および耐食
性に優れたアルミニウム合金。 - 【請求項３】 さらにＳｒ:0.1％以下を含有することを
特徴とする請求項１〜２のいずれかに記載の切削性およ
び耐食性に優れたアルミニウム合金。 - 【請求項４】 さらにＴｉ:0.2％以下、Ｂ:0.04 ％以下
のうちの１種または２種を含有することを特徴とする請
求項１〜３のいずれかに記載の切削性および耐食性に優
れたアルミニウム合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10078482A JPH11140575A (ja) | 1997-09-04 | 1998-03-11 | 切削性および耐食性に優れたアルミニウム合金 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9-256051 | 1997-09-04 | ||
| JP25605197 | 1997-09-04 | ||
| JP10078482A JPH11140575A (ja) | 1997-09-04 | 1998-03-11 | 切削性および耐食性に優れたアルミニウム合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11140575A true JPH11140575A (ja) | 1999-05-25 |
Family
ID=26419545
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10078482A Pending JPH11140575A (ja) | 1997-09-04 | 1998-03-11 | 切削性および耐食性に優れたアルミニウム合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11140575A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001240931A (ja) * | 1999-12-21 | 2001-09-04 | Kobe Steel Ltd | 切削性に優れたアルミニウム合金 |
| EP1160345A1 (en) * | 2000-05-23 | 2001-12-05 | Reynolds Metals Company | Free-machining aluminum alloy and method of use |
| JP2015519475A (ja) * | 2012-05-15 | 2015-07-09 | コンステリウム エクストルージョンズ ジェチーン エス．アール．オー．Ｃｏｎｓｔｅｌｌｉｕｍ Ｅｘｔｒｕｓｉｏｎｓ Ｄｅｃｉｎ Ｓ．Ｒ．Ｏ． | 改良された快削性鍛造アルミニウム合金製品およびその製造方法 |
| CN110373584A (zh) * | 2019-08-28 | 2019-10-25 | 淅川县电业局 | 一种高导电率中强度铝合金单丝及其制备方法 |
| WO2023220832A1 (en) * | 2022-05-18 | 2023-11-23 | Rio Tinto Alcan International Limited | Aluminum alloy with improved strength and ductility |
-
1998
- 1998-03-11 JP JP10078482A patent/JPH11140575A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001240931A (ja) * | 1999-12-21 | 2001-09-04 | Kobe Steel Ltd | 切削性に優れたアルミニウム合金 |
| JP4707075B2 (ja) * | 1999-12-21 | 2011-06-22 | 株式会社神戸製鋼所 | 切削性に優れたアルミニウム合金 |
| EP1160345A1 (en) * | 2000-05-23 | 2001-12-05 | Reynolds Metals Company | Free-machining aluminum alloy and method of use |
| JP2015519475A (ja) * | 2012-05-15 | 2015-07-09 | コンステリウム エクストルージョンズ ジェチーン エス．アール．オー．Ｃｏｎｓｔｅｌｌｉｕｍ Ｅｘｔｒｕｓｉｏｎｓ Ｄｅｃｉｎ Ｓ．Ｒ．Ｏ． | 改良された快削性鍛造アルミニウム合金製品およびその製造方法 |
| CN110373584A (zh) * | 2019-08-28 | 2019-10-25 | 淅川县电业局 | 一种高导电率中强度铝合金单丝及其制备方法 |
| WO2023220832A1 (en) * | 2022-05-18 | 2023-11-23 | Rio Tinto Alcan International Limited | Aluminum alloy with improved strength and ductility |
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