JP2015178824A - 内燃機関の冷却装置 - Google Patents

Abstract

【課題】内燃機関の運転状態及び一時停止状態において、シリンダヘッドの温度及びシリンダブロックの温度の制御性を高めることができる、内燃機関の冷却装置を提供する。
【解決手段】シリンダヘッド及びラジエータを経由しシリンダブロックを迂回する第１冷却液ライン、シリンダブロックを経由しラジエータを迂回する第２冷却液ライン、シリンダヘッド及びヒータコアを経由しラジエータを迂回する第３冷却液ラインそれぞれの出口が接続される電動式の流量制御弁と、第１冷却液ラインから分岐し、ラジエータを迂回して流量制御弁の出口ポート側に合流するバイパスラインと、機械式ウォータポンプと、電動式ウォータポンプと、を備え、機関運転中はヘッド温度及びブロック温度に応じて流量制御弁を制御し、機関の一時停止状態では、電動式ウォータポンプを動作させると共に、流量制御弁をヘッド温度及びヒータコアでの熱交換要求の有無に応じて制御する。
【選択図】図１

Description

本発明は、シリンダヘッド、シリンダブロックに冷却液を循環させて冷却する内燃機関の冷却装置に関する。

特許文献１には、空調用冷却水回路に電動ウォータポンプを備えたシステムに対し、アイドリングストップ制御によってエンジンが停止した際、電動ウォータポンプを起動することで空調用冷却水回路に冷却水を流して空調能力を確保することが開示されている。

特開２００８−２４８７１５号公報

内燃機関の暖機運転中においては、シリンダヘッドの温度（燃焼室の温度）を早期に上昇させることで燃焼性が改善され、燃費性能や排気性状などを改善することができる。
また、内燃機関の暖機完了後においては、シリンダヘッドの温度上昇を抑制することでノッキングの発生を抑制できる一方で、シリンダブロックの温度を高めることでフリクションが低減され、燃費性能を向上させることができる。
このため、シリンダヘッドの温度とシリンダブロックの温度とを個別に制御できる冷却装置の提供が望まれていた。

更に、アイドリングストップ制御による内燃機関の一時停止中にシリンダヘッド（燃焼室）の温度が上昇すると、内燃機関を再始動させるときにプレイグニッションやノッキングなどの燃焼異常が発生して始動性が低下する場合がある。このため、内燃機関の一時停止中においてシリンダヘッドを冷却することが望まれるが、シリンダブロックの温度低下はフリクションの増大を招くという問題があった。

そこで、本発明は、シリンダヘッドの温度とシリンダブロックの温度とをそれぞれに制御することができ、以って、内燃機関の燃費性能や一時停止状態からの再始動性の向上などに寄与できる、内燃機関の冷却装置を提供することを目的とする。

そのため、本願発明に係る内燃機関の冷却装置は、内燃機関のシリンダヘッド及びラジエータを経由しシリンダブロックを迂回する第１冷却液ラインと、前記シリンダブロックを経由し前記ラジエータを迂回する第２冷却液ラインと、を含む複数の冷却液ラインを備えると共に、前記複数の冷却液ラインそれぞれの出口が接続される複数の入口ポートを有し、前記複数の冷却液ラインそれぞれへの冷却液の供給量を制御する電動式の流量制御弁と、前記シリンダヘッドと前記ラジエータとの間の前記第１冷却液ラインから分岐し、前記ラジエータを迂回して前記流量制御弁の出口ポート側に合流するバイパスラインと、前記内燃機関を駆動源として冷却液を循環させる機械式ウォータポンプと、モータを駆動源として冷却液を循環させる電動式ウォータポンプと、を備えるようにした。

上記発明によると、シリンダヘッドへの冷却液の供給量とシリンダブロックへの冷却液の供給量とをそれぞれに制御することが可能で、また、内燃機関の停止状態において電動式ウォータポンプによって冷却液を循環させることが可能であり、シリンダヘッドの温度及びシリンダブロックの温度の制御性を高めることができ、内燃機関の燃費性能や再始動性を向上させることができる。

本発明の実施形態における内燃機関の冷却装置のシステム概略図である。 本発明の実施形態における流量制御弁の流路切替え特性及び内燃機関の運転状態での流量制御弁の制御を例示するタイムチャートである。 本発明の実施形態における内燃機関の運転状態での流量制御弁の制御を例示するフローチャートである。 本発明の実施形態におけるアイドリングストップ状態での流量制御弁及び電動式ウォータポンプの制御を例示するフローチャートである。 本発明の実施形態におけるアイドリングストップ状態での流量制御弁及び電動式ウォータポンプの制御を例示するフローチャートである。 本発明の実施形態におけるアイドリングストップ状態での電動式ウォータポンプの起動制御を示すフローチャートである。 本発明の実施形態におけるアイドリングストップ状態での電動式ウォータポンプの起動制御を示すタイムチャートである。 本発明の実施形態におけるアイドリングストップ状態での電動式ウォータポンプの起動制御を示すフローチャートである。 本発明の実施形態におけるアイドリングストップ状態での電動式ウォータポンプの起動制御を示すタイムチャートである。

以下に本発明の実施の形態を説明する。
図１は、本発明に係る内燃機関の冷却装置の一例を示す構成図である。
内燃機関１０は、シリンダヘッド１１及びシリンダブロック１２を有してなり、内燃機関１０の出力軸には、動力伝達装置の一例としての変速機２０が接続され、変速機２０の出力が図示省略した駆動輪に伝達される。つまり、内燃機関１０は、車両を駆動する動力源として用いられる。

内燃機関１０の冷却装置は、冷却水（冷却液）を循環させる水冷式冷却装置であり、電気式アクチュエータによって動作する電動式の流量制御弁（ＭＣＶ）３０、モータを駆動源として冷却水を循環させる電動式ウォータポンプ（ＥＬＷＰ）４０、内燃機関１０を駆動源として冷却液を循環させる機械式ウォータポンプ４５、ラジエータ５０、内燃機関１０に設けた冷却水通路６０、これらを接続する複数の配管７０で構成され、冷却水通路６０と複数の配管７０とで冷却液循環経路が形成される。

なお、電動式ウォータポンプ４０の最大吐出能力は、機械式ウォータポンプ４５の最大吐出能力よりも低く設定されている。
これは、高吐出量を必要とする内燃機関１０の運転中は機械式ウォータポンプ４５によって冷却水を循環させ、内燃機関１０の運転中に比べて吐出量の要求が低くなる内燃機関１０の停止状態において、電動式ウォータポンプ４０を動作させて冷却水を循環させるためである。換言すれば、電動式ウォータポンプ４０の最大吐出能力は、内燃機関１０の停止状態において必要となる最大吐出量を基準に設定される。

内燃機関１０には、冷却水通路６０として、シリンダヘッド１１の気筒配列方向の一方端に設けた冷却水入口１３と、シリンダヘッド１１の気筒配列方向の他方端に設けた冷却水出口１４とを接続し、シリンダヘッド１１内に延設されるヘッド側冷却水通路６１を設けてある。
また、内燃機関６０には、冷却水通路６０として、ヘッド側冷却水通路６１から分岐してシリンダブロック１２に至り、シリンダブロック１２内に延設されて、シリンダブロック１２に設けた冷却水出口１５に接続されるブロック側冷却水通路６２を設けてある。シリンダブロック１２の冷却水出口１５は、冷却水出口１４が設けられる側と同じ気筒配列方向の端部に設けられる。

このように、図１に例示した冷却装置において、シリンダブロック１２には、シリンダヘッド１１を経由して冷却水が供給され、シリンダブロック１２に流れずにシリンダヘッド１１を通過した冷却水は冷却水出口１４から排出され、シリンダヘッド１１に流入した後シリンダブロック１２内を通過した冷却水は冷却水出口１５から排出される。
シリンダヘッド１１の冷却水出口１４には、第１冷却水配管７１（第１冷却液ライン、ラジエータ冷却液ライン）の一端が接続され、第１冷却水配管７１の他端は、ラジエータ５０の冷却水入口５１に接続される。

シリンダブロック１２の冷却水出口１５には第２冷却水配管７２（第２冷却液ライン、ブロック冷却液ライン）の一端が接続され、第２冷却水配管７２の他端は流量制御弁３０の４つの入口ポート３１−３４のうちの第１入口ポート３１に接続される。
第２冷却水配管７２の途中には、内燃機関１０の潤滑油を冷却するためのオイルクーラー１６を設けてあり、オイルクーラー１６は、第２冷却水配管７２内を流れる冷却水と内燃機関１０の潤滑油との間で熱交換を行わせる。

また、第３冷却水配管７３（第４冷却液ライン、動力伝達系冷却液ライン）は一端が第１冷却水配管７１に接続され、他端が流量制御弁３０の第２入口ポート３２に接続され、この第３冷却水配管７３は途中には変速機２０の作動油を加熱するためのオイルウォーマー２１が設けられる。
オイルウォーマー２１は、第３冷却水配管７３内を流れる冷却水と変速機２０の作動油との間で熱交換を行わせる。つまり、シリンダヘッド１１を通過した冷却水（温水）を分流させて水冷式のオイルウォーマー２１に導き、オイルウォーマー２１において作動油を加熱する。

更に、第４冷却水配管７４（第３冷却液ライン、ヒータコア冷却液ライン）は、一端が第１冷却水配管７１に接続され、他端が流量制御弁３０の第３入口ポート３３に接続される。
第４冷却水配管７４には、各種の熱交換デバイスが設けられている。

上記の熱交換デバイスとして、上流側から順に、車両用空調装置において空調空気を加熱するヒータコア９１、内燃機関１０の排気還流装置を構成する水冷式のＥＧＲクーラ９２、同じく排気還流装置を構成する排気還流量を調整するための排気還流制御弁（ＥＧＲ弁）９３、内燃機関１０の吸入空気量を調整するスロットルバルブ９４が設けられる。
ヒータコア９１は、第４冷却水配管７４内の冷却水と空調空気との間で熱交換を行わせることで、空調空気を暖めるデバイスである。

ＥＧＲクーラ９２は、排気還流装置によって内燃機関１０の吸気系に還流される排気と第４冷却水配管７４内の冷却水との間で熱交換を行わせ、吸気系に還流させる排気の温度を低下させるデバイスである。
また、排気還流制御弁９３及びスロットルバルブ９４は、第４冷却水配管７４内の冷却水との間で熱交換を行うことで暖められるように構成され、これにより排気中や吸気中に含まれる水分が、排気還流制御弁９３、スロットルバルブ９４の周辺で凍結することを抑制する。

このように、シリンダヘッド１１を通過した冷却水を分流させて、ヒータコア９１、ＥＧＲクーラ９２、排気還流制御弁９３、スロットルバルブ９４に導き、これらとの間での熱交換を行わせる。
また、第５冷却水配管７５は、一端がラジエータ５０の冷却水出口５２に接続され、他端が流量制御弁３０の第４入口ポート３４に接続される。

流量制御弁３０は、１つの出口ポート３５を有し、この出口ポート３５には、第６冷却水配管７６の一端が接続される。第６冷却水配管７６の他端は、機械式ウォータポンプ４５の吸込口４６に接続される。
そして、機械式ウォータポンプ４５の吐出口４７には第７冷却水配管７７の一端が接続され、第７冷却水配管７７の他端はシリンダヘッド１１の冷却水入口１３に接続される。

また、第８冷却水配管７８（バイパスライン）は、第３冷却水配管７３、第４冷却水配管７４が接続される部分よりも下流側の第１冷却水配管７１に一端が接続され、他端が第６冷却水配管７６（流量制御弁３０の流出側）に接続される。
流量制御弁３０は、前述したように、４つの入口ポート３１−３４と１つの出口ポート３５とを備え、入口ポート３１−３４には冷却水配管７２，７３，７４，７５（第１−第４冷却液ラインの出口）がそれぞれ接続され、出口ポート３５に第６冷却水配管７６が接続される。

流量制御弁３０は、例えば回転式の流路切換バルブであり、複数の入口ポート３１−３５が形成されたステータに、流路が設けられたロータを嵌装し、ロータを電動モータなどの電動アクチュエータで回転駆動してロータの角度位置を変更することで、ステータの各開口を接続する構成である。
そして、係る回転式の流量制御弁３０では、ロータ角度に応じて４つの入口ポート３１−３４の開口面積割合が変化し、ロータ角度の選定によって所望の開口面積割合（流量割合）に制御できるようにロータの流路などが適合される。

上記構成において、ヘッド側冷却水通路６１と第１冷却水配管７１とによって、シリンダヘッド１１及びラジエータ５０を経由しラジエータ１２を迂回するラジエータ冷却液ライン（第１冷却液ライン）が構成される。
また、ブロック側冷却水通路６２と第２冷却水配管７２とによって、シリンダブロック１２を経由しラジエータ５０を迂回するブロック冷却液ライン（第２冷却液ライン）が構成される。

また、ヘッド側冷却水通路６１と第４冷却水配管７４とによって、シリンダヘッド１１及びヒータコア９１を経由しラジエータ５０を迂回するヒータコア冷却液ライン（第３冷却液ライン）が構成される。
また、ヘッド側冷却水通路６１と第３冷却水配管７３とによって、シリンダヘッド１１及び変速機２０（動力伝達装置）のオイルウォーマー２１を経由しラジエータ５０を迂回する動力伝達系冷却液ライン（第４冷却液ライン）が構成される。

更に、第８冷却水配管７８によって、シリンダヘッド１１とラジエータ５０との間のラジエータ冷却液ラインから分岐し、ラジエータ５０を迂回して流量制御弁３０の流出側（出口ポート３５、機械式ウォータポンプ４０の吸込口４６）に合流するバイパスラインが構成される。
つまり、流量制御弁３０は、ラジエータ冷却液ライン、ブロック冷却液ライン、ヒータコア冷却液ライン及び動力伝達系冷却液ラインの出口がそれぞれ流入側（入口ポート）に接続され、流出側（出口ポート）が機械式ウォータポンプ４５の吸引側に接続される。そして、流量制御弁３０は、各冷却液ラインの出口開口面積を調整することで、ラジエータ冷却液ライン、ブロック冷却液ライン、ヒータコア冷却液ライン及び動力伝達系冷却液ラインへの冷却水の供給量（分配割合）を制御する流路切り替え機構である。

また、冷却装置は、冷却水の温度を検出する第１温度センサ８１及び第２温度センサ８２からなる温度検出部を備える。
第１温度センサ８１は、冷却水出口１４近傍の第１冷却水配管７１内の冷却水温度ＴＷ１、つまり、シリンダヘッド１１（ヘッド側冷却水通路６１）の出口付近の冷却水の温度ＴＷ１を検出する。

また、第２温度センサ８２は、冷却水出口１５近傍の第２冷却水配管７１内の冷却水温度ＴＷ２、つまり、シリンダブロック１２（ブロック側冷却水通路６２）の出口付近で冷却水の温度ＴＷ２を検出する。
第１温度センサ８１の水温検出信号ＴＷ１及び第２温度センサ８２の水温検出信号ＴＷ２は、マイクロコンピュータを備える電子制御装置（コントローラ、制御ユニット）１００に入力される。

また、バイパスラインを構成する第８冷却水配管７８の途中に、電動式ウォータポンプ４０を配置してある。
つまり、第１冷却水配管７１に一端が接続される第８冷却水配管７８ａの他端を電動式ウォータポンプ４０の吸込口４１に接続し、電動式ウォータポンプ４０の吐出口４２に一端が接続される第８冷却水配管７８ｂの他端を第６冷却水配管７６に接続させてある。

電子制御装置１００は、電動式ウォータポンプ４０の吐出量、流量制御弁３０のロータ角度（各冷却液ラインへの冷却水の供給量）を制御する機能を有すると共に、内燃機関１０に燃料を噴射する燃料噴射装置１７、及び、点火装置１８の動作を制御する機能を有している。
図２は、内燃機関１０の運転状態における電子制御装置１００による流量制御弁３０の制御の一例を概略的に示すタイムチャートである。

なお、内燃機関１０の運転状態において、電子制御装置１００は電動式ウォータポンプ４０の駆動を停止し、内燃機関１０によって機械式ウォータポンプ４５が回転駆動されて冷却水が循環される。
まず、図２に例示した流量制御弁３０のロータ角度による流路の切替え特性について説明する。

流量制御弁３０は、ロータ角度がストッパで規制される基準角度位置から所定角度範囲内では、入口ポート３１−３４を全て閉じる（第１の流路切替えパターン）。
なお、入口ポート３１−３４を閉じる状態は、入口ポート３１−３４の開口面積を零とする状態の他、零よりも大きい最小開口面積とする状態（漏れ流量が発生する状態）を含むものとする。

上記入口ポート３１−３４を全て閉じる角度よりもロータ角度を増加させると、ヒータコア冷却液ラインの出口が接続される第３入口ポート３３が所定開度にまで開くようになる（第２の流路切替えパターン）。前記所定開度は、第２の流路切替えパターンに適合させて予め設定された開度であり、第３入口ポート３３の最大開口面積よりも小さい中間開口面積であって、第２の流路切替えパターンにおける上限開度である。
第３入口ポート３３が一定開度にまで開く角度から更にロータ角度を増大させると、ブロック冷却液ラインの出口が接続される第１入口ポート３１が開き出し、第１入口ポート３１の開口面積は、ロータ角度の増大に応じて漸増する（第３の流路切替えパターン）。

第１入口ポート３１が開き出する角度よりもより大きな角度位置で、動力伝達系冷却液ラインの出口が接続される第２入口ポート３２が所定開度まで開くようになる（第４の流路切替えパターン）。前記所定開度は、第４の流路切替えパターンに適合させて予め設定された開度であり、第２入口ポート３２の最大開口面積よりも小さい中間開口面積であって、第４の流路切替えパターンにおける上限開度である。
更に、第２入口ポート３２が一定開度まで開く角度よりも大きな角度位置で、ラジエータ冷却液ラインの出口が接続される第４入口ポート３４が開き出し、第４入口ポート３４の開口面積は、ロータ角度の増大に応じて漸増する（第５の流路切替えパターン）。
なお、第４入口ポート３４が開口面積は、開き始めの当初は第１入口ポート３１の開口面積よりも小さいが、ロータ角度の増大に応じて第１入口ポート３１の開口面積よりも大きくなるように設定される。

次いで、図２に例示した、電子制御装置１００による内燃機関１０の運転状態での流量制御弁３０の制御を概説する。
電子制御装置１００は、内燃機関１０の運転状態において、第１温度センサ８１、第２温度センサ８２の検出出力、つまり、シリンダヘッド１１の温度及びシリンダブロック１２の温度に基づき、流量制御弁３０のロータ角度を制御する。

まず、電子制御装置１００は、内燃機関１０の冷機始動時に、流量制御弁３０のロータ角度を入口ポート３１−３４が全て閉じる位置（第１パターン）に制御し、バイパスラインを介して冷却水が循環するようにして、シリンダヘッド１１を暖機する。
第１温度センサ８１で検出されるシリンダヘッド１１の出口温度ＴＷ１がシリンダヘッド１１の暖機完了を示す温度に達すると（時刻ｔ１）、電子制御装置１００は、ヒータコア冷却液ラインが開く角度位置（第２パターン）にまでロータ角度を増加させ、ヒータコア９１への冷却水の供給を開始させる。

次いで、第２温度センサ８２で検出されるシリンダブロック１２の出口温度ＴＷ２が設定温度に達すると（時刻ｔ２）、電子制御装置１００は、ブロック冷却液ラインが開く角度位置（第３パターン）にまでロータ角度を増加させ、シリンダブロック１２への冷却水の供給を開始させる。
そして、シリンダブロック１２への冷却水の供給を開始してからシリンダブロック１２の出口温度ＴＷ２が所定温度だけ上昇し、目標温度付近に達すると（時刻ｔ４）、電子制御装置１００は、動力伝達系冷却液ラインが開く角度位置（第４パターン）までロータ角度を増加させ、オイルウォーマー２１への冷却水の供給を開始させる。

以上のようにして各部の暖機が完了すると、電子制御装置１００は、シリンダヘッド１１の出口温度を目標温度付近に維持し、シリンダブロック１２の出口温度をシリンダヘッド１１の目標温度よりも高い目標温度に維持するように、温度上昇に応じてラジエータ冷却液ラインを開く角度（第５パターン）にまでロータ角度を増大させ、ラジエータ冷却液ラインの開口面積を調整する。
つまり、電子制御装置１００は、内燃機関１０の暖機の進行に伴って流量制御弁３０のロータ角度を増大させ、暖機完了後は、ラジエータ冷却液ラインの開口面積を調整することで、シリンダヘッド１１及びシリンダブロック１２の温度を調整する。

換言すれば、各冷却液ラインへの冷却水供給量の要求が内燃機関１０の暖機の進行に伴って変化するので、係る要求供給量の変化に対応して流量制御弁３０の制御特性が変化するように、流量制御弁３０のロータ角度と各入口ポート３１−３４の開口面積との相関を適合させてある。
ここで、シリンダヘッド１１の出口での冷却水温度ＴＷ１を目標温度付近に維持することが、シリンダブロック１２の出口での冷却水温度ＴＷ２を目標温度に維持することよりも優先されるようにしてある。

つまり、例えば、内燃機関１０の高負荷運転時などにおいて、シリンダヘッド１１の出口での冷却水温度ＴＷ１が目標温度よりも高くなる一方で、シリンダブロック１２の出口での冷却水温度ＴＷ２が目標付近に維持されている場合、電子制御装置１００は、ラジエータ冷却液ラインの開口面積を増やす制御を行う（時刻ｔ５以降）。
従って、内燃機関１０の高負荷運転時には、シリンダヘッド１１の出口での冷却水温度ＴＷ１が目標付近に維持されるものの、シリンダブロック１２の出口での冷却水温度ＴＷ２が目標よりも低下する場合があり得る。

図３のフローチャートは、内燃機関１０の運転状態における電子制御装置１００による流量制御弁３０の制御の一例を示し、電子制御装置１００は、図３のフローチャートに示すルーチンを所定時間毎の割り込み処理によって実施する。
まず、ステップＳ４０１で、電子制御装置１００は、内燃機関１０が冷機状態で始動されたか、運転停止直後の再始動状態であって内燃機関１０の温度が高い状態であるかを、第１温度センサ８１の水温検出信号ＴＷ１、つまり、シリンダヘッド１１の出口水温ＴＷ１と、第１閾値温度ＴＨ１とを比較して判別する。

そして、シリンダヘッド１１の出口水温ＴＷ１が第１閾値温度ＴＨ１を下回る冷機状態で始動された場合、電子制御装置１００は、ステップＳ４０２へ進む。
一方、シリンダヘッド１１の出口水温ＴＷ１が第１閾値温度ＴＨ１以上である、暖機完了状態での再始動状態である場合、電子制御装置１００は、ステップＳ４０２−ステップＳ４０７を迂回してステップＳ４０８へ進む。

冷機始動状態であってステップＳ４０２へ進むと、電子制御装置１００は、流量制御弁３０のロータ目標角度を第１パターンに従って設定する。
電子制御装置１００は、第１パターンにおいて、第１入口ポート３１、第２入口ポート３２、第３入口ポート３３及び第４入口ポート３４を全て閉じる（遮断する）ロータ角度を、ロータ目標角度（流量制御弁３０の制御目標値）に設定する。

係るロータ目標角度の設定によって、第１入口ポート３１、第２入口ポート３２、第３入口ポート３３及び第４入口ポート３４を介した冷却水の循環が停止され、機械式ウォータポンプ４５から吐出された冷却水は、第７冷却水配管７７、ヘッド側冷却水通路６１、第１冷却水配管７１、第８冷却水配管７８を経由し、機械式ウォータポンプ４５に再度吸引される経路を循環することになる。
第１パターンは、シリンダヘッド１１（燃焼室）の温度上昇を促進させ、燃焼性を早期に向上させることで、燃費改善を図ることを目的とする。

上記の第１パターンに従って流量制御弁３０を制御している状態で、電子制御装置１００はステップＳ４０３へ進み、第１温度センサ８１の水温検出信号ＴＷ１、つまり、シリンダヘッド１１の出口水温ＴＷ１と、第２閾値温度ＴＨ２とを比較する。
ここで、第２閾値温度ＴＨ２は、第１閾値温度ＴＨ１よりも高い温度（例えば、ＴＨ２＝８０℃−１００℃）であり、シリンダヘッド１１（燃焼室）の温度が十分な燃焼性を得られる程度に上がったこと、換言すれば、シリンダヘッド１１の暖機完了を判定できるように適合される。

そして、シリンダヘッド１１の出口水温ＴＷ１が第２閾値温度ＴＨ２に達していない場合（ＴＷ１＜ＴＨ２である場合）、電子制御装置１００はステップＳ４０２に戻り、第１パターンに従った流量制御弁３０の制御を継続する。
すなわち、ＴＷ１＜ＴＨ２である場合、十分な燃焼性が得られる温度にまでシリンダヘッド１１（燃焼室）の温度が高くなっていない状態であるため、電子制御装置１００は、シリンダヘッド１１の昇温を促進させるための第１パターンでの制御を継続する。

そして、シリンダヘッド１１の出口水温ＴＷ１が第２閾値温度ＴＨ２に達し（ＴＷ１≧ＴＨ２になると）、シリンダヘッド１１の暖機完了状態になると、電子制御装置１００はステップＳ４０４へ進む。
ステップＳ４０４で、電子制御装置１００は、流量制御弁３０のロータ目標角度を第２パターンに従って設定する。

電子制御装置１００は、第２パターンにおいて、第１入口ポート３１、第２入口ポート３２及び第４入口ポート３４を閉じた状態に保持し、第３入口ポート３３の開く角度位置を、ロータ目標角度（流量制御弁３０の制御目標値）に設定する。
第２パターンに従った目標角度の設定によって、第１入口ポート３１、第２入口ポート３２及び第４入口ポート３４を介した冷却水の循環は停止状態に保持される一方、第３入口ポート３３を介した冷却水の循環が開始される。

これによって、機械式ウォータポンプ４５から吐出された冷却水は、第７冷却水配管７７、ヘッド側冷却水通路６１、第４冷却水配管７４、流量制御弁３０、第６冷却水配管７６を経由し、機械式ウォータポンプ４５に再度吸引される経路を循環するようになり、また、ヘッド側冷却水通路６１から排出された冷却水の一部は、第１冷却水配管７１、第８冷却水配管７８を介して循環される。
第２パターンでは、シリンダヘッド１１を通過した冷却水が第４冷却水配管７４に分流されることで、第４冷却水配管７４に配置されるヒータコア９１、ＥＧＲクーラ９２、排気還流制御弁９３、スロットルバルブ９４と冷却水との間で熱交換が行われる。

また、第２パターンでは、冷却水がラジエータ５０を迂回して循環し、また、十分に温度上昇していないシリンダブロック１２に第２冷却水配管７２（第１冷却液ライン）を介して冷却水が循環されることがなく、更に、第３冷却水配管７３（第４冷却液ライン）に配置されるオイルオイルウォーマー２１に冷却水が循環されず、冷却水温度を高く維持できる。
従って、ヒータコア９１などが配置される第４冷却水配管７４に十分に高い温度の冷却水を供給でき、ヒータコア９１での熱交換による暖房（空調空気の加熱作用）の立ち上がり応答を高めることができる。

係る第２パターンの設定状態で、電子制御装置１００は、シリンダヘッド１１の出口水温ＴＷ１を第２閾値温度ＴＨ２付近に維持するように、暖機の進行に伴い、流量制御弁３０のロータ角度の目標を徐々に増大させて第３入口ポート３３の開口面積を増やす。
また、第２パターンにおいて、電子制御装置１００は、流量制御弁３０のロータ角度を後述する第３パターンに切り替わる角度位置（第１入口ポート３１が開き始めるロータ角度）の手前を限度として増大させ、第３入口ポート３３の開口面積を、第２パターンでのロータ角度の限界値での開口面積を上限値として増大させる。

電子制御装置１００は、第２パターンに従ってヒータコア９１に冷却水を循環させている状態でステップＳ４０５へ進み、第２温度センサ８２の水温検出信号ＴＷ２、つまり、シリンダブロック１２の出口水温ＴＷ２と、第３閾値温度ＴＨ３とを比較する。
第３閾値温度ＴＨ３は、第２閾値温度ＴＨ２と同じか若しくは所定温度だけ高い側若しくは低い側にずれた温度に設定される。

そして、電子制御装置１００は、第３閾値温度ＴＨ３とシリンダブロック１２の出口水温ＴＷ２とを比較することで、シリンダブロック１２の温度が、冷却水の供給を開始して温度制御（ブロック冷却制御）を開始する温度に達したか否か、換言すれば、シリンダブロック１２の暖機が完了したか否かを検出する。
電子制御装置１００は、シリンダブロック１２の出口水温ＴＷ２が第３閾値温度ＴＨ３を下回る間、つまり、シリンダブロック１２の暖機中である場合には、ステップＳ４０４に戻り、第２パターンに従った流量制御弁３０の制御を継続させる。

一方、シリンダブロック１２の出口水温ＴＷ２が第３閾値温度ＴＨ３以上になると、電子制御装置１００は、ステップＳ４０６へ進む。
ステップＳ４０６で、電子制御装置１００は、流量制御弁３０のロータ目標角度を第３パターンに従って設定する。

電子制御装置１００は、第３パターンにおいて、第２入口ポート３２及び第４入口ポート３４を閉じた状態に保持し、第３入口ポート３４の開口面積を上限値に保持し、第１入口ポート３１が開く角度位置を、ロータ目標角度（流量制御弁３０の制御目標値）に設定する。
第３パターンに従った目標角度の設定によって、第２入口ポート３２及び第４入口ポート３４を介した冷却水の循環は停止状態に保持され、かつ、第３入口ポート３３を介した冷却水の循環が継続される一方で、第１入口ポート３１を介した冷却水の循環が開始される。

これにより、機械式ウォータポンプ４５から吐出された冷却水の一部は、ブロック側冷却水通路６２、第２冷却水配管７２、流量制御弁３０、第６冷却水配管７６を経由し、機械式ウォータポンプ４５に再度吸引される経路を循環するようになる。
そして、第３パターンでは、機械式ウォータポンプ４５が吐出した冷却水の一部がシリンダブロック１２に供給され、シリンダブロック１２の温度が制御されるようになる。

係る第３パターンの設定状態で、電子制御装置１００は、シリンダブロック１２の出口水温ＴＷ２の上昇に応じて、流量制御弁３０のロータ角度の目標を徐々に増大させて第１入口ポート３１の開口面積を増やす。
なお、第３パターンにおいて、電子制御装置１００は、流量制御弁３０のロータ角度を後述する第４パターンに切り替わる角度位置（第２入口ポート３２が開き始めるロータ角度）の手前を限度として増大させ、第１入口ポート３１の開口面積を、第３パターンでのロータ角度の限界値での開口面積を上限値として増大させる。

係る第３パターンによる流量制御弁３０の制御によりシリンダブロック１２への冷却水の供給を制御することで、シリンダブロック１２の温度を目標温度に向けて漸増させ、シリンダブロック１２の温度が目標温度を超えてオーバーシュートすることを抑制する。
電子制御装置１００は、第３パターンに従ってシリンダブロック１２に冷却水を循環させている状態でステップＳ４０７へ進み、第２温度センサ８２の水温検出信号ＴＷ２、つまり、シリンダブロック１２の出口水温ＴＷ２と、第４閾値温度ＴＨ４とを比較する。

第４閾値温度ＴＨ４は、シリンダヘッド１１の目標温度である第２閾値温度ＴＨ２よりも高く、かつ、シリンダブロック１２への冷却水供給を開始させる第３閾値温度ＴＨ３よりも高い、シリンダブロック１２の目標温度であり、例えば、１００℃−１１０℃程度の値に設定される。
つまり、シリンダヘッド１１の目標温度は、プレイグニッションやノッキングの抑制を目的として設定されるのに対し、シリンダブロック１２の目標温度はフリクション抑制を目的として設定され、シリンダヘッド１１の目標温度よりもシリンダブロック１２の目標温度を高くすることでフリクションの低減を促進させる。

シリンダブロック１２の出口水温ＴＷ２が第４閾値温度ＴＨ４を下回る場合、電子制御装置１００は、ステップＳ４０６に戻り、第３パターンに従った流量制御弁３０の制御を継続させる。
一方、シリンダブロック１２の出口水温ＴＷ２が第４閾値温度ＴＨ４、つまり、シリンダブロック１２の目標温度に達すると、電子制御装置１００はステップＳ４０８へ進む。

ステップＳ４０８で、電子制御装置１００は、流量制御弁３０のロータ目標角度を第４パターンに従って設定する。
電子制御装置１００は、第４パターンにおいて、第４入口ポート３４を閉じた状態に保持し、第３入口ポート３４の開口面積を上限値に保持し、第１入口ポート３１の開口面積が第３パターンに引き続き増大し、また、第２入口ポート３２の開口面積が上限値にまで開く角度位置を、ロータ目標角度（流量制御弁３０の制御目標値）に設定する。

係る第４パターンでは、ラジエータ５０（第１冷却液ライン）を経由しての冷却水の循環は第１−第３パターンに引き続き行われないものの、第４冷却液ライン（変速機２０、オイルウォーマー２１）への冷却水の供給が開始される結果、第２冷却液ライン（シリンダブロック１２）、第３冷却液ライン（ヒータコア９１）、第４冷却液ライン（オイルウォーマー２１）及びバイパスラインに冷却水が供給されることになる。

そして、第２入口ポート３２を開くことで、シリンダヘッド１１を通過した冷却水が分流して第４冷却水配管７４に流れ込み、オイルウォーマー２１（変速機２０）を経由して流量制御弁３０に至り、再度機械式ウォータポンプ４５に吸引される経路を冷却水が循環するようになる。
これにより、オイルウォーマー２１において変速機２０の作動油と冷却水との間での熱交換が行われ、変速機２０の暖機（作動油の温度上昇）が促進される。

電子制御装置１００は、ステップＳ４０８で第４パターンに従った流量制御弁３０の制御を開始した後、ステップＳ４０９へ進み、シリンダブロック１２の出口水温ＴＷ２と第４閾値温度ＴＨ４（目標ブロック温度）との偏差ΔＴＣ、及び、シリンダヘッド１１の出口水温ＴＷ１と第２閾値温度ＴＨ２（目標シリンダ温度）との偏差ΔＴＢを演算する。
次いで、電子制御装置１００は、ステップＳ４１０へ進み、ステップＳ４０９で求めた温度偏差ΔＴＣ、ΔＴＢに基づき、流量制御弁３０の制御パターンの切り替え制御を実施する。

つまり、内燃機関１０の負荷の増大（発熱量の増大）によって、シリンダブロック１２の出口水温ＴＷ２及び／又はシリンダヘッド１１の出口水温ＴＷ１が目標温度よりも所定以上に高くなると、流量制御弁３０のロータ目標角度を第５パターンに従って設定し、負荷が小さくなると、第４パターンに戻す制御を行う。
電子制御装置１００は、第５パターンにおいて、第２入口ポート３２及び第３入口ポート３３の開度を所定開度にし、第１入口ポート３１及び第４入口ポート３４の開度を第４パターンの場合よりも増大させる角度位置を、ロータ目標角度（流量制御弁３０の制御目標値）に設定する。

第５パターンに従った目標角度の設定によって、ラジエータ５０を迂回して冷却水を循環させていた状態から、冷却水の一部がラジエータ５０（第１冷却液ライン）を介して循環されるようになる。
そして、ラジエータ５０を通過する際に冷却水が放熱することで、内燃機関１０を冷却する能力が上がり、内燃機関１０（シリンダヘッド１１、シリンダブロック１２）が過熱することが抑制される。

なお、電子制御装置１０は、第５パターンにおいて、シリンダブロック１２の出口水温ＴＷ２及びシリンダヘッド１１の出口水温ＴＷ１を共に目標温度付近に保持するように制御するが、高負荷状態では、シリンダヘッド１１の温度上昇の抑制を優先させ、シリンダブロック１２の温度が目標温度を下回ることになる場合でも、シリンダヘッド１１の温度が目標温度を所定以上に上回る場合には、第４入口ポート３４の開口面積の増大を実施する。
これにより、内燃機関１０の高負荷域でシリンダヘッド１１の温度上昇を十分に抑え、プレイグニッションやノッキングを抑制できるから、プレイグニッションやノッキングを抑制するための点火時期の遅角補正量を低減でき、内燃機関１０の出力性能の低下を抑制できる。

次に、内燃機関１０がアイドリングストップ制御によって一時停止したときの電子制御装置１００による流量制御弁３０及び電動式ウォータポンプ４０の制御の一例を示す。
電子制御装置１００は、車両の信号待ちなどの間に内燃機関１０の運転を自動停止させるアイドリングストップ制御機能を有すると共に、アイドリングストップ制御によって内燃機関１０が一時停止しているときに、電動式ウォータポンプ４０を動作させて冷却水を循環させ、また、流量制御弁３０のロータ角度を制御して各冷却液ラインへの冷却水の供給量を調整する機能を有している。

なお、内燃機関１０の一時停止状態は、アイドリングストップ制御による一時停止に限定されるものではなく、例えば、ハイブリッド車両における駆動源の切り替えに伴う内燃機関１０の自動停止状態などが含まれる。
図４及び図５のフローチャートは、電子制御装置１００による内燃機関１０の一時停止状態における電動式ウォータポンプ４０及び流量制御弁３０の制御の一例を示す。図４及び図５のフローチャートに示すルーチンは、電子制御装置１００によって所定時間毎に割り込み処理される。

電子制御装置１００は、ステップＳ５０１で、アイドリングストップ制御によって内燃機関１０を自動停止させる要求があるか否か、換言すれば、内燃機関１０の負荷、回転速度やブレーキの作動状態などがアイドリングストップ制御によって内燃機関１０を自動停止させる条件を満たしているか否かを検出する。
そして、アイドリングストップ要求がある場合（アイドリングストップ条件を満たしていて内燃機関１０が自動停止される場合）、電子制御装置１００は、ステップＳ５０２へ進み、ヒータコア９１で内燃機関１０の冷却水によって空調空気を暖めることが要求される状態（暖房要求状態）であるか否かを検出する。

電子制御装置１００は、ヒータコア９１での空調空気の加熱要求状態であるか否かを、空調装置におけるブロア風量の設定、空調空気の温度設定、外気温度などの空調条件に基づいて検出する。
例えば、電子制御装置１００は、ブロア風量が所定風量以上でかつ空調空気の温度設定が所定温度よりも高い場合や、ブロア風量が所定風量以上で外気温度が所定温度を下回る場合などに、ヒータコア９１での空調空気の加熱が要求されていることを検出する構成とすることができる。

ここで、電子制御装置１００は、ＣＡＮ（Controller Area Network）で接続されている空調制御ユニットからブロア風量などの情報を取得することができ、また、ヒータコア９１での空調空気の加熱が要求されているか否かを示す信号を空調制御ユニットから取得することもできる。
更に、電子制御装置１００は、空調装置の温度設定スイッチや外気温度センサなどの出力信号を直接入力する構成とすることができる。

ヒータコア９１での空調空気の加熱が要求されている場合、電子制御装置１００は、ステップＳ５０３へ進み、流量制御弁３０のロータ角度を、ヒータコア冷却液ライン（第３冷却液ライン、第３入口ポート３３）が開き、他のラジエータ冷却液ライン（第１冷却液ライン、第４入口ポート３４）、ブロック冷却液ライン（第２冷却液ライン、第１入口ポート３１）、動力伝達系冷却液ライン（第４冷却液ライン、第２入口ポート３２）が閉じる角度に制御する。

つまり、電子制御装置１００は、ステップＳ５０３において、シリンダヘッド１１（ヘッド側冷却水通路６１）を通過した冷却水が、ラジエータ５０を迂回しバイパスライン（第８冷却水配管７８）を通過する経路と、ヒータコア９１及び流量制御弁３０を通過する経路とに分かれて流れ、第６冷却水配管７６で合流して再度シリンダヘッド１１（ヘッド側冷却水通路６１）に供給されるように、流量制御弁３０のロータ角度を制御する。
換言すれば、内燃機関１０が運転状態から一時停止され、そのときにヒータコア９１での空調空気の加熱が要求されていれば、電子制御装置１００は、ラジエータ冷却液ライン（第１冷却液ライン）、ブロック冷却液ライン（第２冷却液ライン）、動力伝達系冷却液ライン（第４冷却液ライン）への冷却水の供給量を一時停止前よりも減少させ、ヒータコア冷却液ライン（第３冷却液ライン）への冷却水の供給量を一時停止前と同等に保持するように、流量制御弁３０のロータ角度を制御する。

次いで、電子制御装置１００は、ステップＳ５０４へ進み、第１温度センサ８１の出力信号から求めたシリンダヘッド１１（ヘッド側冷却水通路６１）の出口付近での冷却水温度ＴＷ１が第１設定温度ＳＬ１（例えば、９０℃）以上であるか否かを検出する。
そして、冷却水温度ＴＷ１が第１設定温度ＳＬ１以上（ＴＷ１≧ＳＬ１）である場合、電子制御装置１００は、ステップＳ５０５へ進み、電動式ウォータポンプ４０への電力供給を行うと共にポンプ駆動電圧を所定の第１電圧Ｖ１に設定する。

内燃機関１０の一時停止状態では、機械式ウォータポンプ４５が停止するが、電動式ウォータポンプ４０を駆動させることで、内燃機関１０の停止後も冷却水を循環させることができる。
ここで、流量制御弁３０のロータ角度が、ステップＳ５０３での制御によってヒータコア冷却液ラインが開き他の冷却液ラインが閉じる角度に制御されているので、シリンダヘッド１１（ヘッド側冷却水通路６１）を通過した冷却水は、ラジエータ５０を迂回しバイパスライン（第８冷却水配管７８）を通過する経路と、ヒータコア９１及び流量制御弁３０を通過する経路とに分かれて流れることになる。

そして、バイパスライン（第８冷却水配管７８）に流れた冷却水は電動式ウォータポンプ４０に吸引されて再びシリンダヘッド１１（ヘッド側冷却水通路６１）に向けて送り出され、ヒータコア９１が設けられる第４冷却水配管７４及び機械式ウォータポンプ４５を通過した冷却水と合流して、再度シリンダヘッド１１（ヘッド側冷却水通路６１）に供給されることになる。
ステップＳ５０４で、冷却水温度ＴＷ１が第１設定温度ＳＬ１未満（ＴＷ１＜ＳＬ１）であることを検出した場合、電子制御装置１００は、ステップＳ５０６へ進み、冷却水温度ＴＷ１が第２設定温度ＳＬ２以下であるか否かを検出する。
なお、第２設定温度ＳＬ２は、第１設定温度ＳＬ１よりも低い温度であり、例えば、ＳＬ２＝７０℃とすることができる。

そして、電子制御装置１００は、冷却水温度ＴＷ１が第２設定温度ＳＬ２以下でない場合、つまり、冷却水温度ＴＷ１が第１設定温度ＳＬ１未満でかつ第２設定温度ＳＬ２よりも高い状態であれば、ステップＳ５０７へ進み、電動式ウォータポンプ４０への電力供給を行うと共にポンプ駆動電圧を所定の第２電圧Ｖ２に設定する。
なお、第２電圧Ｖ２は、第１電圧Ｖ１よりも低い電圧であり、電動式ウォータポンプ４０の吐出量は、第１電圧Ｖ１で駆動する場合よりも第２電圧Ｖ２で駆動する場合の方が少なくなる。

また、電子制御装置１００は、冷却水温度ＴＷ１が第２設定温度ＳＬ２以下である場合はステップＳ５０８へ進み、電動式ウォータポンプ４０への電力供給を行うと共にポンプ駆動電圧を所定の第３電圧Ｖ３に設定する。
なお、第３電圧Ｖ３は、第２電圧Ｖ２よりも低い電圧であり、電動式ウォータポンプ４０の吐出量は、第２電圧Ｖ２で駆動する場合よりも第３電圧Ｖ３で駆動する場合の方が少なくなる。つまり、第３電圧Ｖ３＜第２電圧Ｖ２＜第１電圧Ｖ１であり、「第３電圧Ｖ３を印加したときの吐出量」＜「第２電圧Ｖ２を印加したときの吐出量」＜「第１電圧Ｖ１を印加したときの吐出量」となる。

ここで、電子制御装置１００は、冷却水温度ＴＷ１（シリンダヘッド１１の温度、燃焼室の温度）を、第１設定温度ＳＬ１よりも低い第２設定温度ＳＬ２以下に下げることを目標として、電動式ウォータポンプ４０の駆動電圧（換言すれば、吐出量）を制御するように構成されている。
そして、電子制御装置１００は、冷却水温度ＴＷ１が第１設定温度ＳＬ１以上である場合、冷却水温度ＴＷ１が第１設定温度ＳＬ１未満である場合よりも高いポンプ駆動電圧（多い吐出量）を設定することで、冷却水温度ＴＷ１が第２設定温度ＳＬ２以下にまで速やかに低下するようにする。

一方、冷却水温度ＴＷ１が第１設定温度ＳＬ１未満でかつ第２設定温度ＳＬ２よりも高い状態にまで低下すると、電子制御装置１００は、電動式ウォータポンプ４０の駆動電圧（吐出量）を低下させて、冷却水温度ＴＷ１が第２設定温度ＳＬ２付近にまで徐々に低下するようにする。
更に、冷却水温度ＴＷ１が第２設定温度ＳＬ２以下に低下した場合は、シリンダヘッド１１の過剰な温度低下を抑制するために、電子制御装置１００は、電動式ウォータポンプ４０の駆動電圧を更に低下させ、ヒータコア９１での空調空気の加熱に必要な吐出量とする。

つまり、第１設定温度ＳＬ１、第１電圧Ｖ１、第２電圧Ｖ２及び第３電圧Ｖ３は、冷却水温度ＴＷ１を第２設定温度ＳＬ２以下にまで低下させる制御において、オーバーシュートの発生を抑制しつつ高い応答性で温度低下を実現でき、かつ、ヒータコア９１に十分な冷却液を供給できるように適合される。
また、シリンダヘッド１１の目標温度である第２設定温度ＳＬ２は、再始動状態におけるプレイグニッションやノッキングの発生を抑制できる上限温度に基づき適合される。

但し、駆動電圧の可変制御を行わずに、冷却水温度ＴＷ１が目標温度よりも高いか低いかに応じて、電動式ウォータポンプ４０を駆動するか停止させるかを切り替える構成とすることができ、更に、ポンプ駆動電圧を図４及び図５のフローチャートに示した制御例よりも多段に切り替える構成とすることができる。

一方、電子制御装置１００は、ステップＳ５０２で、ヒータコア９１での空調空気の加熱が要求されていない状態であることを検出すると、ステップＳ５０９へ進む。
ステップＳ５０９において、電子制御装置１００は、流量制御弁３０のロータ角度を、ヒータコア冷却液ライン（第３冷却液ライン、第３入口ポート３３）、ラジエータ冷却液ライン（第１冷却液ライン、第４入口ポート３４）、ブロック冷却液ライン（第２冷却液ライン、第１入口ポート３１）、及び、動力伝達系冷却液ライン（第４冷却液ライン、第２入口ポート３２）の全てが閉じる角度に制御する。

つまり、ヒータコア９１での空調空気の加熱が要求されていない状態では、シリンダヘッド１１（ヘッド側冷却水通路６１）を通過した冷却水をヒータコア９１に向けて分流させ、ヒータコア冷却液ラインに冷却水を供給する必要はない。そこで、電子制御装置１００は、ヒータコア冷却液ラインを含む全冷却液ラインを閉じるように、流量制御弁３０のロータ角度を制御する。
次いで、電子制御装置１００は、ステップＳ５１０へ進み、冷却水温度ＴＷ１が第１設定温度ＳＬ１以上であるか否かを検出する。

そして、冷却水温度ＴＷ１が第１設定温度ＳＬ１以上である場合、電子制御装置１００は、ステップＳ５１１へ進み、電動式ウォータポンプ４０への電力供給を行うと共にポンプ駆動電圧を所定の第４電圧Ｖ４に設定する。
ここで、第４電圧Ｖ４は、第１電圧Ｖ１と同等、若しくは、第１電圧Ｖ１よりも低い電圧とすることができる。

一方、冷却水温度ＴＷ１が第１設定温度ＳＬ１未満である場合、電子制御装置１００はステップＳ５１２へ進み、冷却水温度ＴＷ１が第２設定温度ＳＬ２以下であるか否かを検出する。
ここで、冷却水温度ＴＷ１が第１設定温度ＳＬ１未満でかつ第２設定温度ＳＬ２よりも高い状態である場合、電子制御装置１００は、ステップＳ５１３へ進み、電動式ウォータポンプ４０への電力供給を行うと共にポンプ駆動電圧を所定の第５電圧Ｖ５に設定する。

第５電圧Ｖ５は、第４電圧Ｖ４よりも低い電圧であって、第２電圧Ｖ２と同等、若しくは、第２電圧Ｖ２よりも低い電圧とすることができる。
また、冷却水温度ＴＷ１が第２設定温度ＳＬ２以下である場合、電子制御装置１００はステップＳ５１４へ進み、電動式ウォータポンプ４０への電力供給を遮断し、電動式ウォータポンプ４０を停止させる。

また、電子制御装置１００は、ステップＳ５０１でアイドリングストップ要求がないことを検出した場合、つまり、内燃機関１０が運転されていて機械式ウォータポンプ４５が駆動される状態の場合、ステップＳ５１５へ進み、電動式ウォータポンプ４０への電力供給を遮断し、電動式ウォータポンプ４０を停止させる。
更に、電子制御装置１００は、ステップＳ５１６へ進み、前述したように、内燃機関１０の運転状態において冷却水温度ＴＷ１及び冷却水温度ＴＷ２に基づいて流量制御弁３０のロータ角度、つまり、各冷却液ラインへの冷却水の供給量を制御する。

上記のように、内燃機関１０がアイドリングストップ制御によって停止し、機械式ウォータポンプ４５による冷却水の循環が停止するときに、電子制御装置１００は、電動式ウォータポンプ４０を駆動し、しかも、ブロック冷却液ライン（第２冷却液ライン）への冷却水の供給が停止するように流量制御弁３０を制御するので、シリンダブロック１２の過剰な温度低下を抑制しつつ、シリンダヘッド１１の温度上昇を抑制することができる。

従って、シリンダヘッド１１の温度が上昇した状態で再始動されてプレイグニッションやノッキングなど異常燃焼が発生することを抑制できる。
これにより、再始動性が向上すると共に、ノッキングを抑制するための点火時期の遅角要求を減少させることができ、内燃機関１０の出力特性を向上させて燃費性能を改善できる。また、シリンダブロック１２の温度低下によるフリクションの増大を抑制でき、これによっても燃費性能を改善できる。

また、ヒータコア９１での空調空気の加熱が要求されているか否かに応じて、ヒータコア９１（ヒータコア冷却液ライン）に冷却水を供給するか否かを切り替えるので、アイドリングストップ中における空調性能（暖房性能）の低下を抑制できる。
また、ヒータコア９１での空調空気の加熱が要求されていない場合には、加熱要求がある場合に比べて電動式ウォータポンプ４０の駆動電圧（吐出量）を低くすることで、アイドリングストップ中における電力消費を抑制できる。
なお、電子制御装置１００は、ヒータコア９１での空調空気の加熱が要求されているか否かを検出することはなく、ステップＳ５０３−ステップＳ５０８の各ステップ、又は、ステップＳ５０９−ステップＳ５１４の各ステップのいずれか一方を実施することができる。

ところで、アイドリングストップ要求に基づき、内燃機関１０への燃料噴射、点火動作を停止させても直ちに内燃機関１０の回転が停止することはなく、慣性力により機関回転速度は徐々に低下し、内燃機関１０で駆動される機械式ウォータポンプ４５の回転速度（吐出量）も徐々に低下することになる。
このため、アイドリングストップ要求が発生した直後（内燃機関１０の停止制御を実施した直後）で、内燃機関１０の回転速度がアイドリング回転速度に近い状態では、機械式ウォータポンプ４５の吐出量が電動式ウォータポンプ４０の吐出量よりも多い状態を保持する場合がある。

係る状態での電動式ウォータポンプ４０の駆動は、実質的に冷却水の循環に寄与しない無駄な駆動となり、アイドリングストップ中に電力を無駄に消費することになる。
また、アイドリングストップ要求に基づき、流量制御弁３０のロータ角度を内燃機関１０の停止状態での制御目標に切り替える制御を実施しても、流量制御弁３０のロータ角度の変化には遅れがある。

このため、流量制御弁３０の目標ロータ角度の切り替えに同期して電動式ウォータポンプ４０を起動させると、流量制御弁３０のロータ角度が実際に機関停止状態の目標角度に切り替わる前から電動式ウォータポンプ４０を起動させることになり、機関停止中のシリンダヘッド１１の温度上昇を抑制するという目的に寄与しない無駄なポンプ駆動になる可能性がある。
そこで、電子制御装置１００が、内燃機関１０の一時停止指令（アイドリングストップ要求の発生）から所定の遅延期間が経過した後に電動式ウォータポンプ４０を起動するよう構成することができる。

図６のフローチャートは、電子制御装置１００によって実施される、電動式ウォータポンプ４０の起動の遅延処理の一例を示す。
電子制御装置１００は、ステップＳ６０１でアイドリングストップ要求があるか否かを検出し、アイドリングストップ要求がない場合、つまり、内燃機関１０が運転される状態では、電動式ウォータポンプ４０を駆動する処理を行うことなく、本ルーチンを終了させることで、電動式ウォータポンプ４０を停止状態に保持する。

一方、アイドリングストップ要求がある場合、電子制御装置１００は、ステップＳ６０２へ進み、電動式ウォータポンプ４０の駆動要求があるか否かを検出する。
ここで、図４及び図５のフローチャートのステップＳ５０５、ステップＳ５０７、ステップＳ５０８、ステップＳ５１１、ステップＳ５１３の処理を電子制御装置１００が実施する条件であるときが、電動式ウォータポンプ４０の駆動要求の発生状態である。

電子制御装置１００は、電動式ウォータポンプ４０の駆動要求がある場合、ステップＳ６０３へ進み、流量制御弁３０のロータ角度を、内燃機関１０の運転中の制御目標から内燃機関１０の一時停止状態での制御目標に切り替える。
なお、内燃機関１０の運転中におけるロータ角度の制御目標とは、図４のフローチャートのステップＳ５１６で決定される値であり、内燃機関１０の一時停止状態におけるロータ角度の制御目標とはステップＳ５０３又はステップＳ５０９にて決定される値である。

次いで、電子制御装置１００は、ステップＳ５０４へ進み、アイドリングストップ要求の立ち上がり（内燃機関１０の停止処理の実施）からの経過時間が所定時間ＴＨＴ１に達したか否かを検出する。
ここで、電子制御装置１００は、アイドリングストップ要求の立ち上がりからの経過時間が所定時間ＴＨＴ１未満であれば、ステップＳ６０４を迂回して本ルーチンを終了させることで、電動式ウォータポンプ４０を駆動せずに停止状態に保持させる。

そして、電子制御装置１００は、アイドリングストップ要求の立ち上がりからの経過時間が所定時間ＴＨＴ１に達すると、ステップＳ６０５へ進み、電動式ウォータポンプ４０への通電を開始させる。
前記所定時間ＴＨＴ１は、機械式ウォータポンプ４５の吐出量が電動式ウォータポンプ４０の設定吐出量よりも少なくなる機関回転速度にまで低下するのに要する時間、及び／又は、流量制御弁３０のロータ角度が一時停止状態での制御目標に変化するのに要する時間に基づいて、予め適合された時間である。

例えば、流量制御弁３０のロータ角度が一時停止状態での制御目標に変化するのに要する時間よりも、機械式ウォータポンプ４５の吐出量が電動式ウォータポンプ４０の設定吐出量よりも少なくなる機関回転速度にまで低下するのに要する時間が長い場合、前記所定時間ＴＨＴ１を、機械式ウォータポンプ４５の吐出量が電動式ウォータポンプ４０の設定吐出量よりも少なくなる時間として設定する。

これにより、機械式ウォータポンプ４５の吐出量が電動式ウォータポンプ４０の吐出量よりも多い状態で電動式ウォータポンプ４０が起動されることを抑止し、かつ、流量制御弁３０のロータ角度が一時停止状態での制御目標に変化する前に電動式ウォータポンプ４０が起動されることを抑止でき、内燃機関１０の停止状態での無駄な電力消費を抑制できる。
また、機械式ウォータポンプ４５の回転が停止する前から電動式ウォータポンプ４０を起動させることで、冷却水の循環量の落ち込みを抑制し、内燃機関１０が停止するときの冷却性能の低下を抑制できる。

図７のタイムチャートは、電子制御装置１００が、図６のフローチャートに従って電動式ウォータポンプ４０の起動を制御したときの内燃機関１０の回転速度、電動式ウォータポンプ４０の駆動／停止、流量制御弁３０のロータ角度などの相関を示す。
図７のタイムチャートにおいて、電子制御装置１００は、時刻ｔ１でアイドリングストップ要求が立ち上がると、流量制御弁３０のロータ角度を、アイドリングストップ要求状態でヒータコア９１での空調空気の加熱要求があるか否かによって決定される所定角度に切り替える。

その後、内燃機関１０及び機械式ウォータポンプ４５の回転速度は減少方向に変化するが、内燃機関１０及び機械式ウォータポンプ４５が停止する前の時刻ｔ２にて、電子制御装置１００は電動式ウォータポンプ４０を起動させる。
時刻ｔ２は、時刻ｔ１から所定時間ＴＨＴ１だけ経過したタイミングであり、機械式ウォータポンプ４５の回転速度が、機械式ウォータポンプ４５の吐出量が電動式ウォータポンプ４０の設定吐出量よりも少なくなる回転速度にまで低下することが見込まれるタイミング、及び／又は、流量制御弁３０のロータ角度が一時停止状態での制御目標に変化するタイミングに基づいている。

そして、時刻ｔ３にて、アイドリングストップ要求が解消し、内燃機関１０が再始動されると、電子制御装置１００は、流量制御弁３０のロータ角度を、内燃機関１０の一時停止中の制御目標から内燃機関１０の運転中の制御目標に切替え、また、電動式ウォータポンプ４０の駆動を停止する。
なお、機械式ウォータポンプ４５の吐出量が電動式ウォータポンプ４０の設定吐出量よりも少なくなる回転速度にまで低下することが見込まれるタイミングとして前記所定時間ＴＨＴ１を設定する場合は、電動式ウォータポンプ４０を駆動させるときの駆動電圧の設定や、アイドリングストップ要求の立ち上がりタイミングにおける内燃機関１０の回転速度などに応じて可変とすることができる。

即ち、電動式ウォータポンプ４０の駆動電圧の設定が高い場合には、機械式ウォータポンプ４５の吐出量が電動式ウォータポンプ４０の設定吐出量よりも少なくなるのが早まるので、電子制御装置１００は、電動式ウォータポンプ４０の駆動電圧が高いほど前記所定時間ＴＨＴ１をより短い時間に変更することができる。
また、アイドリングストップ要求の立ち上がりタイミングにおける内燃機関１０の回転速度が高いほど、機械式ウォータポンプ４５の吐出量が電動式ウォータポンプ４０の設定吐出量よりも少なくなるタイミングが遅くなるので、電子制御装置１００は、アイドリングストップ要求の立ち上がりタイミングにおける内燃機関１０の回転速度が高いほど前記所定時間ＴＨＴ１をより長い時間に変更することができる。

また、機械式ウォータポンプ４５の吐出量が電動式ウォータポンプ４０の設定吐出量よりも少なくなると見込まれるタイミングで、電動式ウォータポンプ４０を起動させる場合、起動タイミングを、内燃機関１０の回転速度に基づいて検出することができる。
つまり、ステップＳ６０４の処理を、内燃機関１０の回転速度が所定回転速度ＴＨＮ１（０rpm＜ＴＨＮ＜アイドル回転速度）にまで低下したか否かの判定処理に変更し、内燃機関１０の回転速度が所定回転速度ＴＨＮ１にまで低下したときにステップＳ６０５に進んで、電動式ウォータポンプ４０を起動させる構成とすることができる。

ここで、所定回転速度ＴＨＮ１は、機械式ウォータポンプ４５の吐出量が電動式ウォータポンプ４０の設定吐出量よりも少なくなる回転速度に基づく値であり、固定値として与えることができる他、電動式ウォータポンプ４０の駆動電圧が高いほどより高い回転速度に変更することができる。
ところで、アイドリングストップ要求の立ち上がりに同期して、流量制御弁３０のロータ角度を内燃機関１０の一時停止状態での制御目標に切り替える場合、内燃機関１０の回転速度がスタータの回転速度付近にまで低下する前に発進要求が生じると、内燃機関１０は直ぐに再始動されるのに、流量制御弁３０のロータ角度が内燃機関１０の運転状態での制御目標に戻るのが遅れてしまう場合がある。

このような発進要求（再始動要求）に対する流量制御弁３０の応答遅れを抑制するために、電子制御装置１００は、流量制御弁３０のロータ角度の切り替え制御の開始を、アイドリングストップ要求の立ち上がりから遅らせることができる。
図８のフローチャートは、アイドリングストップ要求の立ち上がりに対して流量制御弁３０のロータ角度の切り替え制御の開始を遅らせる処理の一例を示す。

電子制御装置１００は、ステップＳ７０１でアイドリングストップ要求があるか否かを検出し、アイドリングストップ要求がない場合、つまり、内燃機関１０が運転される状態では、電動式ウォータポンプ４０を駆動する処理を行うことなく、本ルーチンを終了させることで、電動式ウォータポンプ４０を停止状態に保持する。
一方、アイドリングストップ要求がある場合、電子制御装置１００は、ステップＳ７０２へ進み、電動式ウォータポンプ４０の駆動要求があるか否かを、前記ステップＳ６０２と同様に検出する。

電子制御装置１００は、電動式ウォータポンプ４０の駆動要求がある場合、ステップＳ７０３へ進み、内燃機関１０の回転速度が所定速度ＴＨＮ（０rpm＜ＴＨＮ＜アイドル回転速度）にまで低下したか否かを検出する。
そして、内燃機関１０の回転速度が所定速度ＴＨＮよりも高い場合には、電子制御装置１００は、ステップＳ７０４及びステップＳ７０５を迂回して本ルーチンを終了させることで、電動式ウォータポンプ４０を停止状態に保持させる。

一方、内燃機関１０の回転速度が所定速度ＴＨＮにまで低下すると、電子制御装置１００は、ステップＳ７０４に進み、内燃機関１０の回転速度が所定速度ＴＨＮに達した時点からの経過時間が所定時間ＴＨＴ２に達したか否かを検出する。
ここで、内燃機関１０の回転速度が所定速度ＴＨＮに達した時点からの経過時間が所定時間ＴＨＴ２未満であれば、電子制御装置１００は、ステップＳ７０５を迂回して本ルーチンを終了させることで、電動式ウォータポンプ４０を停止状態に保持させる。

一方、内燃機関１０の回転速度が所定速度ＴＨＮにまで低下した時点からの経過時間が所定時間ＴＨＴ２に達すると、電子制御装置１００は、ステップＳ７０５に進み、電動式ウォータポンプ４０への通電を開始させる。
上記の電動式ウォータポンプ４０の駆動制御における所定速度ＴＨＮは、例えば、スタータの回転速度に基づく値であり、内燃機関１０の回転速度が所定速度ＴＨＮにまで低下した場合には、発進要求が発生したとしても（スタータが起動されたとしても）内燃機関１０が停止状態にまで至るものと推定される回転速度である。

つまり、内燃機関１０の回転速度が所定速度ＴＨＮにまで低下してから流量制御弁３０のロータ角度を機関停止状態での目標に向けて制御すれば、仮に、直後に発進要求が発生しても、実際に内燃機関１０が再始動されるまでには時間的な余裕があり、機関停止状態に適合するロータ角度の状態で内燃機関１０が運転されることを抑制できる。
更に、流量制御弁３０のロータ角度を機関停止状態での目標にするための制御を開始してから、実際に流量制御弁３０のロータ角度が切り替わるのに要する時間として、所定時間ＴＨＴ２の遅延時間を設け、この遅延時間が経過してから電動式ウォータポンプ４０を起動させることで、流量制御弁３０のロータ角度を機関停止状態での目標に切り替わる前から電動式ウォータポンプ４０が起動されることを抑制できる。

図９のタイムチャートは、電子制御装置１００が、図８のフローチャートに従って流量制御弁３０のロータ角度の切り替え及び電動式ウォータポンプ４０の起動を制御したときの内燃機関１０の回転速度、電動式ウォータポンプ４０の駆動／停止、流量制御弁３０のロータ角度などの相関を示す。
図９において、時刻ｔ１でアイドリングストップ要求が立ち上がるが、電子制御装置１００は、このタイミングでは流量制御弁３０のロータ角度の切り替え制御及び電動式ウォータポンプ４０の起動は行わない。

その後時刻ｔ２にて、内燃機関１０の回転速度が所定速度ＴＨＮにまで低下すると、電子制御装置１００は、流量制御弁３０のロータ角度を、アイドリングストップ要求状態でヒータコア９１での空調空気の加熱要求があるか否かによって決定される所定角度に切り替える制御を実施する。
そして、流量制御弁３０の制御を実施した時刻ｔ２から所定時間ＴＨＴ２が経過した時刻ｔ３、つまり実際に流量制御弁３０のロータ角度が切り替わったと見込まれる時点で、電子制御装置１００は、電動式ウォータポンプ４０が起動される。

なお、内燃機関１０の回転速度が所定速度まで低下したときに流量制御弁３０のロータ角度の切り替えを実施し、その後、内燃機関１０の回転速度が更に低い所定速度まで低下したタイミングで電動式ウォータポンプ４０を起動させることができる。
また、電動式ウォータポンプ４０の駆動電圧を目標電圧にまで段階的に増加させる構成とすることができる。

以上、好ましい実施形態を参照して本発明の内容を具体的に説明したが、本発明の基本的技術思想及び教示に基づいて、当業者であれば種々の変形態様を採り得ることは自明である。
例えば、流量制御弁３０は、ロータ式に限定されるものではなく、例えば、電気式アクチュエータによって弁体を直線運動させる構造の流量制御弁を用いることができる。

また、第４冷却水配管７４（第３冷却液ライン、ヒータコア冷却液ライン）に、ヒータコア９１のみを配置する構成とすることができ、また、第４冷却水配管７４（第３冷却液ライン、ヒータコア冷却液ライン）に、ヒータコア９１と共に、ＥＧＲクーラ９２、排気還流制御弁９３、スロットルバルブ９４のうちの１つ乃至２つを配置する構成とすることができる。

また、ブロック側冷却水通路６２とヘッド側冷却水通路６１とを内燃機関１０内で接続する通路を設けずに、ブロック側冷却水通路６２の入口をシリンダブロック１２に形成し、第７冷却水配管７７を途中で２つに分岐させ、一方をヘッド側冷却水通路６１に接続させ、他方をブロック側冷却水通路６２に接続させる配管構造とすることができる。

また、第１−第４冷却液ラインのうちの第４冷却液ライン（動力伝達装置ライン、変速機ライン、オイルウォーマーライン）を省略した冷却装置とすることができる。
また、第２冷却液ライン（ブロック冷却液ライン）にオイルクーラー１６が配置されない構造とすることができる。

また、アイドリングストップ中にシリンダヘッド１１を冷却するときに、シリンダヘッド１１を通過した冷却水の全量又は一部がラジエータ５０を経由して電動式ウォータポンプ４０に戻される一方、シリンダブロック１２への冷却水の供給を停止できるように、流量制御弁３０の流路切替え特性を設定することができる。

また、電動式ウォータポンプ４０を、機械式ウォータポンプ４５の下流側で内燃機関１０よりも上流側の第７冷却水配管７７に配置したり、第８冷却水配管７８が接続される部分よりも下流側で機械式ウォータポンプ４５よりも上流側の第６冷却水配管７６に配置したりすることができる。
なお、電動式ウォータポンプ４０を、冷却水の流量が比較的少ないバイパスラインに配置することで、機械式ウォータポンプ４５の稼働状態において電動式ウォータポンプ４０が通水抵抗となることを抑制できる。

更に、内燃機関１０の運転中、例えば、内燃機関１０の回転速度が所定速度以下であるときに、電動式ウォータポンプ４０を駆動させて、機械式ウォータポンプ４５による吐出量の不足を、電動式ウォータポンプ４０で補う構成とすることができる。
また、運転者による内燃機関１０の停止操作から所定期間だけ、電動式ウォータポンプ４０を駆動し、流量制御弁３０のロータ角度を制御する構成とすることができる。

また、内燃機関１０は車両の駆動源として用いられる機関に限定されるものではなく、冷却水には不凍液が含まれるものとする。
また、流量制御弁３０は、図２に示した最大角度の状態（各入口ポートの開口面積が最大となる角度）がデフォルト角度となるように弾性部材によって回転方向に付勢されるよう構成し、係るデフォルト角度から電動アクチュエータにより弾性部材の付勢力に抗してロータを回転させる構成とすることができる。

１０…内燃機関、１１…シリンダヘッド、１２…シリンダブロック、１６…オイルクーラー、２０…変速機（動力伝達装置）、２１…オイルウォーマー、３０…流量制御弁、３１−３４…入口ポート、３５…出口ポート、４０…電動式ウォータポンプ、４５…機械式ウォータポンプ、５０…ラジエータ、６１…ヘッド側冷却水通路、６２…ブロック側冷却水通路、７１…第１冷却水配管、７２…第２冷却水配管、７３…第３冷却水配管、７４…第４冷却水配管、７５…第５冷却水配管、７６…第６冷却水配管、７７…第７冷却水配管、７８…第８冷却水配管、８１…第１温度センサ、８２…第２温度センサ、９１…ヒータコア、９２…ＥＧＲクーラ、９３…排気還流制御弁、９４…スロットルバルブ、１００…電子制御装置

Claims (15)

1. 内燃機関のシリンダヘッド及びラジエータを経由しシリンダブロックを迂回する第１冷却液ラインと、
   前記シリンダブロックを経由し前記ラジエータを迂回する第２冷却液ラインと、
   を含む複数の冷却液ラインを備えると共に、
   前記複数の冷却液ラインそれぞれの出口が接続される複数の入口ポートを有し、前記複数の冷却液ラインそれぞれへの冷却液の供給量を制御する電動式の流量制御弁と、
   前記シリンダヘッドと前記ラジエータとの間の前記第１冷却液ラインから分岐し、前記ラジエータを迂回して前記流量制御弁の出口ポート側に合流するバイパスラインと、
   前記内燃機関を駆動源として冷却液を循環させる機械式ウォータポンプと、
   モータを駆動源として冷却液を循環させる電動式ウォータポンプと、
   を備える、内燃機関の冷却装置。
2. 前記複数の冷却液ラインとして、更に、前記シリンダヘッド及びヒータコアを経由し前記ラジエータを迂回する第３冷却液ラインを含む、請求項１記載の内燃機関の冷却装置。
3. 前記複数の冷却液ラインとして、更に、前記シリンダヘッド及び前記内燃機関の動力伝達装置を経由し前記ラジエータを迂回する第４冷却液ラインを含む、請求項２記載の内燃機関の冷却装置。
4. 前記流量制御弁の出口ポートと前記機械式ウォータポンプの吸込口とが接続され、前記バイパスラインの出口が前記流量制御弁の出口ポートと前記機械式ウォータポンプの吸込口との間に合流し、前記電動式ウォータポンプが前記バイパスラインに配設される、請求項１から３のいずれか１つに記載の内燃機関の冷却装置。
5. 前記シリンダヘッドの出口での冷却液の温度を検出する第１温度センサと、前記シリンダブロックの出口での冷却液の温度を検出する第２温度センサと、を備える、請求項１から４のいずれか１つに記載の内燃機関の冷却装置。
6. 前記流量制御弁は、流路の切替えパターンとして、前記複数の入口ポートを全て閉じるパターンと、前記第３冷却液ラインが接続される入口ポートを開き他の入口ポートを閉じるパターンと、前記第２冷却液ラインが接続される入口ポート及び前記第３冷却液ラインが接続される入口ポートを開き他の入口ポートを閉じるパターンと、前記複数の入口ポートを全て開くパターンとを含む、請求項２記載の内燃機関の冷却装置。
7. 前記流量制御弁は、流路の切替えパターンとして、前記複数の入口ポートを全て閉じるパターンと、前記第３冷却液ラインが接続される入口ポートを開き他の入口ポートを閉じるパターンと、前記第２冷却液ラインが接続される入口ポート及び前記第３冷却液ラインが接続される入口ポートを開き他の入口ポートを閉じるパターンと、前記複数の入口ポートを全て開くパターンと、前記第１冷却液ラインが接続される入口ポートを閉じ他の入口ポートを開くパターンとを含む、請求項３記載の内燃機関の冷却装置。
8. 前記内燃機関の一時停止状態において、前記電動式ウォータポンプを動作させると共に、前記流量制御弁を、前記複数の入口ポートを全て閉じるパターン又は前記第３冷却液ラインが接続される入口ポートを開き他の入口ポートを閉じるパターンに制御する、請求項６又は７記載の内燃機関の冷却装置。
9. 前記ヒータコアにおける熱交換要求がある場合に、前記流量制御弁を、前記第３冷却液ラインが接続される入口ポートを開き他の入口ポートを閉じるパターンに制御し、前記ヒータコアにおける熱交換要求がない場合に、前記流量制御弁を、前記複数の入口ポートを全て閉じるパターンに制御する、請求項８記載の内燃機関の冷却装置。
10. 前記内燃機関の一時停止状態において、前記電動式ウォータポンプを動作させ、前記複数の冷却液ラインへの冷却液の供給量が前記内燃機関の一時停止前よりも減少するように前記流量制御弁を制御する、請求項１から３のいずれか１つに記載の内燃機関の冷却装置。
11. 前記内燃機関の一時停止状態において、前記電動式ウォータポンプを動作させ、前記複数の冷却液ラインのうち前記第３冷却液ライン以外の冷却液ラインへの冷却液の供給量が前記内燃機関の一時停止前よりも減少するように前記流量制御弁を制御する、請求項２又は３記載の内燃機関の冷却装置。
12. 前記内燃機関の一時停止状態において、前記電動式ウォータポンプを動作させ、前記ヒータコアにおける熱交換要求があるときに前記複数の冷却液ラインのうち前記第３冷却液ライン以外の冷却液ラインへの冷却液の供給量が前記内燃機関の一時停止前よりも減少するように前記流量制御弁を制御し、前記ヒータコアにおける熱交換要求がないときに前記複数の冷却液ラインへの冷却液の供給量が前記内燃機関の一時停止前よりも減少するように前記流量制御弁を制御する、請求項２又は３記載の内燃機関の冷却装置。
13. 前記内燃機関の一時停止状態において、前記シリンダヘッドの温度が高いほど前記電動式ウォータポンプの吐出量を増加させる、請求項８から１２のいずれか１つに記載の内燃機関の冷却装置。
14. 前記内燃機関の一時停止状態において、前記ヒータコアにおける熱交換要求がある場合、熱交換要求がない場合よりも前記電動式ウォータポンプの吐出量を増加させる、請求項８から１３のいずれか１つに記載の内燃機関の冷却装置。
15. 前記内燃機関の一時停止指令から所定の遅延期間が経過した後に前記電動式ウォータポンプを起動させる、請求項８から１４のいずれか１つに記載の内燃機関の冷却装置。