JP2015033680A - フィルター体 - Google Patents
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Abstract
Description
・粉末状活性炭
中心粒子径約30μmの椰子殻活性炭(フタムラ化学株式会社製,品名「CB」)(表中、AC1と記する。)、
中心粒子径約70μmの椰子殻活性炭(フタムラ化学株式会社製,品名「CB70」)(表中、AC2と記する。)、
中心粒子径約150μmの椰子殻活性炭(フタムラ化学株式会社製,品名「CW8150」)(表中、AC3と記する。)を用いた。なおAC3の大きさは粒状活性炭に分類される。
「中心粒子径」とは、レーザー光散乱式粒度分布測定装置を用いてレーザー回折・散乱法によって求めた粒度分布における積算値50%での粒子径を意味する。
・繊維状活性炭
繊維断面直径約15μmのフェノール樹脂系繊維状活性炭(フタムラ化学株式会社製)(表中、AC4と記する。)、
繊維断面直径約30μmのフェノール樹脂系繊維状活性炭(フタムラ化学株式会社製)(表中、AC5と記する。)を用いた。
・バインダー
フィブリル化したアクリル樹脂繊維(東洋紡株式会社製,ビィパル(登録商標))を使用した。
発明者は、前記の原料を用い実施例1ないし6、及び比較例1ないし4のフィルター体を作成した。実施例及び比較例のフィルター体は第1実施形態に開示の形態とした(図1、2参照)。表2ないし表4に提示の原料とその配合(重量部)に基づいて、粉末状活性炭、繊維状活性炭、及びバインダーを水に分散し均質になるまで混合し、実施例及び比較例に対応する混合スラリー状物を調製した。混合スラリー状物における水量は、添加した固形分(濾材成分)のおよそ10重量倍とした。
はじめに実施例と比較例のフィルター体における流入濾材部及び流出濾材部の硬度の相違を検証した。硬度の測定に際し、JIS K 6253(2012)に準拠し、株式会社テクロック社製「GS−721N,タイプE(直径2.5mmの半球状の押針を装着)」の硬度計(デュロメーター)を使用した。前掲の図1(a)参照のとおり、濾材部の厚さ方向の中心位置で当該濾材部を2分割し、便宜上、流入濾材部と流出濾材部に区分した。硬度計による測定部位は、流入濾材部及び流出濾材部に相当する円筒の環状の断面である。
フィルター体における硬度差の結果を踏まえ、発明者は、実際の濾集能力への効果を検証した。被濾過流体として、カオリンを分散した試験水(原水)を用いた。当該試験水の調製は、JIS S 3201(2010)の家庭用浄水器試験方法の付属書I−濁度の測定方法に準拠した。試験水に浮遊するカオリンの微粒子(パーティクル)の中心粒子径は約4μmである。
実施例及び比較例のフィルター体それぞれに対し、20℃に調温した前記調製の試験水を4L/minの流量(SV値996hr-1)にて通水した。そこで、フィルター体により試験水中から除去されたカオリン量を測定し、濁度除去率(%)を求めた。濁度除去率はJIS S 3201(2010)に準じた。試験水中のカオリンの除去率が80%以上であるフィルター体を「A」と評価した。除去率が50%以上80%未満のフィルター体を「B」、除去率が50%未満のフィルター体を「C」と評価した。
実施例及び比較例のフィルター体それぞれに対し、前記同様、20℃に調温した前記調製の試験水を4L/minの流量(SV値996hr-1)にて通水しフィルター体に加わる動水圧を測定した。動水圧が0.1MPaを超えた時点の濾過水量が3000L以上のフィルター体を「A」と評価した。濾過水量が1000L以上3000L未満のフィルター体を「B」、濾過水量が1000L未満のフィルター体を「C」と評価した。
実施例及び比較例の個別評価を勘案するとともに、良否を勘案して総合評価を行った。
全て「A」の評価のフィルター体の総合評価を「A」とした。「C」がなく「B」がひとつでも存在するフィルター体の総合評価を「B」とし、「C」が存在するフィルター体を「C」とした。既存品よりも濾過性能を大きく向上したフィルター体は「A」の評価であり、いずれの実施例も「A」の評価である。
実施例1と比較例1の間の主な相違は、流入濾材部と流出濾材部の硬度差である(表1参照)。両フィルター体とも、カオリンに代表される微小な水中浮遊物の除去性能は高い。しかし、実施例1の流入濾材部の硬度を下げたフィルター体では、動水圧の変化から流入側の目詰まりが抑制されたことがわかる。すなわち、比較例1のフィルター体よりも、より長期間使用できることを意味する。加えて、両フィルター体の特徴の相違は図5のグラフからも明白である。実施例1のフィルター体では通水量が約3500Lを超えた時点で動水圧は0.1MPaを超えた(図5上段参照)。これに対し、比較例1のフィルター体によると、通水量が約1400Lを超えた時点で動水圧は0.1MPaを超えた(図5中段参照)。
続いて発明者は、ブロック体の中から第3実施形態の円筒体(図3、4参照)のフィルター体を作成した(実施例11,12及び比較例11,12)。表5に提示の原料とその配合(重量部)に基づいて粉末状活性炭、繊維状活性炭、及びバインダーを水に分散し均質になるまで混合し、実施例及び比較例に対応する混合スラリー状物を調製した。混合スラリー状物における水量は、添加した固形分(濾材成分)のおよそ10重量倍とした。
濾集能力の検証に際し、前出の同様の試験水(原水)を用いた。実施例11,12、比較例12については、濾材部のうち吸着基材部と接していた側を下方として当該フィルター体と同内径の通水筒に配置した。そして、フィルター体の上部から試験水を通水し下方から排水し、20℃に調温した試験水を所定量通水し続けた。流量は1L/min(SV値1910hr-1)とした。比較例11については実施例11と上下を反転して配置し、同様に試験水を通水した。
前述の測定法に準じフィルター体により試験水中から除去されたカオリン量を測定し、濁度除去率(%)を求めた。試験水中のカオリンの除去率が80%以上であるフィルター体を「A」と評価した。除去率が50%以上80%未満のフィルター体を「B」、除去率が50%未満のフィルター体を「C」と評価した。
前述の測定法に準じフィルター体に加わる動水圧を測定した。動水圧が0.1MPaを超えた時点の濾過水量が600L以上のフィルター体を「A」と評価した。濾過水量が300L以上600L未満のフィルター体を「B」、濾過水量が300L未満のフィルター体を「C」と評価した。
実施例及び比較例の個別評価を勘案するとともに、良否を勘案して総合評価を行った。
全て「A」の評価のフィルター体の総合評価を「A」とした。「C」がなく「B」がひとつでも存在するフィルター体の総合評価を「B」とし、「C」が存在するフィルター体を「C」とした。既存品よりも濾過性能を向上したフィルター体は「A」の評価であり、いずれの実施例も「A」の評価である。
実施例11と比較例11は同一物であり配置を逆向きとしたことのみ異なる。ただし、試験水と最初に接する側となる流入濾材部と流出濾材部では硬度差がある(表5参照)。濁度除去率の点では同様の効率を示した。しかし、動水圧が0.1MPaに達した時点の通水量で比較すると、実施例11は約700Lであった。しかし、比較例11は約250Lとなった。従って、実施例11のフィルター体もより長期間使用できることを意味する。
以上の試行のとおり、フィルター体の形状を比較的自由としながらも、濾材部における被濾過流体の流路方向に従って硬度が高まる構造を採用する限り、フィルター体の使用時間をより伸ばすことが可能となった。そして、適切な材料とその配合の選択により、不溶性の微粒子の濾集効果を高めることができた。
11a,11b,11c,11d 濾材部
12a,12b,12c 吸着基材部
13a,13b 空洞部
20 混合スラリー状物
21 粉末状活性炭
22 繊維状活性炭
23 バインダー
26,28 吸引部材
27 濾材成分
Di 流入濾材部
Do 流出濾材部
T,U 厚さ方向
F 被濾過流体
Claims (9)
- 活性炭材料とバインダーとを含み同一組成から形成された濾材部を備え、
被濾過流体の流入側となる流入濾材部と被濾過流体の流出側となる流出濾材部に区分したとき、前記流出濾材部の硬度が前記流入濾材部よりも高く形成されている
ことを特徴とするフィルター体。 - 活性炭材料とバインダーとを含み同一組成から形成された濾材部を備え、
前記濾材部をその厚さ方向の中点位置で2分割して被濾過流体の流入側となる流入濾材部と被濾過流体の流出側となる流出濾材部に区分したとき、前記流出濾材部の硬度が前記流入濾材部よりも高く形成されている
ことを特徴とするフィルター体。 - 前記濾材部が、前記活性炭材料と前記バインダーとを含み湿式成形法により成形される請求項1または2に記載のフィルター体。
- 前記濾材部が中空円筒体形状である請求項1ないし3のいずれか1項に記載のフィルター体。
- 前記濾材部がブロック体である請求項1ないし3のいずれか1項に記載のフィルター体。
- 前記活性炭材料が粉末状活性炭と繊維状活性炭の両方を含み、前記粉末状活性炭は前記繊維状活性炭の1ないし5重量倍配合される請求項1ないし5のいずれか1項に記載のフィルター体。
- 前記粉末状活性炭の中心粒子径が10ないし70μmである請求項6に記載のフィルター体。
- 前記繊維状活性炭の繊維断面径が30μm以下である請求項6に記載のフィルター体。
- 前記被濾過流体が水であり、水の濁度低減に用いられる請求項1ないし8のいずれか1項に記載のフィルター体。
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