JP2014202430A - エジェクタ - Google Patents

Abstract

【課題】ノズル効率の向上を図りつつ、外部の雰囲気温度の影響による冷凍サイクルの不安定な作動を抑制可能なエジェクタを提供する。【解決手段】ボデー２００内に収容されたノズル部材２１０に冷媒流入口２０１から流入した高圧冷媒を旋回させ、旋回する高圧冷媒を減圧膨脹させる減圧用穴部２１２へ導く旋回空間２１１を形成する。また、流路可変機構２４０における通路形成部材２３０を変位させる構成を、ダイヤフラム２４１および弾性部材２４３といった別体の部材で構成し、温度応動部材を構成する弾性部材２４３を、低圧冷媒を吸引する吸引空間２２１に配置する。【選択図】図４

Description

本発明は、流体を減圧すると共に、高速で噴出する作動流体の吸引作用によって流体輸送を行う運動量輸送式ポンプであるエジェクタに関する。

従来、エジェクタは、例えば、蒸気圧縮式の冷凍サイクルの減圧装置として採用されている。この種のエジェクタは、冷凍サイクルの凝縮器から流出した高圧冷媒を減圧させるノズル部、冷凍サイクルの蒸発器から流出した低圧冷媒を吸引し、吸引した低圧冷媒とノズル部から噴出された冷媒とを混合して昇圧するディフューザ部を有している（例えば、特許文献１参照）。

この特許文献１では、エジェクタのノズル部を、凝縮器から流出した液相冷媒を減圧膨張させる第１ノズル、および第１ノズルで気液二層となった冷媒を減圧膨張させて噴出する第２ノズルで構成している。このように、第１ノズルによって冷媒を膨張させて気液二層とし、第２ノズルによって更に減圧膨張させる構成とすることで、第２ノズルより噴出する冷媒の出口速度を増大させ、ノズル効率の向上を図っている。なお、ノズル効率とは、ノズル部において冷媒の圧力エネルギを運動エネルギに変換する際のエネルギ変換効率である。

特許第３３３１６０４号

しかしながら、特許文献１のエジェクタでは、例えば、冷凍サイクルの低負荷時等のように高圧側と低圧側との冷媒圧力差が小さいとき、第１ノズルにて冷媒圧力差分の大半が減圧されてしまい、第２ノズルにて殆ど冷媒を減圧できなくなってしまうことがある。その結果、冷凍サイクルの低負荷時等には、ディフューザ部にて冷媒を充分に昇圧させることができないといった問題がある。つまり、特許文献１のエジェクタでは、冷凍サイクルの負荷に見合った充分なエジェクタの作動が得られないものとなっていた。

また、特許文献１のエジェクタは、各ノズルが固定絞りで構成されており、冷媒の流量調整ができず、冷凍サイクルの負荷変動に対応して作動させることができない。

これに対して、温度式膨張弁のように、蒸発器流出冷媒の温度および圧力に応じて、高圧冷媒を減圧膨張させる絞り通路（ノズル通路）の絞り開度（流路面積）を調整する調整機構を追加することが考えられる。

このような調整機構は、絞り開度を調整する弁体、蒸発器流出冷媒の温度に応じて圧力変化する感温媒体が封入された封入空間の内圧と蒸発器流出冷媒の圧力との差に応じて変位するダイヤフラム、ダイヤフラムの変位を弁体に伝える作動棒等で構成される。

ところが、一般的な温度式膨脹弁では、その外殻を構成するボデーの内部に作動棒や弁体が収容され、封入空間やダイヤフラムがボデーの外側に配設されており、感温媒体の温度が外部の雰囲気温度の影響を受け易い構造となっている。感温媒体の温度が外部の雰囲気温度の影響を受けると、弁体が蒸発器流出冷媒の温度によらず変位することとなり、冷凍サイクルの作動が不安定となってしまう。

このため、単に、温度式膨脹弁で採用されている調整機構をエジェクタに適用しても、蒸発器流出冷媒の温度および圧力に応じて、冷媒流量を調整することが難しく、冷凍サイクルの負荷変動に対応して作動させることができない。

本発明は上記点に鑑みて、ノズル効率の向上を図りつつ、外部の雰囲気温度の影響による冷凍サイクルの不安定な作動を抑制可能なエジェクタを提供することを目的とする。

本発明は、蒸気圧縮式の冷凍サイクル（１０）に適用されるエジェクタを対象としている。上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明では、
冷凍サイクルの高圧側から高圧冷媒を流入させる冷媒流入口（２０１）、および冷凍サイクルの蒸発器（１３）から流出した低圧冷媒を吸引するための冷媒吸引口（２０２）が形成されたボデー（２００）と、
ボデーの内部に収容され、冷媒流入口から流入した高圧冷媒が通過する減圧用穴部（２１２）が形成されたノズル部材（２１０）と、
ボデーの内部に収容され、減圧用穴部を通過した冷媒が流入する昇圧用穴部（２２３）が形成されると共に、ノズル部材との間に冷媒吸引口から低圧冷媒を吸引する吸引空間（２２１）を形成するディフューザ部材（２２０）と、
ボデーの内部に収容され、減圧用穴部の内周面との間に高圧冷媒を減圧して噴出するノズル通路（２３１）を形成すると共に、昇圧用穴部の内周面との間にノズル通路から噴出された噴出冷媒および吸引空間に吸引された低圧冷媒との混合冷媒を昇圧させるディフューザ通路（２３２）を形成する通路形成部材（２３０）と、
通路形成部材を変位させてノズル通路およびディフューザ通路の流路面積を変更可能とする流路可変機構（２４０）と、を備え、
ボデーおよびノズル部材の一方には、その内部に冷媒流入口から流入した高圧冷媒を旋回させて減圧用穴部へ導く旋回空間（２１１）が形成されており、
流路可変機構は、低圧冷媒の圧力変化に応じて通路形成部材を変位させる圧力応動部材（２４１）、および圧力応動部材とは別に低圧冷媒の温度変化に応じて通路形成部材を変位させる温度応動部材（２４３）を有し、
温度応動部材は、吸引空間に配置されていることを特徴としている。

このように、旋回空間にて高圧冷媒を旋回させる構成とすれば、ノズル通路内における冷媒の減圧沸騰を促進し、ノズル通路内において冷媒の気液を均質に混合させることができる。これにより、ノズル通路からの噴出冷媒の流速を増加させることが可能となり、ノズル通路におけるノズル効率の向上を図ることができる。

また、本発明のエジェクタは、従来技術のような２段式のノズルではなく、単一のノズル通路によって冷媒の減圧沸騰を行う構成としている。このため、エジェクタに流入する冷媒の圧力エネルギを全て活用して、ディフューザ通路による昇圧エネルギを得ることが可能となる。

さらに、本発明では、流路可変機構における通路形成部材を変位させる構成を、圧力応動部材および温度応動部材といった別部材で構成し、温度応動部材を吸引空間に配置する構成としている。

これによれば、温度応動部材に対して低圧冷媒の温度変化が直接的に作用することから、温度応動部材への外部の雰囲気温度の影響を抑え、温度応動部材にて低圧冷媒の温度変化に応じて各通路の流路面積を適切に変更可能となる。この結果、冷凍サイクルに見合った冷媒流量を流すことが可能となり、効果的なエジェクタの作動を引き出すことが可能となる。

このように、本発明のエジェクタによれば、ノズル効率の向上を図りつつ、外部の雰囲気温度の影響による冷凍サイクルの不安定な作動を抑制することが可能となる。

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係の一例を示すものである。

実施形態に係る冷凍サイクルの全体構成を示す概略図である。 実施形態に係るエジェクタの外観を示す斜視図である。 実施形態に係るエジェクタの上面図である。 図３のＩＶ−ＩＶ断面図である。 実施形態に係る弾性部材の温度特性図である。 実施形態に係る弾性部材の模式的な断面図である。 実施形態に係る流路可変機構の物理モデルを示す模式図である。 実施形態に係る流路可変機構の作動を説明するための模式的な断面図である。 実施形態に係る流路可変機構の作動を説明するための模式的な断面図である。 実施形態に係るエジェクタの各冷媒流路の機能を説明するための模式的な断面図である。 図１０のＸＩ−ＸＩ断面図である。 図１０のＸＩＩ−ＸＩＩ断面図である。 実施形態の変形例１に係る流路可変機構の物理モデルを示す模式図である。 実施形態の変形例２に係る流路可変機構の物理モデルを示す模式図である。 実施形態の変形例２に係る流路可変機構の物理モデルを示す模式図である。 実施形態の変形例３に係る流路可変機構の物理モデルを示す模式図である。

以下、本発明の一実施形態について図に基づいて説明する。本実施形態では、車両用空調装置を構成する蒸気圧縮式の冷凍サイクル１０に本発明のエジェクタ１００を適用した例について説明する。本実施形態の冷凍サイクル１０は、図１に示すように、圧縮機１１、凝縮器１２、エジェクタ１００、および蒸発器１３が、冷媒配管により接続されて形成されている。

圧縮機１１は、冷媒を吸入し、吸入した冷媒を圧縮して吐出する流体機械である。本実施形態の圧縮機１１は、図示しない電磁クラッチおよびベルトを介して車両走行用のエンジンにより回転駆動されるようになっている。圧縮機１１は、例えば、電磁式容量制御弁に図示しない制御装置からの制御信号が入力されることにより、吐出容量が可変される可変容量型圧縮機で構成される。なお、圧縮機１１は、電動モータにより回転駆動される電動圧縮機で構成してもよい。電動圧縮機の場合、電動モータの回転数により吐出容量が可変される。

凝縮器１２は、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒を、図示しない冷却ファンにより強制的に送風される車室外空気（外気）と熱交換させることで、高圧冷媒の熱を外気に放出して冷媒を凝縮液化する熱交換器である。なお、圧縮機１１によって圧縮された冷媒の圧力が臨界圧力を越える場合、凝縮器１２にて冷媒が凝縮液化しないことから、凝縮器１２は、高圧冷媒の熱を外気に放出する放熱器として機能する。凝縮器１２の冷媒流出側は、エジェクタ１００の冷媒流入口２０１に接続されている。

エジェクタ１００は、凝縮器１２から流出した液相状態の高圧冷媒を減圧する減圧手段を構成すると共に、高速で噴出する冷媒流の吸引作用（巻き込み作用）によって、冷媒の循環を行う流体輸送用の冷媒循環手段を構成する。なお、エジェクタ１００の具体的構成については後述する。

蒸発器１３は、図示しない送風機によって空調装置の空調ケースに導入された外気、または車室内空気（内気）から吸熱して、その内部を流通する冷媒を蒸発させる熱交換器である。蒸発器１３の冷媒流出側は、エジェクタ１００の冷媒吸引口２０２に接続されている。

制御装置は、ＣＰＵ、各種メモリ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成されている。この制御装置には、乗員による操作パネルからの各種操作信号や各種センサ群からの検出信号等が入力され、これら入力信号を用いてメモリに記憶された制御プログラムに基づいて各種演算・処理を実行して各種機器の作動を制御する。

次に、図２〜図９を用いて、本実施形態のエジェクタ１００の具体的構成について説明する。なお、図２における上下の各矢印は、エジェクタ１００を車両に搭載した状態における天地方向を示している。

本実施形態のエジェクタ１００は、主な構成要素として、ボデー２００、ノズル部材２１０、ディフューザ部材２２０、通路形成部材２３０、流路可変機構２４０等を備えている。

図２、図３に示すように、ボデー２００は、エジェクタ１００の外殻を構成する部材である。本実施形態のボデー２００は、金属部材により構成されており、上下に延びる円柱状の部材、当該円柱状の部材の径方向に角柱状の部材を結合させた形状を有する。なお、ボデー２００の外形状は、単に円柱形状や角柱形状に形成されていてもよい。

ボデー２００の外側には、その上端側に冷媒流入口２０１および冷媒吸引口２０２が形成され、下端側に液相流出口２０３および気相流出口２０４が形成されている。冷媒流入口２０１は、冷凍サイクル１０の高圧側（凝縮器１２）から高圧冷媒を流入させるものであり、冷媒吸引口２０２は、蒸発器１３から流出した低圧冷媒を吸引するものである。また、液相流出口２０３は、後述する気液分離空間２５０にて分離された液相冷媒を蒸発器１３の冷媒入口側へ流出させるものであり、気相流出口２０４は、気液分離空間２５０にて分離された気相冷媒を圧縮機１１の吸入側へ流出させるものである。

ボデー２００の内部には、図４の断面図に示すように、ノズル部材２１０、ディフューザ部材２２０、通路形成部材２３０、流路可変機構２４０を収容すると共に、気液分離空間２５０、貯液空間２６０を構成する円柱状の空間が形成されている。この空間は、ボデー２００の上端面に開口する円柱状の穴により構成されている。

また、ボデー２００の上端面には、収容空間を構成する穴の開口を閉じる蓋部材２０５が設けられている。この蓋部材２０５とノズル部材２１０との間には、後述するダイヤフラム２４１を収容するための隙間空間が形成されている。なお、蓋部材２０５には、ノズル部材２１０との間に形成される隙間空間とボデー２００外部と連通する図示しない連通穴が形成されている。

ノズル部材２１０は、円盤状の金属部材により構成されており、ボデー２００の内部における上端側に収容されている。より具体的には、ノズル部材２１０は、ボデー２００の軸方向（上下方向）に直交する方向から見たときに、その一部が冷媒流入口２０１と重合（オーバラップ）するように、ボデー２００の内部に収容されている。なお、ノズル部材２１０は、Ｏリング等のシール部材を介在させた状態で、ボデー２００の内部に圧入等の手段により固定されている。

本実施形態のノズル部材２１０は、ボデー２００内部空間と適合する大きさに形成された胴部２１０ａ、および胴部２１０ａの下端側に設けられて下方側へ向かって突出する筒状のノズル部２１０ｂ等を有する。

ノズル部材２１０の胴部２１０ａには、その内部に冷媒流入口２０１から流入した高圧冷媒を旋回させる旋回空間２１１等が形成されている。ノズル部材２１０のノズル部２１０ｂには、その内部に旋回空間２１１を旋回した冷媒が通過する減圧用穴部２１２が形成されている。

旋回空間２１１は、その中心軸が鉛直方向（上下方向）に延びる略円柱状に形成された空間である。本実施形態の旋回空間２１１は、ボデー２００およびノズル部材２１０の胴部２１０ａに形成された冷媒流入通路２１３を介して冷媒流入口２０１に接続されている。

冷媒流入通路２１３は、旋回空間２１１の中心軸方向から見たとき、旋回空間２１１の内壁面の接線方向に延びるように形成されている。これにより、冷媒流入通路２１３から旋回空間２１１に流入した冷媒は、旋回空間２１１の内壁面に沿って流れ、旋回空間２１１を旋回する。なお、冷媒流入通路２１３は、旋回空間２１１の中心軸方向から見たとき、旋回空間２１１の接線方向と完全に一致するように形成されている必要はない。すなわち、冷媒流入通路２１３は、旋回空間２１１に流入した冷媒が旋回空間２１１の内壁面に沿って流れる形状に形成されていれば、その他の方向の成分（例えば、旋回空間２１１の中心軸方向）を含んで構成されていてもよい。

ここで、旋回空間２１１内で旋回する冷媒には遠心力が作用するので、旋回空間２１１内では、その中心軸側の冷媒圧力が外周側の冷媒圧力よりも低下する。そこで、本実施形態では、冷凍サイクル１０の作動時に、旋回空間２１１内の中心軸側の冷媒圧力を、飽和液相冷媒となる圧力、または、冷媒が減圧沸騰する（キャビテーションを生ずる）圧力まで低下させるようにしている。

このような旋回空間２１１の中心軸側における冷媒圧力の調整は、旋回空間２１１内で旋回する冷媒の旋回流速を調整することで実現できる。具体的には、旋回流速の調整は、冷媒流入通路２１３における通路断面積と旋回空間２１１における中心軸に直交する方向の断面積との比率の調整等により行うことができる。なお、上述の旋回流速は、旋回空間２１１の最外周部付近における冷媒の旋回方向の流速を意味している。

減圧用穴部２１２は、旋回空間２１１を旋回した高圧冷媒が流入するように、旋回空間２１１の下方側に形成されている。本実施形態の減圧用穴部２１２は、その中心軸が旋回空間２１１と同軸となるように形成されている。

減圧用穴部２１２は、下方側（冷媒流れ方向下流側）へ向かって流路断面積が連続的に小さくなる円錐台形状の穴（先細部２１２ａ）と、下方側へ向かって流路断面積が連続的に大きくなる円錐台形状の穴（末広部２１２ｂ）とを結合させた形状に形成されている。

本実施形態では、ノズル部材２１０における減圧用穴部２１２を形成する部位が、高圧冷媒を減圧するノズルを構成している。また、減圧用穴部２１２における先細部２１２ａと末広部２１２ｂとの接続箇所が、流路断面積が最も縮小されたノズル喉部２１２ｃとなっている。

ディフューザ部材２２０は、円盤状の金属部材により構成されており、ボデー２００の内部におけるノズル部材２１０の下方側に収容されている。より具体的には、ディフューザ部材２２０は、ボデー２００の軸方向（上下方向）に直交する方向から見たときに、その一部が冷媒吸引口２０２と重合（オーバラップ）するように、ボデー２００の内部に収容されている。なお、ディフューザ部材２２０は、Ｏリング等のシール部材を介在させた状態で、ボデー２００の内部に圧入等の手段により固定されている。

本実施形態のディフューザ部材２２０は、ボデー２００内部空間と適合する大きさに形成された胴部２２０ａ、および胴部２２０ａの中央部に設けられて上方側へ向かって突出する筒状部２２０ｂ等を有する。筒状部２２０ｂは、ボデー２００の軸方向（上下方向）に直交する方向から見たときに、ノズル部２１０ｂおよび冷媒吸引口２０２と重合（オーバラップ）するように設けられている。なお、筒状部２２０ｂは、その中心軸が旋回空間２１１、および減圧用穴部２１２と同軸となるように形成されており、その内部にノズル部２１０ｂにおける先端側の部位が位置付けられている。

ディフューザ部材２２０の胴部２２０ａとノズル部材２１０の下方側との間には、冷媒吸引口２０２から低圧冷媒を吸引して滞留させる吸引空間２２１が形成されている。なお、ボデー２００には、冷媒吸引口２０２から吸引空間２２１へ低圧冷媒を導く冷媒吸引通路２０６が形成されている。

本実施形態では、筒状部２２０ｂが胴部２２０ａの中央部から突出するように設けられているため、吸引空間２２１は、ボデー２００の軸方向（上下方向）から見たときの断面が略円環状に形成されている。

また、ディフューザ部材２２０の胴部２２０ａには、減圧用穴部２１２を通過した冷媒が流入する昇圧用穴部２２３が形成されている。なお、昇圧用穴部２２３は、減圧用穴部２１２と連通するように、減圧用穴部２１２と同軸に形成されている。

また、昇圧用穴部２２３は、筒状部２２０ｂ内部の筒穴２２２と連通しており、筒穴２２２の内壁面とノズル部２１０ｂの外壁面との間に形成される略円環状の隙間通路を介して吸引空間２２１に連通している。

本実施形態の昇圧用穴部２２３は、冷媒の流れ方向下流側（下方側）に向かって径方向の断面積が拡大するように形成されている。なお、昇圧用穴部２２３は、下方側に向かって断面積が拡大する円錐台形状（ラッパ状）の空間（昇圧用空間）を構成している。

続いて、通路形成部材２３０は、後述するノズル通路２３１およびディフューザ通路２３２を形成する部材である。本実施形態の通路形成部材２３０は、略円錐状の金属部材で構成されており、少なくとも一部が減圧用穴部２１２、および昇圧用穴部２２３の双方に位置するようにボデー２００の内部に収容されている。なお、通路形成部材２３０は、その中心軸が減圧用穴部２１２、および昇圧用穴部２２３と同軸となるように配置されている。

通路形成部材２３０における減圧用穴部２１２の内周面と対向する部位は、減圧用穴部２１２の内周面との間に環状の隙間が形成されるように、減圧用穴部２１２の末広部２１２ｂの内周面に沿う曲面を有する。そして、通路形成部材２３０と減圧用穴部２１２の内周面との間に形成される隙間により、減圧用穴部２１２に流入した高圧冷媒を減圧して噴出するノズル通路２３１が構成されている。

また、通路形成部材２３０における昇圧用穴部２２３の内周面と対向する部位は、昇圧用穴部２２３の内周面との間に環状の隙間が形成されるように、昇圧用穴部２２３の内周面に沿う曲面を有する。そして、通路形成部材２３０と昇圧用穴部２２３の内周面との間に形成される隙間により、ノズル通路２３１から噴出された噴出冷媒と吸引空間２２１に吸引された低圧冷媒との混合冷媒を減速して昇圧させるディフューザ通路２３２が構成されている。

ここで、前述のように、昇圧用穴部２２３が円錐台形状の空間を構成するように形成され、通路形成部材２３０が昇圧用穴部２２３の内周面に沿う曲面を有する。このため、ディフューザ通路２３２は、昇圧用穴部２２３の軸線方向（中心軸方向）に対して交差する方向に拡がるように形成されている。つまり、ディフューザ通路２３２は、冷媒流れ上流側から下流側に向けて昇圧用穴部２２３の軸線から遠ざかるような冷媒通路となっている。

流路可変機構２４０は、通路形成部材２３０を各穴部２１２、２２３の軸線方向（中心軸方向）に変位させて、ノズル通路２３１およびディフューザ通路２３２の流路面積を変更可能とする機構である。

本実施形態の流路可変機構２４０は、蒸発器１３から流出した低圧冷媒の過熱度（温度および圧力）が所望の範囲となるように、通路形成部材２３０の変位量を制御するように構成されている。

具体的には、流路可変機構２４０は、ダイヤフラム２４１、連結部材２４２、複数の弾性部材２４３、付勢部材２４４、荷重調整部材２４５等により構成されている。

ダイヤフラム２４１は、吸引空間２２１に存する低圧冷媒の圧力変化に応じて通路形成部材２３０を変位させる圧力応動部材である。本実施形態のダイヤフラム２４１は、円形薄板状の金属部材で構成されており、ボデー２００内部においてノズル部材２１０と蓋部材２０５との間に形成された隙間空間を上下の２つの空間に仕切るように配置されている。なお、ダイヤフラム２４１は、蓋部材２０５と共にダイヤフラム２４１の外縁部を狭持する金属製の環状部材２４１ｃにより、ボデー２００の内壁面に固定されている。

ダイヤフラム２４１にて仕切られた２つの空間のうち、蓋部材２０５側（上方側）の空間は、ボデー２００外部の気圧（大気圧）が作用する外圧作用空間２４１ａを構成している。なお、外圧作用空間２４１ａは、蓋部材２０５に形成された連通穴を介して外部に連通している。

また、ダイヤフラム２４１にて仕切られた２つの空間のうち、ノズル部材２１０側（下方側）の空間は、蒸発器１３から流出した低圧冷媒の圧力が作用する低圧作用空間２４１ｂを構成している。なお、低圧作用空間２４１ｂは、ノズル部材２１０に形成された圧力導入通路２１４を介して、吸引空間２２１に連通している。

また、ダイヤフラム２４１は、外圧作用空間２４１ａ内部の圧力（大気圧）と低圧作用空間２４１ｂ内部の圧力（低圧冷媒の圧力）との差圧に応じて変形する。なお、ダイヤフラム２４１は、弾性に富み、且つ、強靭な材質にて形成することが好ましく、例えば、ステンレス（ＳＵＳ３０４）等の金属薄板にて形成することが望ましい。

連結部材２４２は、ダイヤフラム２４１と通路形成部材２３０とを連結する部材であり、円盤状に形成された連結板２４２ａ、および円柱状に形成された複数の作動棒２４２ｂにて構成されている。なお、連結板２４２ａおよび各作動棒２４２ｂは、金属部材により構成されている。

連結板２４２ａは、低圧作用空間２４１ｂの内部に収容されており、ダイヤフラム２４１の変形に連動して中心軸方向（上下方向）に変位するように、ダイヤフラム２４１の中心部に溶接等により接合されている。

また、各作動棒２４２ｂそれぞれは、各部材２１０、２２０における各穴部２１２、２２３の径方向外側に形成された貫通穴を介して、一端側が連結板２４２ａの外周に連結され、他端側が通路形成部材２３０の下方側の外周に接合されている。

本実施形態では、ダイヤフラム２４１の変位が通路形成部材２３０に正確に伝達されるように、各作動棒２４２ｂを各部材２１０、２２０の周方向に均等に配置している。なお、図４では、各作動棒２４２ｂを圧力導入通路２１４に配置する形態を図示しているが、これに限らず、圧力導入通路２１４とは別の貫通穴をノズル部材２１０に形成し、当該貫通穴に各作動棒２４２ｂを配置するようにしてもよい。

続いて、弾性部材２４３は、温度変化に応じて通路形成部材２３０を変位させる温度応動部材を構成する部材であり、低圧冷媒に晒されるように吸引空間２２１内に配置されている。

各弾性部材２４３は、各作動棒２４２ｂに対応して複数設けられており、それぞれ一端側がノズル部材２１０の吸引空間２２１側の底面に固定され、他端側が各作動棒２４２ｂの中央部付近に形成された鍔部２４２ｃに連結されている。

本実施形態の各弾性部材２４３は、通路形成部材２３０に対して、各通路２３１、２３２の流路面積が大きくなる方向に荷重が作用するように、ノズル部材２１０の底面と作動棒２４２ｂの鍔部２４２ｃとの間に圧縮された状態で配設されている。

また、各弾性部材２４３は、温度変化に応じて弾性力が変化する部材で構成されている。本実施形態の弾性部材２４３は、温度上昇に伴って各作動棒２４２ｂを介して通路形成部材２３０に作用させる荷重が大きくなり、温度低下に伴って通路形成部材２３０に作用させる荷重が小さくなる温度応答特性を有する部材で構成されている。

具体的には、本実施形態では、弾性部材２４３として形状記憶合金バネ２４３ａ（以下、単にバネ２４３ａという。）を採用している。このバネ２４３ａは、図５に示すように、温度上昇に応じて発生荷重（ばね定数）が増加する温度応答特性を有している。なお、バネ２４３ａは、温度ヒステリシスの低減や熱サイクルでの特性劣化の低減の観点からＮｉ−Ｔｉ系の形状記憶合金で構成することが望ましい。

本実施形態では、形状記憶合金製のバネ２４３ａの素線表面に熱抵抗を設けることで、弾性部材２４３における温度変化に対する応答特性（感度）を調整している。具体的には、本実施形態では、図６に示すように、弾性部材２４３を構成するバネ２４３ａの表面全体を樹脂２４３ｂにより被覆して、バネ２４３ａの素線表面に熱抵抗を設けている。なお、バネ２４３ａの表面全体ではなく、バネ２４３ａの表面の一部を樹脂２４３ｂにより被覆するようにしてもよい。また、形状記憶合金と異なる材料であれば、樹脂２４３ｂに限らず、他の材料（例えば、ゴムやメッキ）をバネ２４３ａに被覆してもよい。

ここで、吸引空間２２１は、冷媒の熱損失等により、冷媒吸引通路２０６における吸引空間側に開口する冷媒導入部２０６ａ付近で低温となり、冷媒導入部２０６ａから遠ざかるに伴って高温となるといった温度分布が生ずることがある。

このため、各弾性部材２４３は、冷媒吸引通路２０６における冷媒導入部２０６ａとの相対的な位置関係に応じて、温度変化に対する応答特性を設定することが望ましい。具体的には、各弾性部材２４３のうち、冷媒導入部２０６ａに近い側に位置する弾性部材２４３は、遠い側に位置する弾性部材２４３よりも、熱抵抗が高くなるように、バネ２４３ａ表面を被覆する樹脂２４３ｂの厚みを大きくすればよい。

付勢部材２４４は、通路形成部材２３０における底面側に連結されたコイルバネで構成されており、通路形成部材２３０に対して、各通路の流路面積が縮小する方向に付勢する荷重を掛ける部材である。なお、付勢部材２４４は、冷媒が減圧される際の圧力脈動に起因する通路形成部材２３０の振動を減衰させる緩衝部材としての機能を果たしている。

荷重調整部材２４５は、付勢部材２４４により通路形成部材２３０に作用させる荷重を調整する部材である。本実施形態の荷重調整部材２４５は、付勢部材２４４に連結された調整棒２４５ａ、および調整棒２４５ａを上下に変位させる調整ネジ２４５ｂで構成されている。なお、荷重調整部材２４５は、付勢部材２４４により通路形成部材２３０に作用させる荷重を調整することで、通路形成部材２３０の開弁圧を調整して、狙いの過熱度を微調整する手段として機能する。

ここで、本実施形態の通路形成部材２３０には、図７の物理モデルに示すように、低圧冷媒の圧力変化に応じて変形するダイヤフラム２４１からの荷重、低圧冷媒の温度変化に応じて変化する各弾性部材２４３の荷重、付勢部材２４４による荷重が作用する。そして、各部材２４１、２４３、２４４からの荷重のバランスにより、通路形成部材２３０が変位する。

具体的には、蒸発器１３流出冷媒の圧力上昇に伴って、ダイヤフラム２４１が外圧作用空間２４１ａ側に隆起するように変形して、図８に示すように、各通路２３１、２３２の流路面積が小さくなるように通路形成部材２３０が変位することで冷媒流量が減少する。逆に、蒸発器１３流出冷媒の圧力が低下すると、図９に示すように、各通路２３１、２３２の流路面積が大きくなるように通路形成部材２３０が変位することで冷媒流量が増加する。

また、蒸発器１３流出冷媒の温度上昇に伴って、各弾性部材２４３が通路形成部材２３０に作用させる荷重が大きくなり、図９に示すように、各通路２３１、２３２の流路面積が大きくなるように通路形成部材２３０が変位することで冷媒流量が増加する。逆に、蒸発器１３流出冷媒の温度が低下すると、図８に示すように、各通路２３１、２３２の流路面積が小さくなるように通路形成部材２３０が変位することで冷媒流量が減少する。

このように、流路可変機構２４０は、蒸発器１３流出冷媒の温度および圧力に応じて、通路形成部材２３０を変位させることによって、蒸発器１３流出冷媒の過熱度が予め定めた範囲内となるように、各通路２３１、２３２の流路面積を調整可能となっている。

図４に戻り、通路形成部材２３０とボデー２００内部の底面との間には、ディフューザ通路２３２から流出した混合冷媒の気液分離する気液分離空間２５０が形成されている。この気液分離空間２５０は、略円柱状の空間であり、その中心軸が、旋回空間２１１、減圧用穴部２１２、昇圧用穴部２２３の中心軸と同軸となっている。

また、ボデー２００の内部空間の底面には、気液分離空間２５０に同軸上に配置され、通路形成部材２３０側（上方側）に向かって延びる円筒状のパイプ２５１が設けられている。このパイプ２５１の内部には、気液分離空間２５０にて分離された気相冷媒をボデー２００に形成された気相流出口２０４へ導く気相側流出通路２５２が形成されている。

また、気液分離空間２５０にて分離された液相冷媒は、パイプ２５１の外周側に貯留される。なお、ボデー２００におけるパイプ２５１の外周側の空間は、液相冷媒を貯留する貯液空間２６０を構成している。また、ボデー２００における貯液空間２６０に対応する部位には、貯液空間２６０に貯留された液相冷媒を液相流出口２０３へ導く液相側流出通路２６１が形成されている。

次に、上記構成に基づく、本実施形態の作動について説明する。乗員により空調作動スイッチ等が投入されると、制御装置からの制御信号により圧縮機１１の電磁クラッチが通電され、電磁クラッチ等を介して、圧縮機１１に車両走行用のエンジンから回転駆動力が伝達される。そして、制御装置から圧縮機１１の電磁式容量制御弁に対して制御信号が入力され、圧縮機１１の吐出容量が所望の量に調整されて、圧縮機１１がエジェクタ１００の気相流出口２０４から吸入した気相冷媒を圧縮して吐出する。

圧縮機１１から吐出された高温高圧の気相冷媒は、凝縮器１２に流入し、凝縮器１２にて外気により冷却されて凝縮液化する。凝縮器１２から流出した液相冷媒は、エジェクタ１００の冷媒流入口２０１に流入する。

エジェクタ１００の冷媒流入口２０１に流入した高圧冷媒は、図１０に示すように、冷媒流入通路２１３を介してエジェクタ１００内部の旋回空間２１１に流入する。そして、旋回空間２１１に流入した高圧冷媒は、旋回空間２１１の内壁面に沿って流れ、旋回空間２１１を旋回する旋回流となる。このような旋回流は、遠心力の作用によって、旋回中心付近の圧力を冷媒が減圧沸騰する圧力まで低下させることで、旋回中心側がガス単相、その周りが液単相の二層分離状態となる。

そして、旋回空間２１１を旋回するガス単相および液単相の冷媒は、気液混相状態の冷媒として、旋回空間２１１の中心軸と同軸となる減圧用穴部２１２に流入し、ノズル通路２３１にて減圧膨脹される。この減圧膨脹時に冷媒の圧力エネルギが速度エネルギに変換されることで、気液混相状態の冷媒は、ノズル通路２３１から高速度となって噴出される。

この点について詳述すると、ノズル通路２３１では、ノズル部２１０ｂの先細部２１２ａの内壁面側から冷媒が剥離する際に生ずる壁面沸騰、およびノズル通路２３１中心側の冷媒のキャビテーションにより生じた沸騰核による界面沸騰により、冷媒の沸騰が促進される。これにより、ノズル通路２３１に流入した冷媒は、気相と液相が均質に混合した気液混相状態となる。

そして、ノズル部２１０ｂのノズル喉部２１２ｃ付近で気液混相状態となった冷媒の流れに閉塞（チョーキング）が生じ、このチョーキングにより音速に到達した気液混合状態の冷媒が、ノズル部２１０ｂの末広部２１２ｂにて加速されて噴出される。

このように、壁面沸騰および界面沸騰の双方による沸騰促進によって気液混層状態の冷媒を音速となるまで効率よく加速できることで、ノズル通路２３１におけるエネルギ変換効率（ノズル効率に相当）の向上を図ることができる。

なお、本実施形態のノズル通路２３１は、旋回空間２１１と同軸となる略円環状に形成されていることから、ノズル通路２３１では、図１１の太実線矢印で示すように、通路形成部材２３０の周囲を旋回して流れる。

また、ノズル通路２３１から噴出される冷媒の吸引作用により、蒸発器１３流出冷媒が冷媒吸引通路２０６を介して吸引空間２２１に吸引される。そして、吸引空間２２１に吸引された低圧冷媒およびノズル通路２３１から噴出された噴出冷媒との混合冷媒が、冷媒流れ下流側に向かって流路面積が拡大するディフューザ通路２３２に流入し、速度エネルギが圧力エネルギに変換されることで昇圧される。

なお、本実施形態のディフューザ通路２３２は、ノズル通路２３１と同軸となる略円環状に形成されていることから、ディフューザ通路２３２では、図１２の太実線矢印で示すように、通路形成部材２３０の周囲を旋回して流れる。

ディフューザ通路２３２から流出した冷媒は、気液分離空間２５０に流入して、冷媒の気液が分離される。なお、ディフューザ通路２３２では、冷媒が通路形成部材２３０の周囲を旋回して流れることから、気液分離空間２５０に流入する冷媒も、旋回方向の速度成分を有する。このため、気液分離空間２５０の内部では、遠心力の作用によって冷媒の気液が分離される。

気液分離空間２５０にて分離された気相冷媒は、気相側流出通路２５２および気相流出口２０４を介して、圧縮機１１の吸入側に吸引され、再び圧縮される。この際、圧縮機１１に吸入される冷媒の圧力は、エジェクタ１００のディフューザ通路２３２にて昇圧されているので、圧縮機１１の駆動力を低減することが可能となる。

また、気液分離空間２５０にて分離された液相冷媒は、貯液空間２６０に貯留され、エジェクタ１００の冷媒吸引作用により、液相側流出通路２６１および液相流出口２０３を介して、蒸発器１３に流入する。

蒸発器１３では、低圧の液相冷媒が、空調ケース内を流れる空気から吸熱して蒸発気化する。そして、蒸発器１３から流出した気相冷媒は、エジェクタ１００の冷媒吸引口２０２を介して吸引空間２２１に吸引され、ディフューザ通路２３２に流入する。

以上説明した本実施形態のエジェクタ１００は、その内部に冷媒流入口２０１から流入した高圧冷媒を旋回させてノズル通路２３１に導く旋回空間２１１を有している。

このように、旋回空間２１１にて高圧冷媒を旋回させる構成とすれば、ノズル通路２３１内における冷媒の減圧沸騰を促進し、ノズル通路２３１内において冷媒の気液を均質に混合させることができる。これにより、ノズル通路２３１からの噴出冷媒の流速を増加させることができるので、ノズル通路２３１におけるノズル効率の向上を図ることができる。なお、エジェクタ１００のノズル通路２３１におけるノズル効率は、噴出される冷媒の速度に比例して向上する。

また、本実施形態のエジェクタ１００では、従来技術のような２段式のノズルではなく、単一のノズル通路２３１によって冷媒の減圧沸騰を行う構成としている。このため、エジェクタ１００に流入する冷媒の圧力エネルギを全て活用して、ディフューザ通路２３２による昇圧エネルギを得ることができる。

さらに、本実施形態では、流路可変機構２４０における通路形成部材２３０を変位させる構成を、ダイヤフラム２４１および弾性部材２４３といった別部材で構成し、温度応動部材を構成する各弾性部材２４３を吸引空間２２１に配置する構成としている。

これによれば、各弾性部材２４３に対して低圧冷媒の温度変化が直接的に作用することから、各弾性部材２４３への外部の雰囲気温度の影響を抑え、各弾性部材２４３にて低圧冷媒の温度変化に応じて各通路２３１、２３２の流路面積を適切に変更可能となる。この結果、冷凍サイクル１０に見合った冷媒流量を流すことが可能となり、効果的なエジェクタの作動を引き出すことができる。

従って、本実施形態のエジェクタ１００によれば、ノズル効率の向上を図りつつ、外部の雰囲気温度の影響による冷凍サイクル１０の不安定な作動を抑制することが可能となる。

また、本実施形態では、温度応動部材である弾性部材２４３を形状記憶合金により構成されるバネ２４３ａで構成している。このように、サーモワックスやバイメタルよりも同一の体格において温度変化に対する発生荷重が大きい形状記憶合金製のバネ２４３ａを、弾性部材２４３として採用することで、弾性部材２４３の配置に伴う吸引空間２２１の拡大を抑制できる。この結果、エジェクタ１００の体格の大型化を抑制できる。

さらに、本実施形態では、弾性部材２４３を構成するバネ２４３ａの表面を形状記憶合金と異なる材料（樹脂２４３ｂ）で被覆している。これによれば、弾性部材２４３を構成するバネ２４３ａの温度変化に対する応答特性を調整することが可能となる。この結果、吸引空間２２１内の温度の急変等に伴う通路形成部材２３０の振動を抑制することができる。

ここで、吸引空間２２１は、冷媒吸引通路２０６における吸引空間２２１側に開口する冷媒導入部２０６ａ付近で低温となり、冷媒導入部２０６ａから遠ざかるに伴って高温となるといった温度分布が生ずることがある。このため、温度応動部材を複数の弾性部材２４３で構成し、各弾性部材２４３の温度変化に対する応答特性を同一とすると、各弾性部材２４３が通路形成部材２３０に作用させる荷重に差が生ずる可能性がある。

これに対して、各弾性部材２４３の温度変化に対する応答特性を、冷媒導入部２０６ａとの相対的な位置関係に応じて設定すれば、各弾性部材２４３が通路形成部材２３０に作用させる発生荷重の均一化を図ることができる。

本実施形態のエジェクタ１００は、昇圧用穴部２２３が冷媒の流れ方向下流側に向かって径方向の断面積が拡大するように形成されると共に、通路形成部材２３０が昇圧用穴部２２３の内周面に沿う曲面を有する構成となっている。そして、ディフューザ通路２３２は、旋回空間２１１を旋回する冷媒と同じ方向に冷媒が旋回するように、通路形成部材２３０の中心軸方向に直交する方向の断面形状が環状に形成されている。

このように、ディフューザ通路２３２における冷媒の流れを通路形成部材２３０の中心軸周りを旋回する流れとすれば、冷媒を昇圧させるための流路を螺旋状に形成することができる。これにより、ディフューザ通路２３２を通路形成部材２３０の軸方向に拡大することなく、冷媒を昇圧させるための流路長さを充分に確保することができるので、エジェクタ１００の通路形成部材２３０の中心軸方向への拡大を抑制可能となる。

また、本実施形態のエジェクタ１００は、そのボデー２００の内部に、ディフューザ通路２３２から流出した混合冷媒の気液を分離する気液分離空間２５０が形成されている。これによれば、気液分離手段を内蔵するコンパクトなエジェクタ１００を実現することができる。なお、ディフューザ通路２３２から流出した混合冷媒は、旋回流れによって遠心分離の作用を受けて、密度の大きい液相冷媒が、密度の小さい気相冷媒に対して旋回流れの軸線から遠い側へ流出する。このため、気液分離空間２５０では、ディフューザ通路２３２から流出した混合冷媒の気液を効率よく分離可能となる。

さらに、本実施形態のエジェクタ１００は、そのボデー２００の内部に、気液分離空間２５０にて分離された液相冷媒を溜める貯液空間２６０が形成されている。これによれば、気液分離手段および貯液手段を内蔵するコンパクトなエジェクタ１００を実現することができる。

（変形例１）
上述の実施形態では、通路形成部材２３０に対して各通路２３１、２３２の流路面積が大きくなる方向に荷重が発生するように、各弾性部材２４３をノズル部材２１０の底面と作動棒２４２ｂの鍔部２４２ｃとの間に圧縮した状態で配設する例を説明したが、これに限定されない。

例えば、各弾性部材２４３を、ディフューザ部材２２０の底面と作動棒２４２ｂの鍔部２４２ｃとの間に引張り状態で配設するようにしてもよい。この場合、通路形成部材２３０には、図１３の物理モデルに示すように、ダイヤフラム２４１からの荷重、各弾性部材２４３の引張り荷重、付勢部材２４４による荷重が作用する。そして、各部材２４１、２４３、２４４からの荷重のバランスにより、通路形成部材２３０が変位する。

（変形例２）
上述の実施形態では、通路形成部材２３０に対して、各通路２３１、２３２の流路面積が縮小する方向に荷重がかかるように、付勢部材２４４を通路形成部材２３０における底面側に連結する例について説明したが、これに限定されない。

通路形成部材２３０に対して、各通路２３１、２３２の流路面積が拡大する方向に荷重がかかるように、例えば、図１４、図１５の物理モデルで示すように、付勢部材２４４を通路形成部材２３０における上方側に連結してもよい。

（変形例３）
また、通路形成部材２３０に対して、上方側および下方側の双方から荷重がかかるように、例えば、図１６の物理モデルで示すように、付勢部材２４４を通路形成部材２３０における底面側、および上方側の双方に連結してもよい。

（他の実施形態）
以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明は上述の実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載した範囲内において適宜変更が可能である。例えば、以下のように種々変形可能である。

（１）上述の実施形態では、温度応動部材として形状記憶合金製のバネ２４３ａで構成される弾性部材２４３を採用する例について説明したが、これに限定されない。例えば、温度変化に応じて体積変化するサーモワックスやバイメタル等を温度応動部材として採用してもよい。

また、上述の実施形態では、複数の弾性部材２４３で温度応動部材を構成する例について説明したが、これに限らず、例えば、単一の弾性部材２４３で温度応動部材を構成してもよい。

なお、上述の実施形態の如く、弾性部材２４３を構成するバネ２４３ａの表面を樹脂２４３ｂで被覆することが望ましいが、樹脂２４３ｂによる被覆は必須ではなく、省略されていてもよい。

（２）上述の実施形態では、圧力応動部材としてダイヤフラム２４１を採用する例について説明したが、これに限定されず、例えば、圧力変化に応じて変位するピストン機構やベローズ等を圧力応動部材として採用してもよい。

また、上述の実施形態では、ダイヤフラム２４１に対して外圧作用空間２４１ａ側から大気圧を作用させる例を説明したが、これに限定されない。例えば、温度変化により圧力が変化し難い媒体を外圧作用空間２４１ａに封入し、当該媒体の圧力をダイヤフラム２４１に作用させるようにしてもよい。

（３）上述の実施形態の如く、流路可変機構２４０に付勢部材２４４や荷重調整部材２４５を追加することが望ましいが、付勢部材２４４や荷重調整部材２４５は必須ではなく、省略されていてもよい。

（４）上述の実施形態の如く、エジェクタ１００の内部に気液分離空間２５０や貯液空間２６０を形成することが望ましいが、これに限らず、エジェクタ１００の外部に気液分離器や貯液器等を設けるようにしてもよい。

（５）上述の実施形態では、エジェクタ１００を構成するノズル部材２１０やディフューザ部材２２０をボデー２００と別体で構成する例について説明したが、これに限定されず、ノズル部材２１０やディフューザ部材２２０をボデー２００と一体に構成してもよい。また、本実施形態では、ノズル部材２１０に旋回空間２１１を形成する例について説明したが、これに限らず、例えば、ボデー２００に旋回空間２１１を形成してもよい。

（６）上述の実施形態では、ボデー２００、ノズル部材２１０、ディフューザ部材２２０、通路形成部材２３０、流路可変機構２４０等の各構成要素を金属部材で構成する例について説明したが、これに限定されない。例えば、各構成要素の少なくとも一部が金属部材以外（例えば、樹脂）により構成されていてもよい。

（７）上述の実施形態では、車両用空調装置の冷凍サイクル１０に本発明のエジェクタ１００を適用する例について説明したが、これに限定されず、例えば、据置型空調装置等に用いられるヒートポンプサイクルに本発明のエジェクタ１００を適用してもよい。

（８）上述の実施形態において、実施形態を構成する要素は、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに必須であると考えられる場合等を除き、必ずしも必須のものではないことは言うまでもない。

また、上述の実施形態において、実施形態の構成要素の個数、数値、量、範囲等の数値が言及されている場合、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに特定の数に限定される場合等を除き、その特定の数に限定されない。

さらに、上述の実施形態において、構成要素等の形状、位置関係、材質等に言及するときは、特に明示した場合および原理的に特定の形状、位置関係、材質等に限定される場合等を除き、その形状、位置関係、材質等に限定されない。

１０ 冷凍サイクル
２００ ボデー
２１０ ノズル部材
２２０ ディフューザ部材
２２１ 吸引空間
２３０ 通路形成部材
２４０ 流路可変機構
２４１ ダイヤフラム（圧力応動部材）
２４３ 弾性部材（温度応動部材）

Claims (12)

1. 蒸気圧縮式の冷凍サイクル（１０）に適用されるエジェクタであって、
   前記冷凍サイクルの高圧側から高圧冷媒を流入させる冷媒流入口（２０１）、および前記冷凍サイクルの蒸発器（１３）から流出した低圧冷媒を吸引するための冷媒吸引口（２０２）が形成されたボデー（２００）と、
   前記ボデーの内部に収容され、前記冷媒流入口から流入した前記高圧冷媒が通過する減圧用穴部（２１２）が形成されたノズル部材（２１０）と、
   前記ボデーの内部に収容され、前記減圧用穴部を通過した冷媒が流入する昇圧用穴部（２２３）が形成されると共に、前記ノズル部材との間に前記冷媒吸引口から前記低圧冷媒を吸引する吸引空間（２２１）を形成するディフューザ部材（２２０）と、
   前記ボデーの内部に収容され、前記減圧用穴部の内周面との間に前記高圧冷媒を減圧して噴出するノズル通路（２３１）を形成すると共に、前記昇圧用穴部の内周面との間に前記ノズル通路から噴出された噴出冷媒および前記吸引空間に吸引された前記低圧冷媒との混合冷媒を昇圧させるディフューザ通路（２３２）を形成する通路形成部材（２３０）と、
   前記通路形成部材を変位させて前記ノズル通路および前記ディフューザ通路の流路面積を変更可能とする流路可変機構（２４０）と、を備え、
   前記ボデーおよび前記ノズル部材の一方には、その内部に前記冷媒流入口から流入した前記高圧冷媒を旋回させて前記減圧用穴部へ導く旋回空間（２１１）が形成されており、
   前記流路可変機構は、前記低圧冷媒の圧力変化に応じて前記通路形成部材を変位させる圧力応動部材（２４１）、および前記圧力応動部材とは別に前記低圧冷媒の温度変化に応じて前記通路形成部材を変位させる温度応動部材（２４３）を有し、
   前記温度応動部材は、前記吸引空間に配置されていることを特徴とするエジェクタ。
2. 前記温度応動部材は、温度変化により弾性力が変化する少なくとも１つの弾性部材（２４３）で構成されていることを特徴とする請求項１に記載のエジェクタ。
3. 前記弾性部材は、形状記憶合金により構成されるバネ（２４３ａ）であることを特徴とする請求項２に記載のエジェクタ。
4. 前記弾性部材を構成するバネは、その表面の少なくとも一部が前記形状記憶合金と異なる材料（２４３ｂ）で被覆されていることを特徴とする請求項３に記載のエジェクタ。
5. 前記ボデーには、前記低圧冷媒を前記冷媒吸引口から前記吸引空間へ導く冷媒吸引通路（２０６）が形成されており、
   前記温度応動部材は、複数の前記弾性部材で構成されており、
   前記複数の弾性部材は、前記冷媒吸引通路における前記吸引空間側に開口する冷媒導入部（２０６ａ）との相対的な位置関係に応じて、温度変化に対する応答特性が設定されていることを特徴とする請求項２ないし４のいずれか１つに記載のエジェクタ。
6. 前記圧力応動部材は、ダイヤフラム（２４１）で構成されていることを特徴とする請求項１ないし５のいずれか１つに記載のエジェクタ。
7. 前記流路可変機構は、前記ノズル通路および前記ディフューザ通路の流路面積が拡大または縮小する方向に前記通路形成部材を付勢する付勢部材（２４４）を有することを特徴とする請求項１ないし６のいずれか１つに記載のエジェクタ。
8. 前記流路可変機構は、前記付勢部材により前記通路形成部材へ作用させる荷重を調整する荷重調整部材（２４５）を有することを特徴とする請求項７に記載のエジェクタ。
9. 前記圧力応動部材は、前記低圧冷媒の圧力上昇に伴って前記ノズル通路および前記ディフューザ通路の流路面積が縮小するように前記通路形成部材を変位させ、
   前記温度応動部材は、前記低圧冷媒の温度上昇に伴って前記ノズル通路および前記ディフューザ通路の流路面積が拡大するように前記通路形成部材を変位させることを特徴とする請求項１ないし８のいずれか１つに記載のエジェクタ。
10. 前記昇圧用穴部は、冷媒の流れ方向下流側に向かって径方向の断面積が拡大するように形成されており、
    前記通路形成部材は、少なくとも前記昇圧用穴部の内周面に沿う曲面を有し、
    前記ディフューザ通路は、前記旋回空間を旋回する前記高圧冷媒と同じ方向に冷媒が旋回するように、前記通路形成部材の軸方向に直交する方向の断面形状が環状に形成されていることを特徴とする請求項１ないし９のいずれか１つに記載のエジェクタ。
11. 前記ボデーには、前記ディフューザ通路から流出した前記混合冷媒の気液を分離する気液分離空間（２５０）が形成されていることを特徴とする請求項１ないし１０のいずれか１つに記載のエジェクタ。
12. 前記ボデーには、前記気液分離空間にて分離された液相冷媒を溜める貯液空間（２６０）が形成されていることを特徴とする請求項１１に記載のエジェクタ。

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