JP2017031975A - エジェクタ - Google Patents

Abstract

【課題】適用された冷凍サイクル装置の負荷変動に応じて、冷媒通路の通路断面積を適切に変化させることのできるエジェクタを提供する。
【解決手段】エジェクタ１３の内部に冷媒通路（ノズル通路１３ａおよびディフューザ通路１３ｃ）を形成する通路形成部材３５を変位させることによって、冷媒通路の通路断面積を変化させる駆動機構３７として、封入空間３７ａに封入された感温媒体の圧力に応じて変位するダイヤフラム３７１を有するものを採用する。さらに、エジェクタ１３のボデー３０に感温媒体と蒸発器１４出口側冷媒以外の冷媒との熱交換を抑制する熱交換抑制部（ディフューザボデー３３）を設ける。これにより、蒸発器１４出口側冷媒の温度変化に応じて、冷媒通路の通路断面積を適切に変化させることができる。
【選択図】図２

Description

本発明は、流体を減圧するとともに、高速度で噴射される噴射流体の吸引作用によって流体を吸引するエジェクタに関する。

従来、特許文献１に、蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置に適用されて、冷媒を減圧するとともに、高速度で噴射される噴射冷媒の吸引作用によって冷媒吸引口から蒸発器出口側冷媒を吸引し、噴射冷媒と吸引冷媒（すなわち、蒸発器出口側冷媒）とを混合させて昇圧させるエジェクタが開示されている。

この特許文献１のエジェクタでは、ボデーの内部に略円錐形状の通路形成部材を配置し、ボデーと通路形成部材の円錐状側面との隙間に断面円環状の冷媒通路を形成している。そして、この冷媒通路のうち、冷媒流れ最上流側の部位を、高圧冷媒を減圧させて噴射するノズル通路として利用している。さらに、ノズル通路の冷媒流れ下流側の部位を、噴射冷媒と吸引冷媒との混合冷媒を昇圧させるディフューザ通路として利用している。

また、特許文献１のエジェクタは、通路形成部材を変位させて冷媒通路の通路断面積を変化させる駆動機構を備えている。これにより、特許文献１では、冷凍サイクル装置の負荷変動（換言すると、サイクルを循環する循環冷媒流量の変動）に応じて、冷媒通路の通路断面積を変化させ、エジェクタを適切に作動させようとしている。

特許文献１の駆動機構は、温度変化に伴って圧力変化する感温媒体が封入される封入空間を形成する封入空間形成部材（感温部）、および感温媒体の圧力に応じて変位するダイヤフラム（圧力応動部材）を有している。そして、蒸発器出口側冷媒の温度に応じて感温媒体の圧力を変化させることによって、ダイヤフラムに連結された通路形成部材を変位させている。

さらに、特許文献１の駆動機構は、ボデーの内部に配置されている。より具体的には、特許文献１の駆動機構は、吸引冷媒が流通する吸引用通路の内壁面の一部を形成するように、ボデーのうちディフューザ通路の外周側を形成する部位に固定されている。これにより、特許文献１では、エジェクタ全体としての小型化を図ろうとしている。

特開２０１３−１７７８７９号公報

ところが、特許文献１のエジェクタのようにダイヤフラムを有する駆動機構をボデーの内部に固定すると、封入空間内の感温媒体と蒸発器出口側冷媒以外の冷媒との間での不必要な熱伝達、すなわち、封入空間内の感温媒体と蒸発器出口側冷媒以外の冷媒と不必要な熱交換が生じてしまうことがある。

このため、ボデーを介して、放熱器（凝縮器）からノズル通路へ流入する比較的高温の高圧冷媒の有する熱が感温媒体へ伝達されてしまうことや、感温媒体の有する熱がディフューザ通路を流通する冷媒に伝達されてしまうことがある。もちろん、駆動機構をボデーの外部に固定したとしても、ボデーを介して、比較的高温の高圧冷媒の有する熱が感温媒体へ伝達されてしまうことや、感温媒体の有する熱がディフューザ通路を流通する冷媒に伝達されてしまうことがある。

このような不必要な熱交換が生じると、感温媒体の温度と蒸発器出口側冷媒の温度とに温度差が生じてしまうので、ダイヤフラムを蒸発器出口側冷媒の温度に応じて適切に変位させることができなくなってしまう。その結果、循環冷媒流量に応じて冷媒通路の通路断面積を適切に変化させることができなくなってしまう。

本発明は、上記点に鑑み、適用された冷凍サイクル装置の負荷変動に応じて、冷媒通路の通路断面積を適切に変化させることのできるエジェクタを提供することを目的とする。

本発明は、上記目的を達成するために案出されたもので、請求項１に記載の発明では、蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置（１０）に適用されるエジェクタであって、
冷媒を減圧させる減圧用空間（３０ｂ）、減圧用空間（３０ｂ）の冷媒流れ下流側に連通して冷媒吸引口（３１ｂ）から冷媒を吸引する吸引用通路（１３ｂ）、および減圧用空間（３０ｂ）から噴射された噴射冷媒と吸引用通路（１３ｂ）を介して吸引された吸引冷媒とを流入させる昇圧用空間（３０ｅ）が形成されたボデー（３０）と、少なくとも一部が減圧用空間（３０ｂ）の内部、および昇圧用空間（３０ｅ）の内部に配置された通路形成部材（３５）と、通路形成部材（３５）を変位させる駆動機構（３７）と、を備え、
ボデー（３０）のうち減圧用空間（３０ｂ）を形成する部位の内周面と通路形成部材（３５）の外周面との間に形成される冷媒通路は、冷媒を減圧させて噴射するノズルとして機能するノズル通路（１３ａ）であり、ボデー（３０）のうち昇圧用空間（３０ｅ）を形成する部位の内周面と通路形成部材（３５）の外周面との間に形成される冷媒通路は、噴射冷媒および吸引冷媒を混合させて昇圧させる昇圧部として機能するディフューザ通路（１３ｃ）であり、
駆動機構（３７）は、温度変化に伴って圧力変化する感温媒体が封入される封入空間（３７ａ）を形成する封入空間形成部材（３７２）、および封入空間形成部材（３７２）とともに封入空間（３７ａ）を形成して感温媒体の圧力に応じて変位する圧力応動部材（３７１）を有し、ボデー（３０）には、感温媒体と、ディフューザ通路（１３ｃ）の冷媒入口部よりも下流側の冷媒との熱交換を抑制する熱交換抑制部（３３、３３１）が設けられていることを特徴とする。

これによれば、ボデー（３０）に熱交換抑制部（３３、３３１）が設けられているので、感温媒体とディフューザ通路（１３ｃ）の冷媒入口部よりも下流側の冷媒との不必要な熱交換を抑制することができる。

従って、吸引冷媒の温度に応じて、精度良く感温媒体の温度および圧力を変化させることができる。そして、圧力応動部材（３７１）の変位を通路形成部材（３５）に伝達することで、冷凍サイクル装置（１０）の負荷変動に応じて、ノズル通路（１３ａ）の通路断面積およびディフューザ通路（１３ｃ）の通路断面積を適切に変化させることができる。

さらに、熱交換抑制部（３３、３３１）が、感温媒体とディフューザ通路（１３ｃ）の冷媒入口部よりも下流側の冷媒との熱交換を抑制するので、エジェクタ全体としてのエネルギ変換効率を向上させることができる。

より詳細には、ディフューザ通路（１３ｃ）の冷媒入口部よりも下流側には、噴射冷媒と吸引冷媒とを混合させる混合通路が形成される。従って、感温媒体の有する熱が混合通路を流通する冷媒に伝達されてしまうことを抑制することで、混合通路を流通する噴射冷媒中の液滴が蒸発してしまうことを抑制することができる。

その結果、液滴の有する運動エネルギを吸引冷媒へ効率的に伝達することができ、エジェクタ全体としてのエネルギ変換効率の低下を抑制することができる。

ここで、ディフューザ通路（１３ｃ）の冷媒入口部とは、ディフューザ通路（１３ｃ）の最上流側であって、ノズル通路（１３ａ）の冷媒噴射口の直後、あるいは、吸引用通路（１３ｂ）の冷媒出口の直後の部位と定義することができる。

また、熱交換抑制部（３３１）は、ボデー（３０）のうちディフューザ通路（１３ｃ）の少なくとも一部を形成する部位に設けられていてもよい。さらに、熱交換抑制部（３３１）は、少なくともディフューザ通路（１３ｃ）の冷媒入口部を形成する部位に設けられていてもよい。

また、請求項５に記載の発明では、蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置（１０）に適用されるエジェクタであって、
冷媒を減圧させる減圧用空間（３０ｂ）、減圧用空間（３０ｂ）の冷媒流れ下流側に連通して冷媒吸引口（３１ｂ）から冷媒を吸引する吸引用通路（１３ｂ）、および減圧用空間（３０ｂ）から噴射された噴射冷媒と吸引用通路（１３ｂ）を介して吸引された吸引冷媒とを流入させる昇圧用空間（３０ｅ）が形成されたボデー（３０）と、少なくとも一部が減圧用空間（３０ｂ）の内部、および昇圧用空間（３０ｅ）の内部に配置された通路形成部材（３５）と、通路形成部材（３５）を変位させる駆動機構（３７）と、を備え、
ボデー（３０）のうち減圧用空間（３０ｂ）を形成する部位の内周面と通路形成部材（３５）の外周面との間に形成される冷媒通路は、冷媒を減圧させて噴射するノズルとして機能するノズル通路（１３ａ）であり、ボデー（３０）のうち昇圧用空間（３０ｅ）を形成する部位の内周面と通路形成部材（３５）の外周面との間に形成される冷媒通路は、噴射冷媒および吸引冷媒を混合させて昇圧させる昇圧部として機能するディフューザ通路（１３ｃ）であり、
駆動機構（３７）は、温度変化に伴って圧力変化する感温媒体が封入される封入空間（３７ａ）を形成する封入空間形成部材（３７２ａ、３７５）、および封入空間形成部材（３７２ａ、３７５）とともに封入空間（３７ａ）を形成して感温媒体の圧力に応じて変位する圧力応動部材（３７１）を有し、ボデー（３０）には、感温媒体と、ノズル通路（１３ａ）の冷媒噴射口よりも上流側の冷媒との熱交換を抑制する熱交換抑制部（４２、４３）が設けられていることを特徴とする。

これによれば、ボデー（３０）に熱交換抑制部（４２、４３）が設けられているので、感温媒体とノズル通路（１３ａ）の冷媒噴射口よりも上流側の冷媒との不必要な熱交換を抑制することができる。

従って、感温媒体の温度および圧力を、吸引冷媒の温度に応じて精度良く変化させることができる。そして、圧力応動部材（３７１）の変位を通路形成部材（３５）に伝達することで、冷凍サイクル装置（１０）の負荷変動に応じて、ノズル通路（１３ａ）の通路断面積およびディフューザ通路（１３ｃ）の通路断面積を適切に変化させることができる。

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。

第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１実施形態のエジェクタの軸方向断面図である。 第１実施形態のエジェクタの各冷媒通路の機能を説明するための模式的な断面図である。 第１実施形態の駆動機構の一部を切り欠いた分解斜視図である。 図２のＶ部拡大図である。 第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルにおける冷媒の状態の変化を示すモリエル線図である。 第２実施形態のエジェクタの軸方向断面図である。 第３実施形態のエジェクタの軸方向断面図である。 図８のＩＸ部拡大図である。 第４実施形態のエジェクタの軸方向断面図である。 第５実施形態のエジェクタの軸方向断面図である。

（第１実施形態）
図１〜図６を用いて、本発明の第１実施形態を説明する。本実施形態のエジェクタ１３は、図１の全体構成図に示すように、冷媒減圧手段としてエジェクタを備える蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置、すなわちエジェクタ式冷凍サイクル１０に適用されている。さらに、このエジェクタ式冷凍サイクル１０は、車両用空調装置に適用されて、空調対象空間である車室内へ送風される送風空気を冷却する機能を果たす。従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０の冷却対象流体は、送風空気である。

また、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、冷媒としてＨＦＣ系冷媒（具体的には、Ｒ１３４ａ）を採用しており、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界冷凍サイクルを構成している。もちろん、冷媒としてＨＦＯ系冷媒（具体的には、Ｒ１２３４ｙｆ）等を採用してもよい。さらに、冷媒には圧縮機１１を潤滑するための冷凍機油が混入されており、冷凍機油の一部は冷媒とともにサイクルを循環している。

まず、エジェクタ式冷凍サイクル１０において、圧縮機１１は、冷媒を吸入して高圧冷媒となるまで昇圧して吐出するものである。本実施形態の圧縮機１１は、車両走行用の駆動力を出力するエンジン（内燃機関）とともにエンジンルーム内に配置されている。さらに、圧縮機１１は、プーリ、ベルト等を介してエンジンから出力される回転駆動力によって駆動されるエンジン駆動式の圧縮機である。

より具体的には、本実施形態では、圧縮機１１として、吐出容量を変化させることによって冷媒吐出能力を調整可能に構成された斜板式の可変容量型圧縮機を採用している。この圧縮機１１では、吐出容量を変化させるための図示しない吐出容量制御弁を有している。吐出容量制御弁は、後述する制御装置から出力される制御電流によって、その作動が制御される。

圧縮機１１の吐出口には、放熱器１２の凝縮部１２ａの冷媒入口側が接続されている。放熱器１２は、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒と冷却ファン１２ｄにより送風される車室外空気（外気）を熱交換させることによって、高圧冷媒を放熱させて冷却する放熱用熱交換器である。

より具体的には、放熱器１２は、凝縮部１２ａ、レシーバ部１２ｂ、および過冷却部１２ｃを有する、いわゆるサブクール型の凝縮器として構成されている。

凝縮部１２ａは、圧縮機１１から吐出された高圧気相冷媒と冷却ファン１２ｄから送風された外気とを熱交換させ、高圧気相冷媒を放熱させて凝縮させる熱交換部である。レシーバ部１２ｂは、凝縮部１２ａから流出した冷媒の気液を分離して余剰液相冷媒を蓄える冷媒容器である。過冷却部１２ｃは、レシーバ部１２ｂから流出した液相冷媒と冷却ファン１２ｄから送風される外気とを熱交換させ、液相冷媒を過冷却する熱交換部である。

冷却ファン１２ｄは、制御装置から出力される制御電圧によって回転数（すなわち、送風空気量）が制御される電動式送風機である。放熱器１２の過冷却部１２ｃの冷媒出口側には、エジェクタ１３の冷媒流入口３１ａが接続されている。

エジェクタ１３は、放熱器１２から流出した過冷却状態の高圧液相冷媒を減圧させて下流側へ流出させる冷媒減圧手段としての機能を果たすとともに、高速度で噴射される冷媒流の吸引作用によって後述する蒸発器１４から流出した冷媒を吸引（輸送）して循環させる冷媒循環手段（冷媒輸送手段）としての機能も果たす。

さらに、本実施形態のエジェクタ１３は、減圧させた冷媒の気液を分離する気液分離手段としての機能も果たす。つまり、本実施形態のエジェクタ１３は、気液分離機能付きエジェクタ（すなわち、エジェクタモジュール）として構成されている。

エジェクタ１３の具体的構成については、図２〜図５を用いて説明する。なお、図２における上下の各矢印は、エジェクタ式冷凍サイクル１０を車両用空調装置に搭載した状態における上下の各方向を示している。また、図３は、エジェクタ１３の各冷媒通路の機能を説明するための模式的な一部拡大断面図であって、図２と同一の機能を果たす部分には同一の符号を付している。

本実施形態のエジェクタ１３は、図２に示すように、複数の構成部材を組み合わせることによって構成されたボデー３０を備えている。

より具体的には、ボデー３０は、角柱状あるいは円柱状の金属部材（本実施形態では、アルミニウム合金）で形成されて、エジェクタ１３の外殻を形成するハウジングボデー３１を有している。さらに、ハウジングボデー３１の内部には、略円柱状の空間が形成されている。そして、この空間内にノズル３２、ディフューザボデー３３が固定されている。

ハウジングボデー３１には、冷媒流入口３１ａ、冷媒吸引口３１ｂ、液相冷媒流出口３１ｃ、気相冷媒流出口３１ｄといった複数の冷媒流入出口が形成されている。

冷媒流入口３１ａは、放熱器１２から流出した冷媒を流入させる冷媒流入口である。冷媒吸引口３１ｂは、後述する蒸発器１４から流出した冷媒を吸引する冷媒流入口である。液相冷媒流出口３１ｃは、ボデー３０の内部に形成された気液分離空間３０ｆにて分離された液相冷媒を蒸発器１４の冷媒入口側へ流出させる冷媒流出口である。気相冷媒流出口３１ｄは、気液分離空間３０ｆにて分離された気相冷媒を圧縮機１１の吸入口側へ流出させる冷媒流出口である。

さらに、本実施形態では、気液分離空間３０ｆと液相冷媒流出口３１ｃとを接続する液相冷媒通路に、蒸発器１４へ流入させる冷媒を減圧させる減圧手段としてのオリフィス３０ｉを配置している。

次に、ノズル３２は、円環状の金属部材（本実施形態では、ステンレス）で形成されて、図２に示すように、ハウジングボデー３１の内部の上方側に配置されている。より具体的には、ノズル３２は、ハウジングボデー３１内に形成された略円柱状の空間の内径と同程度の径の大径部３２ａ、および大径部３２ａよりも径の小さい円筒状に形成された小径部３２ｂを同軸上に結合させた形状に形成されている。

さらに、ノズル３２は、大径部３２ａの外周側がハウジングボデー３１の内部に圧入されることによって、ハウジングボデー３１に固定されている。なお、大径部３２ａとハウジングボデー３１との間には、シール部材としてのＯ−リングが配置されており、大径部３２ａとハウジングボデー３１との隙間から冷媒が漏れることはない。

大径部３２ａの内部には、冷媒流入口３１ａから流入した冷媒を旋回させる旋回空間３０ａが形成されている。また、大径部３２ａの上方側には、円板状の金属プレート３２ｃが配置されており、この金属プレート３２ｃによって、旋回空間３０ａの上方側の開口部が閉塞されている。

旋回空間３０ａは、略円柱状に形成されており、旋回空間３０ａの中心軸は、後述する通路形成部材３５の中心軸ＣＬと同軸上に配置されている。もちろん、旋回空間３０ａは、円錐台と円柱とを結合させた回転体形状等に形成されていてもよい。なお、回転体形状とは、平面図形を同一平面上の１つの直線（中心軸）周りに回転させた際に形成される立体形状である。

冷媒流入口３１ａと旋回空間３０ａとを接続する冷媒流入通路３１ｅは、旋回空間３０ａの中心軸方向から見たときに旋回空間３０ａへ流入する冷媒を、旋回空間３０ａの内壁面に沿って流入させるように形成されている。これにより、冷媒流入通路３１ｅから旋回空間３０ａへ流入した冷媒は、旋回空間３０ａの中心軸周りに旋回する。

ここで、旋回空間３０ａ内で旋回する冷媒には遠心力が作用するので、旋回空間３０ａ内では中心軸側の冷媒圧力が外周側の冷媒圧力よりも低下する。そこで、本実施形態では、エジェクタ式冷凍サイクル１０の通常運転時に、旋回空間３０ａ内の中心軸側の冷媒圧力を、飽和液相冷媒となる圧力、あるいは、冷媒が減圧沸騰する（キャビテーションを生じる）圧力となるまで低下させるようにしている。

このような旋回空間３０ａ内の中心軸側の冷媒圧力の調整は、旋回空間３０ａ内で旋回する冷媒の旋回流速を調整することによって実現することができる。さらに、旋回流速の調整は、例えば、冷媒流入通路３１ｅの通路断面積と旋回空間３０ａの軸方向垂直断面積との面積比を調整すること等によって行うことができる。なお、本実施形態の旋回流速とは、旋回空間３０ａの最外周部近傍における冷媒の旋回方向の流速を意味している。

また、小径部３２ｂの内部には、旋回空間３０ａから流出した冷媒を減圧させて下流側へ流出させる減圧用空間３０ｂが形成されている。減圧用空間３０ｂは、２つの円錐台形状の空間の頂部側同士を結合させた回転体形状に形成されている。この減圧用空間３０ｂの中心軸も、通路形成部材３５の中心軸ＣＬと同軸上に配置されている。

減圧用空間３０ｂの内部には、通路形成部材３５の頂部側が配置されている。通路形成部材３５は、ボデー３０の内部に冷媒通路を形成するとともに、中心軸ＣＬ方向に変位することによって、冷媒通路の通路断面積を変化させる機能を果たすものである。

より具体的には、通路形成部材３５は、略円錐形状の樹脂製部材で形成されている。通路形成部材３５の中心軸は、旋回空間３０ａや減圧用空間３０ｂの中心軸と同軸上に配置されている。このため、通路形成部材３５は、減圧用空間３０ｂから離れるに伴って（すなわち、冷媒流れ下流側へ向かって）、外径が徐々に拡大する形状に形成されている。

さらに、ノズル３２の減圧用空間３０ｂを形成する部位の内周面と通路形成部材３５の頂部側（すなわち、鉛直方向上方側）の外周面との間に形成される冷媒通路としては、図３に示すように、先細部１３１および末広部１３２が形成される。

先細部１３１は、通路断面積が最も縮小した最小通路面積部３０ｍよりも冷媒流れ上流側に形成されて、最小通路面積部３０ｍに至るまでの通路断面積が徐々に縮小する冷媒通路である。末広部１３２は、最小通路面積部３０ｍから冷媒流れ下流側に形成されて、通路断面積が徐々に拡大する冷媒通路である。

この末広部１３２では、径方向から見たときに減圧用空間３０ｂと通路形成部材３５が重合（オーバーラップ）しているので、冷媒通路の軸方向垂直断面の形状が円環状（すなわち、円形状から同軸上に配置された小径の円形状を除いたドーナツ形状）となる。さらに、末広部１３２における通路断面積は、冷媒流れ下流側に向かって徐々に拡大している。

本実施形態では、このような通路形状によって減圧用空間３０ｂの内周面と通路形成部材３５の頂部側の外周面との間に形成される冷媒通路をラバールノズルとして機能するノズル通路１３ａとしている。そして、このノズル通路１３ａにて、冷媒を減圧させるとともに、冷媒の流速を超音速となるように増速させて、ノズル通路１３ａの冷媒流れ最下流部となる冷媒噴射口から噴射している。

次に、ディフューザボデー３３は、略円筒状の樹脂部材で形成されている。より詳細には、ディフューザボデー３３は、金属よりも熱伝導率が小さく、かつ、冷媒に対して耐性を有する樹脂部材であるナイロン６、あるいはナイロン６６で形成されている。さらに、ディフューザボデー３３は、図２に示すように、ハウジングボデー３１の内部であって、ノズル３２の下方側に配置されている。

ディフューザボデー３３の中心部には、表裏（上下）を貫通する貫通穴３３ａが形成されている。この貫通穴３３ａも回転体形状に形成されており、その中心軸が通路形成部材３５の中心軸ＣＬと同軸上に配置されている。また、ディフューザボデー３３の上面側であって、貫通穴３３ａの外周側には、後述する駆動機構３７の一部を収容する円環状の溝部３３ｂが形成されている。

さらに、ディフューザボデー３３は、その外周側がハウジングボデー３１の内部に圧入されることによって、ハウジングボデー３１に固定されている。なお、ディフューザボデー３３とハウジングボデー３１との間には、シール部材としてのＯ−リングが配置されており、ディフューザボデー３３とハウジングボデー３１との隙間から冷媒が漏れることはない。

ディフューザボデー３３の上面とこれに対向するノズル３２の大径部３２ａの底面との間には、冷媒吸引口３１ｂから吸引した冷媒を流入させる吸引空間３０ｃが形成されている。本実施形態では、ノズル３２の小径部３２ｂの下方側先端部が、ディフューザボデー３３の貫通穴３３ａの内部まで延びているため、吸引空間３０ｃは、中心軸方向からみたときに、断面円環状に形成される。

さらに、貫通穴３３ａの内周面と小径部３２ｂの下方側先端部の外周面との間には、吸引空間３０ｃと減圧用空間３０ｂの冷媒流れ下流側とを連通させる吸引通路３０ｄが形成される。従って、本実施形態では、図３に示すように、吸引空間３０ｃおよび吸引通路３０ｄによって、冷媒吸引口３１ｂから吸引された吸引冷媒（後述する蒸発器１４下流側冷媒）を流通させる断面円環状の吸引用通路１３ｂが形成されている。

また、ディフューザボデー３３の貫通穴３３ａのうち、吸引通路３０ｄの冷媒流れ下流側には、冷媒流れ方向に向かって徐々に広がる略円錐台形状に形成された昇圧用空間３０ｅが形成されている。昇圧用空間３０ｅは、上述したノズル通路１３ａの冷媒噴射口から噴射された噴射冷媒と吸引用通路１３ｂから吸引された吸引冷媒とを流入させる空間である。

昇圧用空間３０ｅの内部には、通路形成部材３５の下方側が配置されている。さらに、ディフューザボデー３３の昇圧用空間３０ｅを形成する部位の内周面と通路形成部材３５の下方側の外周面との間に形成される冷媒通路は、冷媒流れ下流側に向かって通路断面積を徐々に拡大させる形状に形成されている。これにより、この冷媒通路では、噴射冷媒と吸引冷媒との混合冷媒の速度エネルギを圧力エネルギに変換することができる。

そこで、本実施形態では、図３に示すように、昇圧用空間３０ｅを形成するディフューザボデー３３の内周面と通路形成部材３５の下方側の外周面との間に形成される冷媒通路を、噴射冷媒および吸引冷媒を混合して昇圧させるディフューザ（昇圧部）として機能するディフューザ通路１３ｃとしている。このディフューザ通路１３ｃの中心軸に垂直な断面形状も円環状に形成されている。

このため、本実施形態のディフューザ通路１３ｃの冷媒入口部は、ディフューザ通路（１３ｃ）の最上流側であって、ノズル通路１３ａの冷媒噴射口の直後の部位と定義することができる。

次に、通路形成部材３５を変位させる駆動手段である駆動機構３７について説明する。駆動機構３７は、図４に示すように、圧力応動部材であるダイヤフラム３７１、ディフューザボデー３３に形成された環状の溝部３３ｂ、この溝部３３ｂの開口部を閉塞する金属製（本実施形態では、アルミニウム合金製）の蓋部材３７２等によって構成されている。

ダイヤフラム３７１および蓋部材３７２は、いずれも軸方向から見たときに、溝部３３ｂと略同等の環状に形成されている。そして、図５に示すように、溝部３３ｂの内部にダイヤフラム３７１が収容された状態で、蓋部材３７２が、圧入、かしめ等の手段によって、溝部３３ｂの開口部を閉塞するようにディフューザボデー３３に固定されている。

これにより、ダイヤフラム３７１の内周側縁部と外周側縁部は、ディフューザボデー３３と蓋部材３７２との間に挟み混まれて固定されている。このため、蓋部材３７２と溝部３３ｂとの間に形成される空間は、ダイヤフラム３７１によって上下の２つの空間に仕切られている。

ダイヤフラム３７１によって仕切られた２つの空間のうち上方側（すなわち、吸引空間３０ｃ側）の空間は、蒸発器１４出口側冷媒（具体的には、蒸発器１４から流出した冷媒）の温度変化に伴って圧力変化する感温媒体が封入される封入空間３７ａである。

封入空間３７ａには、エジェクタ式冷凍サイクル１０を循環する冷媒と同等の組成の感温媒体が封入されている。従って、本実施形態の感温媒体は、Ｒ１３４ａを主成分とする流体であって、例えば、Ｒ１３４ａとヘリウムとの混合流体等を採用することができる。さらに、感温媒体の封入密度は、後述するようにサイクルの通常作動時に通路形成部材３５を適切に変位させることができるように設定されている。

一方、ダイヤフラム３７１によって仕切られた２つの空間のうち下方側の空間は、図２に示すように、ディフューザボデー３３に形成された連通路３３ｃを介して、蒸発器１４出口側冷媒を導入させる導入空間３７ｂである。

従って、封入空間３７ａに封入された感温媒体には、吸引空間３０ｃへ流入した蒸発器１４出口側冷媒の温度が、蓋部材３７２を介して伝達される。さらに、封入空間３７ａに封入された感温媒体には、導入空間３７ｂへ流入した蒸発器１４出口側冷媒の温度が、ダイヤフラム３７１を介して伝達される。

以上の説明から明らかなように、本実施形態の蓋部材３７２は、封入空間形成部材としての機能を果たしている。また、蓋部材３７２、ダイヤフラム３７１、封入空間３７ａ、および導入空間３７ｂは、いずれも通路形成部材３５の中心軸ＣＬ周りに、環状に配置されている。さらに、駆動機構３７のうち、少なくともダイヤフラム３７１および蓋部材３７２は、吸引用通路１３ｂの内壁面の一部を形成するように配置されている。

さらに、本実施形態では、前述の如く、ディフューザボデー３３を金属よりも熱伝導率の小さい樹脂で形成している。これにより、封入空間３７ａ内の感温媒体と吸引冷媒（蒸発器１４出口側冷媒）以外の冷媒が、ボデー３０（具体的には、ディフューザボデー３３）を介して熱交換してしまうことを抑制することができる。

より詳細には、本実施形態のディフューザボデー３３によれば、封入空間３７ａ内の感温媒体とノズル通路１３ａの冷媒噴射口よりも上流側の冷媒が、熱交換してしまうことを抑制することができる。さらに、封入空間３７ａ内の感温媒体とディフューザ通路１３ｃの冷媒入口部よりも下流側の冷媒が、熱交換してしまうことを抑制することができる。

従って、本実施形態のディフューザボデー３３は、ボデー３０の熱交換抑制部を形成している。また、本実施形態の熱交換抑制部（すなわち、ディフューザボデー３３）は、ディフューザ通路１３ｃの少なくとも一部を形成する部位に設けられている。さらに、本実施形態の駆動機構３７の少なくとも一部は、熱交換抑制部に形成された溝部３３ｂ内に収容されている。

ここで、本実施形態におけるディフューザ通路１３ｃの冷媒入口部よりも下流側の冷媒には、ノズル通路１３ａの冷媒噴射口から噴射された噴射冷媒、および吸引用通路１３ｂを介して吸引された吸引冷媒と噴射冷媒との混合冷媒が含まれる。従って、ディフューザ通路１３ｃの冷媒入口部よりも下流側の冷媒は、ノズル通路１３ａの冷媒噴射口よりも下流側の冷媒であって、ディフューザ通路１３ｃを流通する冷媒およびディフューザ通路１３ｃの下流側を流通する冷媒と定義することができる。

また、駆動機構３７のダイヤフラム３７１は、封入空間３７ａの内圧と導入空間３７ｂへ流入した蒸発器１４出口側冷媒の圧力との圧力差に応じて変位する圧力応動部材である。従って、ダイヤフラム３７１は弾性に富み、かつ耐圧性および気密性に優れる材質で形成されていることが望ましい。

このようなダイヤフラム３７１としては、例えば、基布（ポリエステル）入りのＥＰＤＭ（エチレンプロピレンジエンゴム）やＨＮＢＲ（水素添加ニトリルゴム）等のゴム製の基材で形成されたものを採用することができる。

また、ダイヤフラム３７１の下方側（導入空間３７ｂ側）には、図４に示すように、ダイヤフラム３７１の変位を通路形成部材３５へ伝達するための、プレート部材３７３および複数の作動棒３７４（本実施形態では、３本）が配置されている。これらの複数の作動棒３７４は、ダイヤフラム３７１の変位を通路形成部材３５へ適切に伝達するために、中心軸ＣＬ周りに等角度間隔で配置されていることが望ましい。

プレート部材３７３は、円環状かつ平板状の金属部材で構成されており、ダイヤフラム３７１の下方側（導入空間３７ｂ側）の面に接触するように配置されている。また、複数の作動棒３７４は、中心軸ＣＬ方向に延びる円柱状の金属部材で構成されており、その上方側端部がプレート部材３７３の下側面に接触し、下方側端部が通路形成部材３５の最下方側のディフューザボデー３３に対向する面に接触するように配置されている。

作動棒３７４の上方側端部および下方側端部は、曲面形状（本実施形態では、半球形状）に形成されており、プレート部材３７３および通路形成部材３５に対する接触位置や接触角度が変更可能となっている。これにより、本実施形態では、感温媒体の圧力のばらつき等によって、作動棒３７４の中心軸が通路形成部材３５の中心軸ＣＬに対して傾いてしまうことを抑制している。

また、図２に示すように、通路形成部材３５の底面は、後述する支持部材４１に支持されたコイルバネ４０の荷重を受けている。コイルバネ４０は、通路形成部材３５に対して、上方側（通路形成部材３５が最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積を縮小する側）に付勢する荷重を加える弾性部材である。従って、通路形成部材３５は、作動棒３７４から受ける荷重とコイルバネ４０から受ける荷重が釣り合うように変位する。

より具体的には、蒸発器１４出口側冷媒の温度（過熱度）が上昇すると、封入空間３７ａに封入された感温媒体の飽和圧力が上昇し、封入空間３７ａの内圧から導入空間３７ｂの圧力を差し引いた圧力差が大きくなる。これにより、ダイヤフラム３７１が導入空間３７ｂ側へ変位して、通路形成部材３５が作動棒３７４から受ける荷重が増加する。

従って、蒸発器１４出口側冷媒の温度が上昇すると、通路形成部材３５は、最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積を拡大させる方向（鉛直方向下方側）に変位する。

一方、蒸発器１４出口側冷媒の温度（過熱度）が低下すると、封入空間３７ａに封入された感温媒体の飽和圧力が低下し、封入空間３７ａの内圧から導入空間３７ｂの圧力を差し引いた圧力差が小さくなる。これにより、ダイヤフラム３７１が封入空間３７ａ側へ変位して、通路形成部材３５が作動棒３７４から受ける荷重が減少する。

従って、蒸発器１４出口側冷媒の温度が低下すると、通路形成部材３５は、最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積を縮小させる方向（鉛直方向上方側）に変位する。

本実施形態の駆動機構３７では、このように蒸発器１４出口側冷媒の過熱度に応じて通路形成部材３５を変位させることによって、蒸発器１４出口側冷媒の過熱度が予め定めた基準過熱度ＫＳＨに近づくように、最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積を調整している。なお、作動棒３７４とディフューザボデー３３との隙間には、Ｏ−リングが配置されており、作動棒３７４が変位してもこの隙間から冷媒が漏れることはない。

次に、ハウジングボデー３１の内部に形成された空間のうち、通路形成部材３５の下方側には、図２に示すように、ディフューザ通路１３ｃから流出した冷媒の気液を分離する気液分離空間３０ｆが形成されている。この気液分離空間３０ｆは、略円柱状の回転体形状の空間として形成されており、気液分離空間３０ｆの中心軸も、通路形成部材３５の中心軸ＣＬと同軸上に配置されている。

さらに、気液分離空間３０ｆでは、ディフューザ通路１３ｃから流出した冷媒を中心軸ＣＬ周りに旋回させて、遠心力の作用によって冷媒の気液を分離する。また、この気液分離空間３０ｆの内容積は、サイクルに負荷変動が生じてサイクルを循環する冷媒循環流量が変動しても、実質的に余剰冷媒を溜めることができない程度の容積になっている。

気液分離空間３０ｆの中心部には、気液分離空間３０ｆに対して同軸上に配置されて、上方側へ向かって延びる円筒状のパイプ３１ｆが設けられている。そして、気液分離空間３０ｆにて分離された液相冷媒は、パイプ３１ｆの外周側に一時的に滞留して、液相冷媒流出口３１ｃから流出する。

パイプ３１ｆの内部には、気液分離空間３０ｆにて分離された気相冷媒をハウジングボデー３１の気相冷媒流出口３１ｄへ導く気相冷媒流出通路３１ｇが形成されている。さらに、パイプ３１ｆの内部には、前述したコイルバネ４０を支持する支持部材４１が配置されている。

このコイルバネ４０は、冷媒が減圧される際の圧力脈動に起因する通路形成部材３５の振動を減衰させる振動緩衝部材としての機能も果たしている。さらに、支持部材４１は、支持部材４１を中心軸方向（上下方向）に変位させる調整ねじ４１ａに連結されている。従って、調整ねじ４１ａにて、コイルバネ４０が通路形成部材３５に付勢する荷重を調整することで、狙いの基準過熱度ＫＳＨを変更することができる。

エジェクタ１３の液相冷媒流出口３１ｃには、図１に示すように、蒸発器１４の冷媒入口側が接続されている。蒸発器１４は、エジェクタ１３にて減圧された低圧冷媒と送風ファン１４ａから車室内へ送風される送風空気とを熱交換させることによって、低圧冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させる吸熱用熱交換器である。

送風ファン１４ａは、制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。蒸発器１４の出口側には、エジェクタ１３の冷媒吸引口３１ｂが接続されている。さらに、エジェクタ１３の気相冷媒流出口３１ｄには圧縮機１１の吸入側が接続されている。

次に、図示しない制御装置は、ＣＰＵ、ＲＯＭおよびＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成される。この制御装置は、そのＲＯＭ内に記憶された制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行う。そして、上述の各種電気式のアクチュエータ１１、１２ｄ、１４ａ等の作動を制御する。

また、制御装置には、内気温センサ、外気温センサ、日射センサ、蒸発器温度センサ、出口側温度センサ、出口側圧力センサ等の複数の空調制御用のセンサ群が接続され、これらのセンサ群の検出値が入力される。

より具体的には、内気温センサは、車室内温度を検出する内気温検出手段である。外気温センサは、外気温を検出する外気温検出手段である。日射センサは、車室内の日射量を検出する日射量検出手段である。蒸発器温度センサは、蒸発器１４の吹出空気温度（蒸発器温度）を検出する蒸発器温度検出手段である。出口側温度センサは、放熱器１２出口側冷媒の温度を検出する出口側温度検出手段である。出口側圧力センサは、放熱器１２出口側冷媒の圧力を検出する出口側圧力検出手段である。

さらに、制御装置の入力側には、車室内前部の計器盤付近に配置された図示しない操作パネルが接続され、この操作パネルに設けられた各種操作スイッチからの操作信号が制御装置へ入力される。操作パネルに設けられた各種操作スイッチとしては、車室内空調を行うことを要求する空調作動スイッチ、車室内温度を設定する車室内温度設定スイッチ等が設けられている。

なお、本実施形態の制御装置は、その出力側に接続された各種の制御対象機器の作動を制御する制御手段が一体に構成されたものであるが、制御装置のうち、各制御対象機器の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）が各制御対象機器の制御手段を構成している。

例えば、本実施形態では、圧縮機１１の吐出容量制御弁の作動を制御することによって、圧縮機１１の冷媒吐出能力を制御する構成が吐出能力制御手段を構成している。もちろん、吐出能力制御手段を制御装置に対して、別体の制御装置で構成してもよい。

次に、上記構成における本実施形態の作動を図６のモリエル線図を用いて説明する。まず、操作パネルの作動スイッチが投入（ＯＮ）されると、制御装置が圧縮機１１の電動モータ、冷却ファン１２ｄ、送風ファン１４ａ等を作動させる。これにより、圧縮機１１が冷媒を吸入し、圧縮して吐出する。

圧縮機１１から吐出された高温高圧冷媒（図６のａ点）は、放熱器１２の凝縮部１２ａへ流入し、冷却ファン１２ｄから送風された外気と熱交換し、放熱して凝縮する。凝縮部１２ａにて凝縮した冷媒は、レシーバ部１２ｂにて気液分離される。レシーバ部１２ｂにて気液分離された液相冷媒は、過冷却部１２ｃにて冷却ファン１２ｄから送風された外気と熱交換し、さらに放熱して過冷却液相冷媒となる（図６のａ点→ｂ点）。

放熱器１２の過冷却部１２ｃから流出した過冷却液相冷媒は、エジェクタ１３の減圧用空間３０ｂの内周面と通路形成部材３５の外周面との間に形成されるノズル通路１３ａにて等エントロピ的に減圧されて噴射される（図６のｂ点→ｃ点）。この際、減圧用空間３０ｂの最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積は、蒸発器１４出口側冷媒（図６のｈ点）の過熱度が基準過熱度ＫＳＨに近づくように調整される。

そして、ノズル通路１３ａの冷媒噴射口から噴射された噴射冷媒の吸引作用によって、蒸発器１４から流出した冷媒（図６のｈ点）が、冷媒吸引口３１ｂおよび吸引用通路１３ｂ（より詳細には、吸引空間３０ｃおよび吸引通路３０ｄ）を介して吸引される。ノズル通路１３ａから噴射された噴射冷媒および吸引用通路１３ｂ等を介して吸引された吸引冷媒は、ディフューザ通路１３ｃへ流入して合流する（図６のｃ点→ｄ点、ｈ１点→ｄ点）。

ここで、本実施形態の吸引用通路１３ｂは、冷媒流れ方向に向かって通路断面積が徐々に縮小する形状に形成されている。このため、吸引用通路１３ｂを通過する吸引冷媒は、その圧力を低下させながら（図６のｈ点→ｈ１点）、流速を増加させる。これにより、吸引冷媒と噴射冷媒との速度差を縮小し、ディフューザ通路１３ｃにて吸引冷媒と噴射冷媒が混合する際のエネルギ損失（混合損失）を減少させている。

ディフューザ通路１３ｃでは冷媒通路断面積の拡大により、冷媒の運動エネルギが圧力エネルギに変換される。これにより、噴射冷媒と吸引冷媒が混合されながら混合冷媒の圧力が上昇する（図６のｄ点→ｅ点）。ディフューザ通路１３ｃから流出した冷媒は気液分離空間３０ｆにて気液分離される（図６のｅ点→ｆ点、ｅ点→ｇ点）。

気液分離空間３０ｆにて分離された液相冷媒は、オリフィス３０ｉにて減圧されて（図６のｇ点→ｇ１点）、蒸発器１４へ流入する。蒸発器１４へ流入した冷媒は、送風ファン１４ａによって送風された送風空気から吸熱して蒸発する（図６のｇ１点→ｈ点）。これにより、送風空気が冷却される。

一方、気液分離空間３０ｆにて分離された気相冷媒は気相冷媒流出口３１ｄから流出して、圧縮機１１へ吸入され再び圧縮される（図６のｆ点→ａ点）。

本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０は、以上の如く作動して、車室内へ送風される送風空気を冷却することができる。

本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、ディフューザ通路１３ｃにて昇圧された冷媒を圧縮機１１へ吸入させている。従って、エジェクタ式冷凍サイクル１０によれば、蒸発器における冷媒蒸発圧力と圧縮機吸入冷媒の圧力が略同等となる通常の冷凍サイクル装置よりも、圧縮機１１の消費動力を低減させて、サイクルの成績係数（ＣＯＰ）を向上させることができる。

また、本実施形態のエジェクタ１３によれば、旋回空間３０ａにて冷媒を旋回させることで、旋回空間３０ａ内の旋回中心側の冷媒圧力を、飽和液相冷媒となる圧力、あるいは、冷媒が減圧沸騰する（キャビテーションを生じる）圧力まで低下させることができる。これにより、旋回中心軸の外周側よりも内周側に気相冷媒が多く存在するようにして、旋回空間３０ａ内の旋回中心線近傍はガス単相、その周りは液単相の二相分離状態とすることができる。

このように二相分離状態となった冷媒がノズル通路１３ａへ流入することで、ノズル通路１３ａの先細部１３１では、円環状の冷媒通路の外周側壁面から冷媒が剥離する際に生じる壁面沸騰および円環状の冷媒通路の中心軸側の冷媒のキャビテーションによって生じた沸騰核による界面沸騰によって冷媒の沸騰が促進される。これにより、ノズル通路１３ａの最小通路面積部３０ｍへ流入する冷媒が、気相と液相が均質に混合した気液混合状態となる。

そして、最小通路面積部３０ｍの近傍で気液混合状態の冷媒の流れに閉塞（チョーキング）が生じ、このチョーキングによって音速に到達した気液混合状態の冷媒が末広部１３２にて加速されて噴射される。このように、壁面沸騰および界面沸騰の双方による沸騰促進によって、気液混合状態の冷媒を音速となるまで効率よく加速できることで、ノズル通路１３ａにおけるエネルギ変換効率を向上させることができる。

また、本実施形態のエジェクタ１３では、駆動機構３７を備えているので、エジェクタ式冷凍サイクル１０の負荷変動に応じて通路形成部材３５を変位させて、ノズル通路１３ａの通路断面積（最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積）、およびディフューザ通路１３ｃの通路断面積を調整することができる。これにより、サイクルを循環する冷媒の循環流量に応じて、最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積等を適切に変化させて、エジェクタ１３を適切に作動させることができる。

ところで、本実施形態のエジェクタ１３では、駆動機構３７をボデー３０の内部のディフューザボデー３３に固定している。従って、封入空間３７ａ内の感温媒体が外気温の影響を受けにくい。

その一方で、金属製のボデー３０（例えば、ハウジングボデー３１）を介して、感温媒体と蒸発器１４出口側冷媒（吸引冷媒）以外の冷媒との間での不必要な熱伝達、すなわち、感温媒体と蒸発器１４出口側冷媒以外の冷媒との不必要な熱交換が生じてしまうおそれがある。

例えば、ボデー３０を介して、放熱器１２から流出してノズル通路１３ａへ流入した比較的高温の高圧冷媒の有する熱が感温媒体に伝達されてしまうことや、感温媒体の有する熱がディフューザ通路１３ｃを流通する冷媒に伝達されてしまうことがある。

このような不必要な熱交換が生じると、感温媒体の温度と蒸発器１４出口側冷媒の温度とに温度差が生じてしまうので、ダイヤフラム３７１を蒸発器１４出口側冷媒の温度に応じて適切に変位させることができなくなってしまう。その結果、エジェクタ式冷凍サイクル１０の負荷変動に応じてノズル通路１３ａの通路断面積およびディフューザ通路１３ｃの通路断面積を適切に変化させることができなくなってしまう。

これに対して、本実施形態のエジェクタ１３のボデー３０には、熱交換抑制部として機能するディフューザボデー３３が設けられているので、封入空間３７ａ内の感温媒体と蒸発器１４出口側冷媒（吸引冷媒）以外の冷媒との不必要な熱交換を抑制することができる。従って、吸引冷媒の温度に応じて、精度良く感温媒体の温度を変化させることができる。

その結果、エジェクタ式冷凍サイクル１０の負荷変動に応じて、ノズル通路１３ａの通路断面積およびディフューザ通路１３ｃの通路断面積を適切に変化させることができる。

さらに、熱交換抑制部であるディフューザボデー３３がディフューザ通路１３ｃの外周側の壁面を形成していることで、封入空間３７ａ内の感温媒体とディフューザ通路１３ｃの冷媒入口部よりも下流側の冷媒との熱交換を抑制することができる。従って、エジェクタ１３全体としてのエネルギ変換効率を向上させることができる。

より詳細には、ディフューザ通路１３ｃの冷媒入口部よりも冷媒流れ下流側には、噴射冷媒と吸引冷媒とを混合させる混合通路が形成される。従って、放熱器１２から流出した比較的高温の高圧冷媒の有する熱や感温媒体の有する熱が、混合通路を流通する冷媒に伝達されてしまうことを抑制することで、混合通路を流通する噴射冷媒中の液滴が蒸発してしまうことを抑制することができる。

その結果、噴射冷媒中の液滴の有する運動エネルギを吸引冷媒へ効率的に伝達することができ、エジェクタ１３全体としてのエネルギ変換効率の低下を抑制することができる。

また、本実施形態では、駆動機構３７の蓋部材３７２以外の部位をディフューザボデー３３に形成された溝部３３ｂ内に収容している。これによれば、駆動機構３７の蓋部材３７２以外の部位を熱伝導率の小さい樹脂内の保持することができるので、感温媒体と蒸発器１４出口側冷媒以外の冷媒が、不必要な熱交換をしてしまうことを効果的に抑制することができる。

さらに、本実施形態のディフューザボデー３３の熱伝導率は、金属製の蓋部材３７２の熱伝導率よりも小さいので、蓋部材３７２を介して、感温媒体と蒸発器１４出口側冷媒とを効率的に熱交換させることができる。

（第２実施形態）
本実施形態では、第１実施形態に対して、図７に示すように、エジェクタ１３のディフューザボデー３３の構成を変更した例を説明する。なお、図７では、第１実施形態と同一もしくは均等部分には同一の符号を付している。このことは、以下の図面でも同様である。

より具体的には、本実施形態のディフューザボデー３３は、第１実施形態と同様の樹脂で形成された上側ディフューザボデー３３１、および金属（本実施形態ではアルミニウム合金）で形成された下側ディフューザボデー３３２を有している。そして、上側ディフューザボデー３３１と下側ディフューザボデー３３２とを一体化されていることによって、第１実施形態と全く同様の形状のディフューザボデー３３が形成されている。このため、本実施形態では、上側ディフューザボデー３３１が熱交換抑制部としての機能を果たす。

さらに、本実施形態の上側ディフューザボデー３３１は、ディフューザ通路１３ｃの一部の壁面を形成している。より詳細には、上側ディフューザボデー３３１は、ディフューザ通路１３ｃのうち、ノズル通路１３ａから噴射された噴射冷媒と吸引用通路１３ｂを介して吸引された吸引冷媒が流入する冷媒入口部の壁面を形成している。また、溝部３３ｂは、上側ディフューザボデー３３１に形成されている。

その他のエジェクタ１３およびエジェクタ式冷凍サイクル１０の構成および作動は、第１実施形態と同様である。従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０によれば、第１実施形態と同様に、ＣＯＰを向上させることができる。また、本実施形態のエジェクタ１３によれば、第１実施形態と同様に、エジェクタ式冷凍サイクル１０の負荷変動に応じて、ノズル通路１３ａの通路断面積およびディフューザ通路１３ｃの通路断面積を適切に変化させることができる。

さらに、本実施形態のように、熱交換抑制部として機能する上側ディフューザボデー３３１が、ディフューザ通路１３ｃの冷媒入口部を形成する部位に設けられていても、第１実施形態と同様に、ディフューザ通路１３ｃへ流入した噴射冷媒中の液滴が蒸発してしまうことを抑制することができる。従って、第１実施形態と同様に、エジェクタ１３全体としてのエネルギ変換効率の低下を抑制することができる。

ここで、本発明者らの検討によれば、図７に示す軸方向断面において、ディフューザボデー３３が形成するディフューザ通路１３ｃの外周側壁面のうち、冷媒入口側から２分の１以上の範囲が上側ディフューザボデー３３１によって形成されていれば、エジェクタ１３全体としてのエネルギ変換効率の低下を充分に抑制可能であることが判っている。

また、下側ディフューザボデー３３２は金属で形成されているので、樹脂製の上側ディフューザボデー３３１よりも寸法精度を向上させやすい。従って、全て樹脂にて形成されたディフューザボデー３３を採用する場合よりも、ディフューザ通路１３ｃの冷媒出口側の部位の寸法精度を向上させて、ディフューザ通路１３ｃの昇圧性能を向上させることができる。

（第３実施形態）
本実施形態では、第１実施形態に対して、図８、図９に示すように、エジェクタ１３の駆動機構３７の配置および構成を変更した例を説明する。

より具体的には、本実施形態の駆動機構３７は、図８に示すように、接着、ビス止め等の手段によって、ノズル３２の大径部３２ａの底面に固定されている。

さらに、本実施形態の駆動機構３７は、図９に示すように、ダイヤフラム３７１、プレート部材３７３、キャン３７２ａ、ホルダ３７２ｂ等を有している。ダイヤフラム３７１、プレート部材３７３、キャン３７２ａ、ホルダ３７２ｂは、中心軸ＣＬ方向から見たときに、いずれも円環状に形成されている。

本実施形態の駆動機構３７は、キャン３７２ａとホルダ３７２ｂとの間にダイヤフラム３７１を挟み込むとともに、導入空間３７ｂ側にプレート部材３７３を収容した状態で、ホルダ３７２ｂの外周側および内周側を、キャン３７２ａの外周側および内周側に、かしめ固定することによって形成されている。

キャン３７２ａは、ダイヤフラム３７１とともに、封入空間３７ａを形成する封入空間形成部材である。より具体的には、キャン３７２ａは、平板円環状の金属部材に、吸引空間３０ｃ側へ突出する円環状の突出部を形成したものである。そして、この突出部の内部に封入空間３７ａが形成されている。従って、封入空間３７ａは、中心軸周りに円環状に形成されている。

キャン３７２ａの上面はノズル３２の底面に接触するように配置されている。さらに、キャン３７２ａの突出部の内部には、封入空間３７ａが形成されている。従って、封入空間３７ａは、中心軸ＣＬ周りに円環状に形成されている。

ホルダ３７２ｂは、ダイヤフラム３７１とともに、導入空間３７ｂを形成する導入空間形成部材である。より具体的には、ホルダ３７２ｂは、平板円環状の金属部材に、ディフューザボデー３３側へ突出する突出部を円環状に形成したものである。そして、この突出部の内部に導入空間３７ｂが形成されている。従って、導入空間３７ｂは、中心軸周りに円環状に形成されている。

本実施形態のキャン３７２ａおよびホルダ３７２ｂは、いずれもステンレスにて形成されている。さらに、キャン３７２ａの上面はノズル３２の底面に接触するように配置されている。ホルダ３７２ｂは、吸引空間３０ｃの内壁面の一部を形成している。また、作動棒３７４は、ホルダ３７２ｂは、ホルダ３７２ｂに形成された挿入穴に摺動可能に挿入されている。その他の駆動機構３７の構成および作動は、第１実施形態と同様である。

また、本実施形態では、図８に示すように、ノズル３２の小径部３２ｂの根本部に円筒状のリング４２が配置されている。リング４２は、ディフューザボデー３３と同様の樹脂で形成されており、ノズル通路１３ａの冷媒流れ上流側の周囲を囲むように配置されている。

リング４２は、封入空間３７ａ内の感温媒体と吸引冷媒（蒸発器１４出口側冷媒）以外の冷媒が、ボデー３０（具体的には、ノズル３２）を介して熱交換してしまうことを抑制する熱交換抑制部である。より詳細には、本実施形態のリング４２によれば、封入空間３７ａ内の感温媒体とノズル通路１３ａの冷媒噴射口よりも上流側の冷媒が、ノズル３２等を介して、熱交換してしまうことを抑制することができる。

ここで、本実施形態におけるノズル通路１３ａの冷媒噴射口よりも上流側の冷媒には、ノズル通路１３ａを流通する冷媒、および冷媒流入口３１ａからノズル通路１３ａの上流側へ至る高圧冷媒が含まれる。

その他のエジェクタ１３およびエジェクタ式冷凍サイクル１０の構成および作動は、第１実施形態と同様である。従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０によれば、第１実施形態と同様に、ＣＯＰを向上させることができる。

また、本実施形態のエジェクタ１３によれば、熱交換抑制部としてのリング４２が設けられているので、感温媒体とノズル通路１３ａの冷媒噴射口よりも上流側の冷媒との不必要な熱交換を効果的に抑制することができる。その結果、エジェクタ式冷凍サイクル１０の負荷変動に応じて、冷媒通路の通路断面積を適切に変化させることができる。また、エジェクタ１３全体としてのエネルギ変換効率を向上させることができる。

本実施形態では、ディフューザボデー３３およびリング４２によって、ボデー３０の複数の箇所に熱交換抑制部を設けた例を説明したが、感温媒体と蒸発器１４出口側冷媒以外の冷媒との不必要な熱交換が抑制可能であれば、本実施形態の如く、複数の箇所に熱交換抑制部を設けてもよい。

（第４実施形態）
本実施形態では、第３実施形態に対して、図１０に示すように、エジェクタ１３のディフューザボデー３３の構成を第２実施形態と同様に変更している。より具体的には、本実施形態のディフューザボデー３３は、第２実施形態と同様の上側ディフューザボデー３３１、および下側ディフューザボデー３３２を有している。

その他のエジェクタ１３およびエジェクタ式冷凍サイクル１０の構成および作動は、第２実施形態と同様である。従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０によれば、第１実施形態と同様に、ＣＯＰを向上させることができる。また、本実施形態のエジェクタ１３によれば、第３実施形態と同様の効果を得ることができる。

（第５実施形態）
本実施形態では、図１１に示すエジェクタ１３αについて説明する。エジェクタ１３αでは、図１１に示すように、駆動機構３７がボデー３０の外部に配置されている。また、図１１における上下の各矢印は、エジェクタ式冷凍サイクル１０を車両用空調装置に搭載した状態における上下の各方向を示している。従って、本実施形態のエジェクタ１３αでは、通路形成部材３５の中心軸ＣＬが略水平方向に延びている。

エジェクタ１３αは、金属製（本実施形態では、アルミニウム製）のアッパーボデー３１１、ミドルボデー３１２、ロワーボデー３４を有している。これらのアッパーボデー３１１、ミドルボデー３１２、ロワーボデー３４は、互いに組み合わされることによって、エジェクタ１３αの外殻を形成するとともに、内部に他の構成部材を収容するハウジングボデー３１を形成している。

アッパーボデー３１１とミドルボデー３１２とを組み合わせることによって形成される内部空間には、ノズル３２、ディフューザボデー３３が固定されている。

本実施形態のノズル３２の内部には、冷媒流入口３１ａから流入した冷媒を流入させる流入空間３０１ａが形成されている。流入空間３０１ａは、第１実施形態で説明したエジェクタ１３の旋回空間３０ａに対応する空間である。流入空間３０１ａ内には、後述するシャフト３５ａが配置される。このため、エジェクタ１３αでは、流入空間３０１ａ内で積極的に冷媒に旋回流れを生じさせる構成としていない。

流入空間３０１ａは、略円柱状の回転体形状に形成されている。流入空間３０１ａの中心軸は、後述する通路形成部材３５の中心軸ＣＬと同軸上に配置されている。さらに、本実施形態の冷媒流入通路３１ｅは、流入空間３０１ａの中心軸方向から見たときに、径方向に延びる形状に形成されている。

本実施形態の通路形成部材３５は、第１実施形態と同様に、略円錐形状の樹脂製部材で形成されている。そして、通路形成部材３５少なくとも一部が、ノズル３２の減圧用空間３０ｂの内部、および別の少なくとも一部がディフューザボデー３３の昇圧用空間３０ｅの内部に配置されている。従って、本実施形態のノズル通路１３ａおよびディフューザ通路１３ｃも、第１実施形態と同様に、中心軸ＣＬ周りに円環状に形成されている。

さらに、本実施形態の通路形成部材３５には、シャフト３５ａが連結されている。シャフト３５ａは、円柱状の金属（本実施形態では、ステンレス）で形成された棒状部材である。シャフト３５ａの中心軸は、通路形成部材３５の中心軸ＣＬと同軸上に配置されている。シャフト３５ａは、通路形成部材３５にインサート成形されている。これにより、通路形成部材３５とシャフト３５ａは一体化されている。

シャフト３５ａの一端側（流入空間３０１ａ側）は、通路形成部材３５の頂部から突出して流入空間３０１ａ側へ延びて、アッパーボデー３１１に摺動可能に支持されている。なお、シャフト３５ａとアッパーボデー３１１との隙間には、Ｏ−リングが配置されており、通路形成部材３５とともにシャフト３５ａが変位してもこの隙間から冷媒が漏れることはない。

一方、シャフト３５ａの他端側は、通路形成部材３５の底面側へ向かって延びて、ミドルボデー３１２に固定された支持部材４１の軸受穴に摺動可能に支持されている。従って、シャフト３５ａは、中心軸方向の両端側でボデー３０に摺動可能に支持されている。さらに、シャフト３５ａの一端側の先端部は、図１１に示すように、駆動機構３７に連結されている。

本実施形態の駆動機構３７は、アッパーボデー３１１の外側であって、シャフト３５ａの中心軸方向の延長線上に配置されている。本実施形態の駆動機構３７の基本的作動原理は、第１実施形態で説明した駆動機構３７と同様である。本実施形態の駆動機構３７は、ダイヤフラム３７１、アッパーカバー３７５、ロワーカバー３７６、プレート部材３７７等を有している。

本実施形態のダイヤフラム３７１は、中心軸ＣＬ方向から見たときに円形状に形成されている。アッパーカバー３７５は、第１実施形態で説明した蓋部材３７２および第３実施形態で説明したキャン３７２ａに対応する封入空間形成部材である。アッパーカバー３７５は、金属（本実施形態では、ステンレス）で形成されたカップ状部材である。

ロワーカバー３７６は、第１実施形態で説明したディフューザボデー３３の溝部３３ｂおよび第３実施形態で説明したホルダ３７２ｂに対応する導入空間形成部材である。ロワーカバー３７６は、アッパーカバー３７５と同様の金属部材で形成されている。

プレート部材３７７は、ダイヤフラム３７１の導入空間３７ｂ側の面に接触するように配置された金属製（本実施形態では、アルミニウム合金製）の円板状部材である。プレート部材３７７には、シャフト３８ａが連結されている。

従って、本実施形態の駆動機構３７では、第１実施形態と同様に、蒸発器１４出口側冷媒の過熱度に応じて通路形成部材３５を変位させることができる。そして、駆動機構３７では、蒸発器１４出口側冷媒の過熱度が予め定めた基準過熱度ＫＳＨに近づくように、最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積を調整することができる。

また、本実施形態では、アッパーボデー３１１のうち、駆動機構３７（具体的には、ロワーカバー３７６）の取付部に、ディフューザボデー３３を金属よりも熱伝導率の小さい樹脂製の円板状部材４３が配置されている。円板状部材４３の中心部には、シャフト３８ａを貫通させる貫通穴が形成されている。

円板状部材４３は、封入空間３７ａ内の感温媒体と吸引冷媒（蒸発器１４出口側冷媒）以外の冷媒が、ボデー３０（具体的には、アッパーボデー３１１）を介して熱交換してしまうことを抑制する熱交換抑制部である。より詳細には、本実施形態の円板状部材４３によれば、封入空間３７ａ内の感温媒体とノズル通路１３ａの冷媒噴射口よりも上流側の冷媒が、アッパーボデー３１１等を介して、熱交換してしまうことを抑制することができる。

さらに、本実施形態では、駆動機構３７の外周側に、駆動機構３７を覆うカバー部材３７８を配置している。これにより封入空間３７ａ内の感温媒体がエンジンルーム内の外気温の影響を受けてしまうことを抑制している。

次に、図１１に示すように、ミドルボデー３１２の冷媒流れ下流側には、ロワーボデー３４が配置されている。ロワーボデー３４は、円筒状に形成されている。ロワーボデー３４の内部には、気液分離空間３０ｆが形成されている。気液分離空間３０ｆは、略円筒状の回転体形状の空間として形成されている。

本実施形態のロワーボデー３４および気液分離空間３０ｆの中心軸は上下方向に延びている。このため、ロワーボデー３４と気液分離空間３０ｆと中心軸は、通路形成部材３５の中心軸ＣＬに直交している。

さらに、ロワーボデー３４は、ミドルボデー３１２の内部空間から気液分離空間３０ｆ内へ流入した冷媒が、気液分離空間３０ｆの外周側の壁面に沿って流入するように配置されている。これにより、気液分離空間３０ｆでは、冷媒が中心軸周りに旋回することで生じる遠心力の作用によって、冷媒の気液を分離している。

その他のエジェクタ１３αの構成は、第１実施形態のエジェクタ１３と同様である。従って、本実施形態のエジェクタ１３αを備えるエジェクタ式冷凍サイクル１０によれば、第１実施形態と同様に、ＣＯＰを向上させることができる。

また、本実施形態のエジェクタ１３αによれば、熱交換抑制部としての円板状部材４３が設けられているので、感温媒体とノズル通路１３ａの冷媒噴射口よりも上流側の冷媒との不必要な熱交換を効果的に抑制することができる。その結果、エジェクタ式冷凍サイクル１０の負荷変動に応じて、冷媒通路の通路断面積を適切に変化させることができる。また、エジェクタ１３全体としてのエネルギ変換効率を向上させることができる。

また、本実施形態のエジェクタ１３αでは、通路形成部材３５とシャフト３５ａが一体化されており、シャフト３５ａは中心軸方向の両端側でボデー３０に対して摺動可能に支持されている。従って、駆動機構３７が通路形成部材３５を変位させても、通路形成部材３５の中心軸ＣＬが、減圧用空間３０ｂ、昇圧用空間３０ｅ等の中心軸に対して傾いてしまうことを抑制することができる。その結果、ノズル通路１３ａの通路断面積およびディフューザ通路１３ｃの通路断面積を、より一層適切に変化させることができる。

また、本実施形態では、金属製のシャフト３５ａおよびプレート部材３７７を採用しているので、シャフト３５ａおよびプレート部材３７７の寸法精度を向上させることができる。従って、シャフト３５ａに一体化された通路形成部材３５にダイヤフラム３７１の変位を精度良く伝達することができる。

ここで、金属製のシャフト３５ａおよびプレート部材３７７を採用すると、流入空間３０１ａへ流入した高圧冷媒の熱が、シャフト３５ａおよびプレート部材３７７を介して、封入空間３７ａ内の感温媒体へ伝達されてしまうおそれがある。このため、シャフト３５ａおよびプレート部材３７７の材質としては、比較的熱伝導率の低い金属が採用されていることが望ましい。

さらに、通路形成部材３５にダイヤフラム３７１の変位を精度良く伝達することが可能であれば、シャフト３５ａおよびプレート部材３７７として、樹脂製のものを採用してもよい。

（他の実施形態）
本発明は上述の実施形態に限定されることなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で、以下のように種々変形可能である。

（１）上述の実施形態では、圧力応動部材としてゴム製のダイヤフラム３７１を採用した例を説明したが、圧力応動部材はこれに限定されない。例えば、金属（具体的には、ＳＵＳ３０４）の薄板で形成された金属製のダイヤフラムを採用してもよい。この場合は、熱交換抑制部の熱伝導率は、金属製のダイヤフラムの熱伝導率よりも小さくなる。また、上述の実施形態で説明した、ゴム製のダイヤフラム３７１に、感温媒体の透過性の低い樹脂製のバリア膜を設けてもよい。

（２）上述の実施形態では、ナイロン６あるいはナイロン６６で形成された熱交換抑制部を採用した例を説明したが、熱交換抑制部の材質はこれに限定されない。例えば、熱交換抑制部をポリスチレン樹脂で形成してもよい。さらに、上述の実施形態では、通路形成部材３５の材質について言及していないが、通路形成部材３５も熱交換抑制部と同様の樹脂にて形成すればよい。

（３）エジェクタ１３の構成は、上述の実施形態に開示されたものに限定されない。

例えば、エジェクタ１３に、ディフューザ通路１３ｃを流れる冷媒の旋回流れを促進する旋回促進手段を追加してもよい。

これによれば、ディフューザ通路１３ｃ内に螺旋状の冷媒流路を形成することができるので、ディフューザ通路１３ｃ内の冷媒流路が短くなってエジェクタ１３の昇圧性能が低下してしまうことを抑制できる。さらに、気液分離空間３０ｆへ流入する冷媒の旋回流れを促進させて、気液分離空間３０ｆにおける気液分離性能を向上させることができる。

このような旋回促進手段としては、通路形成部材３５およびディフューザボデー３３のディフューザ通路を形成する部位に整流板を配置することによって構成してもよいし、当該部位に溝部を設けることによって構成してもよい。

また、ハウジングボデー３１の気液分離空間３０ｆの底面を形成する部位に、気液分離空間３０ｆと気相冷媒流出通路３１ｇとを連通させるオイル戻し穴を形成してもよい。そして、このオイル戻し穴を介して、液相冷媒に溶け込んだ冷凍機油を、圧縮機１１の吸入側へ戻すようにすればよい。

また、上述の実施形態では、通路形成部材３５として略円錐形状のものを採用したが、通路形成部材３５の形状はこれに限定されない。ノズル通路１３ａおよびディフューザ通路１３ｃを形成可能であれば、種々の形状のものを採用することができる。

例えば、軸方向断面形状が、半円形状、半楕円形状、放物線状、あるいは、頂点を挟む二辺が内周側に凸となる形状と外周側に凸となる形状とを組み合わせた形状になっているものを採用してもよい。また、頂角の異なる円錐形状と円錐台形状とを組み合わせた形状のものを採用してもよい。

（４）エジェクタ式冷凍サイクル１０を構成する各構成機器は、上述の実施形態に開示されたものに限定されない。

例えば、上述の実施形態では、圧縮機１１として、エンジン駆動式の可変容量型圧縮機を採用した例を説明したが、圧縮機１１として、電磁クラッチの断続により圧縮機の稼働率を変化させて冷媒吐出能力を調整する固定容量型圧縮機を採用してもよい。さらに、固定容量型圧縮機構と電動モータとを備え、電力を供給されることによって作動する電動圧縮機を採用してもよい。電動圧縮機では、電動モータの回転数を調整することによって、冷媒吐出能力を制御することができる。

また、上述の実施形態では、放熱器１２として、サブクール型の熱交換器を採用した例を説明したが、凝縮部１２ａのみからなる通常の放熱器を採用してもよい。さらに、通常の放熱器とともに、この放熱器にて放熱した冷媒の気液を分離して余剰液相冷媒を蓄える受液器（レシーバ）を一体化させたレシーバ一体型の凝縮器を採用してもよい。

また、上述の実施形態では、冷媒としてＲ１３４ａあるいはＲ１２３４ｙｆ等を採用可能であることを説明したが、冷媒はこれに限定されない。例えば、Ｒ６００ａ、Ｒ４１０Ａ、Ｒ４０４Ａ、Ｒ３２、Ｒ４０７Ｃ、ＨＦＯ−１２３４ｚｅ、ＨＦＯ−１２３４ｚｄ等を採用することができる。または、これらの冷媒のうち複数種を混合させた混合冷媒等を採用してもよい。

（５）上述の実施形態では、本発明に係るエジェクタ式冷凍サイクル１０を、車両用空調装置に適用した例を説明したが、エジェクタ式冷凍サイクル１０の適用はこれに限定されない。例えば、据置型空調装置、冷温保存庫、自動販売機用冷却加熱装置等に適用してもよい。

また、上述の実施形態では、本発明に係るエジェクタ１３を備えるエジェクタ式冷凍サイクル１０の放熱器１２を冷媒と外気とを熱交換させる室外側熱交換器とし、蒸発器１４を送風空気を冷却する利用側熱交換器としている。これに対して、蒸発器１４を外気等の熱源から吸熱する室外側熱交換器として用い、放熱器１２を空気あるいは水等の被加熱流体を加熱する利用側熱交換器として用いてもよい。

１０ エジェクタ式冷凍サイクル
１３、１３ｘ エジェクタ
１３ａ、１３ｂ、１３ｃ ノズル通路、吸引用通路、ディフューザ通路
３０ ボデー
３５ 通路形成部材
３７ 駆動機構
３７ａ、３７ｂ 封入空間、導入空間
３７１ ダイヤフラム（圧力応動部材）
３７２、３７２ａ、３７５ 蓋部材、キャン、アッパーカバー（封入空間形成部材）
３３、３３１ ディフューザボデー（熱交換抑制部）
４２、４３ リング、円板状部材（熱交換抑制部）

Claims (6)

1. 蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置（１０）に適用されるエジェクタであって、
   冷媒を減圧させる減圧用空間（３０ｂ）、前記減圧用空間（３０ｂ）の冷媒流れ下流側に連通して冷媒吸引口（３１ｂ）から冷媒を吸引する吸引用通路（１３ｂ）、および前記減圧用空間（３０ｂ）から噴射された噴射冷媒と前記吸引用通路（１３ｂ）を介して吸引された吸引冷媒とを流入させる昇圧用空間（３０ｅ）が形成されたボデー（３０）と、
   少なくとも一部が前記減圧用空間（３０ｂ）の内部、および前記昇圧用空間（３０ｅ）の内部に配置された通路形成部材（３５）と、
   前記通路形成部材（３５）を変位させる駆動機構（３７）と、を備え、
   前記ボデー（３０）のうち前記減圧用空間（３０ｂ）を形成する部位の内周面と前記通路形成部材（３５）の外周面との間に形成される冷媒通路は、冷媒を減圧させて噴射するノズルとして機能するノズル通路（１３ａ）であり、
   前記ボデー（３０）のうち前記昇圧用空間（３０ｅ）を形成する部位の内周面と前記通路形成部材（３５）の外周面との間に形成される冷媒通路は、前記噴射冷媒および前記吸引冷媒を混合させて昇圧させる昇圧部として機能するディフューザ通路（１３ｃ）であり、
   前記駆動機構（３７）は、温度変化に伴って圧力変化する感温媒体が封入される封入空間（３７ａ）を形成する封入空間形成部材（３７２）、および前記封入空間形成部材（３７２）とともに前記封入空間（３７ａ）を形成して前記感温媒体の圧力に応じて変位する圧力応動部材（３７１）を有し、
   前記ボデー（３０）には、前記感温媒体と、前記ディフューザ通路（１３ｃ）の冷媒入口部よりも下流側の冷媒との熱交換を抑制する熱交換抑制部（３３、３３１）が設けられていることを特徴とするエジェクタ。
2. 前記熱交換抑制部（３３１）は、前記ボデー（３０）のうち前記ディフューザ通路（１３ｃ）の一部を形成する部位に設けられていることを特徴とする請求項１に記載のエジェクタ。
3. 前記熱交換抑制部（３３１）は、前記ボデー（３０）のうち前記ディフューザ通路（１３ｃ）の冷媒入口部を形成する部位に設けられていることを特徴とする請求項１または２に記載のエジェクタ。
4. 前記駆動機構（３７）は、前記熱交換抑制部（３３、３３１）に形成された溝部（３３ｂ）内に収容されていることを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１つに記載のエジェクタ。
5. 蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置（１０）に適用されるエジェクタであって、
   冷媒を減圧させる減圧用空間（３０ｂ）、前記減圧用空間（３０ｂ）の冷媒流れ下流側に連通して冷媒吸引口（３１ｂ）から冷媒を吸引する吸引用通路（１３ｂ）、および前記減圧用空間（３０ｂ）から噴射された噴射冷媒と前記吸引用通路（１３ｂ）を介して吸引された吸引冷媒とを流入させる昇圧用空間（３０ｅ）が形成されたボデー（３０）と、
   少なくとも一部が前記減圧用空間（３０ｂ）の内部、および前記昇圧用空間（３０ｅ）の内部に配置された通路形成部材（３５）と、
   前記通路形成部材（３５）を変位させる駆動機構（３７）と、を備え、
   前記ボデー（３０）のうち前記減圧用空間（３０ｂ）を形成する部位の内周面と前記通路形成部材（３５）の外周面との間に形成される冷媒通路は、冷媒を減圧させて噴射するノズルとして機能するノズル通路（１３ａ）であり、
   前記ボデー（３０）のうち前記昇圧用空間（３０ｅ）を形成する部位の内周面と前記通路形成部材（３５）の外周面との間に形成される冷媒通路は、前記噴射冷媒および前記吸引冷媒を混合させて昇圧させる昇圧部として機能するディフューザ通路（１３ｃ）であり、
   前記駆動機構（３７）は、温度変化に伴って圧力変化する感温媒体が封入される封入空間（３７ａ）を形成する封入空間形成部材（３７２ａ、３７５）、および前記封入空間形成部材（３７２ａ、３７５）とともに前記封入空間（３７ａ）を形成して前記感温媒体の圧力に応じて変位する圧力応動部材（３７１）を有し、
   前記ボデー（３０）には、前記感温媒体と、前記ノズル通路（１３ａ）の冷媒噴射口よりも上流側の冷媒との熱交換を抑制する熱交換抑制部（４２、４３）が設けられていることを特徴とするエジェクタ。
6. 前記熱交換抑制部（３３…４２）は、前記封入空間形成部材（３７２、３７２ａ、３７５）および前記圧力応動部材（３７１）の少なくとも一方よりも熱伝導率の低い材質で形成されていることを特徴とする請求項１ないし５のいずれか１つに記載のエジェクタ。

Images