JP6572745B2 - エジェクタ式冷凍サイクル - Google Patents

Description

本発明は、エジェクタを備えるエジェクタ式冷凍サイクルに関する。

従来、エジェクタを備える蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置であるエジェクタ式冷凍サイクルが知られている。この種のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、エジェクタは、ノズル部から噴射された高速度の噴射冷媒の吸引作用によって、蒸発器から流出した冷媒を冷媒吸引口から吸引し、噴射冷媒と吸引冷媒とをディフューザ部にて混合させて昇圧させる吸引昇圧作用（いわゆる、ポンプ作用）を発揮する。

さらに、エジェクタ式冷凍サイクルでは、エジェクタのポンプ作用によって昇圧された冷媒を圧縮機の吸入口側へ流出させる。これにより、エジェクタ式冷凍サイクルでは、蒸発器における冷媒蒸発圧力と圧縮機へ吸入される吸入冷媒の圧力が略同等となる通常の冷凍サイクル装置よりも、吸入冷媒の圧力を上昇させることができる。従って、エジェクタ式冷凍サイクルでは、通常の冷凍サイクル装置よりも圧縮機の消費動力を低減させて、サイクルの成績係数（ＣＯＰ）の向上を狙うことができる。

ところが、上述したエジェクタのポンプ作用は、高速度の噴射冷媒の吸引作用および速度エネルギによって生じる作用なので、ノズル部の入口側冷媒と出口側冷媒との圧力差の縮小、およびサイクルを循環する冷媒流量が低下する低負荷運転時には、噴射冷媒の流速が低下してポンプ作用も小さくなってしまう。さらに、ポンプ作用が小さくなってしまうと、蒸発器へ充分な冷媒を流入させることができなくなって、エジェクタ式冷凍サイクルが必要な冷凍能力を発揮できなくなってしまうおそれがある。

これに対して、特許文献１には、通常運転時における冷媒回路と低負荷運転時における冷媒回路とを切替可能に構成されたエジェクタ式冷凍サイクルが開示されている。

具体的には、特許文献１のエジェクタ式冷凍サイクルでは、通常運転時には、エジェクタのノズル部へ冷媒を流入させてエジェクタにポンプ作用を発揮させる冷媒回路に切り替え、低負荷運転時には、エジェクタのノズル部を迂回させ、別の減圧装置にて冷媒を減圧させる冷媒回路に切り替えている。これにより、特許文献１のエジェクタ式冷凍サイクルでは、負荷変動によらず確実に冷凍能力を発揮できるようにしている。

特許第４０７８９０１号公報

ところで、車両用空調装置に適用される通常の冷凍サイクル装置では、一般的に、減圧装置として温度式膨張弁が採用されている。温度式膨張弁は、圧縮機の作動時には、蒸発器出口側冷媒の過熱度が予め定めた基準過熱度に近づくように絞り開度を変化させる。さらに、温度式膨張弁は、圧縮機が停止してサイクルの低圧側冷媒圧力が上昇すると、絞り通路を閉塞して、サイクル内の高圧側冷媒圧力と低圧側冷媒圧力との均圧化を抑制する。

このような温度式膨張弁の均圧化抑制作用によれば、圧縮機が再起動されるまでの蒸発器の温度上昇を抑制できるとともに、圧縮機の再起動時における冷媒昇圧量を減少させて消費動力の低減を図ることができる。

従って、温度式膨張弁の均圧化抑制作用は、いわゆるアイドリングストップ車両に適用されて、内燃機関（エンジン）から駆動力を得る圧縮機を備える冷凍サイクル装置において、圧縮機を再起動させた際の即効冷房の実現や消費動力の低減のために有効である。

このため、特許文献１のように冷媒回路を切替可能に構成されたエジェクタ式冷凍サイクルにおいても、圧縮機の停止時のサイクル内の冷媒の均圧化の抑制が望まれる。しかしながら、特許文献１には、圧縮機の停止時におけるサイクル内の冷媒の均圧化を抑制するための具体的な手段について言及されていない。

本発明は、上記点に鑑み、冷媒回路を切替可能に構成されたエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、圧縮機の停止時にサイクル内の冷媒の均圧化を抑制することを目的とする。

上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明は、冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、圧縮機から吐出された冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、放熱器から流出した冷媒を減圧させるノズル部（３２、２３ａ）から噴射された噴射冷媒の吸引作用によって冷媒吸引口（３１ｂ、２３ｃ）から冷媒を吸引し、噴射冷媒と冷媒吸引口から吸引された吸引冷媒とを混合させて昇圧させる昇圧部（１３ｃ、２３ｄ）を有するエジェクタ（１３、２３）と、冷媒を蒸発させて冷媒吸引口側へ流出させる蒸発器（１４）と、ノズル部へ流入する冷媒の流量を調整する流量調整機構（３５、３７、４０、２２）と、放熱器の冷媒流入口から流量調整機構の入口へ至る冷媒流路を流通する冷媒を、ノズル部を迂回させて蒸発器の冷媒流出口よりも上流側へ導く迂回通路（５０ｃ）と、迂回通路を流通する冷媒を減圧させる減圧装置（５０ｅ）と、迂回通路を開閉する第１開閉機構（５２、５３）と、迂回通路を開閉する第２開閉機構（５４、５４ａ、５４ｂ）と、を備え、
流量調整機構は、蒸発器出口側冷媒の過熱度（ＳＨ）の低下に伴って、ノズル部あるいはノズル部の入口側の通路断面積を縮小させる機械的機構で構成されており、第１開閉機構は、迂回通路の入口側の冷媒圧力（ＰＨ）から迂回通路の出口側の冷媒圧力（ＰＬ）を減算した圧力差（ΔＰ）が予め定めた基準圧力差（ＫΔＰ）以下となった際に、迂回通路を開く機械的機構で構成されており、第２開閉機構は、圧縮機が停止した際に、迂回通路を閉じる機械的機構で構成されているエジェクタ式冷凍サイクルである。

これによれば、圧縮機（１１）の作動時に、エジェクタ式冷凍サイクル（１０、１０ａ）の熱負荷が上昇するに伴って、圧力差（ΔＰ）が拡大するので、第１開閉機構（５２、５３）が迂回通路（５０ｃ）を閉じる。従って、第２開閉機構（５４…５４ｂ）の開閉状態によらず、放熱器（１２）から流出した冷媒を、ノズル部（３２、２３ａ）へ流入させてエジェクタ（１３、２３）にポンプ作用を発揮させる冷媒回路に、機械的に、かつ、自動的に切り替えることができる。

この冷媒回路では、流量調整機構（３５…２２）が、過熱度の低下に伴って、ノズル部（３２、２３ａ）あるいはノズル部（３２、２３ａ）の入口側の通路断面積を縮小させるので、蒸発器（１４）出口側冷媒の過熱度が予め定めた所望の値に近づくように、ノズル部（３２、２３ａ）へ流入する冷媒の流量を適切に制御することができる。

一方、圧縮機（１１）の作動時に、エジェクタ式冷凍サイクル（１０、１０ａ）の熱負荷が低下して、圧力差（ΔＰ）が基準圧力差（ＫΔＰ）以下となった際には、第１開閉機構（５２、５３）が迂回通路（５０ｃ）を開く。さらに、圧縮機（１１）の作動時には、第２開閉機構（５４…５４ｂ）が迂回通路（５０ｃ）を開く。従って、放熱器（１２）から流出した冷媒が減圧装置（５０ｅ）を介して蒸発器（１４）へ流入する。

これにより、蒸発器（１４）出口側冷媒の過熱度（ＳＨ）が低下すると、流量調整機構（３５…２２）がノズル部（３２、２３ａ）あるいはノズル部（３２、２３ａ）の入口側の通路断面積を縮小させて、放熱器（１２）から流出した冷媒をエジェクタ（１３、２３）のノズル部（３２、２３ａ）へ流入させない冷媒回路に、機械的に、かつ、自動的に切り替えることができる。

さらに、圧縮機（１１）が停止した際には、第２開閉機構（５４…５４ｂ）が閉じるので、第１開閉機構（５２、５３）の開閉状態によらず、迂回通路（５０ｃ）が閉塞される。このため、放熱器（１２）から流出した冷媒が、ノズル部（３２、２３ａ）側へ流出することも、減圧装置（５０ｅ）側にも流入することも抑制される。その結果、圧縮機（１１）の停止時における、サイクルの高圧側冷媒圧力と低圧側冷媒圧力との均圧化を抑制することができる。

すなわち、本請求項に記載の発明によれば、冷媒回路を切替可能に構成されたエジェクタ式冷凍サイクル（１０、１０ａ）において、圧縮機（１１）の停止時にサイクル内の冷媒の均圧化を抑制することができる。

また、請求項２に記載の発明は、冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、圧縮機から吐出された冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、放熱器から流出した冷媒を減圧させるノズル部（３２、２３ａ）から噴射された噴射冷媒の吸引作用によって冷媒吸引口（３１ｂ、２３ｃ）から冷媒を吸引し、噴射冷媒と冷媒吸引口から吸引された吸引冷媒とを混合させて昇圧させる昇圧部（１３ｃ、２３ｄ）を有するエジェクタ（１３、２３）と、冷媒を蒸発させて冷媒吸引口側へ流出させる蒸発器（１４）と、ノズル部へ流入する冷媒の流量を調整する流量調整機構（３５、３７、４０、２２ａ）と、放熱器の冷媒流入口から流量調整機構の入口へ至る冷媒流路を流通する冷媒を、ノズル部を迂回させて蒸発器の冷媒流出口よりも上流側へ導く迂回通路（５０ｃ）と、迂回通路を流通する冷媒を減圧させる減圧装置（５０ｅ）と、迂回通路を開閉する第１開閉機構（５２、５３）と、迂回通路を開閉する第２開閉機構（５４、５４ａ、５４ｂ）と、を備え、
流量調整機構は、第１開閉機構出口側冷媒の出口側圧力（Ｐｏ）の上昇に伴って、ノズル部あるいはノズル部の入口側の通路断面積を縮小させる機械的機構で構成されており、第１開閉機構は、迂回通路の入口側の冷媒圧力（ＰＨ）から迂回通路の出口側の冷媒圧力（ＰＬ）を減算した圧力差（ΔＰ）が予め定めた基準圧力差（ＫΔＰ）以下となった際に、迂回通路を開く機械的機構で構成されており、第２開閉機構は、圧縮機が停止した際に、迂回通路を閉じる機械的機構で構成されているエジェクタ式冷凍サイクルである。

これによれば、圧縮機（１１）の作動時に、エジェクタ式冷凍サイクル（１０ｂ、１０ｃ）の熱負荷が上昇して、圧力差（ΔＰ）が拡大すると、第１開閉機構（５２、５３）が迂回通路（５０ｃ）を閉じる。従って、請求項１に記載の発明と同様に、エジェクタ（１３、２３）にポンプ作用を発揮させる冷媒回路に、機械的に、かつ、自動的に切り替えることができる。

一方、圧縮機（１１）の作動時に、エジェクタ式冷凍サイクル（１０ｂ、１０ｃ）の熱負荷が低下して、圧力差（ΔＰ）が基準圧力差（ＫΔＰ）以下になると、請求項１に記載の発明と同様に、第１開閉機構（５２、５３）および第２開閉機構（５４…５４ｂ）が迂回通路（５０ｃ）を開く。従って、放熱器（１２）から流出した冷媒が減圧装置（５０ｅ）を介して蒸発器（１４）へ流入する。

この際、開閉機構（５２、５３）出口側冷媒の出口側圧力（Ｐｏ）が上昇するので、機械的機構で構成された流量調整機構（３５…２２ａ）がノズル部（３２、２３ａ）あるいはノズル部（３２、２３ａ）の入口側の通路断面積を縮小させて、放熱器（１２）から流出した冷媒をエジェクタ（１３、２３）のノズル部（３２、２３ａ）へ流入させない冷媒回路に、機械的に、かつ、速やかに切り替えることができる。

さらに、圧縮機（１１）が停止した際には、第２開閉機構（５４…５４ｂ）が閉じる。従って、請求項１に記載の発明と同様に、圧縮機（１１）の停止時における、サイクルの高圧側冷媒圧力と低圧側冷媒圧力との均圧化を抑制することができる。

すなわち、本請求項に記載の発明によれば、冷媒回路を切替可能に構成されたエジェクタ式冷凍サイクル（１０ｂ、１０ｃ）において、圧縮機（１１）の停止時にサイクル内の冷媒の均圧化を抑制することができる。

また、請求項１０に記載の発明は、冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、圧縮機から吐出された冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、放熱器から流出した冷媒を減圧させるノズル部（３２、２３ａ）から噴射された噴射冷媒の吸引作用によって冷媒吸引口（３１ｂ、２３ｃ）から冷媒を吸引し、噴射冷媒と冷媒吸引口から吸引された吸引冷媒とを混合させて昇圧させる昇圧部（１３ｃ、２３ｄ）を有するエジェクタ（１３、２３）と、冷媒を蒸発させて冷媒吸引口側へ流出させる蒸発器（１４）と、ノズル部へ流入する冷媒の流量を調整する流量調整機構（３５、３７、４０、２２）と、放熱器の冷媒流入口から流量調整機構の入口へ至る冷媒流路を流通する冷媒を、ノズル部を迂回させて蒸発器の冷媒流出口よりも上流側へ導く迂回通路（５０ｃ、１７）と、迂回通路を流通する冷媒を減圧させる減圧装置（５０ｅ、１９）と、迂回通路を開閉する開閉機構（１５ａ、１５ｂ）と、を備え、
流量調整機構は、蒸発器出口側冷媒の過熱度の低下に伴って、ノズル部あるいはノズル部の入口側の通路断面積を縮小させるものであり、開閉機構は、圧縮機の作動時には、迂回通路の入口側の冷媒圧力（ＰＨ）から迂回通路の出口側の冷媒圧力（ＰＬ）を減算した圧力差（ΔＰ）が予め定めた基準圧力差（ＫΔＰ）以下となった際に、迂回通路を開き、さらに、圧縮機の停止時には、圧力差（ΔＰ）によらず迂回通路を閉じるものであり、開閉機構は、前記減圧装置下流側冷媒の温度が予め定めた基準温度以上となった際に、前記迂回通路を閉じるものであるエジェクタ式冷凍サイクルである。

これによれば、圧縮機（１１）の作動時に、エジェクタ式冷凍サイクル（１０、１０ａ、１０ｄ）の熱負荷が上昇するに伴って、圧力差（ΔＰ）が拡大するので、開閉機構（１５ａ…１７）が迂回通路（５０ｃ、１７）を閉じる。従って、放熱器（１２）から流出した冷媒を、ノズル部（３２、２３ａ）へ流入させて、エジェクタ（１３、２３）にポンプ作用を発揮させる冷媒回路に切り替えることができる。

一方、圧縮機（１１）の作動時に、エジェクタ式冷凍サイクル（１０…１０ｄ）の熱負荷が低下して、圧力差（ΔＰ）が基準圧力差（ＫΔＰ）以下となった際には、開閉機構（１５ａ…１７）が迂回通路（５０ｃ、１７）を開く。従って、放熱器（１２）から流出した冷媒が減圧装置（５０ｅ）を介して蒸発器（１４）へ流入する。

これにより、蒸発器（１４）出口側冷媒の過熱度（ＳＨ）が低下すると、流量調整機構（３５…２２）がノズル部（３２、２３ａ）あるいはノズル部（３２、２３ａ）の入口側の通路断面積を縮小させて、放熱器（１２）から流出した冷媒をエジェクタ（１３、２３）のノズル部（３２、２３ａ）へ流入させない冷媒回路に切り替えることができる。

さらに、圧縮機（１１）が停止した際には、開閉機構（１５ａ…１７）が閉じて迂回通路（５０ｃ、１７）が閉塞される。従って、放熱器（１２）から流出した冷媒が、ノズル部（３２、２３ａ）側へ流出することも、減圧装置（５０ｅ）側にも流入することも抑制される。これにより、圧縮機（１１）の停止時における、サイクルの高圧側冷媒圧力と低圧側冷媒圧力との均圧化を抑制することができる。

すなわち、本請求項に記載の発明によれば、冷媒回路を切替可能に構成されたエジェクタ式冷凍サイクル（１０…１０ｄ）において、圧縮機（１１）の停止時にサイクル内の冷媒の均圧化を抑制することができる。
また、請求項１１に記載の発明は、冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、圧縮機から吐出された冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、放熱器から流出した冷媒を減圧させるノズル部（３２、２３ａ）から噴射された噴射冷媒の吸引作用によって冷媒吸引口（３１ｂ、２３ｃ）から冷媒を吸引し、噴射冷媒と冷媒吸引口から吸引された吸引冷媒とを混合させて昇圧させる昇圧部（１３ｃ、２３ｄ）を有するエジェクタ（１３、２３）と、冷媒を蒸発させて冷媒吸引口側へ流出させる蒸発器（１４）と、ノズル部へ流入する冷媒の流量を調整する流量調整機構（３５、３７、４０、２２）と、放熱器の冷媒流入口から流量調整機構の入口へ至る冷媒流路を流通する冷媒を、ノズル部を迂回させて蒸発器の冷媒流出口よりも上流側へ導く迂回通路（５０ｃ、１７）と、迂回通路を流通する冷媒を減圧させる減圧装置（５０ｅ、１９）と、迂回通路を開閉する開閉機構（１５ａ、１５ｂ）と、を備え、
流量調整機構は、蒸発器出口側冷媒の過熱度の低下に伴って、ノズル部あるいはノズル部の入口側の通路断面積を縮小させるものであり、開閉機構は、圧縮機の作動時には、迂回通路の入口側の冷媒圧力（ＰＨ）から迂回通路の出口側の冷媒圧力（ＰＬ）を減算した圧力差（ΔＰ）が予め定めた基準圧力差（ＫΔＰ）以下となった際に、迂回通路を開き、さらに、圧縮機の停止時には、圧力差（ΔＰ）によらず迂回通路を閉じるものであり、開閉機構は、減圧装置下流側冷媒の圧力が予め定めた基準圧力以上となった際に、迂回通路を閉じるものであるエジェクタ式冷凍サイクルである。
これによれば、請求項１０に記載の発明と同様の効果を得ることができる。

ここで、上記の各請求項に記載された「ノズル部あるいはノズル部の入口側の通路断面積を縮小させる」とは、ノズル部（３２、２３ａ）あるいはノズル部（３２、２３ａ）の入口側の冷媒通路を閉塞させることを含む意味である。

また、「放熱器の冷媒流入口から流量調整機構の入口へ至る冷媒流路を流通する冷媒」には、放熱器（１２）内を流通する冷媒も含まれる。さらに、「蒸発器の冷媒流出口よりも上流側へ導く」には、蒸発器（１４）内に形成された冷媒流路の途中へ導くことも含まれる。

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。

第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの模式的な全体構成図である。 第１実施形態の統合差圧弁の軸方向断面図である。 第１実施形態の統合差圧弁の第２コイルバネの温度特性を示すグラフである。 第１実施形態のエジェクタの軸方向断面図である。 第１実施形態のエジェクタの各冷媒通路を説明するための模式的な拡大断面図である。 第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの通常運転時における冷媒の状態の変化を示すモリエル線図である。 第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの低負荷運転時における冷媒の状態の変化を示すモリエル線図である。 第２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの模式的な全体構成図である。 第３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの模式的な全体構成図である。 第３実施形態の統合差圧弁の軸方向断面図である。 第３実施形態のエジェクタの軸方向断面図である。 第４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの模式的な全体構成図である。 第５実施形態の統合差圧弁の模式的な軸方向断面図である。 第６実施形態の統合差圧弁の模式的な軸方向断面図である。 第７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの模式的な全体構成図である。 他の実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの構成を説明するための模式的な全体構成図である。

（第１実施形態）
図１〜図７を用いて、本発明の第１実施形態を説明する。図１の全体構成図に示す本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０は、アイドリングストップ車両の車両用空調装置に適用されており、空調対象空間である車室内（室内空間）へ送風される送風空気を冷却する機能を果たす。従って、エジェクタ式冷凍サイクル１０の冷却対象流体は、送風空気である。なお、アイドリングストップ車両とは、燃費向上および排ガス排出量の低減等のために、信号待ち等の車両停車時に一時的にエンジンを停止させる車両である。

このエジェクタ式冷凍サイクル１０では、空調熱負荷に応じて、冷媒回路を切り替えることができる。より具体的には、通常運転時は、図１の黒塗矢印に示すように冷媒が流れる冷媒回路に切り替え、通常運転時よりもエジェクタ式冷凍サイクル１０の熱負荷が低くなる低負荷運転時は、図１の白抜矢印に示すように冷媒が流れる冷媒回路に切り替えることができる。

さらに、エジェクタ式冷凍サイクル１０では、冷媒としてＨＦＣ系冷媒（具体的には、Ｒ１３４ａ）を採用しており、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界冷凍サイクルを構成している。この冷媒には圧縮機１１を潤滑するための冷凍機油が混入されており、冷凍機油の一部は冷媒とともにサイクルを循環している。

エジェクタ式冷凍サイクル１０の構成機器のうち、圧縮機１１は、冷媒を吸入して高圧冷媒となるまで昇圧して吐出するものである。圧縮機１１は、車両走行用の駆動力を出力するエンジン（内燃機関）とともにエンジンルーム内に配置されている。さらに、圧縮機１１は、プーリ、ベルト等を介してエンジンから出力される回転駆動力によって駆動されるエンジン駆動式の圧縮機である。

より具体的には、本実施形態では、圧縮機１１として、吐出容量を変化させることによって冷媒吐出能力を調整可能に構成された斜板式の可変容量型圧縮機を採用している。この圧縮機１１では、吐出容量を変化させるための図示しない吐出容量制御弁を有している。吐出容量制御弁は、後述する空調制御装置６０から出力される制御電流によって、その作動が制御される。

圧縮機１１の吐出口には、放熱器１２の凝縮部１２ａの冷媒入口側が接続されている。放熱器１２は、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒と冷却ファン１２ｄから送風された車室外空気（外気）を熱交換させることによって、高圧冷媒を放熱させて冷却する放熱用熱交換器である。放熱器１２は、エンジンルーム内の車両前方側に配置されている。

より具体的には、この放熱器１２は、凝縮部１２ａ、レシーバ部１２ｂ、および過冷却部１２ｃを有する、いわゆるサブクール型の凝縮器として構成されている。

凝縮部１２ａは、圧縮機１１から吐出された高圧気相冷媒と冷却ファン１２ｄから送風された外気とを熱交換させ、高圧気相冷媒を放熱させて凝縮させる凝縮用の熱交換部である。レシーバ部１２ｂは、凝縮部１２ａから流出した冷媒の気液を分離して余剰液相冷媒を蓄える冷媒容器である。過冷却部１２ｃは、レシーバ部１２ｂから流出した液相冷媒と冷却ファン１２ｄから送風される外気とを熱交換させ、液相冷媒を過冷却する過冷却用の熱交換部である。

冷却ファン１２ｄは、空調制御装置６０から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。放熱器１２の過冷却部１２ｃの冷媒流出口には、統合差圧弁１５の高圧冷媒流入口５１ａが接続されている。

統合差圧弁１５は、その内部に形成された高圧冷媒通路５０ａと低圧冷媒通路５０ｂとを連通させる迂回通路５０ｃを開閉する機能を有するものである。さらに、本実施形態の統合差圧弁１５では、迂回通路５０ｃ、迂回通路５０ｃを開閉する第１、第２開閉機構、迂回通路５０ｃを流通する冷媒を減圧させる減圧装置が一体的に構成されている。

より具体的には、統合差圧弁１５は、図２に示すように、統合差圧弁１５の外殻を形成するとともに、内部に第１弁体部５２等を収容するバルブボデー５１を有している。バルブボデー５１は、金属製（本実施形態では、アルミニウム合金製）の略円筒状部材で形成されている。もちろん、バルブボデー５１は、樹脂にて形成されていてもよい。

バルブボデー５１には、高圧冷媒流入口５１ａ、高圧冷媒流出口５１ｂ、低圧冷媒流入口５１ｃ、低圧冷媒流出口５１ｄが形成されている。

高圧冷媒流入口５１ａは、放熱器１２から流出した冷媒を流入させる冷媒流入口である。高圧冷媒流入口５１ａと高圧冷媒流出口５１ｂは、バルブボデー５１の内部に形成された高圧冷媒通路５０ａを介して接続されている。高圧冷媒流出口５１ｂは、高圧冷媒通路５０ａを流通する冷媒を、後述するエジェクタ１３の冷媒流入口３１ａ側へ流出させる冷媒流出口である。

低圧冷媒流入口５１ｃは、エジェクタ１３の液相冷媒流出口３１ｃから流出した冷媒を流入させる冷媒流入口である。低圧冷媒流入口５１ｃと低圧冷媒流出口５１ｄは、バルブボデー５１の内部に形成された低圧冷媒通路５０ｂを介して接続されている。低圧冷媒流出口５１ｄは、低圧冷媒通路５０ｂを流通する冷媒を、後述する蒸発器１４の冷媒入口側へ流出させる冷媒流出口である。

さらに、バルブボデー５１の内部には、高圧冷媒通路５０ａと低圧冷媒通路５０ｂとを連通させる迂回通路５０ｃが形成されている。従って、この迂回通路５０ｃでは、放熱器１２の冷媒流入口よりも下流側を流通する冷媒を、蒸発器１４の冷媒流出口よりも上流側に導くことができる。

迂回通路５０ｃは、略円柱状の空間で形成されている。迂回通路５０ｃの内部には、迂回通路５０ｃを開閉する第１開閉機構を構成する第１弁体部５２が、迂回通路５０ｃの中心軸方向に変位可能（摺動可能）に収容されている。さらに、第１弁体部５２の内部には、迂回通路５０ｃを開閉する第２開閉機構を構成するニードル型の第２弁体部５４（以下、ニードル弁体部５４と記載する。）が、迂回通路５０ｃの中心軸方向に変位可能に収容されている。

第１弁体部５２は、いずれも金属製（本実施形態では、アルミニウム合金製）で形成されたシール部５２１、収容部５２２、連結部５２３等を一体化させることによって構成されたものである。なお、バルブボデー５１の軸方向両端側の開口部は、高圧側蓋部材５１１、および低圧側蓋部材５１２によって閉塞されている。

シール部５２１は、略円板状に形成されている。シール部５２１は、高圧冷媒通路５０ａ内に配置されて、第１弁体部５２が変位した際に迂回通路５０ｃの高圧冷媒通路５０ａ側の開口部を閉塞する部位である。従って、シール部５２１の迂回通路５０ｃ側の面であって、迂回通路５０ｃの高圧冷媒通路５０ａ側の開口部に当接する部位には、ゴムにて形成された円環状のシール部材としてのパッキン５２１ａが配置されている。

収容部５２２は、略円筒状に形成されている。収容部５２２は、迂回通路５０ｃ内で中心軸方向に摺動可能に配置されている。より詳細には、収容部５２２の外径寸法と迂回通路５０ｃの内径寸法は、隙間バメの寸法関係となっている。なお、収容部５２２の外周側と迂回通路５０ｃとの間には、シール部材としてのＯ−リングが配置されており、これらの部材の隙間から冷媒が漏れることはない。

さらに、収容部５２２の中心部には、軸方向に延びて高圧冷媒通路５０ａと低圧冷媒通路５０ｂとを連通させる貫通穴が形成されている。この貫通穴は、高圧冷媒通路５０ａ、低圧冷媒通路５０ｂおよび迂回通路５０ｃに対して充分に細い径で形成されている。このため、貫通穴は、迂回通路５０ｃを流通する冷媒を減圧させるオリフィス（減圧装置）５０ｅとしての機能を果たす。

収容部５２２の内部であって、オリフィス５０ｅの冷媒流れ下流側には、オリフィス５０ｅと同軸上に配置された円柱状の空間が形成されている。この空間内には、金属製（本実施形態では、ステンレス製）の針状部材で形成されたニードル弁体部５４、第１バネ５４ａおよび第２バネ５４ｂが収容されている。

第１バネ５４ａは、通常のバネ鋼で形成されたコイルバネである。さらに、第１バネ５４ａは、ニードル弁体部５４に対してオリフィス５０ｅの出口部から離れる側に付勢する荷重、すなわち、ニードル弁体部５４に対して迂回通路５０ｃを開く側に付勢する荷重をかける弾性部材である。

第２バネ５４ｂは、形状記憶合金で形成されたコイルバネである。さらに、第２バネ５４ｂは、ニードル弁体部５４に対してオリフィス５０ｅの出口部へ近づく側へ付勢する荷重、すなわち、ニードル弁体部５４に対して迂回通路５０ｃを閉じる側に付勢する荷重をかける弾性部材である。

従って、ニードル弁体部５４は、第１バネ５４ａから受ける荷重と第２バネ５４ｂから受ける荷重が釣り合うように変位する。さらに、本実施形態では、第２バネ５４ｂとして、図３に示すように、温度変化に伴ってバネ荷重が変化するＳＭＡ（Ｓｈａｐｅ Ｍｅｍｏｒｙ Ａｌｌｏｙ）バネを採用している。

また、収容部５２２の筒状側面には、その内外を貫通する貫通穴が形成されており、収容部５２２の内部空間のうち、オリフィス５０ｅの冷媒流れ下流側の円柱状の空間は、低圧冷媒通路５０ｂに連通している。このため、第２バネ５４ｂのバネ荷重は、低圧冷媒通路５０ｂ側の冷媒の温度に応じて変化する。

より具体的には、本実施形態の第２コイルバネでは、低圧冷媒通路５０ｂ側の冷媒（すなわち、オリフィス５０ｅよりも下流側の冷媒）の温度の上昇に伴って、バネ荷重が増加する。このため、低圧冷媒通路５０ｂ側の冷媒の温度が予め定めた基準温度以上になると、ニードル弁体部５４がオリフィス５０ｅの出口部を閉塞する。

つまり、本実施形態の統合差圧弁１５では、迂回通路５０ｃを開閉する第２開閉機構（具体的には、ニードル弁体部５４、第１バネ５４ａ、第２バネ５４ｂ）が、機械的機構で構成されている。さらに、第２開閉機構は、オリフィス５０ｅ下流側冷媒の温度が予め定めた基準温度以上となった際に、迂回通路５０ｃを閉じる。

そこで、本実施形態では、圧縮機１１の冷媒吐出能力が低くなっていても圧縮機１１が作動している際には、第２開閉機構が迂回通路５０ｃを開くように設定された第２バネ５４ｂを採用している。換言すると、本実施形態の第２開閉機構は、圧縮機１１が停止して、低圧冷媒通路５０ｂを流通する冷媒の温度が上昇した際に、迂回通路５０ｃを閉じる。

連結部５２３は、シール部５２１と収容部５２２とを同軸上に連結する筒状部材である。連結部５２３の外径は、収容部５２２の外径およびシール部５２１の外径よりも小さく形成されている。従って、連結部５２３の外周側の空間は、迂回通路５０ｃを流通する冷媒の流路を形成している。

また、バルブボデー５１の内部には、第１弁体部５２全体に対して、高圧冷媒通路５０ａ側に変位するように付勢する、すなわち、第１弁体部５２に対して、迂回通路５０ｃを開く側に付勢する荷重をかける弾性部材としての弁体用バネ５３が収容されている。弁体用バネ５３は、通常のバネ鋼で形成されたコイルバネである。

このため、第１弁体部５２は、高圧冷媒通路５０ａを流通する冷媒の圧力ＰＨから低圧冷媒通路５０ｂを流通する冷媒の圧力ＰＬを減算した圧力差ΔＰ（ＰＨ−ＰＬ）が減少するに伴って、迂回通路５０ｃを開く側に変位する。換言すると、第１弁体部５２は、圧力差ΔＰ（ＰＨ−ＰＬ）が増加するに伴って、迂回通路５０ｃを閉じる側に変位する。そこで、本実施形態では、圧力差ΔＰが予め定めた基準圧力差ＫΔＰ以下となった際に、第１弁体部５２が迂回通路５０ｃを開くように、弁体用バネ５３の荷重を設定している。

つまり、本実施形態の統合差圧弁１５では、迂回通路５０ｃを開閉する第１開閉機構（具体的には、第１弁体部５２のシール部５２１および弁体用バネ５３）が、機械的機構で構成されている。さらに、第１開閉機構は、迂回通路５０ｃの入口側の冷媒圧力ＰＨから迂回通路５０ｃの出口側の冷媒圧力ＰＬを減算した圧力差ΔＰが基準圧力差ＫΔＰ以下となった際に、迂回通路５０ｃを開く。

また、統合差圧弁１５は、迂回通路５０ｃを開閉することで、エジェクタ式冷凍サイクル１０の冷媒回路を切り替えることができる。従って、統合差圧弁１５は、冷媒回路切替装置としての機能も担っている。なお、図２では、第１、第２開閉機構の双方が、迂回通路５０ｃを開いた状態を図示している。統合差圧弁１５の高圧冷媒流出口５１ｂには、エジェクタ１３の冷媒流入口３１ａ側が接続されている。

エジェクタ１３は、統合差圧弁１５の高圧冷媒流出口５１ｂから流出した高圧液相冷媒を減圧させて噴射し、高速度で噴射される噴射冷媒の吸引作用によって蒸発器１４から流出した冷媒（すなわち、蒸発器１４出口側冷媒）を吸引し、噴射冷媒と吸引冷媒とを混合させて昇圧させる機能を果たすものである。

さらに、本実施形態のエジェクタ１３は、昇圧させた混合冷媒の気液を分離する気液分離機能を有している。つまり、本実施形態のエジェクタ１３は、気液分離部を一体化（モジュール化）させた気液分離機能付きエジェクタ（エジェクタモジュール）として構成されている。また、本実施形態のエジェクタ１３には、ノズル通路１３ａへ流入する冷媒の流量を調整する流量調整機構が一体的に構成されている。

エジェクタ１３の具体的構成については、図４、図５を用いて説明する。なお、図４等における上下の各矢印は、エジェクタ式冷凍サイクル１０を車両用空調装置に搭載した状態における上下の各方向を示している。また、図５は、エジェクタ１３の各冷媒通路の機能を説明するための模式的な一部拡大断面図であって、図４と同一の機能を果たす部分には同一の符号を付している。

本実施形態のエジェクタ１３は、図４に示すように、複数の構成部材を組み合わせることによって構成されたボデー３０を備えている。

より具体的には、ボデー３０は、エジェクタ１３の外殻を形成するハウジングボデー３１を有している。ボデー３０は、金属製（本実施形態では、アルミニウム合金製）の柱状部材で形成されている。さらに、ハウジングボデー３１の内部には、略円柱状の空間が形成されている。そして、この空間内にノズルボデー３２、ディフューザボデー３３が固定されている。なお、ハウジングボデー３１は、樹脂にて形成されていてもよい。

ハウジングボデー３１には、冷媒流入口３１ａ、冷媒吸引口３１ｂ、液相冷媒流出口３１ｃ、気相冷媒流出口３１ｄといった複数の冷媒流入出口が形成されている。

冷媒流入口３１ａは、放熱器１２から流出した冷媒を流入させる冷媒流入口である。冷媒吸引口３１ｂは、蒸発器１４から流出した冷媒を吸引する冷媒流入口である。液相冷媒流出口３１ｃは、ボデー３０の内部に形成された気液分離空間３０ｆにて分離された液相冷媒を蒸発器１４の冷媒入口側へ流出させる冷媒流出口である。気相冷媒流出口３１ｄは、気液分離空間３０ｆにて分離された気相冷媒を圧縮機１１の吸入口側へ流出させる冷媒流出口である。

ノズルボデー３２は、図４に示すように、ハウジングボデー３１の内部の上方側に配置されている。ノズルボデー３２は、金属製（本実施形態では、ステンレス製）の円環状部材で形成されている。

より具体的には、ノズルボデー３２は、旋回空間形成部３２ａおよびノズル形成部３２ｂを有している。旋回空間形成部３２ａは、その外径がハウジングボデー３１内に形成された略円柱状の空間の内径と同程度の寸法に形成された円環状部である。ノズル形成部３２ｂは、旋回空間形成部３２ａよりも小径に形成された円環状部である。さらに、旋回空間形成部３２ａおよびノズル形成部３２ｂは互いに同軸上に配置されている。

さらに、ノズルボデー３２は、旋回空間形成部３２ａの外周側がハウジングボデー３１の内部に圧入されることによって、ハウジングボデー３１に固定されている。旋回空間形成部３２ａとハウジングボデー３１との間には、シール部材としてのＯ−リングが配置されており、これらの部材の隙間から冷媒が漏れることはない。

旋回空間形成部３２ａの内部には、冷媒流入口３１ａから流入した冷媒を旋回させる旋回空間３０ａが形成されている。旋回空間形成部３２ａの上方側には、円板状の金属プレート３２ｃが配置されており、この金属プレート３２ｃによって、旋回空間３０ａの上方側の開口部が閉塞されている。

旋回空間３０ａは、略円柱状に形成されており、旋回空間３０ａの中心軸は、後述する通路形成部材３５の中心軸ＣＬと同軸上に配置されている。もちろん、旋回空間３０ａは、円錐台と円柱とを結合させた回転体形状等に形成されていてもよい。なお、回転体形状とは、平面図形を同一平面上の１つの直線（中心軸）周りに回転させた際に形成される立体形状である。

冷媒流入口３１ａと旋回空間３０ａとを接続する冷媒流入通路３１ｅは、旋回空間３０ａの中心軸方向から見たときに旋回空間３０ａへ流入する冷媒を、旋回空間３０ａの内壁面に沿って流入させるように形成されている。このため、冷媒流入通路３１ｅから旋回空間３０ａへ流入した冷媒は、旋回空間３０ａの中心軸周りに旋回する。

ここで、旋回空間３０ａ内で旋回する冷媒には遠心力が作用するので、旋回空間３０ａ内では中心軸側の冷媒圧力が外周側の冷媒圧力よりも低下する。そこで、本実施形態では、エジェクタ式冷凍サイクル１０の通常運転時に、旋回空間３０ａ内の中心軸側の冷媒圧力を、飽和液相冷媒となる圧力、あるいは、冷媒が減圧沸騰する（キャビテーションを生じる）圧力となるまで低下させるようにしている。

このような旋回空間３０ａ内の中心軸側の冷媒圧力の調整は、旋回空間３０ａ内で旋回する冷媒の旋回流速を調整することによって実現することができる。さらに、旋回流速の調整は、例えば、冷媒流入通路３１ｅの通路断面積と旋回空間３０ａの軸方向垂直断面積との面積比を調整すること等によって行うことができる。なお、本実施形態の旋回流速とは、旋回空間３０ａの最外周部近傍における冷媒の旋回方向の流速を意味している。

また、ノズル形成部３２ｂの内部には、旋回空間３０ａから流出した冷媒を減圧させて下流側へ流出させる減圧用空間３０ｂが形成されている。減圧用空間３０ｂは、２つの円錐台形状の空間の頂部側同士を結合させた回転体形状に形成されている。この減圧用空間３０ｂの中心軸も、通路形成部材３５の中心軸ＣＬと同軸上に配置されている。

減圧用空間３０ｂの内部には、通路形成部材３５の頂部側が配置されている。通路形成部材３５は、ボデー３０の内部に冷媒通路を形成するとともに、中心軸ＣＬ方向に変位することによって、冷媒通路の通路断面積を変化させる機能を果たす。

より具体的には、通路形成部材３５は、冷媒に対して耐性を有する樹脂製（本実施形態では、ナイロン６またはナイロン６６製）の円錐状部材で形成されている。通路形成部材３５の中心軸ＣＬは、旋回空間３０ａや減圧用空間３０ｂの中心軸と同軸上に配置されている。このため、通路形成部材３５は、減圧用空間３０ｂから離れるに伴って（すなわち、冷媒流れ下流側へ向かって）、外径が拡大する略円錐形状に形成されている。

さらに、ノズルボデー３２の減圧用空間３０ｂを形成する部位の内周面と通路形成部材３５の頂部側（すなわち、鉛直方向上方側）の外周面との間に形成される冷媒通路としては、図５に示すように、先細部１３１および末広部１３２が形成される。

先細部１３１は、通路断面積が最も縮小した最小通路面積部３０ｍよりも冷媒流れ上流側に形成されて、最小通路面積部３０ｍに至るまでの通路断面積が徐々に縮小する冷媒通路である。末広部１３２は、最小通路面積部３０ｍから冷媒流れ下流側に形成されて、通路断面積が徐々に拡大する冷媒通路である。

この末広部１３２では、径方向から見たときに減圧用空間３０ｂと通路形成部材３５が重合（オーバーラップ）しているので、冷媒通路の軸方向垂直断面の形状が円環状（すなわち、円形状から同軸上に配置された小径の円形状を除いたドーナツ形状）となる。さらに、末広部１３２における通路断面積は、冷媒流れ下流側に向かって徐々に拡大している。

本実施形態では、このような通路形状によって減圧用空間３０ｂの内周面と通路形成部材３５の頂部側の外周面との間に形成される冷媒通路をラバールノズルとして機能するノズル通路１３ａとしている。そして、このノズル通路１３ａにて、冷媒を減圧させるとともに、冷媒の流速を超音速となるように増速させて噴射している。

また、図４に示すように、ノズルボデー３２のノズル形成部３２ｂの外周側であって、かつ、底面側には、円環状の溝部３２ｄが形成されている。溝部３２ｄは、中心軸ＣＬと同軸上に配置されている。溝部３２ｄには、通路形成部材３５を変位させる駆動機構３７が収容されている。駆動機構３７は、溝部３２ｄと同程度の大きさの円環状に形成されている。駆動機構３７の詳細構成については後述する。

次に、ディフューザボデー３３は、略円筒状の金属部材で形成されている。ディフューザボデー３３は、図４に示すように、ハウジングボデー３１の内部であって、ノズルボデー３２の下方側に配置されている。ディフューザボデー３３の中心部には、表裏（上下）を貫通する貫通穴３３ａが形成されている。この貫通穴３３ａも回転体形状に形成されており、その中心軸が通路形成部材３５の中心軸ＣＬと同軸上に配置されている。

さらに、ディフューザボデー３３は、その外周側がハウジングボデー３１の内部に圧入されることによって、ハウジングボデー３１に固定されている。なお、ディフューザボデー３３とハウジングボデー３１との間には、シール部材としてのＯ−リングが配置されており、これらの部材の隙間から冷媒が漏れることはない。

ディフューザボデー３３の上面とこれに対向するノズルボデー３２の旋回空間形成部３２ａの底面との間には、冷媒吸引口３１ｂから吸引した冷媒を流入させる吸引空間３０ｃが形成されている。本実施形態では、ノズルボデー３２のノズル形成部３２ｂの下方側先端部が、ディフューザボデー３３の貫通穴３３ａの内部まで延びているため、吸引空間３０ｃは、中心軸方向からみたときに、断面円環状に形成される。

さらに、貫通穴３３ａの内周面とノズル形成部３２ｂの下方側先端部の外周面との間には、吸引空間３０ｃと減圧用空間３０ｂの冷媒流れ下流側とを連通させる吸引通路３０ｄが形成されている。従って、本実施形態では、図５に示すように、吸引空間３０ｃおよび吸引通路３０ｄによって、冷媒吸引口３１ｂから吸引された吸引冷媒（すなわち、蒸発器１４から流出した冷媒）を流通させる断面円環状の吸引用通路１３ｂが形成されている。

また、ディフューザボデー３３の貫通穴３３ａのうち、吸引通路３０ｄの冷媒流れ下流側には、冷媒流れ方向に向かって徐々に広がる略円錐台形状に形成された昇圧用空間３０ｅが形成されている。昇圧用空間３０ｅは、上述したノズル通路１３ａから噴射された噴射冷媒と吸引用通路１３ｂから吸引された吸引冷媒とを流入させる空間である。

昇圧用空間３０ｅの内部には、通路形成部材３５の下方側が配置されている。さらに、ディフューザボデー３３の昇圧用空間３０ｅを形成する部位の内周面と通路形成部材３５の下方側の外周面との間に形成される冷媒通路は、冷媒流れ下流側に向かって通路断面積を徐々に拡大させる形状に形成されている。これにより、この冷媒通路では、噴射冷媒と吸引冷媒との混合冷媒の速度エネルギを圧力エネルギに変換することができる。

そこで、本実施形態では、図５に示すように、昇圧用空間３０ｅを形成するディフューザボデー３３の内周面と通路形成部材３５の下方側の外周面との間に形成される冷媒通路を、噴射冷媒および吸引冷媒を混合して昇圧させるディフューザ（昇圧部）として機能するディフューザ通路１３ｃとしている。このディフューザ通路１３ｃの中心軸に垂直な断面形状も円環状に形成されている。

次に、駆動機構３７について説明する。駆動機構３７は、通路形成部材３５を変位させることによって、ノズル通路１３ａの最小通路面積部３０ｍ等の冷媒通路断面積を変化させるものである。従って、本実施形態の駆動機構３７および通路形成部材３５は、ノズル通路１３ａへ流入する冷媒の流量を調整する流量調整機構を構成している。さらに、通路形成部材３５は、流量調整機構の弁体としての機能を果たす。

駆動機構３７は、図５に示すように、ダイヤフラム３７１、アッパーキャップ３７２、ロワーキャップ３７３、作動棒３７４、プレート３７５等を有している。ダイヤフラム３７１、アッパーキャップ３７２、ロワーキャップ３７３は、中心軸ＣＬ方向から見たときに、いずれもノズルボデー３２に形成された溝部３２ｄと重合する程度の大きさの円環状に形成されている。

アッパーキャップ３７２は、ダイヤフラム３７１とともに、封入空間３７ａを形成する封入空間形成部材である。より具体的には、アッパーキャップ３７２は、金属（本実施形態ではアルミニウム合金）で形成された平板円環状部材である。さらに、アッパーキャップ３７２のダイヤフラム３７１側の面には、円環状の凹み部が形成されている。そして、この凹み部の内部に封入空間３７ａが形成されている。このため、封入空間３７ａは、中心軸ＣＬ周りに円環状に形成されている。

封入空間３７ａは、温度変化に伴って圧力変化する感温媒体が封入された空間である。より詳細には、封入空間３７ａは、エジェクタ式冷凍サイクル１０を循環する冷媒と同等の組成の感温媒体が予め定めた封入密度となるように封入された空間である。

従って、本実施形態の感温媒体としては、Ｒ１３４ａを主成分とする媒体（例えば、Ｒ１３４ａとヘリウムとの混合媒体）を採用することができる。さらに、感温媒体の封入密度は、後述するようにサイクルの通常作動時に通路形成部材３５を適切に変位させることができるように設定されている。

ロワーキャップ３７３は、金属で形成されており、ダイヤフラム３７１とともに、導入空間３７ｂを形成する導入空間形成部材である。より具体的には、ロワーキャップ３７３は、平板円環状の金属部材のダイヤフラム３７１側（図６では、上側）の面に円環状の凹み部を形成したものである。そして、凹み部の内部に導入空間３７ｂが形成されている。従って、導入空間３７ｂは、中心軸ＣＬ周りに円環状に形成されている。

導入空間３７ｂは、吸引冷媒（具体的には、後述する蒸発器１４から流出した冷媒）を導入させる空間である。

さらに、ロワーキャップ３７３は、内部にアッパーキャップ３７２およびダイヤフラム３７１を嵌め込むことによって、アッパーキャップ３７２とともにダイヤフラム３７１の外周側縁部および内周側縁部を挟み込むように保持固定する固定用部材としての機能も果たしている。

ダイヤフラム３７１は、封入空間３７ａの内圧と吸引用通路１３ｂ（具体的には、吸引空間３０ｃ）を流通する吸引冷媒の圧力との圧力差に応じて変位する圧力応動部材である。従って、ダイヤフラム３７１は弾性に富み、かつ耐圧性および気密性に優れる材質で形成されていることが望ましい。

このようなダイヤフラム３７１としては、例えば、基布（ポリエステル）入りのＥＰＤＭ（エチレンプロピレンジエンゴム）やＨＮＢＲ（水素添加ニトリルゴム）等のゴム製の基材で形成されたものを採用することができる。

ダイヤフラム３７１の下方側には、図５に示すように、ダイヤフラム３７１の変位を通路形成部材３５へ伝達する伝達部材としてのプレート３７５および複数の作動棒３７４が配置されている。プレート３７５は、平板円環状の金属部材で形成されている。プレート３７５は、ダイヤフラム３７１の下方側の面の全周に亘って接触するように配置されている。

複数の作動棒３７４は、中心軸ＣＬ方向に延びる円柱状の金属部材で形成されている。複数の作動棒３７４は、ロワーキャップ３７３およびディフューザボデー３３に形成されて中心軸ＣＬ方向に延びる貫通穴に挿入されている。作動棒３７４とディフューザボデー３３に形成された貫通穴との隙間には、シール部材としてのＯ−リングが配置されており、作動棒３７４と貫通穴との隙間から冷媒が漏れることはない。

複数の作動棒３７４は、ダイヤフラム３７１の変位を通路形成部材３５へ適切に伝達するために、中心軸ＣＬ周りに等角度間隔で配置されていることが望ましい。本実施形態の図１、図４、図５等では、図示の明確化のため、２本の作動棒３７４を中心軸ＣＬ周りに１８０°間隔で配置した例を図示しているが、３本の作動棒３７４を中心軸ＣＬ周りに１２０°間隔で配置してもよい。

また、本実施形態では、図４に示すように、ダイヤフラム３７１を挟み込んだ状態のアッパーキャップ３７２およびロワーキャップ３７３を、ノズルボデー３２の溝部３２ｄ内に、圧入して固定している。この際、本実施形態では、駆動機構３７のアッパーキャップ３７２の上面と溝部３２ｄの底面（上側面）との間に、吸引冷媒を流入させる隙間空間３０ｇを形成している。

このため、駆動機構３７の封入空間３７ａに封入された感温媒体には、吸引冷媒の有する熱が、主にアッパーキャップ３７２およびダイヤフラム３７１を介して伝達される。

また、図４、図５に示すように、通路形成部材３５の底面は、後述する支持部材４１に支持されたコイルバネ４０の荷重を受けている。コイルバネ４０は、通路形成部材３５に対して、上方側（通路形成部材３５が最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積を縮小する側）に付勢する荷重を加える弾性部材である。従って、通路形成部材３５は、作動棒３７４から受ける荷重とコイルバネ４０から受ける荷重が釣り合うように変位する。

より具体的には、蒸発器１４出口側冷媒の温度（過熱度ＳＨ）が上昇すると、封入空間３７ａに封入された感温媒体の飽和圧力が上昇し、封入空間３７ａ内の内圧から導入空間３７ｂ内の内圧を差し引いた圧力差が大きくなる。これにより、ダイヤフラム３７１が吸引空間３０ｃ側へ変位して、通路形成部材３５が作動棒３７４から受ける荷重が増加する。

従って、蒸発器１４出口側冷媒の温度（過熱度ＳＨ）が上昇すると、通路形成部材３５は、最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積を拡大させる方向（図４では、下方側）に変位する。

一方、蒸発器１４出口側冷媒の温度（過熱度ＳＨ）が低下すると、封入空間３７ａに封入された感温媒体の飽和圧力が低下し、封入空間３７ａ内の内圧から導入空間３７ｂ内の内圧を差し引いた圧力差が小さくなる。これにより、ダイヤフラム３７１が封入空間３７ａ側へ変位して、通路形成部材３５が作動棒３７４から受ける荷重が減少する。

従って、蒸発器１４出口側冷媒の温度（過熱度ＳＨ）が低下すると、通路形成部材３５は、最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積を縮小させる方向（図４では、上方側）に変位する。

つまり、本実施形態の駆動機構３７は、機械的機構で構成されており、蒸発器１４出口側冷媒の過熱度ＳＨに応じて、ダイヤフラム３７１が通路形成部材３５を変位させる。そして、蒸発器１４出口側冷媒の過熱度ＳＨが予め定めた基準過熱度ＫＳＨに近づくように、最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積を調整している。

この基準過熱度ＫＳＨは、コイルバネ４０の荷重を調整することによって変更することもできる。従って、コイルバネ４０は、駆動機構３７および通路形成部材３５とともに、流量調整機構を構成している。

さらに、本実施形態の駆動機構３７では、蒸発器１４出口側冷媒が飽和気相冷媒あるいは気液二相冷媒となった際に、ノズル通路１３ａの最小通路面積部３０ｍを閉塞させるように、通路形成部材３５を変位させる。これにより、冷媒回路を切り替えることができる。従って、この流量調整機構（具体的には、駆動機構３７、通路形成部材３５、およびコイルバネ４０）は、統合差圧弁１５とともに、冷媒回路切替装置としての機能も担っている。

次に、ハウジングボデー３１の内部に形成された空間のうち、通路形成部材３５の下方側には、図４に示すように、ディフューザ通路１３ｃから流出した冷媒の気液を分離する気液分離部として機能する気液分離空間３０ｆが形成されている。この気液分離空間３０ｆは、略円柱状の回転体形状の空間として形成されており、気液分離空間３０ｆの中心軸も、通路形成部材３５の中心軸ＣＬと同軸上に配置されている。

さらに、気液分離空間３０ｆでは、ディフューザ通路１３ｃから流出した冷媒を中心軸ＣＬ周りに旋回させて、遠心力の作用によって冷媒の気液を分離する。また、この気液分離空間３０ｆの内容積は、サイクルに負荷変動が生じてサイクルを循環する冷媒循環流量が変動しても、実質的に余剰冷媒を溜めることができない程度の容積になっている。

気液分離空間３０ｆの中心部には、気液分離空間３０ｆに対して同軸上に配置されて、上方側へ向かって延びる円筒状のパイプ３１ｆが設けられている。そして、気液分離空間３０ｆにて分離された液相冷媒は、パイプ３１ｆの外周側に一時的に滞留して、液相冷媒流出口３１ｃから流出する。

パイプ３１ｆの内部には、気液分離空間３０ｆにて分離された気相冷媒をハウジングボデー３１の気相冷媒流出口３１ｄへ導く気相冷媒流出通路３１ｇが形成されている。さらに、パイプ３１ｆの内周側には、前述したコイルバネ４０を支持する支持部材４１が配置されている。

このコイルバネ４０は、冷媒が減圧される際の圧力脈動に起因する通路形成部材３５の振動を減衰させる振動緩衝部材としての機能も果たしている。さらに、支持部材４１は、支持部材４１を中心軸方向（上下方向）に変位させる調整ねじ４１ａに連結されている。従って、調整ねじ４１ａにて、コイルバネ４０が通路形成部材３５に付勢する荷重を調整することで、狙いの基準過熱度ＫＳＨを変更することができる。

次に、エジェクタ１３の液相冷媒流出口３１ｃには、図１に示すように、逆止弁１６を介して、統合差圧弁１５の低圧冷媒流入口５１ｃが接続されている。逆止弁１６は、エジェクタ１３の液相冷媒流出口３１ｃから流出した冷媒が統合差圧弁１５側へ流れることのみを許容するものである。

また、統合差圧弁１５の低圧冷媒流出口５１ｄには、蒸発器１４の冷媒入口側が接続されている。つまり、エジェクタ１３の液相冷媒流出口３１ｃには、統合差圧弁１５を介して、蒸発器１４の冷媒入口側が接続されている。従って、逆止弁１６は、冷媒が蒸発器１４の冷媒入口側からエジェクタ１３の気液分離空間３０ｆ側へ流れることを抑制あるいは禁止する抑制機構である。

蒸発器１４は、エジェクタ１３にて減圧された低圧冷媒と送風ファン１４ａから車室内へ送風される送風空気とを熱交換させることによって、低圧冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させる吸熱用熱交換器である。

送風ファン１４ａは、空調制御装置６０から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。蒸発器１４の出口側には、エジェクタ１３の冷媒吸引口３１ｂが接続されている。さらに、エジェクタ１３の気相冷媒流出口３１ｄには圧縮機１１の吸入口側が接続されている。

次に、本実施形態の電気制御部について説明する。空調制御装置６０は、ＣＰＵ、ＲＯＭおよびＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成される。空調制御装置６０は、そのＲＯＭ内に記憶された制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行う。そして、上述の各種電気式のアクチュエータ１１、１２ｄ、１４ａ等の作動を制御する。

また、空調制御装置６０には、内気温センサ、外気温センサ、日射センサ、蒸発器温度センサ、出口側温度センサ、出口側圧力センサ等の複数の空調制御用のセンサ群が接続され、これらのセンサ群の検出値が入力される。

より具体的には、内気温センサは、車室内温度を検出する内気温検出装置である。外気温センサは、外気温を検出する外気温検出装置である。日射センサは、車室内の日射量を検出する日射量検出装置である。蒸発器温度センサは、蒸発器１４の吹出空気温度（蒸発器温度）を検出する蒸発器温度検出装置である。出口側温度センサは、放熱器１２出口側冷媒の温度を検出する出口側温度検出装置である。出口側圧力センサは、放熱器１２出口側冷媒の圧力を検出する出口側圧力検出装置である。

さらに、空調制御装置６０の入力側には、車室内前部の計器盤付近に配置された図示しない操作パネルが接続され、この操作パネルに設けられた各種操作スイッチからの操作信号が空調制御装置６０へ入力される。操作パネルに設けられた各種操作スイッチとしては、車室内空調を行うことを要求する空調作動スイッチ、車室内温度を設定する車室内温度設定スイッチ等が設けられている。

なお、本実施形態の空調制御装置６０は、その出力側に接続された各種の制御対象機器の作動を制御する制御部が一体的に構成されたものであるが、空調制御装置６０のうち、各制御対象機器の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）が各制御対象機器の制御部を構成している。

例えば、本実施形態では、圧縮機１１の吐出容量制御弁の作動を制御することによって、圧縮機１１の冷媒吐出能力を制御する構成が吐出能力制御部６０ａを構成している。もちろん、吐出能力制御部６０ａを空調制御装置６０に対して、別体の制御装置で構成してもよい。

なお、図１等では、空調制御装置６０と各種電気式のアクチュエータとを接続する信号線および電力線は図示しているが、図示の明確化のため、センサ群および空調制御装置６０とセンサ群とを接続する信号線の図示を省略している。

次に、上記構成における本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０の作動について説明する。前述の如く、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、通常運転時の冷媒回路と低負荷運転時の冷媒回路とを切り替えることができる。

まず、通常運転時の作動について説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、操作パネルの作動スイッチが投入（ＯＮ）されると、空調制御装置６０が、予め記憶された空調制御プログラムを実行して、圧縮機１１の電動モータ、冷却ファン１２ｄ、送風ファン１４ａ等の作動を制御する。

通常運転時には、圧縮機１１の吸入圧縮作用によって、放熱器１２出口側冷媒の圧力と蒸発器１４出口側冷媒の圧力差が拡大し、高圧冷媒通路５０ａを流通する冷媒の圧力ＰＨと低圧冷媒通路５０ｂを流通する冷媒の圧力ＰＬとの圧力差ΔＰが、基準圧力差ＫΔＰより大きくなる。

従って、統合差圧弁１５では、第１開閉機構の第１弁体部５２が迂回通路５０ｃを閉じる。このため、第２開閉機構の開閉状態によらず、迂回通路５０ｃが閉塞される。

ここで、通常運転時には、圧縮機１１の吸入圧縮作用によって、蒸発器１４入口側冷媒の圧力が低下し、統合差圧弁１５の低圧冷媒通路５０ｂ内の冷媒の温度が低下する。このため、第２開閉機構の第２バネ５４ｂのバネ荷重が低下し、ニードル弁体部５４がオリフィス５０ｅの出口部を開口させる。もちろん、オリフィス５０ｅの出口部が開口していても、第１弁体部５２が迂回通路５０ｃを閉じている際には、高圧冷媒通路５０ａを流通する冷媒が、迂回通路５０ｃ側へ流入することはない。

その結果、通常運転時のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、図１の黒塗矢印に示すように冷媒が流れる。

そして、図６のモリエル線図に示すように、圧縮機１１から吐出された高温高圧冷媒（図６のａ点）は、放熱器１２の凝縮部１２ａへ流入する。凝縮部１２ａへ流入した冷媒は、冷却ファン１２ｄから送風された外気と熱交換し、放熱して凝縮する。凝縮部１２ａにて凝縮した冷媒は、レシーバ部１２ｂにて気液分離される。レシーバ部１２ｂにて気液分離された液相冷媒は、過冷却部１２ｃにて冷却ファン１２ｄから送風された外気と熱交換し、さらに放熱して過冷却液相冷媒となる（図６のａ点→ｂ点）。

放熱器１２の過冷却部１２ｃから流出した過冷却液相冷媒は、統合差圧弁１５の高圧冷媒流入口５１ａから高圧冷媒通路５０ａへ流入する。通常運転時の統合差圧弁１５では、第１弁体部５２が迂回通路５０ｃを閉じているので、高圧冷媒通路５０ａへ流入した冷媒は高圧冷媒流出口５１ｂから流出して、エジェクタ１３の冷媒流入口３１ａへ流入する。

エジェクタ１３の冷媒流入口３１ａへ流入した過冷却液相冷媒は、エジェクタ１３の減圧用空間３０ｂの内周面と通路形成部材３５の外周面との間に形成されるノズル通路１３ａにて等エントロピ的に減圧されて噴射される（図６のｂ点→ｃ点）。この際、最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積は、駆動機構３７によって蒸発器１４出口側冷媒（図６のｈ点）の過熱度ＳＨが基準過熱度ＫＳＨに近づくように調整される。

そして、ノズル通路１３ａから噴射された噴射冷媒の吸引作用によって、蒸発器１４から流出した冷媒（図６のｈ点）が、冷媒吸引口３１ｂおよび吸引用通路１３ｂ（すなわち、吸引空間３０ｃおよび吸引通路３０ｄ）を介して吸引される。ノズル通路１３ａから噴射された噴射冷媒および吸引用通路１３ｂ等を介して吸引された吸引冷媒は、ディフューザ通路１３ｃへ流入して合流する（図６のｃ点→ｄ点、ｈ１点→ｄ点）。

ここで、本実施形態の吸引用通路１３ｂは、冷媒流れ方向に向かって通路断面積が徐々に縮小する形状に形成されている。このため、吸引用通路１３ｂを通過する吸引冷媒は、その圧力を低下させながら（図６のｈ点→ｈ１点）、流速を増加させる。これにより、吸引冷媒と噴射冷媒との速度差を縮小し、ディフューザ通路１３ｃにて吸引冷媒と噴射冷媒が混合する際のエネルギ損失（混合損失）を減少させている。

ディフューザ通路１３ｃでは冷媒通路断面積の拡大により、冷媒の運動エネルギが圧力エネルギに変換される。これにより、噴射冷媒と吸引冷媒が混合されながら混合冷媒の圧力が上昇する（図６のｄ点→ｅ点）。ディフューザ通路１３ｃから流出した冷媒は気液分離空間３０ｆにて気液分離される（図６のｅ点→ｆ点、ｅ点→ｇ点）。

気液分離空間３０ｆにて分離された液相冷媒は、逆止弁１６および統合差圧弁１５の低圧冷媒通路５０ｂを介して、蒸発器１４へ流入する。液相冷媒が逆止弁１６を通過する際には、圧力損失が生じる（図６のｇ点→ｇ１点）。蒸発器１４へ流入した冷媒は、送風ファン１４ａによって送風された送風空気から吸熱して蒸発する（図６のｇ１点→ｈ点）。これにより、送風空気が冷却される。

一方、気液分離空間３０ｆにて分離された気相冷媒は気相冷媒流出口３１ｄから流出して、圧縮機１１へ吸入され再び圧縮される（図６のｆ点→ａ点）。

通常運転時のエジェクタ式冷凍サイクル１０は、以上の如く作動して、車室内へ送風される送風空気を冷却することができる。

さらに、通常運転時のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、ディフューザ通路１３ｃにて昇圧された冷媒を圧縮機１１へ吸入させることができる。従って、エジェクタ式冷凍サイクル１０によれば、蒸発器における冷媒蒸発圧力と圧縮機吸入冷媒の圧力が略同等となる通常の冷凍サイクル装置よりも、圧縮機１１の消費動力を低減させて、サイクルの成績係数（ＣＯＰ）を向上させることができる。

また、本実施形態のエジェクタ１３によれば、旋回空間３０ａにて冷媒を旋回させることで、旋回空間３０ａ内の旋回中心側の冷媒圧力を、飽和液相冷媒となる圧力、あるいは、冷媒が減圧沸騰する（キャビテーションを生じる）圧力まで低下させることができる。これにより、旋回中心軸の外周側よりも内周側に気相冷媒が多く存在するようにして、旋回空間３０ａ内の旋回中心線近傍はガス単相、その周りは液単相の二相分離状態とすることができる。

このように二相分離状態となった冷媒がノズル通路１３ａへ流入することで、ノズル通路１３ａの先細部１３１では、円環状の冷媒通路の外周側壁面から冷媒が剥離する際に生じる壁面沸騰および円環状の冷媒通路の中心軸側の冷媒のキャビテーションによって生じた沸騰核による界面沸騰によって冷媒の沸騰が促進される。これにより、ノズル通路１３ａの最小通路面積部３０ｍへ流入する冷媒が、気相と液相が均質に混合した気液混合状態となる。

そして、最小通路面積部３０ｍの近傍で気液混合状態の冷媒の流れに閉塞（チョーキング）が生じ、このチョーキングによって音速に到達した気液混合状態の冷媒が末広部１３２にて加速されて噴射される。このように、壁面沸騰および界面沸騰の双方による沸騰促進によって、気液混合状態の冷媒を音速となるまで効率よく加速できることで、ノズル通路１３ａにおけるエネルギ変換効率を向上させることができる。

また、本実施形態のエジェクタ１３では、駆動機構３７を備えているので、エジェクタ式冷凍サイクル１０の負荷変動に応じて通路形成部材３５を変位させて、ノズル通路１３ａの通路断面積（最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積）、およびディフューザ通路１３ｃの通路断面積を調整することができる。従って、蒸発器１４出口側冷媒の過熱度ＳＨが所望の値（基準過熱度ＫＳＨ）に近づくように、ノズル通路１３ａへ流入する冷媒の流量を適切に制御することができる。

ここで、通常運転時におけるエジェクタ１３の吸引昇圧作用（いわゆる、ポンプ作用）は、ノズル通路１３ａから噴射される高速度の噴射冷媒の吸引作用および速度エネルギによって生じる。

このため、サイクルを循環する冷媒流量が低下する低負荷運転時には、噴射冷媒の流速が低下してポンプ作用も小さくなってしまう。さらに、ポンプ作用が小さくなってしまうと、蒸発器１４へ冷媒を流入させることができなくなってしまい、エジェクタ式冷凍サイクル１０が冷凍能力を発揮できなくなってしまうおそれがある。

そこで、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、低負荷運転時には、エジェクタ１３のノズル通路１３ａを迂回させて冷媒を流す冷媒回路に切り替えて冷凍能力を確実に発揮できるようにしている。

つまり、低負荷運転時には、空調制御装置６０の吐出能力制御部６０ａが圧縮機１１の冷媒吐出能力を低下させるので、圧力差ΔＰが基準圧力差ＫΔＰ以下となる。従って、第１開閉機構の第１弁体部５２が迂回通路５０ｃを開く。さらに、第２開閉機構の第２バネ５４ｂは、圧縮機１１の作動時には、圧縮機１１の冷媒吐出能力が低くなっていても、第２開閉機構のニードル弁体部５４が迂回通路５０ｃを開くように設定されている。

その結果、低負荷運転時のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、図１の白抜矢印に示すように冷媒が流れる。

より具体的には、図７のモリエル線図に示すように、圧縮機１１から吐出された高温高圧冷媒（図７のａ点）は、通常運転時と同様に放熱器１２にて過冷却液相冷媒となる（図７のａ点→ｂ点）。放熱器１２の過冷却部１２ｃから流出した過冷却液相冷媒は、統合差圧弁１５の高圧冷媒通路５０ａへ流入する。

低負荷運転時の統合差圧弁１５では、第１弁体部５２およびニードル弁体部５４が迂回通路５０ｃを開いているので、高圧冷媒通路５０ａへ流入した冷媒は迂回通路５０ｃへ流入する。迂回通路５０ｃへ流入した冷媒は、第１弁体部５２の収容部５２２に設けられたオリフィス５０ｅにて等エンタルピ的に減圧されて（図７のｂ点→ｇ点）、低圧冷媒通路５０ｂへ流入する。

低圧冷媒通路５０ｂへ流入した冷媒は、低圧冷媒流入口５１ｃ側に配置された逆止弁１６の機能により、低圧冷媒流出口５１ｄ側から流出する。低圧冷媒流出口５１ｄから流出した冷媒は、蒸発器１４へ流入する。蒸発器１４へ流入した冷媒は、送風ファン１４ａによって送風された送風空気から吸熱して蒸発する（図７のｇ点→ｈ点）。これにより、送風空気が冷却される。蒸発器１４から流出した冷媒は、エジェクタ１３の冷媒吸引口３１ｂへ流入する。

ここで、本実施形態のオリフィス５０ｅの流量特性は、低負荷運転時となった際に、蒸発器１４から流出した冷媒（すなわち、蒸発器１４出口側冷媒）が飽和気相冷媒あるいは気液二相冷媒となるように設定されている。このため、エジェクタ１３の駆動機構３７は、低負荷運転時になると、ノズル通路１３ａの最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積を縮小させる方向に通路形成部材３５を変位させて、ノズル通路１３ａを閉塞させる。

従って、統合差圧弁１５の高圧冷媒通路５０ａへ流入した冷媒は、エジェクタ１３の冷媒流入口３１ａへ流入することはない。なお、図７では、蒸発器１４出口側冷媒が飽和気相冷媒となっている際のモリエル線図を示している。

エジェクタ１３の冷媒吸引口３１ｂへ流入した冷媒は、吸引用通路１３ｂおよびディフューザ通路１３ｃを流通して、気液分離空間３０ｆへ流入する。気液分離空間３０ｆにて分離された気相冷媒は気相冷媒流出口３１ｄから流出して、圧縮機１１へ吸入され再び圧縮される（図７のｈ点→ａ点）。

低負荷運転時のエジェクタ式冷凍サイクル１０は、以上の如く作動して、車室内へ送風される送風空気を冷却することができる。

本実施形態では、流量調整機構として、蒸発器１４出口側冷媒の過熱度ＳＨに応じて、ノズル通路１３ａの最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積を調整する機械的機構を採用している。そして、その駆動原理を有効に活用して、低負荷運転時にノズル通路１３ａを閉塞させている。

従って、通常運転時の冷媒回路と低負荷運転時の冷媒回路とを確実に切り替えることができるとともに、低負荷運転時に、統合差圧弁１５の高圧冷媒通路５０ａへ流入した冷媒の全流量を蒸発器１４へ流入させることができる。従って、低負荷運転時に蒸発器１４へ供給される冷媒が不足してしまうことを抑制することができる。

次に、低負荷運転時の冷媒回路に切り替わっている際に、エジェクタ式冷凍サイクル１０の熱負荷が増加すると、空調制御装置６０の吐出能力制御部６０ａが圧縮機１１の冷媒吐出能力を上昇させる。

これにより、圧力差ΔＰが基準圧力差ＫΔＰより大きくなり、第１弁体部５２が迂回通路５０ｃを閉じる。従って、オリフィス５０ｅにて減圧された冷媒が、蒸発器１４へ供給されなくなる。その結果、蒸発器１４出口側冷媒の過熱度が上昇し、駆動機構３７がノズル通路１３ａを開く。すなわち、通常運転時の冷媒回路に切り替わる。その後の作動は、上述した通常運転時の作動で説明した通りである。

つまり、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０によれば、エジェクタ式冷凍サイクル１０の熱負荷に応じて、通常運転時の冷媒回路と低負荷運転時の冷媒回路とを機械的に、かつ、自動的に切り替えることができる。

また、低負荷運転時、あるいは通常運転時に圧縮機１１が停止すると、統合差圧弁１５の低圧冷媒通路５０ｂ内の冷媒の温度が上昇し、第２開閉機構のニードル弁体部５４が迂回通路５０ｃを閉じる。このため、第１開閉機構の開閉状態によらず、迂回通路５０ｃが閉塞される。さらに、圧縮機１１の停止によってエジェクタ１３の吸引空間３０ｃ内の吸引冷媒の圧力が上昇すると、エジェクタ１３のノズル通路１３ａが閉塞される。

従って、圧縮機１１の停止時には、放熱器１２から流出した冷媒が、エジェクタ１３のノズル通路１３ａ側へ流入することも、迂回通路５０ｃのオリフィス５０ｅ側へ流入することも抑制される。その結果、圧縮機１１の停止時には、サイクルの高圧側冷媒圧力と低圧側冷媒圧力との均圧化を抑制することができる。

ここで、高圧側冷媒圧力とは、圧縮機１１の吐出口から減圧装置（本実施形態では、エジェクタ１３のノズル通路１３ａおよびオリフィス５０ｅ）の入口側へ至る冷媒流路内の冷媒圧力である。また、低圧側冷媒圧力とは、減圧装置（本実施形態では、エジェクタ１３のノズル通路１３ａおよびオリフィス５０ｅ）の出口側から圧縮機１１の吸入口へ至る冷媒流路内の冷媒圧力である。

さらに、圧縮機１１の停止時に、高圧側冷媒圧力と低圧側冷媒圧力が均圧化してしまうと、蒸発器１４の温度が上昇しやすくなる。このため、高圧側冷媒圧力と低圧側冷媒圧力が均圧化してしまうと、圧縮機１１を再起動させた際に、送風空気を所望の温度まで低下させるために必要な時間が長くなってしまう。これに加えて、蒸発器１４における冷媒蒸発温度を低下させるために圧縮機１１が消費する消費動力も多くなってしまう。

これに対して、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルによれば、圧縮機１１の停止時に、高圧側冷媒圧力と低圧側冷媒圧力が均圧化してしまうことを抑制できる。従って、圧縮機１１の再起動時に、速やかに送風空気を冷却することができるとともに、圧縮機１１の消費動力の増加を抑制することができる。

このことは、信号待ち等の比較的短時間の車両停止時に一時的にエンジンを停止させるアイドリングストップ車両に適用されて、内燃機関（エンジン）から駆動力を得る圧縮機１１を備えるエジェクタ式冷凍サイクル１０において、極めて有効である。

また、本実施形態では、第１開閉機構を、圧力差ΔＰの増加に伴って迂回通路５０ｃを閉じる側に変位する第１弁体部５２、第１弁体部５２が迂回通路５０ｃを開く側に付勢する荷重をかける弁体用バネ５３等によって構成している。従って、極めて簡素な構成で、機械的機構で作動する第１開閉機構を実現することができる。

また、本実施形態では、第２開閉機構を、ニードル弁体部５４、形状記憶合金で形成された第２バネ５４ｂ等によって構成し、オリフィス５０ｅ下流側冷媒の温度が基準温度以上となった際に、圧縮機１１が停止したものとして迂回通路５０ｃを閉じるようにしている。従って、極めて簡素な構成で、機械的機構で作動する第２開閉機構を実現することができる。

さらに、統合差圧弁１５では、迂回通路５０ｃ、第１開閉機構としての第１弁体部５２および弁体用バネ５３、第２開閉機構としてのニードル弁体部５４、第１バネ５４ａ、第２バネ５４ｂ、並びに、減圧装置としてのオリフィス５０ｅを一体的に構成している。従って、エジェクタ式冷凍サイクル１０全体としての大型化を抑制することができる。

また、本実施形態では、流量調整機構を、封入空間３７ａ内の圧力に応じて変位するダイヤフラム３７１を有しる駆動機構３７、弁体としての通路形成部材３５、コイルバネ４０等によって構成している。従って、極めて簡素な構成で、機械的機構で作動する流量調整機構を実現することができる。

さらに、通路形成部材３５がノズルボデー３２の冷媒通路（すなわち、減圧用空間３０ｂ）内に配置されていることによって、流量調整機構がエジェクタ１３に一体的に構成されている。従って、エジェクタ式冷凍サイクル１０全体としての大型化を抑制することができる。

（第２実施形態）
本実施形態では、図８の全体構成図に示すエジェクタ式冷凍サイクル１０ａについて説明する。エジェクタ式冷凍サイクル１０ａでは、第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０に対し、エジェクタ１３に代えて、膨張弁２２、エジェクタ２３、アキュムレータ２４を採用した例を説明する。

なお、図８では、第１実施形態と同一もしくは均等部分に同一の符号を付している。このことは、以下の図面でも同様である。また、図８では、第１実施形態で説明した統合差圧弁１５を破線で示し、その内部に第１開閉機構としての第１弁体部５２、迂回通路５０ｃ、オリフィス５０ｅ、および第２開閉機構としてのニードル弁体部５４等を模式的に図示している。

膨張弁２２は、いわゆる外部均圧式の温度式膨張弁であって、本実施形態の流量調整機構である。より具体的には、膨張弁２２は、第１実施形態と同様の封入空間と導入空間が形成されたパワーエレメントを有している。そして、封入空間内の感温媒体には、蒸発器１４出口側冷媒の温度が伝達され、導入空間内には、蒸発器１４出口側冷媒の圧力が導かれる。

従って、パワーエレメントのうち、封入空間を形成する部位は封入空間形成部材を構成し、導入空間を形成する部位は導入空間形成部材を構成している。さらに、パワーエレメントの内部には、第１実施形態と同様に、封入空間内の内圧および導入空間内の内圧に応じて変位する圧力応動部材であるダイヤフラムが配置されている。

また、膨張弁２２の内部には、放熱器１２から流出した高圧冷媒を減圧させる絞り通路が形成されている。絞り通路の入口側には、統合差圧弁１５の高圧冷媒流出口５１ｂ側が接続されており、絞り通路の出口側には、エジェクタ２３のノズル部２３ａの入口側が接続されている。そして、ダイヤフラムの変位を作動棒を介して、絞り通路内に配置された弁体に伝達することによって、絞り通路の通路断面積を変化させる。

より詳細には、この膨張弁２２では、統合差圧弁１５の第１開閉機構が迂回通路５０ｃを閉じる通常運転時には、第１実施形態と同様に、蒸発器１４出口側冷媒の過熱度ＳＨが予め定めた基準過熱度ＫＳＨに近づくように、絞り通路の通路断面積を調整する。つまり、通常運転時には、膨張弁２２は、蒸発器１４出口側冷媒の温度（過熱度ＳＨ）の低下に伴って、絞り通路の通路断面積を縮小させる。

また、統合差圧弁１５の第１開閉機構および第２開閉機構の双方が迂回通路５０ｃを開く低負荷運転時には、蒸発器１４出口側冷媒の過熱度ＳＨの低下により、第１実施形態と同様に絞り通路を閉塞する。さらに、統合差圧弁１５の第２開閉機構が迂回通路５０ｃを閉じる圧縮機１１の停止時には、駆動機構３７の導入空間３７ｂの内圧の上昇により、第１実施形態と同様に、絞り通路を閉塞する。

エジェクタ２３は、ノズル部２３ａおよびボデー部２３ｂを有している。ノズル部２３ａは、冷媒の流れ方向に向かって徐々に先細る形状の金属製（本実施形態では、ステンレス製）の略円筒状部材で形成されている。そして、内部に形成された冷媒通路にて冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるものである。

ノズル部２３ａの内部に形成された冷媒通路には、通路断面積が最も縮小した喉部（最小通路面積部）が形成され、さらに、この喉部から冷媒を噴射する冷媒噴射口へ向かって冷媒通路面積が徐々に拡大する末広部が形成されている。つまり、ノズル部２３ａは、ラバールノズルとして構成されている。

さらに、本実施形態では、ノズル部２３ａとして、エジェクタ式冷凍サイクル１０ａの通常作動時に、冷媒噴射口から噴射される噴射冷媒の流速が音速以上となるように設定されたものが採用されている。もちろん、ノズル部２３ａを先細ノズルで構成してもよい。

ボデー部２３ｂは、金属製（本実施形態では、アルミニウム合金製）の円筒状部材で形成されており、内部にノズル部２３ａを支持固定する固定部材として機能するとともに、エジェクタ２３の外殻を形成するものである。より具体的には、ノズル部２３ａは、ボデー部２３ｂの長手方向一端側の内部に収容されるように圧入にて固定されている。従って、ノズル部２３ａとボデー部２３ｂとの固定部（圧入部）から冷媒が漏れることはない。

また、ボデー部２３ｂの外周面のうち、ノズル部２３ａの外周側に対応する部位には、その内外を貫通してノズル部２３ａの冷媒噴射口と連通するように設けられた冷媒吸引口２３ｃが形成されている。この冷媒吸引口２３ｃは、ノズル部２３ａから噴射される噴射冷媒の吸引作用によって、蒸発器１４から流出した冷媒をエジェクタ２３の内部へ吸引する貫通穴である。

さらに、ボデー部２３ｂの内部には、冷媒吸引口２３ｃから吸引された吸引冷媒をノズル部２３ａの冷媒噴射口側へ導く吸引通路２３ｅ、および吸引通路２３ｅを介してエジェクタ２３の内部へ流入した吸引冷媒と噴射冷媒とを混合させて昇圧させる昇圧部であるディフューザ部２３ｄが形成されている。

吸引通路２３ｅは、ノズル部２３ａの先細り形状の先端部周辺の外周側とボデー部２３ｂの内周側との間の空間に形成されており、吸引通路２３ｅの冷媒通路面積は、冷媒流れ方向に向かって徐々に縮小している。これにより、吸引通路２３ｅを流通する吸引冷媒の流速を徐々に増加させて、ディフューザ部２３ｄにて吸引冷媒と噴射冷媒が混合する際のエネルギ損失（混合損失）を低減させている。

ディフューザ部２３ｄは、吸引通路２３ｅの出口に連続するように配置されて、冷媒通路面積が徐々に拡大するように形成されている。これにより、噴射冷媒と吸引冷媒とを混合させながら、その流速を減速させて噴射冷媒と吸引冷媒との混合冷媒の圧力を上昇させる機能、すなわち、混合冷媒の速度エネルギを圧力エネルギに変換する機能を果たす。ディフューザ部２３ｄの冷媒流出口には、アキュムレータ２４の入口側が接続されている。

アキュムレータ２４は、エジェクタ２３から流出した冷媒の気液を分離する気液分離部である。アキュムレータ２４の気相冷媒流出口には、圧縮機１１の吸入口側が接続されており、液相冷媒流出口には、第１実施形態と同様の逆止弁１６を介して、統合差圧弁１５の低圧冷媒流入口５１ｃ側が接続されている。

その他のエジェクタ式冷凍サイクル１０ａの構成および作動は、第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０と同様である。つまり、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０ａでは、第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０のエジェクタ１３に対して、流量調整機構としての膨張弁２２、エジェクタ２３、気液分離部としてのアキュムレータ２４が、互いに別の構成部材として構成されている。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０ａを作動させると、第１実施形態と同様の効果を得ることができる。すなわち、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０ａによれば、圧縮機１１の作動時には、負荷変動に応じて冷媒回路を適切に切り替えることができ、さらに、圧縮機１１の停止時には、サイクル内の冷媒の均圧化を抑制することができる。

（第３実施形態）
本実施形態では、第１実施形態に対して、図９の全体構成図に示すように、統合差圧弁１５、およびエジェクタ１３の構成を変更したエジェクタ式冷凍サイクル１０ｂについて説明する。

まず、図１０により、本実施形態の統合差圧弁１５の具体的構成について説明する。この統合差圧弁１５のバルブボデー５１には、圧力導出穴５１ｅが形成されている。圧力導出穴５１ｅは、迂回通路５０ｃ内のうち、オリフィス５０ｅよりも高圧冷媒通路５０ａ側の通路と外部とを連通させる連通穴である。従って、圧力導出穴５１ｅからは、第１開閉機構の出口側かつオリフィス５０ｅの上流側の冷媒の出口側圧力Ｐｏが導出される。

より詳細には、通常運転時のように、第１開閉機構（具体的には、第１弁体部５２のシール部５２１）が迂回通路５０ｃを閉じ、第２開閉機構（具体的には、ニードル弁体部５４）が迂回通路５０ｃを開いている際には、出口側圧力Ｐｏは、迂回通路５０ｃの出口側の冷媒圧力ＰＬとなる。

一方、低負荷運転時のように、第１開閉機構が迂回通路５０ｃを開き、第２開閉機構が迂回通路５０ｃを開いている際には、出口側圧力Ｐｏは、迂回通路５０ｃの入口側の冷媒圧力ＰＨとなる。

さらに、圧縮機１１の停止時には、圧力差ΔＰの減少により第１開閉機構が迂回通路５０ｃを開き、第２開閉機構が迂回通路５０ｃを閉じる。従って、出口側圧力Ｐｏは迂回通路５０ｃの入口側の冷媒圧力ＰＨとなる。なお、図１０では、第１、第２開閉機構の双方が、迂回通路５０ｃを開いた状態を図示している。

次に、本実施形態のエジェクタ１３の具体的構成について説明する。このエジェクタ１３のハウジングボデー３１には、図１１に示すように、圧力導入穴３１ｈが形成されている。圧力導入穴３１ｈは、駆動機構３７の導入空間３７ｂに連通しており、統合差圧弁１５の圧力導出穴５１ｅ側に接続されている。

さらに、本実施形態のエジェクタ１３では、ノズルボデー３２の溝部３２ｄが廃止され、ディフューザボデー３３の上面側であって、かつ、吸引通路３０ｄの外周側に、円環状の溝部３３ｂが形成されている。そして、この溝部３３ｂに、駆動機構３７が形成されている。

本実施形態の駆動機構３７は、第１実施形態と同様のダイヤフラム３７１、アッパーキャップ３７２、作動棒３７４、プレート３７５等を有している。アッパーキャップ３７２は、圧入あるいはかしめ等の手段によって、溝部３３ｂの上方側（すなわち、吸引空間３０ｃ側）の開口部を閉塞するようにディフューザボデー３３の上面側に固定されている。

さらに、アッパーキャップ３７２が固定されることによって、ダイヤフラム３７１の外周側縁部と内周側縁部が、アッパーキャップ３７２および溝部３３ｂ内に設けられた段差部によって挟み込まれる。これにより、ダイヤフラム３７１が溝部３３ｂ内に固定されている。

従って、本実施形態の導入空間３７ｂは、溝部３３ｂの内部空間のうち、ダイヤフラム３７１の下方側に形成される。つまり、本実施形態では、ディフューザボデー３３のうち溝部３３ｂを形成する部位が、導入空間形成部材としての機能を果たしている。もちろん、導入空間形成部材を、ディフューザボデー３３に対して別体として形成してもよい。

導入空間３７ｂは、ハウジングボデー３１に形成された圧力導入穴３１ｈに連通している。圧力導入穴３１ｈには、統合差圧弁１５の圧力導出穴５１ｅ側が接続されている。このため、導入空間３７ｂ内の冷媒圧力は、迂回通路５０ｃのうち、第１開閉機構（具体的には、第１弁体部５２のシール部５２１）の出口側かつ減圧装置（具体的には、オリフィス５０ｅ）の上流側の冷媒の出口側圧力Ｐｏと同等となる。

ここで、統合差圧弁１５の圧力導出穴５１ｅとエジェクタ１３の圧力導入穴３１ｈは、比較的径の細い冷媒配管で接続されており、この冷媒配管では殆ど冷媒が流通しない。このため、封入空間３７ａに封入された感温媒体には、主にアッパーキャップ３７２を介して、吸引空間３０ｃ内を流通する吸引冷媒（すなわち、蒸発器１４出口側冷媒）の有する熱が伝達される。

さらに、本実施形態のアッパーキャップ３７２には、吸引空間３０ｃ内に向かって突出する感温筒３７２ａが形成されている。感温筒３７２ａは有底筒状に形成されており、その内部に封入空間３７ａに連通する空間が形成されている。このような感温筒３７２ａを設けることで、吸引冷媒と感温媒体との熱交換面積を拡大させて、感温媒体の温度を精度良く吸引冷媒の温度に近づけることができる。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０ｂでは、通常運転時には、統合差圧弁１５の第１開閉機構が迂回通路５０ｃを閉じ、第２開閉機構がオリフィスの出口部を開くので、出口側圧力Ｐｏ（すなわち、導入空間３７ｂ内の内圧）が、迂回通路５０ｃの出口側の冷媒圧力ＰＬと同等となる。

さらに、迂回通路５０ｃの出口側の冷媒圧力ＰＬは、蒸発器１４入口側冷媒の圧力であるから、導入空間３７ｂ内の内圧と吸引冷媒（すなわち、蒸発器１４出口側冷媒）の圧力との圧力差は、蒸発器１４における圧力損失程度の差しか生じない。

このため、通常運転時に、蒸発器１４出口側冷媒の温度（過熱度ＳＨ）が上昇すると、封入空間３７ａに封入された感温媒体の飽和圧力が上昇し、封入空間３７ａの内圧から導入空間３７ｂの圧力を差し引いた圧力差が大きくなる。これにより、ダイヤフラム３７１が吸引空間３０ｃ側へ変位して、通路形成部材３５が作動棒３７４から受ける荷重が増加する。

従って、通常運転時に、蒸発器１４出口側冷媒の温度（過熱度ＳＨ）が上昇すると、通路形成部材３５は、最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積を拡大させる方向（図１１では、下方側）に変位する。

一方、通常運転時に、蒸発器１４出口側冷媒の温度（過熱度ＳＨ）が低下すると、封入空間３７ａに封入された感温媒体の飽和圧力が低下し、封入空間３７ａ内の内圧から導入空間３７ｂ内の内圧を差し引いた圧力差が小さくなる。これにより、ダイヤフラム３７１が封入空間３７ａ側へ変位して、通路形成部材３５が作動棒３７４から受ける荷重が減少する。

従って、通常運転時に、蒸発器１４出口側冷媒の温度（過熱度ＳＨ）が低下すると、通路形成部材３５は、最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積を縮小させる方向（図１１では、上方側）に変位する。

つまり、本実施形態の駆動機構３７は、通常運転時には、第１実施形態と同様に、蒸発器１４出口側冷媒の過熱度ＳＨに応じて、ダイヤフラム３７１が通路形成部材３５を変位させる。そして、蒸発器１４出口側冷媒の過熱度ＳＨが予め定めた基準過熱度ＫＳＨに近づくように、最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積を調整している。

また、低負荷運転時には、第１開閉機構が迂回通路５０ｃを開き、第２開閉機構がオリフィス５０ｅの出口部を開くので、出口側圧力Ｐｏは、迂回通路５０ｃの入口側の冷媒圧力ＰＨと同等となる。

さらに、迂回通路５０ｃの入口側の冷媒圧力ＰＨは、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒と同程度の高圧なので、封入空間３７ａ内の内圧から導入空間３７ｂ内の内圧を差し引いた圧力差が小さくなる。より具体的には、圧力差が負の値となる。

これにより、ダイヤフラム３７１が封入空間３７ａ側へ変位して、通路形成部材３５が作動棒３７４から受ける荷重が減少する。従って、低負荷運転時には、蒸発器１４出口側冷媒の温度（過熱度ＳＨ）によらず、通路形成部材３５は、最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積を縮小させる方向（図３では、上方側）に変位する。そして、エジェクタ１３のノズル通路１３ａを閉塞させる。

つまり、本実施形態の駆動機構３７では、出口側圧力Ｐｏ（すなわち、導入空間３７ｂ内の内圧）が上昇した際に、ノズル通路１３ａの最小通路面積部３０ｍを閉塞させるように、通路形成部材３５を変位させる。

また、圧縮機の停止時には、第１開閉機構が迂回通路５０ｃを開き、第２開閉機構がオリフィスの出口部を閉じるので、導入空間３７ｂ内の内圧は、迂回通路５０ｃの入口側の冷媒圧力ＰＨと同等となる。従って、低負荷運転時と同様に、通路形成部材３５がエジェクタ１３のノズル通路１３ａを閉塞させる。その他のエジェクタ式冷凍サイクル１０ｂの構成は、第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０と同様である。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０ｂを作動させると、通常運転時には、第１開閉機構が迂回通路５０ｃを閉じる。その結果、図９の黒塗矢印に示すように冷媒が流れる冷媒回路に切り替えられ、第１実施形態と全く同様に作動する。

また、低負荷運転時には、第１開閉機構が迂回通路５０ｃを開き、第２開閉機構が迂回通路５０ｃを開く。これにより、駆動機構３７の導入空間３７ｂ内の内圧が上昇して、駆動機構３７が、ノズル通路１３ａを閉塞させるように通路形成部材３５を変位させる。その結果、図９の白抜矢印に示すように冷媒が流れる冷媒回路に切り替えられ、第１実施形態と全く同様に作動する。

この際、本実施形態では、出口側圧力Ｐｏの上昇によって、封入空間３７ａ内の内圧と導入空間３７ｂ内の内圧との圧力差に応じて作動する機械的機構で構成された駆動機構３７が、ノズル通路１３ａを閉塞させるように通路形成部材３５を速やかに変位させる。従って、放熱器１２から流出した冷媒をエジェクタ１３のノズル通路１３ａへ流入させない冷媒回路に、機械的に、かつ、自動的に、さらに速やかに切り替えることができる。

さらに、圧縮機１１の停止時には、第２開閉機構が迂回通路５０ｃを閉じるとともに、低負荷運転時と同様に、駆動機構３７が、ノズル通路１３ａを閉塞させる。その結果、圧縮機１１の停止時には、放熱器１２から流出した冷媒が、エジェクタ１３のノズル通路１３ａ側へ流入することも、迂回通路５０ｃのオリフィス５０ｅ側へ流入することも抑制される。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０ｂによれば、第１実施形態と同様の効果を得ることができる。すなわち、圧縮機１１の作動時には、負荷変動に応じて冷媒回路を適切に切り替えることができ、さらに、圧縮機１１の停止時には、サイクル内の冷媒の均圧化を抑制することができる。

（第４実施形態）
本実施形態では、図１２の全体構成図に示すエジェクタ式冷凍サイクル１０ｃについて説明する。エジェクタ式冷凍サイクル１０ｃでは、第３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０ｂに対し、エジェクタ１３に代えて、膨張弁２２ａ、エジェクタ２３、アキュムレータ２４を採用した例を説明する。

本実施形態の膨張弁２２ａは、いわゆる内部均圧式の温度式膨張弁であって、本実施形態の流量調整機構である。より具体的には、膨張弁２２ａは、第２実施形態と同様の封入空間と導入空間が形成されたパワーエレメントを有している。そして、封入空間内の感温媒体には、蒸発器１４出口側冷媒の温度が伝達され、導入空間内には、第１開閉機構の出口側かつオリフィス５０ｅの上流側の冷媒の出口側圧力Ｐｏが導かれる。

さらに、パワーエレメントの内部には、第２実施形態と同様に、封入空間内の内圧および導入空間内の内圧に応じて変位するダイヤフラムが配置されている。

また、膨張弁２２ａの内部には、放熱器１２から流出した高圧冷媒を減圧させる絞り通路が形成されている。絞り通路の入口側には、統合差圧弁１５の高圧冷媒流出口５１ｂ側が接続されており、絞り通路の出口側には、エジェクタ２３のノズル部２３ａの入口側が接続されている。そして、ダイヤフラムの変位を作動棒を介して、絞り通路内に配置された弁体に伝達することによって、絞り通路の通路断面積を変化させる。

より詳細には、膨張弁２２ａでは、統合差圧弁１５の第１開閉機構が迂回通路５０ｃを閉じる通常運転時には、第３実施形態と同様に、蒸発器１４出口側冷媒の過熱度ＳＨが予め定めた基準過熱度ＫＳＨに近づくように、絞り通路の通路断面積を調整する。つまり、通常運転時には、膨張弁２２は、蒸発器１４出口側冷媒の温度（過熱度ＳＨ）の低下に伴って、絞り通路の通路断面積を縮小させる。

また、統合差圧弁１５の第１開閉機構および第２開閉機構の双方が迂回通路５０ｃを開く低負荷運転時には、駆動機構３７の導入空間３７ｂの内圧の上昇により、第１実施形態と同様に絞り通路を閉塞する。さらに、統合差圧弁１５の第２開閉機構が迂回通路５０ｃを閉じる圧縮機１１の停止時には、駆動機構３７の導入空間３７ｂの内圧の上昇により、第１実施形態と同様に、絞り通路を閉塞する。

エジェクタ２３、アキュムレータ２４は、第２実施形態で説明した通りである。その他のエジェクタ式冷凍サイクル１０ｃの構成および作動は、第３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０ｂと同様である。つまり、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０ｃでは、第３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０ｂに対して、流量調整機構としての膨張弁２２ａ、エジェクタ２３、気液分離部としてのアキュムレータ２４が、互いに別の構成部材として構成されている。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０ｃを作動させると、第３実施形態と同様の効果を得ることができる。すなわち、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０ｃによれば、圧縮機１１の作動時には、負荷変動に応じて冷媒回路を適切に切り替えることができ、さらに、圧縮機１１の停止時には、サイクル内の冷媒の均圧化を抑制することができる。

（第５実施形態）
本実施形態では、第１実施形態に対して、図１３の模式的な断面図に示すように、統合差圧弁の構成を変更した例を説明する。

より具体的には、本実施形態の統合差圧弁１５ａでは、第２開閉機構（具体的には、ニードル弁体部５４、第１バネ５４ａ、第２バネ５４ｂ）を廃止している。さらに、統合差圧弁１５ａは、第２バネ５４ｂと同様の形状記憶合金で形成された形状記憶バネ５５を有している。

形状記憶バネ５５は、第１開閉機構を構成する第１弁体部５２に対して、迂回通路５０ｃを閉じる側に付勢する荷重をかける弾性部材である。さらに、形状記憶バネ５５は、低圧冷媒通路５０ｂ側に配置されており、低圧冷媒通路５０ｂ内の冷媒の温度上昇に伴って、バネ荷重が増加する特性を有している。

形状記憶バネ５５は、通常運転時に想定される低圧冷媒通路５０ｂ内の冷媒温度では、弁体用バネ５３と同程度のバネ荷重となる。弁体用バネ５３および形状記憶バネ５５は、圧力差ΔＰが概ね基準圧力差ＫΔＰ以下となった際に、迂回通路５０ｃを開く程度のバネ荷重となるものが採用されている。

さらに、形状記憶バネ５５は、圧縮機１１が停止して、低圧冷媒通路５０ｂ内の冷媒の温度（すなわち、オリフィス５０ｅ下流側冷媒の温度）が上昇するに伴って、バネ荷重を増加させる。そして、低圧冷媒通路５０ｂ内の冷媒の温度が基準温度以上となった際に、迂回通路５０ｃを閉じるバネ荷重となるものが採用されている。

従って、本実施形態の統合差圧弁１５ａを採用しても、通常運転時には、圧力差ΔＰが増加することによって、第１弁体部５２が迂回通路５０ｃを閉塞する。従って、第１実施形態と同様に、放熱器１２から流出した冷媒をエジェクタ１３のノズル通路１３ａへ冷媒を流入させる冷媒回路に切り替えることができる。

また、低負荷運転時には、基準圧力差ＫΔＰ以下となり、第１弁体部５２が迂回通路５０ｃを開くので、第１実施形態と同様に、放熱器１２から流出した冷媒をオリフィス５０ｅ側へ流入させる冷媒回路に切り替えることができる。

さらに、圧縮機１１が停止した際には、低圧冷媒通路５０ｂ内の冷媒の温度が上昇して形状記憶バネ５５のバネ荷重が増大する。これにより、第１弁体部５２が迂回通路５０ｃを閉塞するので、第１実施形態と同様に、サイクル内の冷媒の均圧化を抑制することができる。

また、本実施形態では、開閉機構を、第１弁体部５２、形状記憶合金で形成された形状記憶バネ５５等によって構成し、オリフィス５０ｅ下流側冷媒の温度が基準温度以上となった際に、圧縮機１１が停止したものとして迂回通路５０ｃを閉じるようにしている。従って、１つの弁体部で、開閉機構を実現することができる。

（第６実施形態）
本実施形態では、第１実施形態に対して、図１４の模式的な断面図に示すように、統合差圧弁の構成を変更した例を説明する。

具体的には、本実施形態の統合差圧弁１５ｂでは、第５実施形態と同様に第２開閉機構を廃止している。さらに、統合差圧弁１５ｂは、低圧冷媒通路５０ｂ内の冷媒の圧力（すなわち、オリフィス５０ｅ下流側冷媒の圧力）に応じて第１弁体部５２を変位させるパワーエレメント５６を有している。

パワーエレメント５６は、金属製のカップ状部材で形成されている。パワーエレメント５６は、バルブボデー５１の低圧冷媒通路５０ｂ側に配置されている。パワーエレメント５６の内部には、薄板金属製（本実施形態では、ＳＵＳ３０４製）のダイヤフラム５６１が配置されている。ダイヤフラム５６１は、パワーエレメント５６の内部空間を、第１弁体部５２の変位方向（図１４の上下方向）に２つに仕切っている。

ダイヤフラム５６１によって仕切られた２つの空間のうち、低圧冷媒通路５０ｂ側に配置された一方の空間は、導入空間５６ｂである。導入空間５６ｂは、低圧冷媒通路５０ｂに連通している。ダイヤフラム５６１によって仕切られた２つの空間のうち、他方の空間は、封入空間５６ａである。封入空間５６ａには、不活性ガス（本実施形態では、ヘリウム）が封入されている。

このような封入空間５６ａでは、封入された不活性ガスに温度変化が生じても、不活性ガスが封入空間５６ａ内で凝縮あるいは蒸発することによって、封入空間５６ａ内の内圧を概ねを一定に保つことができる。

また、ダイヤフラム５６１は、導入空間５６ｂ内の圧力と封入空間５６ａ内の圧力との圧力差に応じて変位する圧力応動部材である。ダイヤフラム５６１は、第１弁体部５２に連結されており、ダイヤフラム５６１の変位は、第１弁体部５２に伝達される。

さらに、本実施形態では、圧力差ΔＰが基準圧力差ＫΔＰ以下となった際に第１弁体部５２が迂回通路５０ｃを開き、かつ、圧縮機１１の停止時に低圧冷媒通路５０ｂ内の冷媒の圧力が上昇した際、第１弁体部５２が迂回通路５０ｃを閉じるように、弁体用バネ５３のバネ荷重を設定している。

従って、本実施形態の統合差圧弁１５ｂを採用しても、通常運転時には、圧力差ΔＰが増加することによって、第１弁体部５２が迂回通路５０ｃを閉塞する。従って、第１実施形態と同様に、放熱器１２から流出した冷媒をエジェクタ１３のノズル通路１３ａへ冷媒を流入させる冷媒回路に切り替えることができる。

また、低負荷運転時には、基準圧力差ＫΔＰ以下となり、第１弁体部５２が迂回通路５０ｃを開くので、第１実施形態と同様に、放熱器１２から流出した冷媒をオリフィス５０ｅ側へ流入させる冷媒回路に切り替えることができる。

さらに、圧縮機１１が停止した際には、低圧冷媒通路５０ｂ内の冷媒の圧力が上昇してダイヤフラム５６１を導入空間５６ｂ側へ変位させる。これにより、第１弁体部５２が迂回通路５０ｃを閉塞するので、第１実施形態と同様に、サイクル内の冷媒の均圧化を抑制することができる。

また、本実施形態では、開閉機構を、第１弁体部５２、圧力応動部材であるダイヤフラム５６１等によって構成し、オリフィス５０ｅ下流側冷媒の圧力が基準圧力以上となった際に、圧縮機１１が停止したものとして迂回通路５０ｃを閉じるようにしている。従って、１つの弁体部で、開閉機構を実現することができる。

（第７実施形態）
第２実施形態では、機械的機構で構成された統合差圧弁１５を備えるエジェクタ式冷凍サイクル１０ａについて説明したが、本実施形態では、図１５の全体構成図に示すように、迂回通路１７に配置された開閉弁１８および固定絞り１９を備えるエジェクタ式冷凍サイクル１０ｄについて説明する。

開閉弁１８は、空調制御装置６０から出力される制御信号（制御パルス）によって、その作動が制御される電磁弁である。従って、本実施形態の空調制御装置６０のうち、開閉弁１８の作動を制御する構成が開閉弁制御部６０ｂを構成している。この開閉弁１８は、非通電時に冷媒通路を閉じる、いわゆるノーマルクローズ型の電磁弁である。

固定絞り１９は、第１実施形態で説明したオリフィス５０ｅと同様の機能を果たすものである。固定絞り１９としては、具体的に、オリフィス、キャピラリチューブ、ノズル等を採用することができる。迂回通路１７は、第１実施形態で説明した迂回通路５０ｃと同様の機能を果たす冷媒配管である。その他のエジェクタ式冷凍サイクル１０ｄの構成は、第２実施形態で説明したエジェクタ式冷凍サイクル１０ａと同様である。

次に、上記構成における本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０ｄの作動について説明する。本実施形態では、開閉弁制御部６０ｂが、圧縮機１１の吐出容量制御弁へ出力される制御信号から、圧縮機１１の冷媒吐出能力を算定する。

さらに、開閉弁制御部６０ｂは、圧縮機１１の作動時に算定された冷媒吐出能力が予め定めた基準能力より高くなっている際には、通常運転時になっているものとして、開閉弁１８を閉じる。これにより、迂回通路５０ｃが閉塞される、従って、通常運転時には、図１５の黒塗矢印に示すように冷媒が流れ、第２実施形態の通常運転時と同様に作動する。

また、開閉弁制御部６０ｂは、圧縮機１１の作動時に算定された冷媒吐出能力が基準能力以下となっている際には、低負荷運転時になっているものとして、開閉弁１８を開く。これにより、蒸発器１４出口側冷媒の過熱度ＳＨが低下し、第２実施形態と同様に、膨張弁２２が絞り通路を閉塞する。従って、低負荷運転時には、図１５の白抜矢印に示すように冷媒が流れ、第２実施形態の低負荷運転時と同様に作動する。

また、圧縮機１１の停止時には、すなわち冷媒吐出能力が０となっている際には、開閉弁制御部６０ｂが、開閉弁１８を閉じる。さらに、圧縮機１１の停止時には、固定絞り１９下流側冷媒の圧力が上昇するので、膨張弁２２が絞り通路を閉塞する。従って、圧縮機１１の停止時には、第２実施形態と同様に、サイクル内の冷媒の均圧化を抑制することができる。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０ｄを作動させると、第２実施形態と同様の効果を得ることができる。すなわち、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０ａによれば、圧縮機１１の作動時には、負荷変動に応じて冷媒回路を適切に切り替えることができ、さらに、圧縮機１１の停止時には、サイクル内の冷媒の均圧化を抑制することができる。

さらに、本実施形態では、開閉弁１８として、ノーマルクローズ型の電磁弁を採用しているので、エジェクタ式冷凍サイクル１０ｄが作動していない時には開閉弁１８が非通電状態となり、迂回通路１７を確実に閉塞することができる。従って、確実にサイクル内の冷媒の均圧化を抑制することができる。

なお、本実施形態では、互いに別体で構成された開閉弁１８および固定絞り１９を採用した例を説明したが、開閉弁１８および固定絞り１９を一体化させてもよい。具体的には、開閉弁１８および固定絞り１９に代えて、絞り通路の開度を変化させる弁体と、この弁体を変位させる電動アクチュエータ（例えば、ステッピングモータ）とを有し、さらに、絞り通路を全閉とする全閉機能付きの可変絞り機構を採用してもよい。

そして、通常運転時および圧縮機の停止時には、絞り通路が全閉となるように、開閉弁制御部６０ｂが可変絞り機構の作動を制御し、低負荷運転時に絞り通路が予め定めた絞り開度となるように、開閉弁制御部６０ｂが可変絞り機構の作動を制御すればよい。

また、本実施形態では、流量調整機構として膨張弁２２を採用した例を説明したが、膨張弁２２に代えて、上記と同様の電気式の可変絞り機構を採用してもよい。そして、圧縮機１１の作動時には、空調制御装置６０の膨張弁制御部が、蒸発器１４出口側冷媒の過熱度ＳＨが基準過熱度ＫＳＨに近づくように可変絞り機構の作動を制御し、圧縮機１１の停止時には、絞り開度が全閉となるように可変絞り機構の作動を制御すればよい。

（他の実施形態）
本発明は上述の実施形態に限定されることなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で、以下のように種々変形可能である。また、上記各実施形態に開示された手段は、実施可能な範囲で適宜組み合わせてもよい。

（１）本発明に係るエジェクタ式冷凍サイクルのサイクル構成は、上述の実施形態に開示された構成に限定されない。図１６の模式的な全体構成図に示すように、種々変形可能である。

なお、図１６は、第２実施形態で説明したエジェクタ式冷凍サイクル１０ａに対応するサイクルの変形例を模式的に記載した全体構成図である。さらに、図１６では、統合差圧弁１５の開閉機構（弁体部等）５２、５３、迂回通路５０ｃ、および減圧装置（オリフィス）５０ｅを、それぞれ別体で構成された構成部材として図示している。

また、図１６では、迂回通路５０ｃとして、放熱器１２から流出した冷媒を蒸発器１４の冷媒流入口側へ導くように接続された冷媒通路を採用しているが、迂回通路５０ｃは、これに限定されない。つまり、放熱器１２の少なくとも一部の熱交換領域で冷却された冷媒を蒸発器１４の少なくとも一部の熱交換領域で蒸発させることができるように接続された冷媒通路であればよい。従って、放熱器１２内を流通する冷媒を蒸発器１４内に形成された冷媒流路の途中へ導くように接続された冷媒通路であってもよい。

また、図１６に示すように、エジェクタ２３のディフューザ部２３ｄの冷媒流出口とアキュムレータ２４の入口との間に、冷媒を蒸発させる補助蒸発器１４１を配置してもよい。

これによれば、通常運転時には、エジェクタ２３の昇圧作用によって、補助蒸発器１４１における冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）を蒸発器１４における冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）よりも上昇させることができる。従って、双方の蒸発器１４、１４１において、異なる温度帯で冷媒を蒸発させることができる。さらに、低負荷運転時にも、蒸発器１４および補助蒸発器１４１を直列的に接続して、双方の蒸発器１４、１４１にて、冷凍能力を発揮することができる。

また、蒸発器１４に対して並列的に接続された第２蒸発器１４２を追加してもよい。さらに、図１６の二重線に示すように、放熱器１２から流出した冷媒をアキュムレータ２４側へ導く並列通路２５を接続し、この並列通路２５に、並列通路２５を流通する冷媒を減圧させる減圧装置２６、および減圧装置２６にて減圧された冷媒を蒸発させる第３蒸発器１４３を配置してもよい。

これらの迂回通路５０ｃ、各蒸発器１４１〜１４３は、適用可能な範囲で、エジェクタ式冷凍サイクル１０、１０ｂ〜１０ｄに適用してもよい。

また、エジェクタ式冷凍サイクル１０〜１０ｄに、放熱器１２から流出した高圧冷媒と、各蒸発器１４、１４１〜１４３から流出した低圧冷媒あるいは圧縮機１１へ吸入させる吸入冷媒とを熱交換させる内部熱交換器を追加してもよい。

（２）上述の実施形態では、統合差圧弁１５〜１５ｂとして、各開閉機構、迂回通路５０ｃ、および減圧装置を、一体的に構成した例を説明したが、さらに、統合差圧弁１５〜１５ｂに逆止弁１６を一体的に構成してもよい。

また、第１開閉機構は、圧力差ΔＰが基準圧力差ＫΔＰ以下となった際に、迂回通路５０ｃを開くことができれば、形式は限定されない。例えば、放熱器１２下流側冷媒の温度や蒸発器１４入口側冷媒の温度を検知して、迂回通路５０ｃを開閉するものであってもよい。

また、第２開閉機構は、圧縮機１１が停止した際に、迂回通路５０ｃを閉じることができれば、形式は限定されない。例えば、第６実施形態で説明したパワーエレメントによって、低圧冷媒通路５０ｂ内の冷媒（オリフィス５０ｅ下流側冷媒）の圧力を検知して、迂回通路５０ｃを開閉するものであってもよい。

また、第５、第６実施形態で説明した統合差圧弁１５ａ、１５ｂに、第３実施形態で説明した統合差圧弁１５と同様の圧力導出穴５１ｅを形成し、第３、第４実施形態で説明したエジェクタ式冷凍サイクル１０ｂ、１０ｃに適用してもよい。

（３）エジェクタ１３、２３は、上述の実施形態に開示されたものに限定されない。

例えば、第１、第３実施形態のエジェクタ１３では、駆動機構３７として、封入空間３７ａ内の感温媒体の圧力と導入空間３７ｂ内の吸引冷媒の圧力との圧力差に応じて変位するダイヤフラム３７１を有する駆動機構３７を採用した例を説明したが、駆動機構はこれに限定されない。

駆動機構３７のダイヤフラムとして、金属（例えば、ＳＵＳ３０４等）の薄板で形成されたものを採用してもよい。感温媒体として、温度によって体積変化するサーモワックスを採用してもよい。駆動機構として、形状記憶合金性の弾性部材を有して構成されたものを採用してもよい。

（４）エジェクタ式冷凍サイクル１０、１０ａを構成する各構成機器は、上述の実施形態に開示されたものに限定されない。

例えば、上述の実施形態では、圧縮機１１として、エンジン駆動式の可変容量型圧縮機を採用した例を説明したが、圧縮機１１として、電磁クラッチの断続により圧縮機の稼働率を変化させて冷媒吐出能力を調整する固定容量型圧縮機を採用してもよい。さらに、固定容量型圧縮機構と電動モータとを備え、電力を供給されることによって作動する電動圧縮機を採用してもよい。電動圧縮機では、電動モータの回転数を調整することによって、冷媒吐出能力を制御することができる。

また、上述の実施形態では、放熱器１２として、サブクール型の熱交換器を採用した例を説明したが、凝縮部１２ａのみからなる通常の放熱器を採用してもよい。さらに、通常の放熱器とともに、この放熱器にて放熱した冷媒の気液を分離して余剰液相冷媒を蓄える受液器（レシーバ）を一体化させたレシーバ一体型の凝縮器を採用してもよい。

また、上述の実施形態では、抑制機構として逆止弁１６を採用した例を説明したが、抑制機構はこれに限定されない。すなわち、抑制機構は、冷媒が蒸発器１４の冷媒入口側からエジェクタ１３の気液分離空間３０ｆ側へ流れることを完全に禁止することができなくてもよい。従って、抑制機構として、オリフィス、キャピラリチューブ等の固定絞りを採用することもできる。

また、上述の実施形態では、冷媒としてＲ１３４ａを採用した例を説明したが、冷媒はこれに限定されない。例えば、ＨＦＯ系冷媒（Ｒ１２３４ｙｆ、ＨＦＯ−１２３４ｚｅ、ＨＦＯ−１２３４ｚｄ）、Ｒ６００ａ、Ｒ４１０Ａ、Ｒ４０４Ａ、Ｒ３２、Ｒ４０７Ｃ、等を採用することができる。または、これらの冷媒のうち複数種を混合させた混合冷媒等を採用してもよい。さらに、冷媒として二酸化炭素を採用して、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力以上となる超臨界冷凍サイクルを構成してもよい。

（５）上述の実施形態では、本発明に係るエジェクタ式冷凍サイクル１０、１０ａを、車両用空調装置に適用した例を説明したが、エジェクタ式冷凍サイクル１０、１０ａの適用はこれに限定されない。例えば、据置型空調装置、冷温保存庫、自動販売機用冷却加熱装置等に適用してもよい。

また、上述の実施形態では、本発明に係るエジェクタ１３を備えるエジェクタ式冷凍サイクル１０の放熱器１２を冷媒と外気とを熱交換させる室外側熱交換器とし、蒸発器１４を送風空気を冷却する利用側熱交換器としている。これに対して、蒸発器１４を外気等の熱源から吸熱する室外側熱交換器として用い、放熱器１２を空気あるいは水等の被加熱流体を加熱する利用側熱交換器として用いてもよい。

１０〜１０ｄ エジェクタ式冷凍サイクル
１１ 圧縮機
１２ 放熱器
１３、２３ エジェクタ
１４ 蒸発器
１５〜１５ｂ 統合差圧弁
２２、２２ａ 膨張弁
３５ 通路形成部材（弁体、流量調整機構）
３７ 駆動機構（流量調整機構）
４０ コイルバネ（流量調整機構）
５２ 弁体部（開閉機構）
５３ コイルバネ（開閉機構）

Claims (13)

1. 冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、
   前記圧縮機から吐出された冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、
   前記放熱器から流出した冷媒を減圧させるノズル部（３２、２３ａ）から噴射された噴射冷媒の吸引作用によって冷媒吸引口（３１ｂ、２３ｃ）から冷媒を吸引し、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口から吸引された吸引冷媒とを混合させて昇圧させる昇圧部（１３ｃ、２３ｄ）を有するエジェクタ（１３、２３）と、
   冷媒を蒸発させて前記冷媒吸引口側へ流出させる蒸発器（１４）と、
   前記ノズル部へ流入する冷媒の流量を調整する流量調整機構（３５、３７、４０、２２）と、
   前記放熱器の冷媒流入口から前記流量調整機構の入口へ至る冷媒流路を流通する冷媒を、前記ノズル部を迂回させて前記蒸発器の冷媒流出口よりも上流側へ導く迂回通路（５０ｃ）と、
   前記迂回通路を流通する冷媒を減圧させる減圧装置（５０ｅ）と、
   前記迂回通路を開閉する第１開閉機構（５２、５３）と、
   前記迂回通路を開閉する第２開閉機構（５４、５４ａ、５４ｂ）と、を備え、
   前記流量調整機構は、前記蒸発器出口側冷媒の過熱度（ＳＨ）の低下に伴って、前記ノズル部あるいは前記ノズル部の入口側の通路断面積を縮小させる機械的機構で構成されており、
   前記第１開閉機構は、前記迂回通路の入口側の冷媒圧力（ＰＨ）から前記迂回通路の出口側の冷媒圧力（ＰＬ）を減算した圧力差（ΔＰ）が予め定めた基準圧力差（ＫΔＰ）以下となった際に、前記迂回通路を開く機械的機構で構成されており、
   前記第２開閉機構は、前記圧縮機が停止した際に、前記迂回通路を閉じる機械的機構で構成されているエジェクタ式冷凍サイクル。
2. 冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、
   前記圧縮機から吐出された冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、
   前記放熱器から流出した冷媒を減圧させるノズル部（３２、２３ａ）から噴射された噴射冷媒の吸引作用によって冷媒吸引口（３１ｂ、２３ｃ）から冷媒を吸引し、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口から吸引された吸引冷媒とを混合させて昇圧させる昇圧部（１３ｃ、２３ｄ）を有するエジェクタ（１３、２３）と、
   冷媒を蒸発させて前記冷媒吸引口側へ流出させる蒸発器（１４）と、
   前記ノズル部へ流入する冷媒の流量を調整する流量調整機構（３５、３７、４０、２２ａ）と、
   前記放熱器の冷媒流入口から前記流量調整機構の入口へ至る冷媒流路を流通する冷媒を、前記ノズル部を迂回させて前記蒸発器の冷媒流出口よりも上流側へ導く迂回通路（５０ｃ）と、
   前記迂回通路を流通する冷媒を減圧させる減圧装置（５０ｅ）と、
   前記迂回通路を開閉する第１開閉機構（５２、５３）と、
   前記迂回通路を開閉する第２開閉機構（５４、５４ａ、５４ｂ）と、を備え、
   前記流量調整機構は、前記第１開閉機構出口側冷媒の出口側圧力（Ｐｏ）の上昇に伴って、前記ノズル部あるいは前記ノズル部の入口側の通路断面積を縮小させる機械的機構で構成されており、
   前記第１開閉機構は、前記迂回通路の入口側の冷媒圧力（ＰＨ）から前記迂回通路の出口側の冷媒圧力（ＰＬ）を減算した圧力差（ΔＰ）が予め定めた基準圧力差（ＫΔＰ）以下となった際に、前記迂回通路を開く機械的機構で構成されており、
   前記第２開閉機構は、前記圧縮機が停止した際に、前記迂回通路を閉じる機械的機構で構成されているエジェクタ式冷凍サイクル。
3. 前記流量調整機構は、前記第１開閉機構出口側冷媒が導入される導入空間（３７ｂ）を形成する導入空間形成部材（３３ｂ）、および前記導入空間内の圧力に応じて変位する圧力応動部材（３７１）を有している請求項２に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
4. 前記流量調整機構は、温度変化に伴って圧力変化する感温媒体が封入される封入空間（３７ａ）を形成する封入空間形成部材（３７２）を有し、
   前記圧力応動部材は、前記導入空間内の圧力と前記封入空間内の圧力との圧力差に応じて変位するものである請求項３に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
5. 前記流量調整機構は、前記ノズル部の通路断面積を変化させる弁体（３５）を有し、
   前記流量調整機構および前記エジェクタは、前記弁体が前記ノズル部の冷媒通路内に配置されていることによって一体的に構成されている請求項１ないし４のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
6. 前記第２開閉機構は、前記減圧装置下流側冷媒の温度が予め定めた基準温度以上となった際に、前記迂回通路を閉じるものである請求項１ないし５のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
7. 前記第２開閉機構は、前記迂回通路を開閉する第２弁体部（５４）と、温度変化に伴って変形して前記第２弁体部を変位させる形状記憶合金で形成された弾性部材（５４ｂ）と、を有している請求項６に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
8. 前記第２開閉機構は、前記減圧装置下流側冷媒の圧力が予め定めた基準圧力以上となった際に、前記迂回通路を閉じるものである請求項１ないし５のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
9. 前記第１開閉機構は、前記圧力差（ΔＰ）の増加に伴って冷媒通路を閉じる側に変位する第１弁体部（５２）と、前記第１弁体部が冷媒通路を開く側に付勢する荷重をかける弾性部材（５３）と、を有している請求項１ないし８のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
10. 冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、
    前記圧縮機から吐出された冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、
    前記放熱器から流出した冷媒を減圧させるノズル部（３２、２３ａ）から噴射された噴射冷媒の吸引作用によって冷媒吸引口（３１ｂ、２３ｃ）から冷媒を吸引し、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口から吸引された吸引冷媒とを混合させて昇圧させる昇圧部（１３ｃ、２３ｄ）を有するエジェクタ（１３、２３）と、
    冷媒を蒸発させて前記冷媒吸引口側へ流出させる蒸発器（１４）と、
    前記ノズル部へ流入する冷媒の流量を調整する流量調整機構（３５、３７、４０、２２）と、
    前記放熱器の冷媒流入口から前記流量調整機構の入口へ至る冷媒流路を流通する冷媒を、前記ノズル部を迂回させて前記蒸発器の冷媒流出口よりも上流側へ導く迂回通路（５０ｃ、１７）と、
    前記迂回通路を流通する冷媒を減圧させる減圧装置（５０ｅ、１９）と、
    前記迂回通路を開閉する開閉機構（１５ａ、１５ｂ）と、を備え、
    前記流量調整機構は、前記蒸発器出口側冷媒の過熱度の低下に伴って、前記ノズル部あるいは前記ノズル部の入口側の通路断面積を縮小させるものであり、
    前記開閉機構は、前記圧縮機の作動時には、前記迂回通路の入口側の冷媒圧力（ＰＨ）から前記迂回通路の出口側の冷媒圧力（ＰＬ）を減算した圧力差（ΔＰ）が予め定めた基準圧力差（ＫΔＰ）以下となった際に、前記迂回通路を開き、さらに、前記圧縮機の停止時には、前記圧力差（ΔＰ）によらず前記迂回通路を閉じるものであり、
    前記開閉機構は、前記減圧装置下流側冷媒の温度が予め定めた基準温度以上となった際に、前記迂回通路を閉じるものであるエジェクタ式冷凍サイクル。
11. 冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、
    前記圧縮機から吐出された冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、
    前記放熱器から流出した冷媒を減圧させるノズル部（３２、２３ａ）から噴射された噴射冷媒の吸引作用によって冷媒吸引口（３１ｂ、２３ｃ）から冷媒を吸引し、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口から吸引された吸引冷媒とを混合させて昇圧させる昇圧部（１３ｃ、２３ｄ）を有するエジェクタ（１３、２３）と、
    冷媒を蒸発させて前記冷媒吸引口側へ流出させる蒸発器（１４）と、
    前記ノズル部へ流入する冷媒の流量を調整する流量調整機構（３５、３７、４０、２２）と、
    前記放熱器の冷媒流入口から前記流量調整機構の入口へ至る冷媒流路を流通する冷媒を、前記ノズル部を迂回させて前記蒸発器の冷媒流出口よりも上流側へ導く迂回通路（５０ｃ、１７）と、
    前記迂回通路を流通する冷媒を減圧させる減圧装置（５０ｅ、１９）と、
    前記迂回通路を開閉する開閉機構（１５ａ、１５ｂ）と、を備え、
    前記流量調整機構は、前記蒸発器出口側冷媒の過熱度の低下に伴って、前記ノズル部あるいは前記ノズル部の入口側の通路断面積を縮小させるものであり、
    前記開閉機構は、前記圧縮機の作動時には、前記迂回通路の入口側の冷媒圧力（ＰＨ）から前記迂回通路の出口側の冷媒圧力（ＰＬ）を減算した圧力差（ΔＰ）が予め定めた基準圧力差（ＫΔＰ）以下となった際に、前記迂回通路を開き、さらに、前記圧縮機の停止時には、前記圧力差（ΔＰ）によらず前記迂回通路を閉じるものであり、
    前記開閉機構は、前記減圧装置下流側冷媒の圧力が予め定めた基準圧力以上となった際に、前記迂回通路を閉じるものであるエジェクタ式冷凍サイクル。
12. さらに、前記昇圧部から流出した冷媒の気液を分離する気液分離部（３０ｆ、２４）と、
    冷媒が前記蒸発器の冷媒入口側から前記気液分離部の液相冷媒流出口側へ流れることを抑制する抑制機構（１６）と、を備え、
    前記気液分離部の気相冷媒流出口は、前記圧縮機の吸入口側に接続されており、
    前記液相冷媒流出口は、前記蒸発器の冷媒流入口側に接続されている請求項１ないし１１のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
13. 前記抑制機構は、冷媒が前記蒸発器の冷媒入口側から前記気液分離部の液相冷媒流出口側へ流れることを禁止する逆止弁（１６）である請求項１２に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。

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