JP2014163227A - 建設機械の排気構造 - Google Patents
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Abstract
【課題】排ガス管の先端部分である噴射管を排風方向とほぼ直交してダクト内に挿入する構成、及び所要の断面積を確保することを前提として、噴射管による排風抵抗の増加を抑えて風量性能を改善する。
【解決手段】冷却済み空気を排出するダクト34内に、排ガス管の先端側部分である噴射管33aを排風方向とほぼ直交して挿入し、排ガスを排出穴35からダクト34内に噴射して排風とともに外部に排出する。これを前提として、噴射管33aを、必要な断面積を確保するという条件下で排風の上流側から見た投影面積が小さくなるように断面楕円形に形成して縦長の扁平状態で配置した。
【選択図】図3
【解決手段】冷却済み空気を排出するダクト34内に、排ガス管の先端側部分である噴射管33aを排風方向とほぼ直交して挿入し、排ガスを排出穴35からダクト34内に噴射して排風とともに外部に排出する。これを前提として、噴射管33aを、必要な断面積を確保するという条件下で排風の上流側から見た投影面積が小さくなるように断面楕円形に形成して縦長の扁平状態で配置した。
【選択図】図3
Description
本発明は油圧ショベル等の建設機械において、エンジンの排ガス及び冷却済みの空気をエンジンルーム外に排出するための排気構造に関するものである。
油圧ショベルを例にとって背景技術を説明する。
油圧ショベルは、図9に示すように下部走行体1上に上部旋回体2を旋回自在に搭載し、この上部旋回体2に作業用のフロントアタッチメント(掘削アタッチメント)3を取付けて構成される。4はキャビンである。
上部旋回体2には、後部にエンジンカバー5によってエンジンルーム6が形成され、このエンジンルーム6にエンジン7及びその関連機器が収容される。
エンジン7からの排ガス、及び熱交換器冷却済みの空気をエンジンルーム6外に排出するための排気構造として特許文献1に示されたものが公知である。
この公知技術を図10によって説明する。
図10はエンジンルーム6を背面側から見た概略図である。
エンジンルーム6には、エンジン7の一端側に、エンジン7で駆動される冷却用のファン8とラジエータ等の熱交換器9が設けられるとともに、同じ側のエンジンカバー上面壁に吸気口10、反対側の上面壁に排気口11がそれぞれ設けられ、ファン8の回転により、吸気口10から外気を導入して熱交換器9に通し、冷却済み空気(以下、排風という)を排気口11から排出するように構成されている。
一方、エンジン7の他端側には消音器(マフラー)12が設けられ、エンジン7から出る排ガスが、この消音器12、及びこれに接続された排ガス管(尾管)13を通って外部に排出される。
ここで、排ガスは高温であるため、排ガス管13によって直接外部に排出すると周囲の温度環境を悪化させる。
また、排ガス及び排風をそのまま排出する構成では、エンジン音、排気音、排風音等の運転騒音の外部への漏れが大きくなる。
そこで、公知技術においては、図示のようにエンジンルーム6内における排気口11の下部に筒状のダクト14を、上端が排気口11に、下端がエンジンルーム6内にそれぞれ開口する状態で上下方向に設けるととともに、排ガス管13の先端部分13aを噴射管としてダクト14内に下方から上向きに挿入し、この噴射管13aの先端開口からダクト14内に排ガスを噴射させるように構成している。
こうすることにより、排風と排ガスをダクト14内で混合させ、排ガス温度を低下させた上で外部に排出し、同時にダクト内で運転騒音を減少させることとしている。
しかし、この公知技術によると、噴射管13aをダクト14内に上向きに挿入し、排ガスをその先端開口、つまり一点から集中的に噴射する構成をとっているため、排ガスと排風の混合効率が悪くなる。このため、排ガス温度を低下させる点の効果が低いものとなる。
また、排ガスが噴射管13aの先端開口から排気口11に向かってストレートに放出されるため、ダクト14内での排気音の低減効果も低くなる。
これに対し出願人は、この点を改善する技術として、図11〜図13に示すように、排ガス管15の先端部分(噴射管)15aをダクト16内にこれをほぼ横断する(排風方向とほぼ直交する)状態で挿入し、この噴射管15aに、排ガスをダクト16内に分散して排出する多数の排出穴17を設けた技術を提案した(以下、これを提案技術という)。
図11において、図10に示す部分と同一部分には同一符号を付して示している。
なお、噴射管15aは、排ガス管15の一部として、排ガス管15と同一直径(同一断面積)を備えた断面真円形とされ、その直径寸法(断面積)は、エンジン7からの排ガスを十分排出できるという観点から、排ガスの排出量に基づいて(設定された排ガス流量を通すことができる大きさとして)決定される。
この構成によると、公知技術のように排ガスが排風方向のみにストレートに噴射されるのではなく、ダクト16内に分散して排出されるため、排ガスと排風がダクト断面の広い面積範囲で混合する。このため、混合効率が良くなり、排ガス温度低減効果を高めることができる。
また、排ガスがダクト16内で拡散するため、ダクト内面での反射による音の減衰を含めてダクト16内での減音効果を改善することができる。
ところが、上記提案技術によると、ダクト16内を横切るように排風とほぼ直交して挿入された噴射管15aが断面真円形であって、必要断面積を確保する上で比較的大径の管となるため、排風と直交する方向のダクト断面積に占める噴射管15aの断面積の割合が大きくなる。このため、排風抵抗が増大し、排出風量が減少するという問題が生じていた。
なお、噴射管15aの断面積(正確には開口断面積。この明細書では単に「断面積」と表記する)は、前記のように排ガスの排出量に基づいて決定されるため、対策として直径寸法を小さくすることはできない。
そこで本発明は、排ガス管の先端部分である噴射管を排風方向とほぼ直交してダクト内に挿入する構成、及び所要の断面積を確保することを前提として、噴射管による排風抵抗の増加を抑えて風量性能を改善することができる建設機械の排気構造を提供するものである。
上記課題を解決する手段として、本発明においては、エンジンルーム内にダクトが設けられ、ファンによって外部から上記エンジンルームに吸い込んだ冷却用空気を上記ダクトを通じて外部に排出する一方、上記エンジンの排ガスを排ガス管を通じて外部に排出するように構成され、かつ、次の要件(i)〜(iii)をすべて具備するものである。
(i) 上記排ガス管の先端部分を、上記ダクト内に排ガスを噴射する噴射管として上記ダクトの排風方向とほぼ直交してダクト内に挿入したこと。
(ii) 上記噴射管に、排ガスを上記ダクト内に噴射して上記排風と合流させる複数の排出穴を設けたこと。
(iii) 排ガスの排出量に基づいて決定される断面積S1を備えた断面真円形の仮想噴射管を排風の流れの上流側から見たときの投影面積をX1として、上記噴射管の断面積S2、投影面積X2について、S1≦S2で、かつ、X1>X2となるように上記噴射管をダクト内に配置したこと。
このように、断面積S2を備えた噴射管を排風の上流側から見たときの投影面積X2が、噴射管と同一またはそれ以下の断面積S1を備えた断面真円形の仮想噴射管の投影面積X2よりも小さくなるようにダクト内に配置したから、仮想噴射管との比較において、ダクト断面積に占める噴射管の断面積の割合(排風障害の度合い)が小さくなる。
従って、噴射管による排風抵抗の増加を抑えて風量性能を改善することができる。
また、X1>X2の条件下でS1<S2に設定することにより、単位時間当たりの排ガスの排出量を増加させることが可能となるため、排ガスの排出性能の向上にも寄与する。
この場合、噴射管を断面楕円形に形成し、長径が上記排風方向と一致する状態でダクト内に配置してもよいし(請求項2)、上記排ガス管から、上記仮想噴射管よりも小径で合計の断面積がS2となる断面真円形の複数本の噴射管を分岐させ、各噴射管を、上記排風の流れの上流側から見て重なる状態で間隔を置いてダクト内に並設してもよい(請求項3)。
請求項2の楕円噴射管方式によると、上記基本的効果に加えて、同じ断面積の真円管を用いる場合と比較して、噴射管の周長を大きくとることができるため、排出穴を多く、あるいは1つ当りの開口面積を大きくして単位時間当たりの排ガス噴射量を増加させることができる。
一方、請求項3の分割噴射管方式によると、上記基本的効果に加えて、排ガスを排風方向の複数個所から排出することができるため、ダクト内での排ガスの拡散効率を一層高めることができるとともに、噴射管のレイアウトの自由度が増す。
本発明によると、噴射管を排風方向とほぼ直交してダクト内に挿入する構成、及び所要の断面積を確保することを前提として、噴射管による排風抵抗の増加を抑えて風量性能を改善することができる。
本発明の実施形態を図1〜図6によって説明する。
実施形態はショベルを適用対象としている。
第1実施形態(図1〜図5参照)
図1はエンジンルームを背面側から見た概略図である。
図1はエンジンルームを背面側から見た概略図である。
上部旋回体の後部にエンジンカバー25によってエンジンルーム26が形成され、このエンジンルーム26にエンジン27及びその関連機器が収容される。
エンジンルーム26には、エンジン27の一端側に、エンジン27で駆動される冷却用のファン28とラジエータ等の熱交換器29が設けられるとともに、同じ側のエンジンカバー上面壁に吸気口30、反対側の下面壁に排気口31がそれぞれ設けられ、ファン8の回転により、吸気口30から外気を導入して熱交換器9に通し、冷却済み空気(以下、排風という)を排気口31から外部に排出するように構成されている。
エンジン27の他端側には消音器(マフラー)32が設けられ、エンジン27から出る排ガスが、この消音器32、及びこれに接続された排ガス管(尾管)33を通って外部に排出される。
また、エンジンルーム26内における排気口31の上方に上下両側が開口した筒状のダクト34が、上端がエンジンルーム26内に、下端が排気口31(外部)にそれぞれ開口する状態で上下方向に設けられている。
なお、ダクト34の下端部を、エンジンカバー底壁を貫通して外部に開口させ、この下端開口を排気口としてもよい。
排ガス管33は、先端部分33aがダクト34側に折り曲げられて噴射管とされ、この噴射管33aがダクト16内にこれをほぼ横断する状態、すなわち、排風方向とほぼ直交する状態で挿入されている。
図2,3に示すように、この噴射管33aには排ガスをダクト34内に分散して排出する多数の排出穴35…が設けられている。
この排出穴35…は、ダクト34内を通る排風の風下側(図の下側)の半周部分における周方向の複数個所に、かつ、噴射管長さ方向の複数個所にそれぞれ間隔を置いて設けられている。
なお、噴射管33aの先端は全開口させてもよいし、小開口面積に絞ってもよく、あるいは全閉塞してもよい。
こうして、排ガスを、噴射管長さ方向及び周方向に分散してダクト34内に噴射するように構成されている。
この構成により、排ガスと排風をダクト34内で混合させ、排ガス温度を好ましい温度まで確実に低下させた上で外部に排出することができる。
この場合、排ガスをダクト34内の広い範囲に分散して噴射するため、排風との混合効率を高めることができるとともに、排気音をダクト34内で効率良く減少させ、運転騒音を低減させることができる。
第1実施形態においては、上記基本構成に加えて、図3及び図4(b)に示すように噴射管33aが、長径寸法A、短径寸法Bを有する断面楕円形に形成され、長径が排風方向と一致する状態(短径が排風に面する縦長の扁平状態)でダクト34内に配置されている。
これにより、図4(a)に示す断面真円の仮想噴射管Pと比較して、排風の流れの上流側から見た噴射管33aの投影面積を小さくし、ダクト断面積に占める噴射管33aの割合(排風障害の度合い)を小さくして排風抵抗の増加を抑えるようにしている。
この点を詳述する。
図4(a)(b)に示す仮想噴射管P及び噴射管33aの断面積S1,S2は、前記のようにエンジンからの排ガスを十分排出できるという観点から排ガスの排出量に基づいて決定される。
そして、仮想噴射管Pの直径寸法Dは設定された排ガス流量を通すことができる大きさとして決定され、排風の流れの上流側から見た投影面積X1は、
X1=D×(仮想噴射管Pの長さ)
となる。
X1=D×(仮想噴射管Pの長さ)
となる。
ここで、仮想噴射管Pの直径寸法Dと噴射管33aの短径寸法Bの関係は、
D>B
に設定され、その投影面積X2は、
X2=B×(噴射管33aの長さ)
となり、同一長さの仮想噴射管Pの投影面積X1よりも小さくなる。
D>B
に設定され、その投影面積X2は、
X2=B×(噴射管33aの長さ)
となり、同一長さの仮想噴射管Pの投影面積X1よりも小さくなる。
これにより、噴射管33aによる排風抵抗を抑えて風量性能を改善することができる。
この場合、基本的には、S1=S2とするが、上記(D>B)、いいかえれば(X1>X2)の条件下で、長径寸法Aを図4(b)の場合よりも大きくして(S1<S2)に設定してもよい。
こうすれば、単位時間当たりの排ガスの排出量を増加させることが可能となるため、排ガスの排出性能の向上にも寄与する。
また、直径寸法Dの仮想噴射管Pの周長L1は、
L1=π・D
となるのに対し、噴射管33aの周長(近似値)L2は、
L2=π(A+B)
となり、断面積S1,S2を同一とすると、L1<L2となる。
L1=π・D
となるのに対し、噴射管33aの周長(近似値)L2は、
L2=π(A+B)
となり、断面積S1,S2を同一とすると、L1<L2となる。
具体的にいうと、たとえば図5に示すようにS1=S2=78.54mm2、D=10mm、A=20mm、B=5mmのとき、L1=31.42、L2=42.89となる。
つまり、同じ断面積の真円管を用いる場合と比較して、噴射管33aの周長L2を大きくとることができるため、排出穴35を多く、あるいは1つ当りの開口面積を大きくして単位時間当たりの排ガス噴射量を増加させることができる。
なお、排ガス管33(噴射管33a以外の部分)は、噴射管33aに合わせて断面楕円形としてもよいし断面真円形としてもよい。
また、排出穴35を排風の風上側(図3の上側)の半周部分に設けてもよいし、全周部分に設けてもよい。
第2実施形態(図6,7参照)
図6,7において図1,3と同一部分には同一符号を付して示し、その重複説明を省略する。
図6,7において図1,3と同一部分には同一符号を付して示し、その重複説明を省略する。
第1実施形態との相違点のみを説明すると、第2実施形態においては、排ガス管33から、図4(a)の仮想噴射管Pよりも小径で、合計の断面積がS2となる断面真円形の複数本(図では2本の場合を例示している。この場合で説明する)の噴射管33a,33aが分岐され、両噴射管33a,33aが、排風の流れの上流側から見て重なる状態で間隔を置いてダクト34内に並設されている。
この構成によれば、投影面積を減らして排風抵抗を抑えるという基本的効果に加えて、排ガスを排風方向の上下複数個所(図例では2個所)から排出することができるため、ダクト34内での排ガスの拡散効率を一層高めることができるとともに、噴射管33aのレイアウトの自由度が増す。
第3実施形態(図8参照)
第3実施形態においては、第1実施形態のバリエーションとして、噴射管33aが断面長方形に形成され、長辺が排風の流れと一致する(短辺が排風の流れに面する)縦長の扁平状態でダクト34内に配置されている。
第3実施形態においては、第1実施形態のバリエーションとして、噴射管33aが断面長方形に形成され、長辺が排風の流れと一致する(短辺が排風の流れに面する)縦長の扁平状態でダクト34内に配置されている。
ここで、噴射管33aは、第1実施形態と同様に、断面積が図4(a)の仮想噴射管Pと同一以上で、短辺寸法が仮想噴射管Pの直径寸法Dよりも小さく設定され、排風の上流側から見た投影面積が仮想噴射管Pよりも小さくなる。
この構成によっても、基本的に第1実施形態と同じ効果を得ることができる。
他の実施形態
(1) 第1、第3両実施形態を合わせた実施形態として、第3実施形態の噴射管33aの上下両側短辺を円弧状に形成してもよい。
(1) 第1、第3両実施形態を合わせた実施形態として、第3実施形態の噴射管33aの上下両側短辺を円弧状に形成してもよい。
(2) 第1、第2両実施形態を合わせた実施形態として、第2実施形態の複数本の噴射管33aを断面楕円形に形成してもよい。
(3) 上記各実施形態ではダクト34を上下方向に設けた場合について説明したが、本発明はダクト34を横向きに(水平またはやや傾斜して)設ける場合にも適用することができる。
(4) 本発明はショベルに限らず、エンジンルームを備え、冷却用空気と排ガスをこのエンジンルームから外部に排出する構成をとる他の建設機械にも上記同様に実施することができる。
26 エンジンルーム
27 エンジン
28 ファン
29 熱交換器
30 吸気口
31 排気口
32 消音器
33 排ガス管
33a 噴射管
34 ダクト
35 排出穴
A 断面楕円形の噴射管の長径寸法
B 同、短径寸法
D 仮想噴射管の直径寸法
P 仮想噴射管
27 エンジン
28 ファン
29 熱交換器
30 吸気口
31 排気口
32 消音器
33 排ガス管
33a 噴射管
34 ダクト
35 排出穴
A 断面楕円形の噴射管の長径寸法
B 同、短径寸法
D 仮想噴射管の直径寸法
P 仮想噴射管
Claims (3)
- エンジンルーム内にダクトが設けられ、ファンによって外部から上記エンジンルームに吸い込んだ冷却用空気を上記ダクトを通じて外部に排出する一方、上記エンジンの排ガスを排ガス管を通じて外部に排出するように構成され、かつ、次の要件(i)〜(iii)をすべて具備することを特徴とする建設機械の排気構造。
(i) 上記排ガス管の先端部分を、上記ダクト内に排ガスを噴射する噴射管として上記ダクトの排風方向とほぼ直交してダクト内に挿入したこと。
(ii) 上記噴射管に、排ガスを上記ダクト内に噴射して上記排風と合流させる複数の排出穴を設けたこと。
(iii) 排ガスの排出量に基づいて決定される断面積S1を備えた断面真円形の仮想噴射管を排風の流れの上流側から見たときの投影面積をX1として、上記噴射管の断面積S2、投影面積X2について、S1≦S2で、かつ、X1>X2となるように上記噴射管をダクト内に配置したこと。 - 上記噴射管を、断面積S2を持つ断面楕円形に形成し、長径が上記排風方向と一致する状態でダクト内に配置したことを特徴とする請求項1記載の建設機械の排気構造。
- 上記排ガス管から、上記仮想噴射管よりも小径で合計の断面積がS2となる断面真円形の複数本の噴射管を分岐させ、各噴射管を、上記排風の流れの上流側から見て重なる状態で間隔を置いてダクト内に並設したことを特徴とする請求項1記載の建設機械の排気構造。
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