JP2014151820A - 液化石油ガス運搬船、再液化装置、ボイルオフガスの再液化方法 - Google Patents

Abstract

【課題】液化石油ガス運搬船において、低コストで、ボイルオフガスの再液化効率を高めることのできる再液化装置、ボイルオフガスの再液化方法を提供する。
【解決手段】再液化ユニット２１Ａの管路２５Ａにおいては、凝縮器２３Ａおよび凝縮器３０において、カーゴタンク１０から取り出したボイルオフガスＧを２段階に冷却し凝縮する。このとき、凝縮器３０においては、カーゴタンク１０に貯蔵されていた低温のＬＰＧ（Ｌ）を冷媒として用いる。
【選択図】図１

Description

本発明は、液化石油ガス運搬船、再液化装置、ボイルオフガスの再液化方法に関するものである。

液化石油ガス（液化プロパンガスを主に含む液化石油ガス：ＬＰＧ）を運搬するＬＰＧ運搬船においては、ＬＰＧをカーゴタンク内に貯蔵している。運搬中、カーゴタンクに対する外部からの侵入熱によって、カーゴタンク内のＬＰＧの一部が気化し、いわゆるボイルオフガスとなり、そのまま放置すればカーゴタンクの圧力が上昇し続けて安全弁作動に至る。このため、ＬＰＧ運搬船は、ボイルオフガスを再液化する再液化装置を備えている。

図３に示すように、ＬＰＧ運搬船に備えられた再液化装置１は、カーゴタンク２内の上部から抜き出したボイルオフガスを、圧縮機３で圧縮することによって高温高圧のガスとする。この高温高圧ガスを、凝縮器４で海水等の冷媒と熱交換させることによって凝縮した後、膨張弁５で断熱膨張させることによって低温低圧の気液混合状態でカーゴタンク２に戻すようになっている。

ところで、カーゴタンク２内のＬＰＧには、プロパン以外に、ブタン、エタンが混在することがある。ここで、プロパンの沸点（−４２℃／大気圧）よりもエタンの沸点（−８９℃／大気圧）が低いため、エタンのモル分率については液相中のものよりも気相中のものが大きくなる。具体的には、例えば、カーゴタンク２内の液相には、プロパン９６．５％の他に、エタン２．５％、ブタン１％が混在し、気相には、プロパン８５．４％の他に、エタン１４．４％、ブタン０．２％が混在している。

カーゴタンク２内の、エタンを多く含むボイルオフガスを再液化させようとすると、凝縮に要する圧力が高くなる。すると、圧縮機３、凝縮器４、膨張弁５に高い耐圧性能が必要となり、設備コストの大幅な上昇につながる。

そこで、特許文献１には、図３に示したのと同様の、圧縮機で圧縮したボイルオフガスを第１の凝縮器で凝縮させ、膨張弁を経て再液化する構成に加え、さらに、第１の凝縮器内の気相からガスを取り出し、このガスを第２の凝縮器において凝縮し、膨張弁を経て再液化する構成が開示されている。ここで、第２の凝縮器においては、第１の凝縮器よりもガスを低温に冷却する必要があることから、海水等の冷媒を冷却する冷凍機や、第２の圧縮機が備えられている。

特開２０１１−１５７９７９号公報

しかしながら、特許文献１に記載の構成においては、第２の凝縮器に加え、冷凍機または第２の圧縮機が必要となり、これらの設備コストがかかる。さらに、冷凍機で冷媒を冷却するための熱源や、第２の圧縮機を駆動するためのエネルギーが必要となり、エネルギーコストがかかる。

本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであって、より低コストで、ボイルオフガスの再液化効率を高めることのできる液化石油ガス運搬船、再液化装置、ボイルオフガスの再液化方法を提供することを目的とする。

上記課題を解決するために、本発明は以下の手段を採用する。
すなわち、本発明の液化石油ガス（ＬＰＧ）運搬船は、液化石油ガスを貯留するカーゴタンクと、前記カーゴタンク内で発生したボイルオフガスを前記カーゴタンクから取り出し、前記ボイルオフガスを再液化して前記カーゴタンクに戻す再液化装置と、を備え、前記再液化装置は、前記カーゴタンクから取り出した前記ボイルオフガスを圧縮する圧縮機と、前記圧縮機で圧縮された前記ボイルオフガスを凝縮させる凝縮器と、前記カーゴタンク内の液相から取り出したＬＰＧにより、前記ボイルオフガスを冷却するボイルオフガス冷却部と、前記凝縮器で凝縮された前記ボイルオフガスを断熱膨張させる膨張弁と、を備えることを特徴とする。
ボイルオフガス冷却部にて、カーゴタンク内の液相から取り出したＬＰＧによりボイルオフガスを冷却することによって、圧縮機における圧縮能力や凝縮器における凝縮能力を高めることなく、エタンを多く含んだボイルオフガスを再液化することができる。
ここで、ボイルオフガス冷却部は、圧縮機と凝縮器との間に設置する。

前記ボイルオフガス冷却部は、前記ボイルオフガスを、前記ＬＰＧとの熱交換によって凝縮させる第二の凝縮器により構成することができる。
これにより、再液化装置は、凝縮器と、第二の凝縮器とで、二段階にボイルオフガスを冷却し凝縮する。

前記ボイルオフガス冷却部は、前記ボイルオフガスに、前記カーゴ液を噴霧するようにしてもよい。
これにより、ボイルオフガスが冷却されると共に、ＬＰＧ中のエタンのモル分率はボイルオフガス中のエタンのモル分率よりも低いため、ＬＰＧと混合されたボイルオフガスは、エタンのモル分率が下がり、再液化装置における負荷が下がる。

また、本発明は、ＬＰＧを貯留したカーゴタンク内で発生したボイルオフガスを前記カーゴタンクから取り出し、前記ボイルオフガスを再液化して前記カーゴタンクに戻す再液化装置であって、前記カーゴタンクから取り出した前記ボイルオフガスを圧縮する圧縮機と、前記圧縮機で圧縮された前記ボイルオフガスを凝縮させる凝縮器と、前記カーゴタンク内の液相から取り出したＬＰＧにより、前記ボイルオフガスを冷却するボイルオフガス冷却部と、前記凝縮器で凝縮された前記ボイルオフガスを断熱膨張させる膨張弁と、を備えることを特徴とすることもできる。

本発明は、ＬＰＧを貯留したカーゴタンク内で発生したボイルオフガスを前記カーゴタンクから取り出し、前記ボイルオフガスを圧縮する工程と、圧縮された前記ボイルオフガスを凝縮させる工程と、前記カーゴタンク内の液相から取り出したＬＰＧにより、前記ボイルオフガスを冷却する工程と、凝縮された前記ボイルオフガスを断熱膨張させ、前記カーゴタンク内に戻す工程と、を備えることを特徴とするボイルオフガスの再液化方法とすることもできる。

カーゴタンク内の液相から取り出したＬＰＧによりボイルオフガスを冷却することによって、圧縮機における圧縮能力や凝縮器における凝縮能力を高めることなく、エタンを多く含んだボイルオフガスを再液化することができる。これにより、低コストで、ボイルオフガスの再液化効率を高めることが可能となる。

本発明の液化石油ガス運搬船の第１実施形態の構成を示す図である。 本発明の液化石油ガス運搬船の第２実施形態の構成を示す図である。 従来の液化石油ガス運搬船の構成を示す図である。

以下に、本発明に係る液化石油ガス運搬船、再液化装置、ボイルオフガスの再液化方法の実施形態について、図面を参照して説明する。
〔第１実施形態〕
図１に示すように、第１実施形態に係る液化石油ガス運搬船は、船体内に設置され、ＬＰＧが貯蔵されたカーゴタンク１０と、このカーゴタンク１０内のボイルオフガスを再液化する再液化装置２０Ａと、を備えている。

カーゴタンク１０内には、ＬＰＧ（Ｌ）が例えば−４８℃といった温度で液状態とされて貯蔵されている。このＬＰＧ（Ｌ）には、プロパンが９４％を占めるほか、エタンが５％、ブタンが１％程度混在している。また、カーゴタンク１０の上部には、外部からの侵入熱によってＬＰＧ（Ｌ）が気化したボイルオフガス（Ｇ）が存在している。このボイルオフガス（Ｇ）には、例えば、プロパン７３．５％の他、エタン２６．３％、ブタン０．２％程度が混在している。
なお、このＬＰＧ（Ｌ）、ボイルオフガス（Ｇ）の組成や、以下に示す圧力や温度等は、カーゴタンク１０の貯蔵温度、ＬＰＧの産地等によって変動し得るものであり、上記に示した数値はあくまでも一例である。

再液化装置２０Ａは、２組の再液化ユニット２１Ａ，２１Ｂを用いて構成されている。
再液化ユニット２１Ａ，２１Ｂのそれぞれは、圧縮機２２と、凝縮器２３と、膨張弁２４と、を管路２５に沿って順に備えている。ここで、区別のため、圧縮機２２、凝縮器２３、膨張弁２４、管路２５は、再液化ユニット２１Ａを構成するものについては、圧縮機２２Ａ、凝縮器２３Ａ、膨張弁２４Ａ、管路２５Ａと示し、再液化ユニット２１Ｂを構成するものについては、圧縮機２２Ｂ、凝縮器２３Ｂ、膨張弁２４Ｂ、管路２５Ｂと示す。

そして、一方の再液化ユニット２１Ａと他方の再液化ユニット２１Ｂは、凝縮器（ボイルオフガス冷却部、第二の凝縮器）３０において管路２５Ａと管路２５Ｂが交差し、互いに熱交換するようになっている。この凝縮器３０は、再液化ユニット２１Ａの管路２５Ａにおいては、凝縮器２３Ａの出口側に配置され、再液化ユニット２１Ｂの管路２５Ｂのおいては、圧縮機２２Ｂの入口側に配置されている。

ここで、一方の再液化ユニット２１Ａは、管路２５Ａにおける圧縮機２２Ａの吸入側の端部２５Ｐが、カーゴタンク１０内の上部に連通して設けられている。
これにより、圧縮機２２Ａが駆動されると、圧縮機２２Ａでは、カーゴタンク１０内のボイルオフガス（Ｇ）を取り出して圧縮する。
また、再液化ユニット２１Ａの凝縮器２３Ａは、圧縮機２２Ａで圧縮されたボイルオフガス（Ｇ）を冷媒と熱交換することで凝縮させる。ここで、凝縮器２３Ａにおいては、冷媒として、図示しないポンプでくみ上げた海水を用いるものとする。上記に示したように、ボイルオフガス（Ｇ）にエタンが多く含まれる場合、凝縮器２３Ａではボイルオフガス（Ｇ）が凝縮しないため、凝縮器２３Ａは冷媒でボイルオフガス（Ｇ）を冷却する冷却器として働く。
凝縮器２３Ａの出口側に配置された凝縮器３０においては、再液化ユニット２１Ｂの管路２５Ｂ内の冷媒と熱交換することで、ボイルオフガス（Ｇ）をさらに凝縮する。ボイルオフガス（Ｇ）にエタンが多く含まれる場合、凝縮器２３Ａにて冷却されたボイルオフガス（Ｇ）が凝縮器３０にて凝縮する。このように再液化ユニット２１Ａの管路２５Ａにおいては、凝縮器２３Ａと凝縮器３０とが２段に直列に設けられている。
膨張弁２４Ａにおいては、凝縮器２３Ａ、凝縮器３０を経たボイルオフガス（Ｇ）の凝縮液を断熱膨張させる。

他方の再液化ユニット２１Ｂは、管路２５Ｂにおける圧縮機２２Ｂの吸入側の端部２５ｇが、カーゴタンク１０のカーゴ液Ｌ内に浸漬されて設けられたポンプ３１に接続されている。ポンプ３１および圧縮機２２Ｂが駆動されることにより、カーゴタンク１０内のＬＰＧ（Ｌ）が管路２５Ｂに吸い上げられ、凝縮器３０で再液化ユニット２１Ａの管路２５Ａ内のボイルオフガス（Ｇ）と熱交換する。このとき、管路２５Ｂを流れるＬＰＧ（Ｌ）は、例えば−４０℃であり、凝縮器３０においては、このＬＰＧ（Ｌ）との熱交換によって、管路２５Ａのボイルオフガス（Ｇ）が冷却される。
圧縮機２２Ｂは、管路２５Ｂにおいて、凝縮器３０にて冷媒として使用したＬＰＧ（Ｌ）の蒸発によって発生したガス（Ｇ’）を圧縮する。
凝縮器２３Ｂは、圧縮機２２Ｂで圧縮されたガス（Ｇ’）を冷媒と熱交換することで凝縮する。ここで、凝縮器２３Ｂにおいては、冷媒として、図示しないポンプでくみ上げた海水を用いるものとする。
膨張弁２４Ｂにおいては、凝縮器２３Ｂを経たガス（Ｇ’）の凝縮液を断熱膨張させる。

再液化ユニット２１Ａの管路２５Ａと、再液化ユニット２１Ｂの管路２５Ｂは、混合タンク３２に接続され、管路２５Ａを通ってきたボイルオフガス（Ｇ）の凝縮液と、管路２５Ｂを通ってきたＬＰＧ（Ｌ）の凝縮液とが混合され、カーゴタンク１０に送り込まれる。

上記したような構成の再液化装置２０Ａにおいて、上記に示した組成のカーゴタンク１０内のボイルオフガス（Ｇ）は以下の通り再液化される。
まず、圧縮機２２Ａを駆動させ、再液化ユニット２１Ａの管路２５Ａにおいて、カーゴタンク１０内からボイルオフガス（Ｇ）（例えば−１８℃、０ｋＰａＧ）を取り出す。このボイルオフガス（Ｇ）は、圧縮機２２Ａで圧縮され、高温高圧のガス（例えば、＋１１８℃、１．６ＭＰａＧ）となる。
次いで、このガスは、凝縮器２３Ａにおいて海水（例えば＋３２℃）と熱交換することで冷却され、中温高圧の気体（例えば＋４０℃、１．６ＭＰａＧ）となる。因みに上記に示した組成のボイルオフガスを＋４０℃で凝縮させるには２ＭＰａＧ以上の圧力が必要となり、通常の再液化ユニットでは対応出来ない。
さらに、この気体は、凝縮器３０において、再液化ユニット２１Ｂの管路２５Ｂ内の、カーゴタンク１０からポンプ３１によって汲み上げられたＬＰＧ（Ｌ）（例えば−４８℃、０．２ＭＰａＧ）と熱交換することによって凝縮され、低温高圧の液体（例えば、０℃、１．６ＭＰａＧ）となる。
そして、この液体は膨張弁２４Ａにおいて断熱膨張され、低温低圧の気液二相状態となる。

他方の再液化ユニット２１Ｂにおいては、カーゴタンク１０から吸い上げられたＬＰＧ（Ｌ）（例えば−４８℃、０．２ＭＰａＧ）は、凝縮器３０で再液化ユニット２１Ａの管路２５Ａ内のボイルオフガス（Ｇ）と熱交換することによって蒸発しガス（Ｇ’）（例えば−１５．２℃、０．２ＭＰａＧ）となる。
そして、ガス（Ｇ’）は、圧縮機２２Ｂにおいて圧縮されて高温高圧の気体（例えば、＋６４．２℃、１．５ＭＰａＧ）となり、さらに凝縮器２３Ｂで海水（＋３２℃）との熱交換により凝縮し中温高圧の液体（例えば、＋４０℃、１．５ＭＰａＧ）となる。
この液体は膨張弁２４Ｂにおいて断熱膨張され、低温低圧の気液二相状態となる。

そして、管路２５Ａの低温低圧の気液二相状態の流体と、管路２５Ｂの低温低圧の気液二相状態の流体とが、混合タンク３２で混合され、カーゴタンク１０に送り込まれる。

上述したような構成では、再液化ユニット２１Ａの管路２５Ａにおいて、凝縮器２３Ａにてボイルオフガス（Ｇ）を冷却し、凝縮器３０にてボイルオフ（Ｇ）を凝縮する。このとき、凝縮器３０においては、カーゴタンク１０に貯蔵されていた低温のＬＰＧ（Ｌ）を冷媒として用いるので、エタンが多く含まれたボイルオフガス（Ｇ）であっても、圧縮機２２Ａにおいて大きな圧縮能力（耐圧強度）は不要である。
一方、再液化ユニット２１Ｂの管路２５Ｂにおいては、そもそもエタン含有量が少ないＬＰＧ（Ｌ）が導入されるので、そのＬＰＧ（Ｌ）が蒸発することによって発生するガス（Ｇ’）を凝縮させるために使用する圧縮機２２Ｂや凝縮器２３Ｂに大きな圧縮能力（耐圧強度）は不要である。
そして、カーゴタンク１０用の再液化ユニット２１Ａに加え、予備用や他のカーゴタンク用として備えられている既存の再液化ユニットを再液化ユニット２１Bとして流用することが可能であり、新たに追加するのは凝縮器３０のみとなる。その結果、低コストで、カーゴタンク１０内のボイルオフガス（Ｇ）の再液化効率を高めることが可能となる。

なお、上記第１実施形態において、凝縮器３０における熱交換量を調整するため、管路２５Ｂに流量調整弁３５を設けてもよい。この場合、ポンプ３１によってくみ上げたＬＰＧ（Ｌ）の一部をカーゴタンク１０内に戻すための、リターン管３６を設けるようにしてもよい。
また、管路２５ＢにＬＰＧ（Ｌ）を過剰に流すと、圧縮機２２Ｂに液が吸入されてしまうことがあり、これは圧縮機２２Ｂの破損につながる。そこで、圧縮機２２Ｂの前段に気液分離機３７を設けて、ＬＰＧ（Ｌ）の気液を分離し、気相のみを圧縮機２２Ｂに押し込むのが好ましい。

〔第２実施形態〕
次に、本発明に係る液化石油ガス運搬船、再液化装置、ボイルオフガスの再液化方法の第２実施形態について説明する。なお、以下の説明において、上記第１実施形態と共通する構成については同符号を付してその説明を省略する。
図２に示すように、第２実施形態に係るＬＰＧ運搬船は、船体内に設置され、ＬＰＧが貯蔵されたカーゴタンク１０と、このカーゴタンク１０内のボイルオフガスを再液化する再液化装置２０Ｂと、を備えている。

再液化装置２０Ｂは、１組の再液化ユニット２１Ｃと、スプレー式冷却器（ボイルオフガス冷却部）４０と、を用いて構成されている。

再液化ユニット２１Ｃは、圧縮機２２Ｃと、凝縮器２３Ｃと、膨張弁２４Ｃと、を管路２５Ｃに沿って順に備えている。
ここで、管路２５Ｃは、圧縮機２２Ｃの吸入側の端部２５Ｐが、カーゴタンク１０内の上部に連通して設けられている。これにより、圧縮機２２Ｃが駆動されると、圧縮機２２Ｃでは、カーゴタンク１０内のカーゴガスＧを取り出して圧縮する。
また、凝縮器２３Ｃは、圧縮機２２Ｃで圧縮されたボイルオフガス（Ｇ）を冷媒と熱交換することで凝縮する。ここで、凝縮器２３Ｃにおいては、冷媒として、図示しないポンプでくみ上げた海水を用いるものとする。
膨張弁２４Ｃは、凝縮器２３Ｃを経たボイルオフガス（Ｇ）の凝縮液を断熱膨張させる。

スプレー式冷却器４０は、管路２５Ｃにおいて、圧縮機２２Ｃと凝縮器２３Ｃとの間に設けられている。このスプレー式冷却器４０は、ポンプ４１でカーゴタンク１０内のＬＰＧ（Ｌ）をくみ上げ、管路２５Ｄを介して圧縮機２２Ｃを経たボイルオフガス（Ｇ）に噴霧する。

上記したような構成の再液化装置２０Ｂにおいて、カーゴタンク１０内のボイルオフガス（Ｇ）を再液化するには、以下のようにする。
まず、圧縮機２２Ｃを駆動させることによって、再液化ユニット２１Ｃの管路２５Ｃにおいて、カーゴタンク１０内からボイルオフガス（Ｇ）（例えば−１８℃、０ｋＰａＧ）を取り出す。このボイルオフガス（Ｇ）は、圧縮機２２Ｃで圧縮され、高温高圧のガス（例えば、＋１１８℃、１．６ＭＰａＧ）となる。
次いで、このガスは、スプレー式冷却器４０において、カーゴタンク１０からくみ上げられたＬＰＧ（Ｌ）（例えば−４０℃、１．６ＭＰａＧ）が噴霧されることによって冷却されるとなる。このとき、噴霧されるＬＰＧ（Ｌ）のエタンのモル分率が５％であるため、これがボイルオフガス（Ｇ）（エタンのモル分率２６％）と混合されることで、エタンのモル分率が下がる（例えばエタンのモル分率１４％）。また、圧縮機２２Ｃを経たボイルオフガス（Ｇ）は、高温高圧であるため、噴霧したＬＰＧ（Ｌ）は気化する。
このガスは、凝縮器２３Ｃにおいて海水（例えば＋３２℃）と熱交換することで凝縮され、中温高圧の液体（例えば＋４０℃、１．６ＭＰａＧ）となる。このとき、凝縮対象のガスは、エタンのモル分率が下がっているため、１．６ＭＰａＧで十分に凝縮できる。
そして、この液体は膨張弁２４Ｃにおいて断熱膨張され、気液二相状態となり、カーゴタンク１０に送り込まれる。

上述したような構成においては、再液化ユニット２１Ｃの管路２５Ｃにおいて、ボイルオフガス（Ｇ）にＬＰＧ（Ｌ）を噴霧するようにしたので、ボイルオフガス（Ｇ）を冷却することができるとともに、ボイルオフガス（Ｇ）のエタンのモル分率を下げることができる。これにより、圧縮機２２Ｃの圧縮能力を上げることなく、ボイルオフガス（Ｇ）を再液化することができる。再液化ユニット２１Ｃは、既存のものを用いることが可能であり、新たに追加するのはスプレー式冷却器４０のみとなる。その結果、低コストで、カーゴタンク１０内のボイルオフガス（Ｇ）の再液化効率を高めることが可能となる。

なお、上記第２実施形態において、スプレー式冷却器４０において噴霧するＬＰＧ（Ｌ）の量を調整するため、管路２５Ｄに流量調整弁４５を設けてもよい。この場合、ポンプ４１によってくみ上げたＬＰＧ（Ｌ）の一部をカーゴタンク１０内に戻すための、リターン管４６を設けるようにしてもよい。

（第２実施形態の変形例）
上記第２実施形態で示した構成においては、スプレー式冷却器４０において噴霧する量、つまりポンプ４１でくみ上げるＬＰＧ（Ｌ）の流量に応じて、再液化装置２０Ｂにおいて再液化するボイルオフガス（Ｇ）のエタンのモル分率が変化する。エタンのモル分率が高すぎれば、再液化装置２０Ｂにおいて負荷が高くなる。
そこで、以下のような構成を組み合わせることもできる。

上記第２実施形態で示した再液化装置２０Ｂに加え、凝縮器２３Ｃの出口側における圧力を圧力センサ５０により検出する。
そして、再液化装置２０Ｂのコントローラ５１において、圧力センサ５０で検出した圧力値に応じて、流量調整弁４５によりＬＰＧ（Ｌ）の流量を制御する。具体的には、圧力センサ５０で検出された凝縮器２３Ｃの出口圧力が予め定めた規定の上限値よりも高ければ、流量調整弁４５によりＬＰＧ（Ｌ）の流量を増大させる。

このようにすることで、ボイルオフガス（Ｇ）に対するＬＰＧ（Ｌ）の噴霧量（混合量）を適切に調整することができる。

１０ カーゴタンク
２０Ａ，２０Ｂ 再液化装置
２１Ａ，２１Ｂ，２１Ｃ 再液化ユニット
２２，２２Ａ，２２Ｂ，２２Ｃ 圧縮機
２３，２３Ａ，２３Ｂ，２３Ｃ 凝縮器
２４，２４Ａ，２４Ｂ，２４Ｃ 膨張弁
２５，２５Ａ，２５Ｂ，２５Ｃ，２５Ｄ 管路
３０ 凝縮器（ボイルオフガス冷却部、第二の凝縮器）
３１ ポンプ
３２ 混合タンク
３５ 流量調整弁
３６ リターン管
３７ 気液分離機
４０ スプレー式冷却器（ボイルオフガス冷却部）
４１ ポンプ
４５ 流量調整弁
４６ リターン管
５０ 圧力センサ
５１ コントローラ
Ｇ ボイルオフガス
Ｌ ＬＰＧ

Claims (5)

1. 液化石油ガスを貯留するカーゴタンクと、
   前記カーゴタンク内で発生したボイルオフガスを前記カーゴタンクから取り出し、前記ボイルオフガスを再液化して前記カーゴタンクに戻す再液化装置と、を備え、
   前記再液化装置は、前記カーゴタンクから取り出した前記ボイルオフガスを圧縮する圧縮機と、
   前記圧縮機で圧縮された前記ボイルオフガスを凝縮させる凝縮器と、
   前記カーゴタンク内の液相から取り出した液化石油ガスにより前記ボイルオフガスを冷却するボイルオフガス冷却部と、
   前記凝縮器で凝縮された前記ボイルオフガスを断熱膨張させる膨張弁と、
   を備えることを特徴とする液化石油ガス運搬船。
2. 前記ボイルオフガス冷却部は、前記ボイルオフガスを、前記液化石油ガスとの熱交換によって凝縮させる第二の凝縮器であることを特徴とする請求項１に記載の液化石油ガス運搬船。
3. 前記ボイルオフガス冷却部は、前記ボイルオフガスに、前記液化石油ガスを噴霧するスプレー式冷却器であることを特徴とする請求項１に記載の液化石油ガス運搬船。
4. 液化石油ガスを貯留したカーゴタンク内で発生したボイルオフガスを前記カーゴタンクから取り出し、前記ボイルオフガスを再液化して前記カーゴタンクに戻す再液化装置であって、
   前記カーゴタンクから取り出した前記ボイルオフガスを圧縮する圧縮機と、
   前記圧縮機で圧縮された前記ボイルオフガスを凝縮させる凝縮器と、
   前記カーゴタンク内の液相から取り出した液化石油ガスにより前記ボイルオフガスを冷却するボイルオフガス冷却部と、
   前記凝縮器で凝縮された前記ボイルオフガスを断熱膨張させる膨張弁と、
   を備えることを特徴とする再液化装置。
5. 液化石油ガスを貯留したカーゴタンク内で発生したボイルオフガスを前記カーゴタンクから取り出し、前記ボイルオフガスを圧縮する工程と、
   圧縮された前記ボイルオフガスを凝縮させる工程と、
   前記カーゴタンク内の液相から取り出した液化石油ガスにより、前記ボイルオフガスを冷却する工程と、
   凝縮された前記ボイルオフガスを断熱膨張させ、前記カーゴタンク内に戻す工程と、
   を備えることを特徴とするボイルオフガスの再液化方法。

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