JP2014037791A - 触媒反応装置及び車両 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】アンモニアが固定化されるときに放熱しアンモニアが脱離するときに蓄熱する化学蓄熱材を含む暖機手段(40)と、ガスを浄化する浄化触媒を含み前記暖機手段との間で熱交換する触媒層A(10A)、及び、ガスを浄化する浄化触媒を含み前記触媒層Aの前記暖機手段と対向しない側に配置された触媒層B(10B)を有する触媒反応部(20)と、を備えている。
【選択図】図2
Description
具体的な一例として、加熱源の供給により内部に装入された金属塩化物のアンミン錯体から放出されるアンモニアガス圧力を保持する固相反応器と、該固相反応器に接続されアンモニアガスを冷却水の供給により凝縮する凝縮器を備えたケミカル蓄熱装置が知られている(例えば、特許文献1参照)。
CaO + H2O ⇔ Ca(OH)2+ Q (可逆反応)
即ち、第1の発明である触媒反応装置は、アンモニアが固定化されるときに放熱しアンモニアが脱離するときに蓄熱する化学蓄熱材を含む暖機手段と、ガスを浄化する浄化触媒を含み前記暖機手段との間で熱交換する触媒層A、及び、ガスを浄化する浄化触媒を含み前記触媒層Aの前記暖機手段と対向しない側に配置された触媒層Bを有する触媒反応部と、を備えて構成される。
具体的には、エンジン等の内燃機関から排出されるガス(排ガス)を浄化する浄化触媒を含む触媒層のうち、その一部である触媒層Aに対して、アンモニアの脱着により吸発熱する化学蓄熱材を用いた暖機手段を、この触媒層Aとの間で熱交換可能に(好ましくは前記触媒層Aに接触させて)配置したことにより、低温環境下(氷点下を含む)においても迅速に触媒層A中の浄化触媒を暖機できるので、低温を含む広い温度範囲に渡り、触媒反応装置全体として高い触媒活性を発現させることができる。
更に、第1の発明における暖機手段は、熱輸送の媒体として水ではなくアンモニアを用いるので、熱輸送の媒体として水を用いた暖機手段の再生温度(例えば400℃以上)と比較して、低い温度(例えば160℃程度)で安定的に再生できる。ここで、再生とは、化学蓄熱材に固定化されたアンモニアを脱離させることを指す。暖機手段の再生は、暖機手段との間で熱交換する触媒層Aに供給されたガスの熱を利用して行なうことができる。
アンモニアは、例えば600℃といった高温下に曝されると、水素と窒素とに熱分解し易い性質がある。従って、アンモニアを利用した暖機手段との間で熱交換する触媒層Aに高温(600℃程度)のガスが供給されると、このガスの熱によって暖機手段におけるアンモニアが熱分解し、該暖機手段による暖機機能が安定的に保たれない可能性がある。
例えばディーゼルエンジンを備えた車両などは、エンジンから排出される排ガス中に、一般に窒素酸化物(NOx)や一酸化炭素(CO)、炭化水素(HC)などに加え、煤、燃料やエンジンオイルの燃えかすである可溶有機成分(SOF:Soluble Organic Fraction)等の炭素質を主成分とする粒子状物質(Particulate Matter;以下、PMと略記することがある。)が含まれている。そのため、排ガス中の粒子状物質を減少させるためのフィルタ〔DPF(=Diesel particulate filter);以下、DPF〕を設け、排ガスの浄化が行なわれている。このDPFには、基材に貴金属を担持させたDPF触媒もある。そして、DPFに堆積したPMの燃焼処理により、DPFのPMを除去すること(以下、この動作を「DPF再生」ともいう)が行なわれるが、PM除去(DPF再生)は600℃以上に及ぶ高温度で行なわれる。したがって、DPFを備えた排気系においては、特にアンモニアの熱分解が起きやすい。
第1の発明に係る触媒反応装置が前記供給量調整手段Aを備える場合には、上述したアンモニアの熱分解が抑制され、暖機手段による暖機機能が安定的に保たれる。
前記供給量調整手段Aとしては、調整弁(例えば、ゲートバルブ、バタフライバルブ等)であることが好ましく、バタフライバルブであることがより好ましい。これにより、触媒層Aへのガス供給量の調整をより効果的に行なうことができる。
前記供給量調整手段Bは、調整弁(例えば、ゲートバルブ、バタフライバルブ等)であることが好ましく、バタフライバルブであることがより好ましい。これにより、触媒層Bへのガス供給量の調整をより効果的に行なうことができる。
このとき、更に、前記温度検出手段と前記制御手段とを備えることにより、触媒層Aへの供給前の排ガスの温度を温度検出手段によって検出し、検出された温度が高温(閾値T1以上)である場合に触媒層Aへのガスの供給量を減少させる動作を自動的に行なうことができるので、暖機手段におけるアンモニアの熱分解をより効果的に抑制することができる。
このとき、更に、前記供給量調整手段A、前記温度検出手段、及び前記制御手段を備え、かつ、前記温度検出手段及び前記制御手段を上記の形態とすることにより、触媒層Bへの供給前の排ガスの温度を温度検出手段によって検出し、検出された温度が低温(閾値T2以下;但し、T1>T2)である場合に触媒層Bへのガスの供給量を減少させる動作を自動的に行なうことができるので、触媒層Bの触媒活性の不足によるガス浄化効率の低下をより効果的に抑制できる。
詳細には、上記形態では、触媒層A及び触媒層Bへの供給前のガスの温度を温度検出手段によって検出し、検出された温度が高温(閾値T1以上)である場合には触媒層Aへのガスの供給量を減少させ、かつ、検出された温度が低温(閾値T2以下;但し、T1>T2)である場合には触媒層Bへのガスの供給量を減少させる動作が自動的に行なわれる。
従って、上記形態によれば、ガスが高温(閾値T1以上)である場合におけるアンモニアの熱分解の抑制と、ガスが低温(閾値T2以下)である場合における浄化効率の低下の抑制と、が効果的に両立される。
これにより、触媒層Aと暖機手段とが熱交換する面積(好ましくは触媒層Aと暖機手段との接触面積)をより広く確保できるので、暖機手段による触媒層Aの暖機効果をより向上させることができる。
これにより、触媒層Aと暖機手段とが熱交換する面積(好ましくは触媒層Aと暖機手段との接触面積)をより広く確保できるので、暖機手段による触媒層Aの暖機効果をより向上させることができる。
一方、前記平面において、触媒層Bの断面積は触媒反応部全体の断面積より小さくなるが、触媒層Bのみで浄化を行なう際のガスの温度は高温(例えば、閾値T2以上)であることが多いため、断面積が小さい触媒層Bによっても触媒活性(浄化効率)がある程度確保される。
これにより、触媒層Aと触媒層Bとの断熱性が向上され、触媒層Bに供給された高温のガスの熱が触媒層Aに伝わりにくくなるので、触媒層Aとの間で熱交換する暖機手段におけるアンモニアの分解を抑制できる。
例えば、触媒反応装置が供給量調整手段Aを備える場合には、供給量調整手段Aによって触媒層Aへのガスの供給量を低下させたことによる効果がより効果的に奏される。
なお、蓄熱密度は、アンモニアの脱離により金属塩化物1kgあたりに蓄熱される熱量(kJ)を示す。
前記金属塩化物としては、LiCl、MgCl2、CaCl2、SrCl2、BaCl2、MnCl2、CoCl2、及びNiCl2の少なくとも一種であることがより好ましい。
これにより、触媒層A及び触媒層Bへのガス供給量の調整をより効果的に行なうことができる。
また、本発明によれば、使用温度環境に依らず安定的に排ガスの浄化が行なわれる車両が提供される。
本実施形態では、触媒反応装置100における暖機手段の熱輸送媒体として、水ではなくアンモニアを用いているため、低温環境下(氷点下を含む)においても触媒層A中の浄化触媒を迅速に暖機して該浄化触媒の触媒活性を発現させることができるので、低温を含む広い温度範囲に渡り、触媒反応装置全体として高い触媒活性(高い排ガス浄化効率)を発現させることができる。更に、この暖機手段は、アンモニアを用いているため、低い温度(例えば160℃)で安定的に再生できる。
但し、本発明では、アンモニア蒸発凝縮器であるアンモニアタンク140に代えて、アンモニアを吸脱着可能な物理吸着材を備えた吸着器や、アンモニアを固定化及び脱離できる化学蓄熱材を備えた蓄熱器を用いてもよい。前記物理吸着材の例としては、活性炭、メソポーラスシリカ、ゼオライト、シリカゲル、粘土鉱物(セピオライト等)等が挙げられる。前記粘土鉱物としては、非架橋の粘土鉱物であっても、架橋された粘土鉱物(架橋粘土鉱物)であってもよい。前記化学蓄熱材の例としては、後述する暖機用蓄熱反応器40に備えられる化学蓄熱材の例と同様である。
図2及び図3に示すように、触媒反応装置100は断面円形の筒形状となっており、ガスの供給方向と直交する平面(図3)において、中心から外側に向かって、触媒層Bとしての触媒層10Bと、断熱層12と、触媒層Aとしての触媒層10Aと、暖機手段としての暖機用蓄熱反応器40と、が順次配置されて構成されている。ここで、触媒層10B、断熱層12、触媒層10A、及び暖機用蓄熱反応器40は、同心円状に配置されており、触媒層10B、断熱層12、及び触媒層10Aによって触媒反応部20が構成されている。
これにより、触媒層10A及び触媒層10Bに供給されたガス中のHC、CO等の成分が浄化触媒により分解、除去され、ガスの浄化が行なわれる。浄化されたガスは、触媒層10A及び触媒層10BからPM除去用フィルタ(DPF)130側に排出される。
ここで、触媒層10Aは、主として低温域〜中温域の(例えば、後述する閾値T1未満の温度域の)ガスの浄化を行い、触媒層10Bは、主として中温域〜高温域の(例えば、後述する閾値T2を超える温度域の)ガスの浄化を行なう。
支持基材の具体的な例としては、SiC製ハニカム基材、コージェライト製ハニカム基材、メタルハニカム基材などが挙げられる。また、触媒粒子としては、白金(Pt)、パラジウム(Pd)、ロジウム(Rh)等の貴金属の粒子が挙げられ、該粒子を担持する担体としては、二酸化ジルコニウム(ZrO2)や酸化アルミニウム(Al2O3)、シリカ、シリカ−アルミナ、セリア(CeO2)、ゼオライトなどの酸化物の粒子が挙げられる。
本発明において、触媒層10A及び触媒層10Bの構成は、同一であっても異なっていてもよい。例えば、触媒層10Aにおける浄化触媒と、触媒層10Bにおける浄化触媒とは、同一種であっても異種であってもよい。
断熱層12は、例えば、グラスウール、ロックウール、セラミックファイバー等によって構成される。
但し、本発明において断熱層12は必須ではなく省略することもできる。
これにより、始動時など排ガスの温度が低い(例えば25℃以下)ときに、暖機用蓄熱反応器40の化学蓄熱材にアンモニアを固定化することで放熱(発熱)し、この熱で触媒層10Aを暖機できるようになっている。更に、排ガスの温度がある程度高く(例えば160℃)なったときには、吸熱反応によって化学蓄熱材からアンモニアを脱離させて暖機用蓄熱反応器40を再生できるようになっている。
なお、本実施形態では触媒層10A(触媒層A)と暖機用蓄熱反応器40(暖機手段)とが接触している例を示しているが、本発明では、触媒層Aと暖機手段とが熱交換可能な配置であれば両者が接触している形態には限定されない。例えば、両者の間に他の層が存在していてもよい。
図4に示すように、暖機用蓄熱反応器40には、触媒層10Aの外周面に沿って配設された複数の板状の蓄熱材42と、複数の蓄熱材上及び複数の蓄熱材間(すなわち担体の外周面)を被覆する多孔質体44とが設けられている。つまり、多孔質体44は、化学蓄熱材とアンモニア供給口との間に配置されている。多孔質体44の周囲には、多孔質体の全面を覆って外装材46が配置され、多孔質体44の孔を通ってNH3が流通するための流路が形成されている。
暖機用蓄熱反応器40の再生時には、触媒層10Aに供給された排ガスの熱を利用した吸熱反応によって各蓄熱材からNH3が脱離し、脱離したNH3がアンモニア導入口48から排出される。
MgCl2・2NH3+ 4NH3 ⇔ MgCl2・6NH3 + Q[kJ] …(1)
例えば、LiCl、MgCl2、CaCl2、SrCl2、BaCl2、MnCl2、CoCl2、及びNiCl2は、約800kJ/kg〜1400kJ/kgの高い蓄熱密度を示す。また、蓄熱温度は、金属塩化物の種類によって異なり、約30℃〜220℃の範囲である。
本実施形態において、化学蓄熱材(例えば金属塩化物)は、一種単独で用いるほか、二種以上を併用してもよい。
同様に、触媒層10Bのガス供給側(ディーゼルエンジン120側)には、供給量調整手段Bとしてのバルブ30Bが設けられており、これにより、触媒層Bへのガスの供給量を調整できるようになっている。
バルブ30A及びバルブ30Bの具体的な形態については後述する(図8〜図10)。
この制御装置50は、温度検出センサ34によって検出された排ガス温度に応じ、バルブ30Aによる触媒層Aへのガス供給、及び、バルブ30Bによる触媒層Bへのガス供給の少なくとも一方を制御する。
具体的には、制御装置50は、検出された排ガス温度が閾値T1以上である場合には、触媒層10Aへのガスの供給量が減少するようにバルブ30Aの動作を制御し、検出された排ガス温度が閾値T2以下(但し、T1>T2の関係を満たす)である場合には、触媒層10Bへのガスの供給量が減少するようにバルブ30Bの動作を制御する。
但し、本実施形態では、上述した制御装置50による自動制御に代え、バルブ30A及びバルブ30Bの上述した動作を、排ガス温度に応じて手動により行なうこともできる。
閾値T1が500℃以下であると、エンジンから高温の排ガスが排出されたとき(例えばDPF再生時)の、アンモニアの熱分解をより効果的に抑制できる。
閾値T1が300℃以上であると、触媒層10A及び触媒層10Bの両方にガスが供給される時間(後述の図6参照)が増えるため、触媒反応部20全体としての排ガス浄化効率の面や、暖機用蓄熱反応器40の再生(化学蓄熱材からのアンモニアの脱離)の面で有利である。
閾値T2が50℃以上であると、エンジンから低温の排ガスが排出されたとき(例えば始動時)に、暖機用蓄熱反応器40に接触しない触媒層10Bへのガスの供給を抑制でき、かつ、暖機用蓄熱反応器40に接触し暖機用蓄熱反応器40によって暖機される触媒層10Aを主体として排ガスを浄化できる。これにより、触媒反応部20全体としての排ガス浄化効率を向上させることができる。具体的には、一般的な浄化触媒は常温(25℃)で触媒活性が低いため、閾値T2は50℃以上が好ましい。
一方、閾値T2が250℃以下であると、触媒層10A及び触媒層10Bの両方にガスが供給される時間(後述の図6参照)が増えるため、触媒反応部20全体としての排ガス浄化効率の面で有利である。
図5は、排ガス温度T及び閾値T2がT2≧Tの関係を満たす場合(以下、単に「T2≧Tの場合」ともいう)の動作であり、図6は、排ガス温度T、閾値T1、及び閾値T2が、T1>T>T2の関係を満たす場合(以下、単に「T1>T>T2の場合」ともいう)の動作であり、図7は、排ガス温度T及び閾値T1がT≧T1の関係を満たす場合(以下、単に「T≧T1の場合」ともいう)の動作である。
図5〜図7では、バルブ30A及びバルブ30Bについて、開いている状態を白抜きで表し、閉じている状態をハッチング(右肩上がりの斜線)で表している。
また、以下の一例では、閾値T1を400℃とし、閾値T2を200℃として説明する。
暖機用蓄熱反応器40へのアンモニアの供給は、図1に示した熱系統におけるバルブ110を開け、アンモニアタンク140から生じたアンモニアガスを暖機用蓄熱反応器40へ輸送することにより行なう。この際、前もって、暖機用蓄熱反応器40内の化学蓄熱材からアンモニアが脱離した状態とし(即ち、暖機用蓄熱反応器40が再生された状態とし)、且つ、バルブ110が閉じた状態にして準備しておけば、アンモニアの供給をより効果的に行なうことができる。
一方、バルブ30Aを開きバルブ30Bを閉じることにより、ディーゼルエンジンから排出された低温の排ガスは、触媒層10Bには供給されず触媒層10Aにのみ供給される。
このとき、暖機用蓄熱反応器40内では、化学蓄熱材にアンモニアが固定化され、発熱反応により化学蓄熱材から熱Q1が放出される。この熱Q1によって触媒層10Aが暖機され、暖機されて触媒活性が高められた触媒層10Aにより、排ガスの浄化が行なわれる。ここで、暖機用蓄熱反応器40は、触媒反応部20全体ではなく、その一部である触媒層10Aのみを暖機するので、暖機を効率よく迅速に行なうことができる。
一方、暖機用蓄熱反応器40に接触しない触媒層10Bには排ガスが供給されないので、暖機されない触媒層10Bでは排ガスの浄化は行なわれない。これにより、触媒反応部20全体として、排ガスが低温であることによる低い触媒活性が補われる。
このときの排ガスの温度はある程度高い(T>T2(=200℃))ため、触媒層10A及び触媒層10Bは十分な触媒活性を発現し、排ガスを効果的に浄化する。また、触媒層10Aに供給される排ガスの温度はある程度低い(T1(=400℃)>T)ため、暖機用蓄熱反応器40でのアンモニアの熱分解が抑制される。
更に、バルブ30A及びバルブ30Bを開き、バルブ110を開いた状態としておくことにより、触媒層Aに供給される排ガスの熱Q2を利用して、暖機用蓄熱反応器40の再生(化学蓄熱材からのアンモニアの脱離)が行なわれる。この再生がある程度進んだら(好ましくは終了したら)、次の暖機に備え、バルブ110を閉じる。但し、このバルブ110を閉じる動作は、以下のT≧T1(=400℃)の場合に行なってもよい。
このとき、高温の排ガスが触媒層10Aに供給されないことから、触媒層10Aに接触する暖機用蓄熱反応器40が高温の排ガスの熱から保護され、この暖機用蓄熱反応器40でのアンモニアの熱分解が抑制される。
更に、この実施形態では、触媒層10Aと触媒層10Bとの間に断熱層12が設けられているので、触媒層10Bに供給された高温の排ガスの熱が、触媒層10Aを経由して暖機用蓄熱反応器40に伝わる現象をより抑制できる。これにより、暖機用蓄熱反応器40でのアンモニアの熱分解がより抑制される。
一方、この実施形態では、触媒層10Bの体積が触媒層10Aの体積と比較して小さいが、排ガスの温度が高いために触媒層10Bの触媒活性が高いことから、体積が小さい触媒層Bによっても十分に排ガスを浄化できる。
なお、前述のとおり、T≧T1(=400℃)の場合において、バルブ30Bを開きバルブ30Aを閉じるとともに、次の暖機に備え、バルブ110を閉じる動作を行なってもよい。
図8は、T2≧Tの場合におけるバルブ30A及びバルブ30Bを示す概略斜視図であり、図9は、T1>T>T2の場合におけるバルブ30A及びバルブ30Bを示す概略斜視図を示す概略斜視図であり、図10は、T≧T1の場合におけるバルブ30A及びバルブ30Bを示す概略斜視図である。
ここで、バルブ30Aの外径は、触媒層10Aの断面(ガスの供給方向と直交する方向についての断面(図3);以下同じ)の外径に対応する寸法となっており、バルブ30Aの内径は、触媒層10Aの断面の内径に対応する寸法となっている。更に、バルブ30Bの直径は、触媒層10Bの断面の直径に対応する寸法となっている。
但し、バルブ30Aが曲げ変形される構成は必須ではなく、バルブ30Aは、曲げ変形せずに外径方向を軸として回転する、ドーナツ盤状のバタフライバルブに置き換えてもよい。
バルブ30Bは、公知のバタフライバルブの構成であり、その直径方向を軸に回転自在に構成されている。図9及び図10に示すように、バルブ30Bの面がガス供給方向に対し平行な状態は、バルブ30Bが開いた状態(触媒層10Bにガスが供給される状態)である。図8に示すように、バルブ30Bの面がガス供給方向に対し垂直な状態は、バルブ30Bが閉じた状態(触媒層10Bにガスが供給されない状態)である。
例えば、上記形態以外の前記供給量調整手段A及び前記供給量調整手段Bとしては、ゲートバルブや上記形態以外のバタフライバルブ等、一般的な調整弁を挙げることができる。
システム起動時は、バルブ30A及びバルブ30Bが開いた状態となっている。
これにより、図5に示すように、触媒層10Aによって排ガスの浄化が行なわれる。このとき、触媒層Aにのみ排ガスが供給されるため、暖機を迅速に行なうことができる。
この際、前述のとおり、図1に示した熱系統におけるバルブ110を開け、アンモニアタンク140から暖機用蓄熱反応器40へアンモニアガスが供給され、暖機用蓄熱反応器40によって触媒層10Aの暖機が行なわれる。本実施形態では、バルブ110が制御装置50と電気的に接続され、ステップ220において、バルブ30Bを閉じる操作とともにバルブ110を開く操作が行なわれてもよい。
ステップ240において、T≧T1を満たさないと判定された場合(いわゆる通常運転時など)には、暖機手段のアンモニアが熱分解される可能性が低いため、再びステップ230に戻って通常運転が継続される。
このとき、図6に示されるように、触媒層10A及び触媒層10Bによって排ガスの浄化が行なわれるとともに、暖機用蓄熱反応器40の再生が行なわれる。
すると、図7に示されるように、触媒層10Aへの排ガスの供給が遮断され、触媒層10Bのみによって排ガスの処理が行なわれる。これにより、触媒層10Aに接触する暖機用蓄熱反応器40でのアンモニアの熱分解が抑制される。本実施形態では、バルブ110が制御装置50と電気的に接続され、ステップ250において、バルブ30Aを閉じる操作とともにバルブ110を閉じる操作が行なわれてもよい。
この状態で、次のステップ260に移行する。
ステップ260において、T≧T1を満たすと判定された場合(DPF再生時など)には、上記ステップ250における状態を維持したままステップ280に移行し、運転を継続するか否かが判定される。
この状態で、次のステップ280に移行し、運転を継続するか否かが判定される。
一方、ステップ280において、運転を継続しないと判定された場合には、本ルーチンを終了する。
10B 触媒層(触媒層B)
12 断熱層
20 触媒反応部
30A バルブ(供給量調整手段A)
30B バルブ(供給量調整手段B)
34 温度検出センサ(温度検出手段)
40 暖機用蓄熱反応器(暖機手段)
42 蓄熱材
44 多孔質体
46 外装材
48 アンモニア導入口(アンモニア供給口)
50 制御装置
100 触媒反応装置
110 バルブ
112 アンモニア配管
120 ディーゼルエンジン
140 アンモニアタンク
Claims (13)
- アンモニアが固定化されるときに放熱しアンモニアが脱離するときに蓄熱する化学蓄熱材を含む暖機手段と、
ガスを浄化する浄化触媒を含み前記暖機手段との間で熱交換する触媒層A、及び、ガスを浄化する浄化触媒を含み前記触媒層Aの前記暖機手段と対向しない側に配置された触媒層Bを有する触媒反応部と、
を備えた触媒反応装置。 - 更に、前記触媒層Aのガス供給側に設けられ該触媒層Aへのガスの供給量を調整する供給量調整手段Aを備えた請求項1に記載の触媒反応装置。
- 更に、前記触媒層Bのガス供給側に設けられ該触媒層Bへのガスの供給量を調整する供給量調整手段Bを備えた請求項1又は請求項2に記載の触媒反応装置。
- 更に、
前記触媒層Aのガス供給側に設けられ該触媒層Aへのガスの供給量を調整する供給量調整手段Aと、
前記触媒反応部のガス供給側に設けられガスの温度を検出する温度検出手段と、
前記温度検出手段によって検出された温度が閾値T1以上であるときに触媒層Aへのガスの供給量が減少するように前記供給量調整手段Aによるガスの供給を制御する制御手段と、
を備えた請求項1〜請求項3のいずれか1項に記載の触媒反応装置。 - 更に、
前記触媒層Bのガス供給側に設けられ該触媒層Bへのガスの供給量を調整する供給量調整手段Bを備え、
前記制御手段は、前記温度検出手段によって検出された温度が閾値T2以下(但し、T1>T2の関係を満たす)であるときに触媒層Bへのガスの供給量が減少するように前記供給量調整手段Bによるガスの供給を制御する請求項4に記載の触媒反応装置。 - 前記触媒層A及び前記触媒層Bに供給されるガスの供給方向と直交する平面において、前記暖機手段、前記触媒層A、及び前記触媒層Bがこの順に配置されている請求項1〜請求項5のいずれか1項に記載の触媒反応装置。
- 前記触媒層A及び前記触媒層Bに供給されるガスの供給方向と直交する平面において、前記触媒層Bの周囲に前記触媒層Aが配置され、前記触媒層Aの周囲に前記暖機手段が配置されている請求項1〜請求項6のいずれか1項に記載の触媒反応装置。
- 更に、前記触媒層Aと前記触媒層Bとの間に断熱層を備えた請求項1〜請求項7のいずれか1項に記載の触媒反応装置。
- 前記暖機手段は、前記化学蓄熱材の少なくとも一種として金属塩化物を含む請求項1〜請求項8のいずれか1項に記載の触媒反応装置。
- 前記金属塩化物が、アルカリ金属の塩化物、アルカリ土類金属の塩化物、及び遷移金属の塩化物からなる群から選択される請求項9に記載の触媒反応装置。
- 前記供給量調整手段A及び前記供給量調整手段Bの少なくとも一方が、バタフライバルブである請求項3〜請求項10のいずれか1項に記載の触媒反応装置。
- 内燃機関と、内燃機関から排出された排ガスが流入する請求項1〜請求項11のいずれか1項に記載の触媒反応装置と、を備えた車両。
- 前記内燃機関としてディーゼルエンジンを備え、
更に、排ガス流通方向における前記触媒反応装置の下流に炭素質浄化手段を備えた請求項12に記載の車両。
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