JP2013249871A - 摩擦係合装置 - Google Patents

Abstract

【課題】摩擦係合要素の締結保持圧を不要とすることで、摩擦係合要素の締結動作エネルギー及びシールリングのフリクションの低減を図ること。
【解決手段】フォワードクラッチ５と、フォワードクラッチ５の締結・開放動作を制御するクラッチ動作パック６と、を備えた摩擦係合装置において、クラッチ動作パック６は、油圧ピストン６１と、締結圧ピストン室６２と、スナップリング６４と、ダイヤフラムスプリング６５と、ボールロック機構BLと、を有する。ダイヤフラムスプリング６５は、油圧ピストン６１のクラッチ側にてフォワードクラッチ５に対し付勢締結力を与える。ボールロック機構BLは、締結圧ピストン室６２へON圧を作用させることでフォワードクラッチ５が付勢締結力により締結状態となる位置で油圧ピストン６１が開放方向に移動するのを規制し、油圧ピストン６１の移動を規制した後、締結圧ピストン室６２のON圧を抜いても油圧ピストン６１の開放方向への移動規制を保持する。
【選択図】図２

Description

本発明は、自動変速機（CVT、step-ATを含む）等の摩擦係合要素（多板クラッチや多板ブレーキ等）に適用され、摩擦係合要素の締結・開放動作の制御に油圧が用いられる摩擦係合装置に関する。

従来、自動変速機の摩擦係合装置としては、摩擦係合要素と油圧ピストンとリターンスプリングを備えたものが知られている。この摩擦係合装置は、リターンスプリングの付勢力に打ち勝つ締結油圧を作用させることで摩擦係合要素の締結動作を行い、締結油圧をドレーンすることによるリターンスプリングの付勢力で摩擦係合要素の開放動作を行う（例えば、特許文献１参照）。

特開平７−１２２２１号公報

しかしながら、従来の摩擦係合装置において、摩擦係合要素の動作状態を締結保持状態とするには、リターンスプリングの付勢力に打ち勝って摩擦係合要素を締結状態に保つ締結油圧（締結保持圧）を作用させ続ける必要があった。このため、摩擦係合要素の締結・開放動作エネルギーを多く消費し、エンジン車の場合には燃費の悪化を招くし、電動車の場合には電費の悪化を招く、という問題があった。

すなわち、摩擦係合要素を締結保持状態としている間、締結保持圧を継続して作り出すためにオイルポンプをエンジンやモータにより駆動し続ける必要があり、オイルポンプの駆動トルク損失が大きくなる。加えて、締結保持圧を導く油圧経路途中の相対回転部分に設定されているシールリングに、摩擦係合要素を締結保持状態としている間、締結保持圧が作用するため、シールリング部でのフリクション損失が大きくなる。

本発明は、上記問題に着目してなされたもので、摩擦係合要素の締結保持圧を不要とすることで、摩擦係合要素の締結動作エネルギー及びシールリングのフリクションの低減を図ることができる摩擦係合装置を提供することを目的とする。

上記目的を達成するため、本発明の摩擦係合装置は、同軸に配置される第１部材及び第２部材のそれぞれに軸方向に摺動自在に取り付けられた第１摩擦プレート及び第２摩擦プレートによる摩擦係合要素と、前記摩擦係合要素の締結・開放動作を制御する摩擦係合要素動作手段と、を備え、
前記摩擦係合要素動作手段は、油圧ピストンと、締結圧ピストン室と、締結反力受け部材と、弾性部材と、ロック機構と、を有する。
前記油圧ピストンは、前記摩擦係合要素に対して軸方向に変位可能に配置され、締結圧受圧面を有する。
前記締結圧ピストン室は、前記油圧ピストンの締結圧受圧面に締結圧を作用させる。
前記締結反力受け部材は、前記摩擦係合要素を挟んで前記油圧ピストンの反対側位置に設定され、前記摩擦係合要素からの締結反力を受ける。
前記弾性部材は、前記油圧ピストンの要素側端面と前記締結反力受け部材の締結反力受け面の間に介装され、前記油圧ピストンを前記締結反力受け部材に向かう締結方向に移動させることで前記摩擦係合要素に対し付勢締結力を与える。
前記ロック機構は、前記締結圧ピストン室へ締結圧を作用させ前記油圧ピストンを前記摩擦係合要素に近づく締結方向に移動させると、前記摩擦係合要素が前記付勢締結力により締結状態となる位置で前記油圧ピストンが開放方向に移動するのを規制し、前記油圧ピストンの移動を規制した後、前記締結圧ピストン室の締結圧を抜いても前記油圧ピストンの開放方向への移動規制を保持する。

よって、締結圧ピストン室へ締結圧を作用させ油圧ピストンを摩擦係合要素に近づく締結方向に移動させると、摩擦係合要素が付勢締結力により締結状態となる位置で、ロック機構により、油圧ピストンが開放方向に移動するのが規制される。そして、油圧ピストンの移動を規制した後、締結圧ピストン室の締結圧を抜いても、ロック機構により油圧ピストンの開放方向への移動規制が保持される。
すなわち、開放状態から締結状態に移行する過渡期にのみ締結圧を作用させるだけで、締結状態への移行が終了すると、締結圧ピストン室の締結圧を抜いても、ロック機構による油圧ピストンの移動規制と、油圧ピストンの移動規制位置での弾性部材による付勢締結力により、摩擦係合要素が締結保持状態に維持される。
この結果、摩擦係合要素の締結保持圧を不要とすることで、摩擦係合要素の締結動作エネルギー及びシールリングのフリクションの低減を図ることができる。

実施例１の摩擦係合装置が適用されたベルト式無段変速機の前後進切り替え機構を示す断面図である。 実施例１の摩擦係合装置を構成するフォワードクラッチとクラッチ動作パックの詳細を示す拡大断面図である。 実施例１の摩擦係合装置によるフォワードクラッチの締結動作状態説明図であり、(a)はクラッチOPEN→クラッチCLOSEの開始過渡期の状態変化を示し、(b)はON圧・OFF圧・ボール位置の各特性を示す。 実施例１の摩擦係合装置によるフォワードクラッチの締結動作状態説明図であり、(a)はクラッチOPEN→クラッチCLOSEの進行過渡期の状態変化を示し、(b)はON圧・OFF圧・ボール位置の各特性を示す。 実施例１の摩擦係合装置によるフォワードクラッチの締結動作状態説明図であり、(a)はクラッチOPEN→クラッチCLOSEの終了過渡期（ボール保持ピストンの移動前）の状態変化を示し、(b)はON圧・OFF圧・ボール位置の各特性を示す。 実施例１の摩擦係合装置によるフォワードクラッチの締結動作状態説明図であり、(a)はクラッチOPEN→クラッチCLOSEの終了過渡期（ボール保持ピストンの移動後）の状態変化を示し、(b)はON圧・OFF圧・ボール位置の各特性を示す。 実施例１の摩擦係合装置によるフォワードクラッチの締結状態説明図であり、(a)はクラッチCLOSEによる締結状態を示し、(b)はON圧・OFF圧・ボール位置の各特性を示す。 実施例１の摩擦係合装置によるフォワードクラッチの開放動作状態説明図であり、(a)はクラッチCLOSE→クラッチOPENの開始過渡期の状態変化を示し、(b)はON圧・OFF圧・ボール位置の各特性を示す。 実施例１の摩擦係合装置によるフォワードクラッチの開放動作状態説明図であり、(a)はクラッチCLOSE→クラッチOPENの進行過渡期の状態変化を示し、(b)はON圧・OFF圧・ボール位置の各特性を示す。 実施例１の摩擦係合装置によるフォワードクラッチの開放動作状態説明図であり、(a)はクラッチCLOSE→クラッチOPENの終了過渡期（油圧ピストンの移動中）の状態変化を示し、(b)はON圧・OFF圧・ボール位置の各特性を示す。 実施例１の摩擦係合装置によるフォワードクラッチの開放動作状態説明図であり、(a)はクラッチCLOSE→クラッチOPENの終了過渡期（油圧ピストンの移動後）の状態変化を示し、(b)はON圧・OFF圧・ボール位置の各特性を示す。 実施例１の摩擦係合装置によるフォワードクラッチの開放状態説明図であり、(a)はクラッチOPENによる開放状態を示し、(b)はON圧・OFF圧・ボール位置の各特性を示す。 実施例１の摩擦係合装置におけるクラッチ動作機構のボールロック機構によるロック作用説明図であり、(a)はフォワードクラッチへのON圧チャージ状態を示し、(b)は油圧OFF状態を示し、(c)はフォワードクラッチへのOFF圧チャージ状態を示す。 実施例１の摩擦係合装置と一般的な摩擦係合装置（現行FWD/C）の締結保持圧の比較特性を示すクラッチ油圧特性図である。 比較例の摩擦係合装置が適用されたベルト式無段変速機の前後進切り替え機構を示す断面図である。

以下、本発明の摩擦係合装置を実現する最良の形態を、図面に示す実施例１に基づいて説明する。

まず、構成を説明する。
実施例１の摩擦係合装置の構成を、「全体構成」、「摩擦係合装置の構成」、「ボールロック機構の詳細構成」に分けて説明する。

［全体構成］
図１は、実施例１の摩擦係合装置が適用されたベルト式無段変速機の前後進切り替え機構を示す。以下、図１に基づき、全体構成を説明する。

前記ベルト式無段変速機の前後進切り替え機構Ｐは、図１に示すように、図外のエンジン（駆動源）からの駆動入力軸１と、図外のベルト式無段変速機への変速機入力軸２と、の間に、シングルピニオン型遊星歯車３（遊星歯車）を備えている。そして、シングルピニオン型遊星歯車３の周りに、リバースブレーキ４と、フォワードクラッチ５（摩擦係合要素）と、クラッチ動作パック６（摩擦係合要素動作手段）と、が配置されている。

前記シングルピニオン型遊星歯車３は、サンギア３１（回転メンバ）と、リングギア３２（回転メンバ）と、サンギア３１とリングギア３２に噛み合うピニオン３３を支持するキャリア３４（回転メンバ）と、を備える。サンギア３１は、変速機入力軸２に対しスプライン結合される。リングギア３２は、駆動入力軸１に対しフォワードクラッチドラム５１を介してスプライン結合される。

前記リバースブレーキ４は、後退走行レンジ（Ｒレンジ）の選択時に締結される多板ブレーキである。このリバースブレーキ４は、ブレーキ締結により、リバースブレーキドラム４１を介してシングルピニオン型遊星歯車３のキャリア３４をトランスミッションケース７に固定する。つまり、リバースブレーキ４の締結でキャリア固定とすることにより、リングギア３２の回転方向（入力回転方向）とサンギア３１の回転方向を逆とし、入力回転とは逆回転による回転駆動力を、サンギア３１を介して変速機入力軸２に伝達する。この変速機入力軸２からは、図外のプライマリプーリ→ベルト→セカンダリプーリへと回転駆動力が伝達される。
なお、トランスミッションケース７は、フォワードクラッチドラム５１を、シールリング８１，８２，８３を介し、駆動入力軸１にて支持するとともに、ON圧油路７１とOFF圧油路７２が形成されたドラムサポート部７３を一体に有する。

前記フォワードクラッチ５は、前進走行レンジ（Ｄレンジ等）の選択時に締結される多板クラッチである。このフォワードクラッチ５は、フォワードクラッチドラム５１（第１部材）と、フォワードクラッチハブ５２（第２部材）と、ドリブンプレート５３（第１摩擦プレート）と、ドライブプレート５４（第２摩擦プレート）と、を有する。
フォワードクラッチドラム５１は、駆動入力軸１と、シングルピニオン型遊星歯車３のリングギア３２（１つの回転メンバ）と、を連結する。フォワードクラッチハブ５２は、シングルピニオン型遊星歯車３のサンギア３１（残り２つの回転メンバのうち、１つの回転メンバ）に連結される。つまり、フォワードクラッチ５の締結でシングルピニオン型遊星歯車３の２つの回転メンバ（サンギア３１とリングギア３２）が直結されることで、シングルピニオン型遊星歯車３は一体に回転し、入力回転と同じ回転方向と回転数による回転駆動力を、サンギア３１を介し変速機入力軸２に伝達する。この変速機入力軸２からは、図外のプライマリプーリ→ベルト→セカンダリプーリへと回転駆動力が伝達される。

前記クラッチ動作パック６は、フォワードクラッチ５の締結・開放動作を制御するものである。このクラッチ動作パック６は、油圧ピストン６１と、締結圧ピストン室６２と、開放圧ピストン室６３と、スナップリング６４（締結反力受け部材）と、ダイヤフラムスプリング６５（弾性部材）と、ボールロック機構BL（ロック機構）と、を有する。

［摩擦係合装置の構成］
図２は、実施例１の摩擦係合装置を構成するフォワードクラッチとクラッチ動作パックの詳細を示す。以下、図２に基づき、摩擦係合装置（フォワードクラッチ５とクラッチ動作パック６）の構成を説明する。

前記フォワードクラッチ５は、図２に示すように、フォワードクラッチドラム５１（第１部材）と、フォワードクラッチハブ５２（第２部材）と、ドリブンプレート５３（第１摩擦プレート）と、ドライブプレート５４（第２摩擦プレート）と、リテーナプレート５５と、を備えている。

前記フォワードクラッチドラム５１及び前記フォワードクラッチハブ５２は、回転中心軸CL（図１参照）に対し同軸に配置される。そして、フォワードクラッチドラム５１に対しスプライン結合により軸方向に摺動自在にドリブンプレート５３が取り付けられる。また、フォワードクラッチハブ５２に対しスプライン結合により軸方向に摺動自在にドライブプレート５４が取り付けられる。４枚のドリブンプレート５３と４枚のドライブプレート５４は、交互に配置され、ドライブプレート５４の両側摩擦面には、クラッチフェーシングが貼り付けられている。
なお、ドリブンプレート５３及びドライブプレート５４の枚数は、変速機の許容する入力トルクによって増減する。

前記リテーナプレート５５は、油圧ピストン６１とは反対側の端部に配置されたドライブプレート５４と、フォワードクラッチドラム５１に対し溝固定されたスナップリング６４と、の間に介装される。このリテーナプレート５５は、片面を摩擦係合面とするとともに、軸方向の厚みをドリブンプレート５３より厚く設定することで、多板摩擦プレートを構成するドリブンプレート５３及びドライブプレート５４の倒れを防止する。

前記クラッチ動作パック６は、図２に示すように、油圧ピストン６１と、締結圧ピストン室６２と、開放圧ピストン室６３と、スナップリング６４（締結反力受け部材）と、ダイヤフラムスプリング６５（弾性部材）と、仕切りプレート６６と、ボールロック機構BL（ロック機構）と、を備えている。

前記油圧ピストン６１は、フォワードクラッチ５に対して軸方向に変位可能に配置されたもので、ピストン両面のうち、一方の面を締結圧受圧面６１ａとし、他方の面を開放圧受圧面６１ｂとする。

前記締結圧ピストン室６２は、油圧ピストン６１の締結圧受圧面６１ａにON圧（締結圧）を作用させるため、フォワードクラッチドラム５１と油圧ピストン６１の間に画成される油室である。

前記開放圧ピストン室６３は、油圧ピストン６１の開放圧受圧面６１ｂにOFF圧（開放圧）を作用させるため、フォワードクラッチドラム５１に固定された仕切りプレート６６と、油圧ピストン６１と、の間に画成される油室である。

前記スナップリング６４は、フォワードクラッチ５を挟んで油圧ピストン６１の反対側位置に設定され、フォワードクラッチ５が受ける締結反力を受ける。

前記ダイヤフラムスプリング６５は、油圧ピストン６１のクラッチ側端面６１ｃ（要素側端面）からスナップリング６４の締結反力受け面６４ａまでのうち、油圧ピストン６１のクラッチ側端面６１ｃとフォワードクラッチ５のピストン側端面５ａと、の間に介装される。このダイヤフラムスプリング６５は、軸方向に２枚重ねで配置され、油圧ピストン６１をスナップリング６４に向かう締結方向に移動させることでフォワードクラッチ５に対し付勢締結力を与える。
なお、ダイヤフラムスプリング６５は、付勢締結力によって１枚であっても良いし、２枚以上の複数枚であっても良い。

前記ボールロック機構BLは、締結圧ピストン室６２へON圧（締結圧）を作用させ油圧ピストン６１をフォワードクラッチ５に近づく締結方向に移動させると、フォワードクラッチ５がダイヤフラムスプリング６５の付勢締結力により締結状態となる位置で油圧ピストン６１が開放方向に移動するのを規制する。そして、油圧ピストン６１の移動を規制した後、締結圧ピストン室６２の締結圧を抜いても油圧ピストン６１の開放方向への移動規制を保持する。

［ボールロック機構の詳細構成］
図２は、実施例１の摩擦係合装置を構成するフォワードクラッチとクラッチ動作パックの詳細を示す。以下、図２に基づき、クラッチ動作パック６に有するボールロック機構BLの詳細構成を説明する。

前記ボールロック機構BLは、図２に示すように、フォワードクラッチドラム５１に内蔵されていて、クラッチ動作パック６の油圧ピストン６１に、ボール保持ピストン６７と、ボール６８と、を加えて構成される。

前記油圧ピストン６１は、上記のように、フォワードクラッチ５に対して軸方向に変位可能に配置されたもので、ボールロック機構BLに関与する構成として、油圧ピストン側収納部６１ｄと、油圧ピストン側テーパー面６１ｅと、が設けられる。油圧ピストン側収納部６１ｄは、油圧ピストン６１の開放方向への移動を規制するときにボール６８を収納する。油圧ピストン側テーパー面６１ｅは、油圧ピストン側収納部６１ｄに連続して形成され、油圧ピストン６１の開放方向への移動規制を解除するピストンストロークにしたがってボール６８を内側に押し込む。
なお、油圧ピストン側収納部６１ｄの深さは、ボール外径の2/5程度の寸法に設定され、油圧ピストン側テーパー面６１ｅの傾斜角度は、45度程度の角度に設定されるが、油圧ピストン側収納部６１ｄの深さは、変速機の設計によってはボール外径の2/5程度以上でも以下でも良く、油圧ピストン側テーパー面６１ｅの傾斜角度は、変速機の設計によっては45度以上でも以下であっても良い。

前記ボール保持ピストン６７は、油圧ピストン６１を覆うフォワードクラッチドラム５１の内周円筒部５１ａとフォワードクラッチドラム５１から軸方向に突出する仕切り円筒壁部５１ｂにより画成される円筒空間に配置され、ON圧（締結圧）またはOFF圧（開放圧）の作用にしたがって軸方向に移動する。すなわち、ボール保持ピストン６７の外周面と仕切り円筒壁部５１ｂの間はシールリング８４によりシールされ、ボール保持ピストン６７の内周面と内周円筒部５１ａの間はシールリング８５によりシールされ、油圧ピストン６１の内周面と仕切り円筒壁部５１ｂの間はシールリング８６によりシールされる。これにより、ボール保持ピストン６７を含めて油圧ピストン６１の両側が、シール性を確保して締結圧ピストン室６２側と開放圧ピストン室６３側に画成される。そして、フォワードクラッチドラム５１に開口されたON圧ポート５１ｄと締結圧ピストン室６２は、ボール保持ピストン６７に形成されたON圧連通溝６７ａと、仕切り壁部５１ｂに開口されたON圧連通穴５１ｅを介して連通される。また、フォワードクラッチドラム５１に開口されたOFF圧ポート５１ｆと開放圧ピストン室６３は、ボール保持ピストン６７に形成されたOFF圧連通溝６７ｂと、仕切り壁部５１ｂの端部と仕切りプレート６６との間に確保されたOFF圧連通隙間ｔを介して連通される。

前記ボール保持ピストン６７には、保持ピストン側収納部６７ｃと、保持ピストン側テーパー面６７ｄと、保持ピストン側ロック面６７ｅと、が設けられる。保持ピストン側収納部６７ｃは、油圧ピストン６１の開放方向への移動を許容するときにボール６８を収納する。保持ピストン側テーパー面６７ｄは、保持ピストン側収納部６７ｃに連続して形成され、油圧ピストン６１の開放方向への移動を規制するピストンストロークにしたがってボール６８を外側に押し出す。保持ピストン側ロック面６７ｅは、保持ピストン側テーパー面６７ｄに連続して形成され、外側に押し出した状態のままでボール６８の位置をロックする。なお、保持ピストン側収納部６７ｃの深さは、ボール外径の1/2程度の寸法に設定され、保持ピストン側テーパー面６７ｄの傾斜角度は、45度程度の角度に設定される。

前記ボール６８は、仕切り円筒壁部５１ｂに開口したボール穴５１ｃに設けられ、ON圧（締結圧）またはOFF圧（開放圧）の作用による油圧ピストン６１及びボール保持ピストン６７の軸方向移動に伴って両ピストン６１，６７の両テーパー面６１ｅ，６７ｄから力を受け、ロック位置とロック解除位置の間を径方向に移動する。すなわち、ボール穴５１ｃの内径を、ボール６８の外径よりも少し大きくしている。そして、ボール穴５１ｃとボール６８は、締結トルク容量に合わせて周方向の複数箇所に設定される。

上記のように構成されたボールロック機構BLが発揮する機能を列挙すると、下記の通りとなる。
(a) 締結圧ピストン室６２へON圧（締結圧）を作用させ油圧ピストン６１をフォワードクラッチ５に近づく締結方向に移動させると、フォワードクラッチ５がダイヤフラムスプリング６５の付勢締結力により締結状態となる位置で油圧ピストン６１が開放方向に移動するのを規制する。
(b) 油圧ピストン６１の移動を規制した後、締結圧ピストン室６２のON圧（締結圧）を抜いても油圧ピストン６１の開放方向への移動規制を保持する。
(c) フォワードクラッチ５がダイヤフラムスプリング６５の付勢締結力により締結状態となる位置で油圧ピストン６１が開放方向に移動するのを規制した後、締結圧ピストン室６２へON圧（締結圧）を作用させると油圧ピストン６１の締結方向への移動を許容しつつ開放方向への移動規制を保持する。
(d) 開放圧ピストン室６３にOFF圧（開放圧）を作用させることで、油圧ピストン６１の開放方向への移動規制を解除する。

次に、作用を説明する。
実施例１の摩擦係合装置における作用を、「フォワードクラッチの締結作用」、「フォワードクラッチの開放作用」、「ボールロック機構を用いたクラッチ締結/開放作用」、「締結保持圧が不要な比較例との対比作用」に分けて説明する。

［フォワードクラッチの締結作用］
フォワードクラッチ５の締結時における状態変化を示す図３〜図７に基づき、フォワードクラッチ５の締結作用を説明する。

・クラッチOPEN→クラッチCLOSEの開始過渡期
フォワードクラッチ５を図１に示す開放状態から締結状態に移行するため、まず、ON圧（締結圧の初期圧）を加えると、図３(a)の矢印Ａに示すように、ON圧油路７１→ON圧ポート５１ｄ→ON圧連通溝６７ａ→ON圧連通穴５１ｅを経過し、締結圧ピストン室６２にON圧（締結圧）がチャージされる。
このとき、図３(b)に示すように、ON圧はロスストローク分を詰めるために一時的な最大圧特性となり、OFF圧はゼロ圧のままで、ボール位置もロック解除位置のままである。

・クラッチOPEN→クラッチCLOSEの進行過渡期
フォワードクラッチ５を図３に示す状態から締結状態へ進行させるため、ON圧を徐々に高めてゆくと、図４(a)の矢印Ａに示すように、ON圧油路７１→ON圧ポート５１ｄ→ON圧連通溝６７ａ→ON圧連通穴５１ｅを経過し、締結圧ピストン室６２にON圧（締結圧）が作用し、図４(a)の矢印Ｂに示すように、油圧ピストン６１がストロークする。この油圧ピストン６１のストロークによる締結力が、ダイヤフラムスプリング６５の付勢締結力と釣り合い、ダイヤフラムスプリング６５を弾性変形させながらフォワードクラッチ５が締結状態に移行する。
このとき、図４(b)に示すように、ON圧は時間の経過と共に上昇する特性となり、OFF圧はゼロ圧のままで、ボール位置もロック解除位置のままである。

・クラッチOPEN→クラッチCLOSEの終了過渡期（ボール保持ピストンの移動前）
フォワードクラッチ５を図４に示す締結状態からロック状態へ進行させるため、高いON圧を維持すると、図５(a)の矢印Ｃに示すように、回転による遠心力と油圧によってボール６８が外径方向に移動し、油圧ピストン側収納部６１ｄにボール６８が収納される。
このとき、図５(b)に示すように、ON圧は時間が経過しても高圧を維持する特性となり、OFF圧はゼロ圧のままで、ボール位置はロック解除位置からロック位置へと移動する。

・クラッチOPEN→クラッチCLOSEの終了過渡期（ボール保持ピストンの移動後）
フォワードクラッチ５を図５に示すロック状態からロック保持状態へ進行させるため、高いON圧を維持したままにすると、図６(a)の矢印Ｄに示すように、ボール保持ピストン６７へのON圧作用に伴ってボール保持ピストン６７が軸方向（フォワードクラッチ５に向かう方向）に移動し、油圧ピストン側収納部６１ｄに収納されているボール６８を、保持ピストン側ロック面６７ｅにより保持する。
このとき、図６(b)に示すように、ON圧は時間が経過しても高圧を維持する特性となり、OFF圧はゼロ圧のままで、ボール位置はロック解除位置からロック位置へと移動する。

・クラッチCLOSEによる締結状態
フォワードクラッチ５を図６に示すロック保持状態へと進行させた後、締結圧ピストン室６２に作用させていたON圧（締結圧）をドレーンすると、図７(a)に示すように、油圧ピストン６１の油圧ピストン側収納部６１ｄに収納されているボール６８を、ボール保持ピストン６７の保持ピストン側ロック面６７ｅにより保持した締結状態が維持される。
このとき、図７(b)に示すように、ON圧とOFF圧はゼロ圧のままで、ボール位置はロック位置が維持される。

［フォワードクラッチの開放作用］
フォワードクラッチ５の締結時における状態変化を示す図８〜図１２に基づき、フォワードクラッチ５の開放作用を説明する。

・クラッチCLOSE→クラッチOPENの開始過渡期
図７(a),(b)に示すように、ON圧とOFF圧はゼロ圧のままで、ボール位置はロック位置が維持されたフォワードクラッチ５の締結状態から開放状態とするとき、まず、OFF圧（開放圧の初期圧）を加えると、図８(a)の矢印Ｅに示すように、OFF圧油路７２→OFF圧ポート５１ｆ→OFF圧連通溝６７ｂ→OFF圧連通隙間ｔを経過し、開放圧ピストン室６３にOFF圧（開放圧）がチャージされる。
このとき、図８(b)に示すように、ON圧はゼロ圧のままで、OFF圧は急勾配で立ち上がる特性となり、ボール位置はロック位置のままである。

・クラッチCLOSE→クラッチOPENの進行過渡期
フォワードクラッチ５を図８に示すロック保持状態からロック状態へ進行させるため、OFF圧を維持したままにすると、図９(a)の矢印Ｆに示すように、ボール保持ピストン６７へのOFF圧作用に伴ってボール保持ピストン６７が、保持ピストン側ロック面６７ｅによるボール６８の保持位置から保持解除位置まで、軸方向（フォワードクラッチ５から離れる方向）に移動する。
このとき、図９(b)に示すように、ON圧はゼロ圧のままで、OFF圧は立ち上がり圧を維持する特性となり、ボール位置はロック位置のままである。

・クラッチCLOSE→クラッチOPENの終了過渡期（油圧ピストンの移動中）
フォワードクラッチ５を図９に示す状態から開放状態へ進行させるため、OFF圧を維持すると、OFF圧による油圧力とダイヤフラムスプリング６５の付勢締結力の反力を合わせた力が、油圧ピストン６１に作用し、図１０(a)の矢印Ｇに示すように、油圧ピストン６１がリターン方向にストロークするとともに、図１０(a)の矢印Ｈに示すように、油圧ピストン６１のストロークによりボール６８をロック解除方向に押し返す。
このとき、図１０(b)に示すように、ON圧はゼロ圧のままで、OFF圧は立ち上がり圧を維持する特性となり、ボール位置はロック位置からロック解除位置に向かう。

・クラッチCLOSE→クラッチOPENの終了過渡期（油圧ピストンの移動後）
フォワードクラッチ５を図１０に示す状態からさらに開放状態へ進行させるため、OFF圧を維持すると、主にOFF圧による油圧力が油圧ピストン６１に作用し、図１１(a)の矢印Ｉに示すように、油圧ピストン６１が完全にリターン位置までストロークする。
このとき、図１１(b)に示すように、ON圧はゼロ圧のままで、OFF圧は油圧ピストン６１のリターン完了時点でゼロ圧に低下させる特性となり、ボール位置はロック解除位置となる。

・クラッチOPENによる開放状態
フォワードクラッチ５を図１１に示す開放状態へと進行させた後、開放圧ピストン室６３に作用させていたOFF圧（開放圧）をドレーンすると、図１２(a)に示すように、ボール６８をボール保持ピストン６７の保持ピストン側収納部６７ｃ側に収納した開放状態が維持される。
このとき、図１２(b)に示すように、ON圧とOFF圧はゼロ圧のままで、ボール位置はロック解除位置が維持される。

［ボールロック機構を用いたクラッチ締結/開放作用］
フォワードクラッチ５を締結/開放するクラッチ動作パック６の特徴は、クラッチ締結に必要なピストン押し力にダイヤフラムスプリング６５を使用し、油圧（ON圧とOFF圧）は開放と締結を切替える過渡期にのみ用いる構造とした点にある。

すなわち、フォワードクラッチ５のクラッチ開放からクラッチ締結へ切替えは、図１３(a)の〈FWD/C ON圧チャージ〉に示すように、ON圧を供給することにより、ダイヤフラムスプリング６５を圧縮しつつ、油圧ピストン６１をストロークさせる。ピストンストローク後、ボール６８が移動し、ボール保持ピストン６７をストロークし、ボール６８によるロックが完了する。

フォワードクラッチ５のクラッチ締結時は、図１３(b)の〈油圧OFF〉に示すように、油圧ピストン６１の位置をボール６８で固定し、油圧OFF（ON圧とOFF圧を何れもドレーン）でクラッチ締結を維持できる（締結保持圧不要）。

フォワードクラッチ５のクラッチ締結からクラッチ開放へ切替えは、図１３(c)の〈FWD/C OFF圧チャージ〉に示すように、OFF圧を供給することにより、ボール保持ピストン６７をストロークさせ、ボール６８によるロックを解除する。

上記のように、実施例１の摩擦係合装置によれば、締結圧ピストン室６２へON圧（締結圧）を作用させ油圧ピストン６１をフォワードクラッチ５に近づく締結方向に移動させると、ボールロック機構BLにより、フォワードクラッチ５がダイヤフラムスプリング６５の付勢締結力により締結状態となる位置で油圧ピストン６１が開放方向に移動するのが規制される（図３〜図６）。そして、油圧ピストン６１の移動を規制した後、締結圧ピストン室６２のON圧（締結圧）を抜いても油圧ピストン６１の開放方向への移動規制が保持される（図７）。

すなわち、フォワードクラッチ５を開放状態から締結状態に移行する過渡期にのみON圧を作用させるだけで、締結状態への移行が終了すると、締結圧ピストン室６２のON圧を抜いても、ボールロック機構BLによる油圧ピストン６１の移動規制と、油圧ピストン６１の移動規制位置でのダイヤフラムスプリング６５による付勢締結力により、フォワードクラッチ５が締結保持状態に維持される。

このように、フォワードクラッチ５の締結保持圧を不要とすることで、フォワードクラッチ５の締結動作エネルギーが低減され、エンジン車の場合には、エンジンによる油圧ポンプの駆動負荷が低下することで、燃費の向上が図られる。
特に、実施例１の場合、ボールロック機構BLを採用した摩擦係合要素を、前進走行レンジ（Ｄレンジ等）で締結されるフォワードクラッチ５としたことで、前進走行レンジを選択しての走行中、締結保持圧不要状態が長時間にわたって維持される。このため、フォワードクラッチの締結保持圧を必要とする現行FWD/Cと比べた場合、図１４に示すハッチングに示す領域が、締結保持圧を不要とすることによる効果代になる。

実施例１では、油圧ピストン６１のロック動作やロック解除動作を行うロック機構として、ボール保持ピストン６７と、ON圧またはOFF圧の作用による油圧ピストン６１及びボール保持ピストン６７の軸方向移動に伴って両ピストン６１，６７から力を受け、ロック位置とロック解除位置の間を径方向に移動するボール６８と、を備えたボールロック機構BLを採用した。
このように、油圧ピストン６１のロック動作やロック解除動作にON圧供給とOFF圧供給を利用したことで、コンパクトで、かつ、簡単な構成としながら、精度の良いロック動作やロック解除動作が確保される。

実施例１では、フォワードクラッチ５に付勢締結力を与える弾性部材として、油圧ピストン６１のクラッチ側端面６１ｃと、フォワードクラッチ５のピストン側端面５ａと、の間に介装されたダイヤフラムスプリング６５を用いた。
したがって、コイルスプリング等に比べて狭いスペースへの設定を可能としながら、フォワードクラッチ５を締結するのに要求される高い付勢締結力が得られる。

［締結保持圧が不要な比較例との対比作用］
自動変速機（step-AT，CVT含む）における多板クラッチは、入力軸と出力軸を締結させることにより、同一回転にして動力を伝える部品である。
その多板クラッチの構成部品であるクラッチドラムは、動力を伝えるためのプレートを保持し、プレートを締結させるための押し力を発生させるピストンの油圧室としての機能がある。

上記多板クラッチの構成として、一般的な油圧ピストンとリターンスプリングにより締結/開放される多板クラッチに対して、例えば、図１５に示すように、クラッチ開放状態を保持するボールロック機構と、高荷重ダイヤフラムスプリングをクラッチドラムと油圧ピストンとの間に介装し、ピストン押し力の代用としたものを比較例とする。

上記比較例の締結保持圧不要クラッチでは、クラッチ締結に必要なピストン押し力を、全てダイヤフラムスプリングの反力が担っている。
そのため、高容量ユニットやトルク分担比の高い遊星構造では、さらに高い荷重のダイヤフラムスプリングが必要となり、大幅なレイアウト拡大やコスト増を招く。

また、クラッチを開放する際は、このダイヤフラムスプリングに勝る高荷重をOFF圧で発生させねばならず、結果としてOFF圧が高圧化してしまい、クラッチ開放が困難な構造となる。なお、クラッチの開放は、フェールセーフ設計上容易であるべきであり、その点で不利である。

この比較例に対し、実施例１では、ボールロック機構BLを、比較例とは逆にクラッチ締結状態を保持しクラッチ開放状態でフリーである構造にし、ダイヤフラムスプリング６５を、油圧ピストン６１よりもフォワードクラッチ５側に配置した。つまり、比較例の場合、クラッチ締結時は低油圧であるが、クラッチ開放する際に高油圧を必要とするのに対し、実施例１では、クラッチ締結する際に高油圧を必要とし、クラッチ開放時は低油圧とするというように、締結圧ピストン室６２と開放圧ピストン６３の機能を逆転させた構成とした。

したがって、クラッチ開放・締結の切替え過渡期にのみクラッチ圧を必要とする構造である点では、実施例１の構成も比較例と同様である。しかし、実施例１の構成は、締結時に油圧（ON圧）でダイヤフラムスプリング６５を圧縮する構造としたことで、ピストン押し力を、ダイヤフラムスプリング６５の反力と油圧力との併用により得ることを可能とした。
これにより、フォワードクラッチ５の伝達トルク容量として高トルクが求められる際に、ダイヤフラムスプリング６５の反力だけではなく、締結圧ピストン室６２への油圧供給による油圧力での補助が可能となった。したがって、高トルクが求められることに備え、予め高荷重のダイヤフラムスプリングにしておく必要がない。

また、クラッチ開放時には、開放圧ピストン室６３への油圧（OFF圧）は低圧でよい。なぜなら、ダイヤフラムスプリング６５の付勢力に勝る油圧力を発生する必要がないばかりか、ダイヤフラムスプリング６５の付勢力が油圧ピストン６１に対しリターン力として作用することによる。このように、クラッチ開放時に必要な油圧（OFF圧）を低圧化したことで、フェール時に強制的にフォワードクラッチ５を開放する際には、ポンプ残圧や低圧のサブ電動オイルポンプなどでもクラッチ開放が可能となった。

次に、効果を説明する。
実施例１の摩擦係合装置にあっては、下記に列挙する効果を得ることができる。

(1) 同軸に配置される第１部材（フォワードクラッチドラム５１）及び第２部材（フォワードクラッチハブ５２）のそれぞれに軸方向に摺動自在に取り付けられた第１摩擦プレート（ドリブンプレート５３）及び第２摩擦プレート（ドライブプレート５４）による摩擦係合要素（フォワードクラッチ５）と、前記摩擦係合要素（フォワードクラッチ５）の締結・開放動作を制御する摩擦係合要素動作手段（クラッチ動作パック６）と、を備えた摩擦係合装置において、
前記摩擦係合要素動作手段（クラッチ動作パック６）は、
前記摩擦係合要素（フォワードクラッチ５）に対して軸方向に変位可能に配置され、締結圧受圧面６１ａを有する油圧ピストン６１と、
前記油圧ピストン６１の締結圧受圧面６１ａに締結圧（ON圧）を作用させる締結圧ピストン室６２と、
前記摩擦係合要素（フォワードクラッチ５）を挟んで前記油圧ピストン６１の反対側位置に設定され、前記摩擦係合要素（フォワードクラッチ５）からの締結反力を受ける締結反力受け部材（スナップリング６４）と、
前記油圧ピストン６１の要素側端面（クラッチ側端面６１ｃ）と前記締結反力受け部材（スナップリング６４）の締結反力受け面６４ａの間に介装され、前記油圧ピストン６１を前記締結反力受け部材（スナップリング６４）に向かう締結方向に移動させることで前記摩擦係合要素（フォワードクラッチ５）に対し付勢締結力を与える弾性部材（ダイヤフラムスプリング６５）と、
前記締結圧ピストン室６２へ締結圧（ON圧）を作用させ前記油圧ピストン６１を前記摩擦係合要素（フォワードクラッチ５）に近づく締結方向に移動させると、前記摩擦係合要素（フォワードクラッチ５）が前記付勢締結力により締結状態となる位置で前記油圧ピストン６１が開放方向に移動するのを規制し、前記油圧ピストン６１の移動を規制した後、前記締結圧ピストン室６２の締結圧（ON圧）を抜いても前記油圧ピストン６１の開放方向への移動規制を保持するロック機構（ボールロック機構BL）と、
を有する。
このため、摩擦係合要素（フォワードクラッチ５）の締結保持圧を不要とすることで、摩擦係合要素（フォワードクラッチ５）の締結動作エネルギー及びシールリングのフリクションの低減を図ることができる。

(2) 前記ロック機構（ボールロック機構BL）は、前記摩擦係合要素（フォワードクラッチ５）が前記付勢締結力により締結状態となる位置で前記油圧ピストン６１が開放方向に移動するのを規制した後、前記締結圧ピストン室６２へ締結圧（ON圧）を作用させると前記油圧ピストン６１の締結方向への移動を許容しつつ開放方向への移動規制を保持する。
このため、(1)の効果に加え、摩擦係合要素（フォワードクラッチ５）の伝達トルク容量として高トルクが求められる際、弾性部材（ダイヤフラムスプリング６５）による付勢締結力を、締結圧ピストン室６２への油圧供給による油圧力にて補助することができる。

(3) 前記油圧ピストン６１は、前記締結圧受圧面６１ａの反対側に開放圧受圧面６１ｂを有し、
前記油圧ピストン６１の開放圧受圧面６１ｂに開放圧（OFF圧）を作用させる開放圧ピストン室６３を備え、
前記ロック機構（ボールロック機構BL）は、前記開放圧ピストン室６３に開放圧（OFF圧）を作用させることで、前記油圧ピストン６１の開放方向への移動規制を解除する。
このため、(1)又は(2)の効果に加え、クラッチ開放時に必要な油圧（OFF圧）を低圧化したことで、フェール時に強制的に摩擦係合要素（フォワードクラッチ５）を開放する際に、ポンプ残圧や低圧のサブ電動オイルポンプなどでもクラッチ開放することができる。

(4) 前記ロック機構は、
前記油圧ピストン６１を覆うドラム部材（フォワードクラッチドラム５１）の内周円筒部５１ａと前記ドラム部材（フォワードクラッチドラム５１）から軸方向に突出する仕切り円筒壁部５１ｂにより画成される円筒空間に配置され、締結圧（ON圧）と開放圧（OFF圧）の作用にしたがって軸方向に移動するボール保持ピストン６７と、
前記仕切り円筒壁部５１ｂに開口したボール穴５１ｃに設けられ、前記締結圧（ON圧）または前記開放圧（OFF圧）の作用による前記油圧ピストン６１及び前記ボール保持ピストン６７の軸方向移動に伴って両ピストン６１，６７から力を受け、ロック位置とロック解除位置の間を径方向に移動するボール６８と、
を備えるボールロック機構BLである。
このため、(1)〜(3)の効果に加え、油圧ピストン６１のロック動作やロック解除動作に締結圧供給（ON圧チャージ）と開放圧供給（OFF圧チャージ）を利用したことで、コンパクトで、かつ、簡単な構成としながら、精度の良いロック動作やロック解除動作を確保することができる。

(5) 前記弾性部材は、前記摩擦係合要素（フォワードクラッチ５）のピストン側端面５ａと、前記油圧ピストン６１の要素側端面（クラッチ側端面６１ｃ）と、の間に介装されたダイヤフラムスプリング６５である。
このため、(1)〜(4)の効果に加え、狭いスペースへの設定を可能としながら、摩擦係合要素（フォワードクラッチ５）を締結するのに要求される高い付勢締結力を得ることができる。

(6) 駆動源（エンジン）からの駆動入力軸１と、無段変速機（ベルト式無段変速機）への変速機入力軸２と、の間に遊星歯車３を有する前後進切り替え機構Ｐを備え、
前記第１部材は、前記駆動入力軸１と、前記遊星歯車３の１つの回転メンバ（リングギア３２）と、を連結するフォワードクラッチドラム５１であり、
前記第２部材は、前記遊星歯車３の残り２つの回転メンバのうち、１つの回転メンバ（サンギア３１）に連結されたフォワードクラッチハブ５２であり、
前記摩擦係合要素は、前記フォワードクラッチドラム５１と前記フォワードクラッチハブ５２の間に介装され、前進走行レンジ（Ｄレンジ等）の選択時に締結されるフォワードクラッチ５である。
このため、(1)〜(5)の効果に加え、締結保持圧不要状態が長時間にわたって維持される前進走行レンジ（Ｄレンジ等）を選択しての走行中、高いポンプ負荷低減効果を達成することができる。

以上、本発明の摩擦係合装置を実施例１に基づき説明してきたが、具体的な構成については、この実施例１に限られるものではなく、特許請求の範囲の各請求項に係る発明の要旨を逸脱しない限り、設計の変更や追加等は許容される。

実施例１では、ロック機構として、ボール保持ピストン６７と、ON圧またはOFF圧の作用による油圧ピストン６１及びボール保持ピストン６７の軸方向移動に伴って両ピストン６１，６７から力を受け、ロック位置とロック解除位置の間を径方向に移動するボール６８と、を備えたボールロック機構BLを用いる例を示した。しかし、ロック機構としては、ピンロック機構やドグクラッチロック機構等の他の機構を用いる例としても良い。要するに、少なくとも摩擦係合要素が締結状態で油圧ピストンの移動を規制し、油圧ピストンの移動を規制した後、締結圧ピストン室の締結圧を抜いても油圧ピストンの移動規制状態（ロック状態）を保持する機構であれば、様々なロック機構を用いても良い。

実施例１では、弾性部材として、油圧ピストン６１のクラッチ側端面６１ｃと、フォワードクラッチ５のピストン側端面５ａと、の間に介装されたダイヤフラムスプリング６５を用いる例を示した。しかし、弾性部材としては、ダイヤフラムスプリング以外のコイルスプリング等を用いる例としても良い。さらに、弾性部材は、油圧ピストン６１のクラッチ側端面６１ｃとスナップリング６４（締結反力受け部材）の締結反力受け面６４ａの間のうち、何れかの位置に介装されれば良く、例えば、リテーナプレート５５の位置に弾性部材を配置するような例であっても良い。

実施例１では、本発明の摩擦係合装置を、エンジン車のベルト式無段変速機（CVT）の前後進切り替え機構に設けられるフォワードクラッチへ適用する例を示した。しかし、本発明の摩擦係合装置は、エンジン車以外にハイブリッド車両等の電動車両に対しても適用することができる。また、ベルト式無段変速機（CVT）以外に自動変速機（step-AT）で用いられる変速用摩擦係合要素（多板クラッチや多板ブレーキなど）に対しても適用することができる。さらに、車両の駆動力伝達経路に変速機から独立に設けられる発進クラッチ等の摩擦係合要素に対しても適用することができる。

Ｐ 前後進切り替え機構
１ 駆動入力軸
２ 変速機入力軸
３ 遊星歯車
３１ サンギア（回転メンバ）
３２ リングギア（回転メンバ）
３３ ピニオン
３４ キャリア（回転メンバ）
４ リバースブレーキ
５ フォワードクラッチ（摩擦係合要素）
５ａ ピストン側端面
５１ フォワードクラッチドラム（第１部材）
５１ａ 内周円筒部
５１ｂ 仕切り円筒壁部
５１ｃ ボール穴
５２ フォワードクラッチハブ５２（第２部材）
５３ ドリブンプレート（第１摩擦プレート）
５４ ドライブプレート（第２摩擦プレート）
６ クラッチ動作パック（摩擦係合要素動作手段）
６１ 油圧ピストン
６１ａ 締結圧受圧面
６１ｂ 開放圧受圧面
６１ｃ クラッチ側端面
６２ 締結圧ピストン室
６３ 開放圧ピストン室
６４ スナップリング（締結反力受け部材）
６４ａ 締結反力受け面
６５ ダイヤフラムスプリング（弾性部材）
６６ 仕切りプレート
BL ボールロック機構BL（ロック機構）
６７ ボール保持ピストン
６８ ボール

Claims (6)

1. 同軸に配置される第１部材及び第２部材のそれぞれに軸方向に摺動自在に取り付けられた第１摩擦プレート及び第２摩擦プレートによる摩擦係合要素と、前記摩擦係合要素の締結・開放動作を制御する摩擦係合要素動作手段と、を備えた摩擦係合装置において、
   前記摩擦係合要素動作手段は、
   前記摩擦係合要素に対して軸方向に変位可能に配置され、締結圧受圧面を有する油圧ピストンと、
   前記油圧ピストンの締結圧受圧面に締結圧を作用させる締結圧ピストン室と、
   前記摩擦係合要素を挟んで前記油圧ピストンの反対側位置に設定され、前記摩擦係合要素からの締結反力を受ける締結反力受け部材と、
   前記油圧ピストンの要素側端面と前記締結反力受け部材の締結反力受け面の間に介装され、前記油圧ピストンを前記締結反力受け部材に向かう締結方向に移動させることで前記摩擦係合要素に対し付勢締結力を与える弾性部材と、
   前記締結圧ピストン室へ締結圧を作用させ前記油圧ピストンを前記摩擦係合要素に近づく締結方向に移動させると、前記摩擦係合要素が前記付勢締結力により締結状態となる位置で前記油圧ピストンが開放方向に移動するのを規制し、前記油圧ピストンの移動を規制した後、前記締結圧ピストン室の締結圧を抜いても前記油圧ピストンの開放方向への移動規制を保持するロック機構と、
   を有することを特徴とする摩擦係合装置。
2. 請求項１に記載された摩擦係合装置において、
   前記ロック機構は、前記摩擦係合要素が前記付勢締結力により締結状態となる位置で前記油圧ピストンが開放方向に移動するのを規制した後、前記締結圧ピストン室へ締結圧を作用させると前記油圧ピストンの締結方向への移動を許容しつつ開放方向への移動規制を保持する
   ことを特徴とする摩擦係合装置。
3. 請求項１又は２に記載された摩擦係合装置において、
   前記油圧ピストンは、前記締結圧受圧面の反対側に開放圧受圧面を有し、
   前記油圧ピストンの開放圧受圧面に開放圧を作用させる開放圧ピストン室を備え、
   前記ロック機構は、前記開放圧ピストン室に開放圧を作用させることで、前記油圧ピストンの開放方向への移動規制を解除する
   ことを特徴とする摩擦係合装置。
4. 請求項１から３までの何れか１項に記載された摩擦係合装置において、
   前記ロック機構は、
   前記油圧ピストンを覆うドラム部材の内周円筒部と前記ドラム部材から軸方向に突出する仕切り円筒壁部により画成される円筒空間に配置され、締結圧と開放圧の作用にしたがって軸方向に移動するボール保持ピストンと、
   前記仕切り円筒壁部に開口したボール穴に設けられ、前記締結圧または前記開放圧の作用による前記油圧ピストン及び前記ボール保持ピストンの軸方向移動に伴って両ピストンから力を受け、ロック位置とロック解除位置の間を径方向に移動するボールと、
   を備えるボールロック機構である
   ことを特徴とする摩擦係合装置。
5. 請求項１から４までの何れか１項に記載された摩擦係合装置において、
   前記弾性部材は、前記油圧ピストンの要素側端面と、前記摩擦係合要素のピストン側端面と、の間に介装されたダイヤフラムスプリングである
   ことを特徴とする摩擦係合装置。
6. 請求項１から５までの何れか１項に記載された摩擦係合装置において、
   駆動源からの駆動入力軸と、無段変速機への変速機入力軸と、の間に遊星歯車を有する前後進切り替え機構を備え、
   前記第１部材は、前記駆動入力軸と、前記遊星歯車の１つの回転メンバと、を連結するフォワードクラッチドラムであり、
   前記第２部材は、前記遊星歯車の残り２つの回転メンバのうち、１つの回転メンバに連結されたフォワードクラッチハブであり、
   前記摩擦係合要素は、前記フォワードクラッチドラムと前記フォワードクラッチハブの間に介装され、前進走行レンジの選択時に締結されるフォワードクラッチである
   ことを特徴とする摩擦係合装置。