JP2013204748A

JP2013204748A - 流体圧緩衝器

Info

Publication number: JP2013204748A
Application number: JP2012075777A
Authority: JP
Inventors: Hiroyuki Kobayashi; 弘幸小林
Original assignee: Hitachi Automotive Systems Ltd
Current assignee: Hitachi Astemo Ltd
Priority date: 2012-03-29
Filing date: 2012-03-29
Publication date: 2013-10-07

Abstract

【課題】耐久性を向上させることができる流体圧緩衝器を提供する。
【解決手段】シリンダ１２の一端側に配置されピストンロッド１５の外周面に圧接する往復動用の環状のオイルシール２２を備え、オイルシール２２は、シリンダ１２側に配置される第１シールリップ７３と、大気側に配置されるダストシールリップ７２と、第１シールリップ７３およびダストシールリップ７２とは独立して設けられる第２シールリップ７０とからなり、第２シールリップ７０が、径方向に移動可能に配置されている。
【選択図】図１

Description

本発明は、流体圧緩衝器に関する。

ピストンロッドの外周側の隙間をシールするオイルシールには、シリンダ側のリップと大気側のダストリップとを有するものがある（例えば、特許文献１参照）。

特開２００３−１４０２９号公報

例えばピストンロッドに横力が作用した場合に、オイルシールには径方向に偏った力が作用することがあり、そのままピストンロッドがオイルシールのリップ部分を摺動すると、リップ部分に偏摩耗やヘタリを生じさせる可能性がある。これにより、オイルシールの耐久性ひいては流体圧緩衝器の耐久性を低下させてしまう可能性があった。

したがって、本発明は、耐久性を向上させることができる流体圧緩衝器の提供を目的とする。

上記目的を達成するために、本発明は、オイルシールが、シリンダ側に配置される第１シールリップと、大気側に配置されるダストシールリップと、前記第１シールリップおよび前記ダストシールリップとは独立して設けられる第２シールリップとからなり、前記第２シールリップが、径方向に移動可能に配置される構成とした。

本発明によれば、耐久性を向上させることができる。

本発明の一実施形態に係る流体圧緩衝器を示す全体断面図である。本発明の一実施形態に係る流体圧緩衝器のオイルシール本体を示すものであって、（ａ）は平面図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。本発明の一実施形態に係る流体圧緩衝器のシールリップ部材を示すものであって、（ａ）は平面図、（ｂ）は（ａ）のＢ−Ｂ断面図である。本発明の一実施形態に係る流体圧緩衝器の図１に示すＸ部の部分拡大断面図である。

本発明の一実施形態に係る流体圧緩衝器を図面を参照して以下に説明する。

図１に示すように、本実施形態に係る流体圧緩衝器１１は、複筒式のもので、自動車や鉄道車両のサスペンション装置に用いられるものである。流体圧緩衝器１１は、内側シリンダ（シリンダ）１２と、内側シリンダ１２より大径で内側シリンダ１２との間にリザーバ室１３を形成するように同軸状に配置される外側シリンダ１４と、内側シリンダ１２の中心軸線上に配置されるとともに軸方向一側が内側シリンダ１２の内部に挿入され軸方向他側が内側シリンダ１２および外側シリンダ１４から外部に突出するピストンロッド１５と、このピストンロッド１５の端部に取り付けられ内側シリンダ１２内に摺動可能に挿入されて内側シリンダ１２内を二つの室１６，１７に区画するピストン１８とを有している。ピストンロッド１５は、ピストン１８と一体的に移動することになり、一端部が内側シリンダ１２および外側シリンダ１４から外部に突出している。内側シリンダ１２内には、作動流体としての油液が封入されることになり、内側シリンダ１２と外側シリンダ１４との間のリザーバ室１３には、作動流体としての油液および高圧ガスが封入されることになる。

また、流体圧緩衝器１１は、内側シリンダ１２および外側シリンダ１４におけるピストンロッド１５突出側の端部位置に配置されるロッドガイド２１と、ロッドガイド２１よりもさらに外側に配置されるオイルシール２２と、内側シリンダ１２および外側シリンダ１４の軸方向のロッドガイド２１とは反対側に配置されるベースバルブ２３とを有している。ロッドガイド２１およびオイルシール２２は、いずれも環状をなしており、それぞれの内側にピストンロッド１５が摺動可能に挿通される。オイルシール２２は、内側シリンダ１２内の油液およびリザーバ室１３内の高圧ガスおよび油液が外部に漏出するのを規制するものである。なお、本実施の形態ではリザーバ室１３内に作動流体としての油液および高圧ガスを封入するとしたが、高圧ガスに限らず、空気を封入してもよい。

外側シリンダ１４は、円筒状の胴部２５と、この胴部２５におけるピストンロッド１５の突出側とは反対の一端側を閉塞させる底部２６と、胴部２５におけるピストンロッド１５の突出側の開口部２７の位置から径方向内方に突出する係止部２８とを有する略有底円筒状をなしている。

内側シリンダ１２は、円筒状をなしており、軸方向の一端側が外側シリンダ１４の底部２６の内側に配置されるベースバルブ２３のベースボディ２４に支持され、軸方向の他端側が外側シリンダ１４の開口部２７の内側に配置されるロッドガイド２１に支持されている。

ベースバルブ２３のベースボディ２４には、内側シリンダ１２内の室１７と、外側シリンダ１４と内側シリンダ１２との間のリザーバ室１３とを連通可能な油通路３１，３２が形成されている。また、ベースボディ２４には内側の油通路３１を開閉可能な縮み側減衰バルブとしてのディスクバルブ３３が底部２６側に配置されるとともに、外側の油通路３２を開閉可能なチェックバルブとしてのディスクバルブ３４が底部２６とは反対側に配置されている。これらディスクバルブ３３，３４は、ベースボディ２４に底部２６側から挿入されるリベット３５の一端の頭部３５ａと他端の加締部３５ｂとでベースボディ２４に取り付けられている。

ディスクバルブ３３は、ディスクバルブ３４の図示略の通路穴および油通路３１を介して室１７からリザーバ室１３側への油液の流れを許容して減衰力を発生する一方で逆方向の油液の流れを規制し、これとは反対に、ディスクバルブ３４は油通路３２を介してリザーバ室１３から室１７側への油液の流れを抵抗無く許容する一方で逆方向の油液の流れを規制する。つまり、ディスクバルブ３３は、ピストンロッド１５が縮み側に移動しピストン１８が室１７側に移動して室１７の圧力が上昇すると油通路３１を開くことになり、その際に減衰力を発生する減衰バルブである。また、ディスクバルブ３４は、ピストンロッド１５が伸び側に移動しピストン１８が室１６側に移動して室１７の圧力が下降すると油通路３２を開くことになるが、その際にリザーバ室１３から室１７内に実質的に減衰力を発生せずに油液を流すサクションバルブである。

ピストンロッド１５は、一定径の主軸部３７と、内側シリンダ１２に挿入される側の端部の、主軸部３７よりも小径の内端軸部３８とを有している。この内端軸部３８にはナット３９が螺合されており、このナット３９によってピストン１８およびその両側のディスクバルブ４１，４２がピストンロッド１５に取り付けられている。

ピストン１８には、内側シリンダ１２の底部２６側の室１７と底部２６とは反対側の室１６とを連通可能な油通路４４，油通路４５が形成されている。また、ピストン１８には、外側の油通路４４を開閉可能な縮み側減衰バルブである上記したディスクバルブ４１が底部２６とは反対側に配置されるとともに、内側の油通路４５を開閉可能な伸び側減衰バルブとしての上記したディスクバルブ４２が底部２６側に配置されている。

ディスクバルブ４１は室１７から室１６側への油液の流れを許容する一方で逆方向の油液の流れを規制し、これとは反対に、ディスクバルブ４２は室１６側から室１７への油液の流れを許容する一方で逆方向の油液の流れを規制する。つまり、ディスクバルブ４１は、ピストンロッド１５が縮み側に移動しピストン１８が室１７側に移動して室１７の圧力が上昇すると油通路４４を開くことになり、その際に減衰力を発生する減衰バルブである。また、ディスクバルブ４２は、ピストンロッド１５が伸び側に移動しピストン１８が室１６側に移動して室１６の圧力が上昇すると油通路４５を開くことになり、その際に減衰力を発生する減衰バルブである。

なお、ピストンロッド１５が伸び側に移動して内側シリンダ１２からの突出量が増大すると、その分の油液がリザーバ室１３からベースバルブ２３のディスクバルブ３４を開きつつ油通路３２を介して室１７に流れることになり、逆にピストンロッド１５が縮み側に移動して内側シリンダ１２への挿入量が増大すると、その分の油液が室１７からディスクバルブ３３を開きつつ油通路３１を介してリザーバ室１３に流れることになる。

ロッドガイド２１は、略段付き円筒状をなす金属製のロッドガイド本体５０と、ロッドガイド本体５０の内周部に嵌合固定される円筒状のカラー５１とからなっている。カラー５１は、ＳＰＣＣ材やＳＰＣＥ材などの金属製の円筒体にフッ素樹脂含浸青銅が被覆されて形成される。

ロッドガイド本体５０は、軸方向一側に大径外径部５４が形成され、軸方向他側に大径外径部５４よりも小径の小径外径部５５が形成された外形形状をなしており、大径外径部５４において外側シリンダ１４の胴部２５の内周部に嵌合し、小径外径部５５において内側シリンダ１２の内周部に嵌合する。ロッドガイド２１の径方向の中央には、軸方向の大径外径部５４側に大径穴部５６が、軸方向の小径外径部５５側に大径穴部５６よりも小径の小径穴部５７が、それぞれ形成されている。

ロッドガイド２１の軸方向の外端側には、径方向の中間位置に大径穴部５６よりも大径の環状溝５９が、径方向の外端位置に面取部６０がそれぞれ形成されている。環状溝５９が形成されることにより、ロッドガイド２１の軸方向の外端側には、大径穴部５６と環状溝５９との間に軸方向に突出する内側環状凸部６１が、環状溝５９の径方向外側に軸方向に突出する外側環状凸部６２が、それぞれ形成されている。外側環状凸部６２は、内側環状凸部６１よりもロッドガイド２１の軸方向の外側に位置している。

ロッドガイド２１には、環状溝５９と外側環状凸部６２との境界位置に、軸方向に沿って貫通する連通穴６４が形成されている。連通穴６４は、外側シリンダ１４と内側シリンダ１２との間のリザーバ室１３に連通している。なお、カラー５１は、フッ素樹脂が被覆されており、ロッドガイド２１の小径穴部５７内に嵌合されている。ロッドガイド２１は、このカラー５１にピストンロッド１５が主軸部３７において摺接するように挿通される。

オイルシール２２は、内側シリンダ１２の軸方向の一端側に配置されピストンロッド１５の主軸部３７の外周面に圧接する往復動用のもので、ロッドガイド２１とピストンロッド１５の主軸部３７との隙間等から漏れ出る油液の外側への漏れ出しを規制する。オイルシール２２は、図２に示すように、ゴム製のシール部６７と、このシール部６７内に埋設される金属製の内環６８とからなる一体成形品であるオイルシール本体６９と、このオイルシール本体６９とは別体の、図３に示すシールリップ部材（第２シールリップ）７０とからなっている。

図１に示すように、オイルシール２２は、オイルシール本体６９のシール部６７の外周部が外側シリンダ１４の胴部２５の内周部に密着することになり、この状態で内環６８の位置がロッドガイド２１の外側環状凸部６２と外側シリンダ１４の加締められた係止部２８とに挟持される。

シール部６７の径方向内側部分は、内環６８の内周側の軸方向一側から軸方向に沿って内環６８とは反対側に延出する円環状のダストシールリップ部（ダストシールリップ）７２と、内環６８の内周側の軸方向他側から軸方向に沿って内環６８とは反対側に延出する円環状のメインシールリップ部（第１シールリップ）７３とを有している。オイルシール本体６９は、ダストシールリップ部７２が大気側に配置され、メインシールリップ部７３が内側シリンダ１２側に配置されている。

ダストシールリップ部７２は、図２に示すように、自然状態にあるとき内環６８から軸方向に離れるほど全体として小径となる先細筒状部７５と、先細筒状部７５の軸方向の内環６８とは反対側にあって径方向外方に延出するフランジ部７６とを有している。図１に示すように、このダストシールリップ部７２は、その内側に挿通されるピストンロッド１５の主軸部３７の外周面に、先細筒状部７５が所定の締め代をもって全周にわたり密封接触することになり、外部からの異物の進入を規制する。ダストシールリップ部７２の先細筒状部７５とフランジ部７６との境界位置の外周側には、先細筒状部７５のピストンロッド１５への密着方向の締付力を調整する環状のスプリング７７が配置されている。

メインシールリップ部７３は、図２に示すように、自然状態にあるとき内環６８から軸方向に離れるほど全体として小径となる先細筒状部８０と、先細筒状部８０の軸方向の内環６８とは反対側にあって径方向外方に延出するフランジ部８１とを有している。先細筒状部８０の軸方向の内環６８とは反対側の内周面には軸方向外側ほど大径となる面取り８２が形成されている。図１に示すように、このメインシールリップ部７３は、その内側に挿通されるピストンロッド１５の主軸部３７の外周面に先細筒状部８０が、所定の締め代をもって全周にわたり密封接触することになり、内部の油液の外側への漏出を規制する。メインシールリップ部７３の先細筒状部８０とフランジ部８１との境界位置の外周側には、先細筒状部８０のピストンロッド１５への密着方向の締付力を調整する環状のスプリング８３が配置されている。メインシールリップ部７３およびその外側のスプリング８３は、ロッドガイド２１の大径穴部５６内に配置される。

ここで、ピストンロッド１５の主軸部３７の外周面が、ダストシールリップ部７２およびメインシールリップ部７３を摺動する摺動面となっている。

シール部６７のロッドガイド２１側の径方向中間位置には、円環状のチェックリップ部８４が形成されている。このチェックリップ部８４は、ロッドガイド２１の環状溝５９内に配置されていて、内側環状凸部６１に所定の締め代を持って全周に渡り密封接触可能となっている。また、シール部６７の径方向外端位置には、内環６８の外周面を覆うカバー部８６とロッドガイド２１側に突出する円環状のシールリップ部８５とが形成されている。オイルシール２２は、カバー部８６が外側シリンダ１４の胴部２５に密封接触することになり、シールリップ部８５が、ロッドガイド２１の面取部６０と外側シリンダ１４の胴部２５との間に嵌合されて、これらに密封接触する。

なお、ロッドガイド２１とピストンロッド１５との隙間から漏れ出た油液は、ロッドガイド２１の大径穴部５６とメインシールリップ部７３との間の室８７に溜まることになり、チェックリップ部８４は、この室８７の圧力が、リザーバ室１３の圧力よりも所定量高くなった時のみ開く。よって、チェックリップ部８４は、室８７からリザーバ室１３への方向のみ油液およびガスの流通を許容し逆方向の流通を規制する逆止弁として機能する。

ここで、外側シリンダ１４の一端からピストンロッド１５は一端つまり外端が突出することになるが、ダストシールリップ部７２は、外側シリンダ１４のピストンロッド１５が突出する一端側に設けられ、メインシールリップ部７３は、ダストシールリップ部７２の内側に設けられることになる。

本実施形態では、図２に示すように、内環６８の内径側の軸方向の中央位置に、径方向外方に凹む円環状の保持溝９０が径方向内側に開口するように形成されている。保持溝９０は軸方向の幅が一定であり、径方向の深さが一定となっている。よって、保持溝９０は、オイルシール本体６９と同軸状に形成されている。

図１に示すように、シールリップ部材７０は、ダストシールリップ部７２およびメインシールリップ部７３を有するオイルシール本体６９とは別体で独立して設けられるもので、シール部６７と同質のゴム製の一体成形品であり円環状をなしている。シールリップ部材７０は、図３に示すように、自然状態で、軸方向の厚さ、外径および内径がそれぞれ一定とされた円環状の基板部９５と、基板部９５の内径側の全周から径方向内方に延出する円環状のリップ部９６とからなっている。リップ部９６は、内径が一定であり、軸方向両側に内径側ほど近接するように傾斜する一対のテーパ面９７，９７が形成されている。よって、リップ部９６は、内径側の端部の軸方向位置が、基板部９５の軸方向中央位置と一致するように先端側ほど薄くなるヘラ状をなしている。

シールリップ部材７０の厚さは、図２に示す保持溝９０の軸方向の幅よりも締め代分厚くされており、シールリップ部材７０の外径は、内環６８の内径よりも大径且つ保持溝９０の底径よりも小径となっている。これにより、図４に示すように、シールリップ部材７０は、保持溝９０に適度な圧入状態で保持されることになる。その結果、シールリップ部材７０は、保持溝９０との隙間を全周にわたって密封しつつ、図１に示すピストンロッド１５とオイルシール本体６９との径方向の相対移動に追従して径方向に移動可能となる。つまり、シールリップ部材７０は、オイルシール本体６９の保持溝９０に嵌合され保持溝９０との隙間を介して油液が通過することを規制しつつ、オイルシール本体６９に、独立して径方向移動可能となるように配置される。

自然状態にあるときのシールリップ部材７０の内径は、ピストンロッド１５の主軸部３７よりも締め代分小径となっており、よって、このシールリップ部材７０は、その内側に挿通されるピストンロッド１５の主軸部３７の外周面に、所定の締め代をもって全周にわたって密封接触することになり、ピストンロッド１５との隙間を介しての内部からの油液の外側への漏出を規制する。なお、自然状態にあるとき、シールリップ部材７０の内径は、ダストシールリップ部７２の内径およびメインシールリップ部７３の内径の中間の大きさであり、ダストシールリップ部７２の内径よりも小さく、メインシールリップ部７３の内径よりも大きくなっている。つまり、ダストシールリップ部７２の内径、シールリップ部材７０の内径、メインシールリップ部７３の内径は、ダストシールリップ部７２の内径＞シールリップ部材７０の内径＞メインシールリップ部７３の内径の関係となっている。

上記のオイルシール２２は、ダストシールリップ部７２がその締め代およびスプリング７７による緊迫力でピストンロッド１５に密着して気密性を保持することになり、外部露出時にピストンロッド１５に付着した異物の進入を主にこのダストシールリップ部７２が規制することになる。また、メインシールリップ部７３もその締め代およびスプリング８３による緊迫力でピストンロッド１５に密着して気密性を保持することになり、内部進入時にピストンロッド１５に付着した油液の外部への漏出を主にこのメインシールリップ部７３が規制することになる。

そして、本実施形態では、シールリップ部材７０が、その締め代による緊迫力でピストンロッド１５に密着して気密性を保持することになり、ピストンロッド１５に付着しダストシールリップ部７２を通過してしまった異物を掻き取って、シールリップ部材７０を越えてメインシールリップ部７３側に進入するのを規制するとともに、ピストンロッド１５に付着しメインシールリップ部７３を通過してしまった油液を掻き取って、シールリップ部材７０を越えてダストシールリップ部７２側に進入するのを規制する。つまり、シールリップ部材７０は、メインシールリップ部７３で掻き落としきれなかった油液の流出を防ぎ、ダストシールリップ部７２で排除しきれなかった異物の進入を防ぐことになり、メインシールリップ部７３およびダストシールリップ部７２の両方の機能を補助する。

ところで、流体圧緩衝器１１は、基本的には、外側シリンダ１４とこれに加締め固定されたオイルシール本体６９とに対し、ピストンロッド１５が同心的に往復動することになるが、走行中に、旋回中のコーナリングフォース、路面の凹凸による路面入力により、緩衝器のピストンロッド１５には、軸方向すなわちストローク方向だけでなく、横力すなわち軸方向に垂直の荷重がかかる場合がある。このような横力が加わると、ピストンロッド１５の主にロッドガイド２１よりも外側部分がしなって、オイルシール本体６９の外周側との同心状態が維持できなくなる可能性がある。すると、メインシールリップ部７３およびダストシールリップ部７２が、オイルシール本体６９の外周側に対し弾性変形してピストンロッド１５の径方向の変位に追従するものの、その際に、ピストンロッド１５のしなり方向前方にある径方向一側がピストンロッド１５に強く押し付けられて緊迫力が高まり、径方向逆側は逆に緊迫力が弱まる。よって、このような横力が繰り返し加わり続けると、メインシールリップ部７３およびダストシールリップ部７２に偏摩耗やヘタリを生じてしまう。特にダストシールリップ部７２に偏摩耗やヘタリを生じてメインシールリップ部７３に異物が噛み込む等すると、油液漏出を誘発してしまう可能性がある。

これに対して、本実施形態の流体圧緩衝器１１によれば、オイルシール２２の上記したシールリップ部材７０が、外側シリンダ１４に加締め固定されたオイルシール本体６９に対して、独立して径方向に移動可能であるため、上記のようなピストンロッド１５の径方向の変位に追従してオイルシール本体６９に対して移動することになり、その結果、ピストンロッド１５に対する緊迫力を全周にわたってほぼ均一に維持することができる。よって、横力が繰り返し加わり続けても、シールリップ部材７０は、偏当たりが抑制され、偏摩耗やヘタリを生じにくい。したがって、例えメインシールリップ部７３およびダストシールリップ部７２に偏摩耗やヘタリを生じてしまったとしても、これらの性能低下分をシールリップ部材７０が補って、異物の進入および油液の流出を規制する機能を維持することになり、オイルシール２２ひいては流体圧緩衝器１１の耐久性を向上させることができる。

しかも、シールリップ部材７０は、メインシールリップ部７３とダストシールリップ部７２との間にあることから、オイルシール本体６９とピストンロッド１５との密閉された空間内に配置されることになり、オゾン劣化等の外部からの影響を受けにくい。よって、シールリップ部材７０の耐久性が向上することになり、この点からもオイルシール２２ひいては流体圧緩衝器１１の耐久性を向上させることができる。

また、自然状態にあるとき、シールリップ部材７０の内径は、ダストシールリップ部７２の内径よりも小さく、メインシールリップ部７３の内径よりも大きくなっているため、ピストンロッド１５への摺動抵抗を大きくすることなく良好に異物の進入および油液の漏出を規制できる。つまり、シールリップ部材７０のピストンロッド１５への緊迫力を強くすると摺動抵抗が大きくなってしまうことになるが、シールリップ部材７０は、上記のように偏摩耗やヘタリを生じにくく全周が均一的に摩耗することになる上、外部からの影響を受けにくいため、強い緊迫力でなくとも密封性を維持できることになる。

また、シールリップ部材７０のピストンロッド１５に接触するリップ部９６は先端側が薄くなるヘラ状をなしているため、異物および油液を良好に掻き取ることができる。したがって、異物の進入および油液の漏出を効果的に規制できる。

なお、横力によるピストンロッド１５のロッドガイド２１を基点としたしなりに基づいてシールリップ部材７０の位置でのピストンロッド１５の径方向の変位量が求められることになるが、この変位に良好に追従させるためには、シールリップ部材７０の保持溝９０に対する可動範囲を、径方向に３ｍｍ以内とするのが望ましい。

以上の実施形態では複筒式の流体圧緩衝器を示したが、単筒式の流体圧緩衝器にも適用可能である。

以上に述べた実施形態は、作動流体が封入されるシリンダと、該シリンダ内に摺動可能に挿入されて該シリンダ内を２室に区画するピストンと、該ピストンと一体的に移動し、一端部が前記シリンダから突出するピストンロッドと、前記シリンダの一端側に配置され前記ピストンロッドの外周面に圧接する往復動用の環状のオイルシールと、を備えた流体圧緩衝器であって、前記オイルシールは、前記シリンダ側に配置される第１シールリップと、大気側に配置されるダストシールリップと、前記第１シールリップおよび前記ダストシールリップとは独立して設けられる第２シールリップとからなり、前記第２シールリップは、径方向に移動可能に配置されることを特徴とする。このように、第２シールリップが径方向に移動可能に配置されるため、ピストンロッドの径方向の変位に追従して移動することができる。よって、横力が繰り返し加わり続けても、第２シールリップは、偏当たりが抑制され、偏摩耗やヘタリを生じにくい。したがって、例え第１シールリップおよびダストシールリップに偏摩耗やヘタリを生じてしまったとしても、これらの性能低下分を第２シールリップが補って、異物の進入および油液の流出を規制する機能を維持することになり、よって、耐久性を向上させることができる。

１１流体圧緩衝器
１２内側シリンダ（シリンダ）
１５ピストンロッド
１６，１７室
１８ピストン
２２オイルシール
７０シールリップ部材（第２シールリップ）
７２ダストシールリップ部（ダストシールリップ）
７３メインシールリップ部（第１シールリップ）

Claims

作動流体が封入されるシリンダと、
該シリンダ内に摺動可能に挿入されて該シリンダ内を２室に区画するピストンと、
該ピストンと一体的に移動し、一端部が前記シリンダから突出するピストンロッドと、
前記シリンダの一端側に配置され前記ピストンロッドの外周面に圧接する往復動用の環状のオイルシールと、を備えた流体圧緩衝器であって、
前記オイルシールは、前記シリンダ側に配置される第１シールリップと、大気側に配置されるダストシールリップと、前記第１シールリップおよび前記ダストシールリップとは独立して設けられる第２シールリップとからなり、
前記第２シールリップは、径方向に移動可能に配置されることを特徴とする流体圧緩衝器。
前記第２シールリップ部の内径は、前記ダストシールリップの内径よりも小さく、前記第１シールリップの内径よりも大きいことを特徴とする請求項１に記載の流体圧緩衝器。