JP2013170606A - オイルポンプ制御装置 - Google Patents

Abstract

【課題】トルクコンバータのオイル抜けによる車両発進性能の低下を防止できるオイルポンプ制御装置を提供する。
【解決手段】このオイルポンプ制御装置１は、自動変速機ＡＴがトルクコンバータＴＣの出力軸７の回転速度を遮断する状態において、エンジンＥＧの出力回転速度の立ち上がりに対する出力軸７の回転速度の立ち上がりの遅れが所定閾値以下の場合は、電動オイルポンプＰ１は、トルクコンバータＴＣへのオイル供給量が第１供給量となるように駆動し、他方、前記遅れが前記閾値よりも大きい場合は、電動オイルポンプＰ１は、トルクコンバータＴＣへのオイル供給量が前記第１供給量よりも多い第２供給量となるように駆動する。
【選択図】図１

Description

本発明は、車両に搭載されたトルクコンバータにオイルを供給するオイルポンプを制御するオイルポンプ制御装置に関する。

従来のオイルポンプ制御装置に関しては、例えば特許文献１の制御装置が知られている。この制御装置は、エンジンにより駆動される機械式オイルポンプと、電動オイルポンプと、機械式オイルポンプおよび電動オイルポンプからオイル（フルード）が供給される油路とを有する油圧回路を用いて変速機へのオイル供給を制御するものである。より詳細には、この制御装置は、エンジンがスタータの補助なく回転することで機械式オイルポンプがオイルを油路に供給している最中に、変速機および油圧回路の状態変化を検出すると、電動オイルポンプを駆動させて電動オイルポンプからもオイルを油路に供給するものである。

特開２００４−２８６１４８号公報

しかしながら、特許文献１の制御装置では、変速機へのオイル供給については考慮されているが、トルクコンバータのオイル抜けについては考慮されていない。

即ち、一般に、エンジンと変速機との間にはトルクコンバータが搭載される。このようなトルクコンバータを搭載した車両では、機械式オイルポンプおよび電動オイルポンプの何れかのオイルポンプの駆動により、トルクコンバータにもオイルが供給される。このような車両では、オイルポンプが駆動されない状態（即ち、トルクコンバータにオイルが供給されない状態）が長時間経過すると、トルクコンバータ内のオイルが各オイルシールやバルブの隙間から徐々に抜けて、トルクコンバータのオイル抜けが発生する場合がある。なお、高負荷（他車両の牽引、悪路走行または高速走行など）での車両使用により変速機内のオイル温度が高くなった状態でエンジンを停止させて車両を放置すると、トルクコンバータのオイル抜けがより発生し易くなる。

このようなトルクコンバータのオイル抜けが発生すると、トルクコンバータ内で、エンジンの動力を変速機側に伝達する媒体が少なくなって当該動力を伝達できなくなる。そのため、変速機のクラッチが締結されても、トルクコンバータにおいて動力が伝達できないので、車両を直ぐに発進できない（即ち、車両発進性能が低下する）という問題があった。また、そのような場合、従来では、トルクコンバータ内のオイルが充填されて発進可能になるまで、２０秒以上掛かる場合もあった。

そこで、本発明は、上記の問題点を鑑みてなされたものであり、トルクコンバータのオイル抜けによる車両発進性能の低下を防止できるオイルポンプ制御装置を提供することを目的とする。

上記課題を解決するために、本発明のオイルポンプ制御装置は、内燃機関と、入力軸および出力軸を有し、前記入力軸に入力された前記内燃機関の出力回転速度をオイルを介して前記出力軸に伝達するトルクコンバータと、前記出力軸の回転速度を変速または遮断する変速機と、前記トルクコンバータに前記オイルを供給するオイルポンプと、を備え、前記変速機が前記出力軸の回転速度を遮断する状態において、前記内燃機関の前記出力回転速度の立ち上がりに対する前記出力軸の前記回転速度の立ち上がりの遅れが所定閾値以下の場合は、前記オイルポンプは、前記トルクコンバータへのオイル供給量が第１供給量となるように駆動し、他方、前記遅れが前記閾値よりも大きい場合は、前記オイルポンプは、前記トルクコンバータへのオイル供給量が前記第１供給量よりも多い第２供給量となるように駆動するものである。

一般に、トルクコンバータからオイルが抜けると、トルクコンバータの入力軸と出力軸との間で回転速度が伝達し難くなるので、前記入力軸の回転速度（即ち、内燃機関の出力回転速度）の立ち上がりに対する前記出力軸の回転速度の立ち上がりが遅くなる。

上記の構成によれば、変速機がトルクコンバータの出力軸の回転速度を遮断する状態において、内燃機関の出力回転速度の立ち上がりに対する前記出力軸の回転速度の立ち上がりの遅れが所定閾値よりも大きい場合（即ち、トルクコンバータからオイルが抜けていると考えられる場合）は、オイルポンプは、トルクコンバータへのオイル供給量を、前記遅れが前記所定閾値以下の場合（即ち、トルクコンバータからオイルが抜けていると考えられる場合）のオイル供給量よりも増加するので、トルクコンバータのオイル抜けに応じて、素早く、トルクコンバータへのオイル供給量を増加でき、車両発進性能の低下を防止できる。

本発明のオイルポンプ制御装置によれば、トルクコンバータのオイル抜けによる車両発進性能の低下を防止できるオイルポンプ制御装置を提供できる。

本発明の第１実施形態に係るオイルポンプ制御装置の構成概略図である。 速度比Ｅoとオイル温度Ｔとの対応関係の一例を示した図である。 エンジン回転速度Ｎｅの立ち上がりとタービン回転速度Ｎｔの立ち上がりとの一例を示した図である。 本発明の第１実施形態に係るオイルポンプ制御装置の動作を説明するフローチャートである。 本発明の第２および第３実施形態に係るオイルポンプ制御装置の構成概略図である。 本発明の第２実施形態に係るオイルポンプ制御装置の動作を説明するフローチャートである。 本発明の第３実施形態に係るオイルポンプ制御装置の動作を説明するフローチャートである。 本発明の第３実施形態におけるエンジン回転速度Ｎｔの一例を説明する図である。

以下、本発明の実施形態を添付図面を参照して詳細に説明する。

≪第１実施形態≫
＜全体構成＞
図１は、本発明の第１実施形態に係るオイルポンプ制御装置の構成概略図である。

この実施形態に係るオイルポンプ制御装置１は、車両に搭載されたオイルポンプ制御装置であって、図１に示すように、エンジン（内燃機関）ＥＧと自動変速機（変速機）ＡＴとの間に配設されたトルクコンバータＴＣにオイル（フルード）を供給する電動オイルポンプ（オイルポンプ）Ｐ１を制御するものであり、より詳細には、自動変速機ＡＴがトルクコンバータＴＣの出力回転速度Ｎｔを遮断する状態において、エンジンＥＧの出力回転速度Ｎｅの立ち上がりに対するトルクコンバータＴＣの出力回転速度Ｎｔの立ち上がりの遅れに応じて、電動オイルポンプＰ１からトルクコンバータＴＣに供給されるオイルの供給量が制御されるものである。

このオイルポンプ制御装置１は、内燃機関の一例であるエンジンＥＧと、エンジンＥＧの出力トルクを伝達または遮断するトルクコンバータＴＣと、トルクコンバータＴＣの出力回転速度Ｎｔを変速または遮断する自動変速機ＡＴと、トルクコンバータＴＣにオイルを供給する電動オイルポンプＰ１と、各種の車両センサＳ１〜Ｓ５と、イグニッション（ＩＧ）スイッチＳＷと、各車両センサＳ１〜Ｓ５の検出結果およびＩＧスイッチＳＷに基づいてエンジンＥＧ，電動オイルポンプＰ１および自動変速機ＡＴを制御する制御装置３とを備えている。

エンジンＥＧは、ガソリンエンジンやディーゼルエンジンなどの燃料を燃焼室内で燃焼させて動力を出力する公知の内燃機関である。エンジンＥＧの動力は、クランクシャフト４を回転させる回転力（トルク）として出力される。クランクシャフト４は、トルクコンバータＴＣの後述の入力軸５に連結されている。

トルクコンバータＴＣは、入力軸５に入力されたエンジンＥＧの出力トルクをオイルを介して出力軸７に伝達する周知のトルクコンバータである。

ここでは、トルクコンバータＴＣは、入力軸５と、出力軸７と、入力軸５に固定されたインペラ９と、出力軸７に固定されたタービン１１と、インペラ９とタービン１１との間に配置されたステータ１３と、トルクコンバータＴＣ内に充填されたオイルとを備えている。入力軸５は、エンジンＥＧのクランクシャフト４に連結されており、クランクシャフト４の回転速度（即ち、エンジンＥＧの出力回転速度（エンジン回転速度）Ｎｅと同じ回転速度で回転される。出力軸７は、自動変速機ＡＴの後述の入力軸１５に連結されている。

このトルクコンバータＴＣでは、エンジンＥＧの動力によってインペラ９が回転して、インペラ９からタービン１１に向けてオイルが流れることでトルクが伝達され、その際、ステータ１３によりオイルの流れる方向が変えられることで、入力軸７に入力されたトルクが増大されて出力軸７に伝達される。これにより、入力軸５に入力されたエンジンＥＧの出力回転速度がオイルを介して出力軸７に伝達される。

自動変速機ＡＴは、周知の自動変速機であり、例えば、入力軸１５と、出力軸１７と、例えば複数の遊星歯車機構Ｒと、複数のクラッチＣと、複数のブレーキＢとを備えている。

入力軸１５は、トルクコンバータＴＣの出力軸７に連結されており、回転軸７の回転速度（即ち、トルクコンバータＴＣの出力回転速度（タービン回転速度））Ｎｔと同じ回転速度で回転される。また、入力軸１５は、例えば、クラッチＣを介して初段の遊星歯車機構Ｒの所定の歯車に連結されている。各遊星歯車機構Ｒの歯車は、他の遊星歯車機構Ｒの歯車にクラッチＣを介して連結されるか、または直接連結されるか、またはブレーキＢに接続される。出力軸１７は、例えば、最後段の遊星歯車機構Ｒの所定の歯車に連結されている。なお、出力軸１７の出力は、所定のデフェレンシャルギヤ（図示省略）に出力され、その出力に基づいて当該デフェレンシャルギヤによって駆動輪が回転駆動される。なお、図１の遊星歯車機構Ｒ、クラッチＣおよびブレーキＢの連結状態は一例である。

この自動変速機ＡＴでは、制御装置３からの制御に応じて、各クラッチＣの締結／切離が制御される共に各ブレーキＢの制動／解除が制御される。各クラッチＣの締結／切離および各ブレーキＢの制動／解除の組み合わせにより、入力軸１５に入力されたトルクコンバータＴＣの出力回転速度Ｎｔが、遮断されるかまたは所望の変速比で変速されて、出力軸１７から出力される。

電動オイルポンプＰ１は、所定の電動モータ（図示省略）により駆動されて、所定のオイル貯溜部（図示省略）に貯溜されたオイルをトルクコンバータＴＣに供給するものであり、制御装置３の制御に応じて、その作動／停止および吐出量（即ち、トルクコンバータＴＣへのオイルの供給量）が制御される。この電動オイルポンプＰ１のオイル供給により、トルクコンバータＴＣ内のオイル抜けによるオイル不足が解消される。

各車両センサＳ１〜Ｓ５には、エンジン回転速度センサＳ１と、タービン回転速度センサＳ２と、シフトポジションセンサＳ３と、車速センサＳ４と、油温センサＳ５とが含まれる。

エンジン回転速度センサＳ１は、エンジンＥＧの出力軸（クランクシャフト）４の回転速度（即ち、エンジン回転速度）Ｎｅを検出し、その検出結果を制御装置３に出力する。

タービン回転速度センサＳ２は、トルクコンバータＴＣの出力軸７の回転速度（即ち、タービン回転速度）Ｎｔを検出し、その検出結果を制御装置３に出力する。

シフトポジションセンサＳ３は、シフトレバー（操作レバー）２１のシフトポジション（操作位置）を検出し、その検出結果を制御装置３に出力する。ここでは、シフトポジションには、このオイルポンプ制御装置１が搭載された当該車両を停止させるパーキング（Ｐ）レンジと、当該車両を発進可能状態にするドライブ（Ｄ）レンジとが含まれる。

車速センサＳ４は、例えば、このオイルポンプ制御装置１が搭載された当該車両の駆動輪の回転速度に基づいて当該車両の車速を検出し、その検出結果を制御装置３に出力する。

油温センサＳ５は、トルクコンバータＴＣ内のオイル温度Ｔを検出し、その検出結果を制御装置３に出力する。

ＩＧスイッチＳＷは、エンジンＥＧの始動を指示する操作を受け付けるスイッチであり、そのオン操作がエンジンＥＧの始動を指示する操作となり、そのオフ操作がエンジンＥＧを停止する操作となる。ここでは、ＩＧスイッチＳＷのオン操作を含むエンジン始動条件が成立すると、エンジンＥＧが始動され、ＩＧスイッチＳＷのオフ操作を含むエンジン停止条件が成立すると、エンジンＥＧが停止される。

制御装置３は、（ａ）エンジンＥＧの始動／停止の制御、（ｂ）自動変速機ＡＴでの変速および遮断の制御、および、（ｃ）電動オイルポンプＰ１の作動／停止およびその吐出量の制御を行う。

より詳細には、前記（ａ）では、制御装置３は、シフトポジションセンサＳ３の検出結果に基づいてシフトポジションを検出する。そして、制御装置３は、シフトポジションがＰレンジにある場合において、ＩＧスイッチＳＷがオン操作されてエンジン始動条件が成立するとエンジンＥＧを始動させ、また、ＩＧスイッチＳＷがオフ操作されてエンジン停止条件が成立するとエンジンＥＧを停止させる。

また、前記（ｂ）では、制御装置３は、シフトポジションがＰレンジである場合は、入力軸１５の回転速度が遮断されて出力軸１７に伝達されないように自動変速機ＡＴを制御し、他方、シフトポジションがＤレンジである場合は、エンジン回転速度センサＳ１および車速センサＳ４の各検出結果に応じた変速比で、入力軸１５の回転速度が変速されて出力軸１７に伝達されるように自動変速機ＡＴを制御する。

また、前記（ｃ）では、制御装置３は、シフトポジションがＰレンジである場合（即ち、自動変速機ＡＴにおいて入力軸１５の回転速度が遮断されて出力軸１７に伝達されない状態）において、エンジンＥＧが始動されると、エンジン回転速度センサＳ１およびタービン回転速度センサＳ２の各検出結果に基づいて、エンジン回転速度（即ち、入力軸５の回転速度）Ｎｅの立ち上がりに対するタービン回転速度（即ち、出力軸７の回転速度）Ｎｔの立ち上がりの遅れを検出する。また、制御装置３は、油温センサＳ５の検出結果（即ち、トルクコンバータＴＣ内のオイル温度Ｔ）に応じて、下記の判断で使用する第１閾値（所定閾値）を設定（変更）する。例えば、制御装置３は、当該オイル温度Ｔが高いほど、前記第１閾値をより低くなるように変更する。

そして、制御装置３は、その検出した遅れとその設定した第１閾値とを比較し、前記遅れが前記第１閾値以下である場合は、トルクコンバータＴＣ内のオイルの充填量は不足していないと判定して、トルクコンバータＴＣへのオイル供給量が第１供給量となるように電動オイルポンプＰ１の吐出量を制御し、他方、前記遅れが前記第１閾値よりも大きい場合は、トルクコンバータＴＣ内のオイルの充填量は不足していると判定して、トルクコンバータＴＣへのオイル供給量が前記第１供給量よりも多い第２供給量となるように電動オイルポンプＰ１の吐出量を制御する。なお、前記第１供給量は、トルクコンバータＴＣ内のオイルの充填量が不足していない場合の最適な供給量であり、一定値またはエンジン回転速度Ｎｅに応じて変化する値である。

即ち、制御装置３は、前記遅れが前記第１閾値よりも大きい場合（即ち、トルクコンバータからオイルが抜けていると判定される場合）は、トルクコンバータＴＣへのオイル供給量が、前記遅れが前記第１閾値以下の場合（即ち、トルクコンバータＴＣからオイルが抜けていないと判定される場合）のトルクコンバータＴＣへのオイル供給量よりも増加するように、電動オイルポンプＰ１を制御する。

より詳細には、前記遅れの指標として、例えば、エンジン始動直後のエンジン回転速度Ｎｅとタービン回転速度Ｎｔとの速度比Ｅ（＝Ｎｔ／Ｎｅ）が用いられる。そして、この速度比Ｅが第２閾値未満であるか否かに応じて、前記遅れが前記第１閾値よりも大きいか否か（即ち、トルクコンバータＴＣからオイルが抜けているか否か）が判定される。

前記第２閾値は、前記遅れの指標を速度比Ｅと定義した場合の前記第１閾値に対応する閾値であり、ここでは、速度比Ｅoの所定割合Ｙ（但し、Ｙは０＜Ｙ≦１を満たす定数である。）として設定される（即ち、前記第２閾値＝Ｅo×Ｙ）。なお、速度比Ｅoは、トルクコンバータＴＣ内のオイルの充填量が不足していない場合の速度比Ｅである。速度比Ｅoは、エンジン回転速度Ｎｅとオイル温度Ｔとの各々の変化に応じて変化する値である。

ここでは、制御装置３には、図２に示すように、速度比Ｅoとオイル温度Ｔとの対応関係Ｍがエンジン回転速度Ｎｅ毎に複数設定されている。図２では、一例として４つの対応関係Ｍ１，Ｍ２，Ｍ３，Ｍ４が図示される。各対応関係Ｍ１，Ｍ２，Ｍ３，Ｍ４はそれぞれ、異なるエンジン回転速度Ｎｅに対応している。このような対応関係Ｍは、例えば実験データによって求めることができる。

そして、制御装置３は、エンジン回転速度センサＳ１およびタービン回転速度センサＳ２の検出結果Ｎｅ，Ｎｔに基づいて速度比Ｅ（＝Ｎｔ／Ｎｅ）を求める。また、制御装置３は、エンジン回転速度センサＳ１の検出結果Ｎｅに対応した対応関係Ｍを用いて、油温センサＳ５の検出結果（オイル温度）Ｔに対応した速度比Ｅoを求め、その速度比Ｅoに所定割合Ｙを掛けたものを前記第２閾値（＝Ｅo×Ｙ）に設定する。そして、制御装置３は、その求めた速度比Ｅが前記第２閾値未満であるか否かの判定を行い、その求めた速度比Ｅが前記第２閾値未満である場合は、前記遅れが前記第１閾値よりも大きい（即ち、トルクコンバータＴＣ内のオイルの充填量は不足している）と判定し、他方、その求めた速度比Ｅが前記第２閾値以上の場合は、前記遅れは前記第１閾値以下である（即ち、トルクコンバータＴＣ内のオイルの充填量は不足していない）と判定する。

図３は、エンジン回転速度Ｎｅの立ち上がりと、タービン回転速度Ｎｔの立ち上がりとの一例を示した図である。図３中のＮｔ１は、トルクコンバータＴＣ内のオイルの充填量が不足していない場合のタービン回転速度Ｎｔの立ち上がりの一例であり、Ｎｔ２は、トルクコンバータＴＣ内のオイルの充填量が不足している場合のタービン回転速度Ｎｔの立ち上がりの一例である。図３から分かるように、トルクコンバータＴＣ内のオイルの充填量が不足するほど、タービン回転速度Ｎｔの立ち上がりが遅くなるので、速度比Ｅ＝Ｎｔ／Ｎｅは小さくなる。この特性を利用して、ここでは、速度比Ｅが前記第２閾値未満の場合は、トルクコンバータＴＣ内のオイルの充填量が不足していると判定し、他方、速度比Ｅが前記第２閾値以上の場合は、トルクコンバータＴＣ内のオイルの充填量が不足していないと判定している。

＜動作説明＞
図４に基づいて、このオイルポンプ制御装置１の動作を説明する。図４は、このオイルポンプ制御装置１の動作を説明するフローチャートである。

ステップＵ１では、シフトポジションがＰレンジである状態（即ち、自動変速機ＡＴによってトルクコンバータＴＣの出力回転速度Ｎｔが遮断されて出力軸１７に伝達されない状態）において、ＩＧスイッチＳＷがオン操作されてエンジン始動条件が成立することで、制御装置３によってエンジンＥＧが始動される。

そして、ステップＵ２では、エンジン回転速度センサＳ１の検出結果（即ち、エンジン回転速度）Ｎｅ、タービン回転速度センサＳ２の検出結果（即ち、タービン回転速度）Ｎｔおよび油温センサＳ５の検出結果（即ち、オイル温度）Ｔが制御装置３によって取得される。

そして、ステップＵ３では、制御装置３によって、予め設定された複数の対応関係Ｍの中から、ステップＵ２で取得したエンジン回転速度Ｎｅに対応する対応関係Ｍを求め、その求めた対応関係Ｍを用いて、ステップＵ２で取得したオイル温度Ｔに対応する速度比Ｅoを求め、その求めた速度比Ｅoから第２閾値（＝速度比Ｅo×割合Ｙ）が計算される。また、制御装置３によって、ステップＵ２で求めたエンジン回転速度Ｎｅおよびタービン回転速度Ｎｔから速度比Ｅ（＝Ｎｔ／Ｎｅ）が計算される。

そして、ステップＵ４では、制御装置３によって、速度比Ｅが第２閾値未満であるか否か（即ち、エンジン回転速度Ｎｅに対するタービン回転速度Ｎｔの遅れが第１閾値よりも大きいか否か）の判定が行われる。その判定の結果、速度比Ｅが第２閾値以上である場合（即ち、前記遅れが第１閾値以下の場合）は、制御装置３によってトルクコンバータＴＣ内のオイルの充填量は不足していないと判定されて、処理がステップＵ５に進み、他方、速度比Ｅが第２閾値未満である場合（即ち、前記遅れが前記第１閾値よりも大きい場合）は、制御装置３によってトルクコンバータＴＣ内のオイルの充填量は不足していると判定されて、処理がステップＵ６に進む。

ステップＵ５では、制御装置３によって、トルクコンバータＴＣへのオイル供給量が第１供給量となるように、電動オイルポンプＰ１の吐出量が制御される。そして、処理が終了する。

他方、ステップＵ６では、制御装置３によって、トルクコンバータＴＣへのオイル供給量が前記第１供給量よりも多い第２供給量となるように、電動オイルポンプＰ１の吐出量が制御される。そして、処理がステップＵ２に戻る。

以上の動作により、速度比Ｅが第２閾値未満の場合（即ち、トルクコンバータＴＣ内のオイルの充填量が不足している場合）は、処理Ｕ４→Ｕ６→Ｕ２→Ｕ３→Ｕ４が繰り返されて、速度比Ｅが第２閾値以上になるまで（即ちＵ４でＮＯとなるまで）、トルクコンバータＴＣへのオイル供給が、トルクコンバータＴＣ内のオイルの充填量が不足していない場合のオイル供給量（第１供給量）よりも多くなるように、電動オイルポンプＰ１の吐出量が制御される。これにより、トルクコンバータＴＣ内のオイルの充填量が不足している場合は、素早く、トルクコンバータＴＣへのオイル供給量が増加されてトルクコンバータＴＣ内のオイルの充填量の不足が解消され、これにより、車両発進性能の低下が防止される。

＜主要な効果＞
以上のように構成されたオイルポンプ制御装置１によれば、自動変速機ＡＴがトルクコンバータＴＣの出力軸７の回転速度Ｎｔを遮断する状態において、エンジンＥＧの出力回転速度Ｎｅの立ち上がりに対する出力軸７の回転速度Ｎｔの立ち上がりの遅れが第１閾値よりも大きい場合（即ち、トルクコンバータＴからオイルが抜けていると考えられる場合）は、電動オイルポンプＰ１は、トルクコンバータＴＣへのオイル供給量を、前記遅れが前記第１閾値以下の場合（即ち、トルクコンバータＴＣからオイルが抜けていないと考えられる場合）のオイル供給量よりも増加するので、トルクコンバータＴＣのオイル抜けに応じて、素早く、トルクコンバータＴＣへのオイル供給量を増加でき、車両発進性能の低下を防止できる。

≪第２実施形態≫
第１実施形態では、電動オイルポンプ（オイルポンプ）Ｐ１を用いた場合で説明したが、この実施形態では、機械式オイルポンプ（オイルポンプ）を用いた場合で説明する。

＜全体構成＞
図５は、本発明の第２実施形態に係るオイルポンプ制御装置の構成概略図である。
この実施形態に係るオイルポンプ制御装置１Ｂは、第１実施形態に係るオイルポンプ制御装置１において、電動オイルポンプＰ１が機械式オイルポンプＰ２に置換されたものである。

機械式オイルポンプＰ２は、エンジンＥＧの動力によって駆動されて、所定のオイル貯溜部（図示省略）に貯溜されたオイルをトルクコンバータＴＣに供給するものであり、エンジンＥＧの回転速度Ｎｅに応じて、その吐出量（即ち、トルクコンバータＴＣへのオイル供給量）が制御される。

この実施形態の制御装置３Ｂは、（ａ）エンジンＥＧの始動／停止の制御、（ｂ）自動変速機ＡＴでの変速および遮断の制御、および、（ｃ’）機械式オイルポンプＰ２の吐出量を制御するためのエンジン回転速度Ｎｅの制御を行う。前記（ａ）および前記（ｂ）は、第１実施形態の前記（ａ）および前記（ｂ）と同じであるので、詳細な説明は省略する。

前記（ｃ’）では、第１実施形態の前記（ｃ）と比べて、電動オイルポンプＰ１が制御される代わりに、下記のようにエンジンＥＧが制御される点が異なる以外は同じである。

即ち、制御装置３Ｂは、前記遅れが前記第１閾値以下である場合（即ち、速度比Ｅが前記第２閾値以上である場合）は、トルクコンバータＴＣ内のオイルの充填量は不足していないと判定して、エンジン回転速度Ｎｅを第１回転速度Ｎｅ１となるようにエンジンＥＧを制御する。これにより、機械式オイルポンプＰ２は、第１回転速度Ｎｅ１に応じた吐出量で駆動され、その吐出量に応じたオイル供給量（第１供給量）でトルクコンバータＴＣにオイルが供給される。なお、前記第１回転速度Ｎｅ１は、トルクコンバータＴＣ内のオイルの充填量が不足していない場合の最適なエンジン回転速度（アイドリング時のエンジン回転速度）である。

他方、制御装置３Ｂは、前記遅れが前記第１閾値よりも大きい場合（即ち、速度比Ｅが前記第２閾値未満である場合）は、トルクコンバータＴＣ内のオイルの充填量は不足していると判定して、エンジン回転速度Ｎｅが第１回転速度Ｎｅ１よりも大きい第２回転速度Ｎｅ２となるようにエンジンＥＧを制御する。これにより、機械式オイルポンプＰ２は、第１回転速度Ｎｅ１よりも速い第２回転速度Ｎｅ２に応じて駆動されるので、第１供給量よりも多いオイル供給量（第２供給量）で、トルクコンバータＴＣにオイルを供給する。

即ち、制御装置３Ｂは、前記遅れが前記第１閾値よりも大きい場合（即ち、トルクコンバータからオイルが抜けていると判定される場合）は、トルクコンバータＴＣへのオイル供給量が、前記遅れが前記第１閾値以下の場合（即ち、トルクコンバータからオイルが抜けていないと判定される場合）のトルクコンバータＴＣへのオイル供給量よりも増加するように、エンジンＥＧの制御を介して機械式オイルポンプＰ２の排出量を制御する。

＜動作説明＞
図６に基づいて、このオイルポンプ制御装置１Ｂの動作を説明する。図６は、このオイルポンプ制御装置１Ｂの動作を説明するフローチャートである。

図６は、図４の各ステップＵ５，Ｕ６をそれぞれ各ステップＵ５Ｂ，Ｕ６Ｂに置換したものであるので、各ステップＵ１，Ｕ３，Ｕ４の説明は省略して、各ステップＵ５Ｂ，Ｕ６Ｂの説明を中心に行う。

ステップＵ４では、ステップＵ４での判定の結果、速度比Ｅが前記第２閾値以上である場合（即ち、前記遅れが前記第１閾値以下の場合）は、処理がステップＵ５Ｂに進み、他方、速度比Ｅが前記第２閾値未満である場合（即ち、前記遅れが前記第１閾値よりも大きい場合）は、処理がステップＵ６Ｂに進む。

ステップＵ５Ｂでは、制御装置３Ｂによって、トルクコンバータＴＣ内のオイルの充填量は不足していないと判定されて、エンジン回転速度Ｎｅが第１回転速度Ｎｅ１となるようにエンジンＥＧが制御される。これにより、機械式オイルポンプＰ２が第１回転速度Ｎｅ１に応じた吐出量で駆動され、機械式オイルポンプＰ２からトルクコンバータＴＣへのオイル供給量が当該吐出量に応じた第１供給量となる。そして、処理が終了する。

他方、ステップＵ６Ｂでは、制御装置３Ｂによって、トルクコンバータＴＣ内のオイルの充填量は不足していると判定されて、エンジン回転速度Ｎｅが第１回転速度Ｎｅ１よりも大きい第２回転速度Ｎｅ２となるようにエンジンＥＧが制御される。これにより、機械式オイルポンプＰ２は、第１回転速度Ｎｅ１よりも速い第２回転速度Ｎｅ２に応じた吐出量で駆動され、機械式オイルポンプＰ２からトルクコンバータＴＣへのオイル供給量が当該吐出量に応じた第２供給量（即ち、前記第１供給量よりも多い供給量）となる。そして、処理がステップＵ２に戻る。

以上の動作により、速度比Ｅが前記第２閾値未満の場合（即ち、トルクコンバータＴＣ内のオイルの充填量が不足している場合）は、処理Ｕ４→Ｕ６Ｂ→Ｕ２→Ｕ３→Ｕ４が繰り返されて、速度比Ｅが前記第２閾値以上になるまで（即ちＵ４でＮＯになるまで）、トルクコンバータＴＣへのオイル供給が、トルクコンバータＴＣ内のオイルの充填量が不足していない場合のオイル供給量（第１供給量）よりも多くなるように機械式オイルポンプＰ２の吐出量がエンジンＥＧを介して制御される。これにより、トルクコンバータＴＣ内のオイルの充填量が不足している場合は、素早く、トルクコンバータＴＣへのオイル供給量が増加されて、トルクコンバータＴＣ内のオイルの充填量の不足が解消され、これにより、車両発進性能の低下が防止される。

＜主要な効果＞
以上のように構成されたオイルポンプ制御装置１Ｂによれば、機械式オイルポンプＰ２を用いて、第１実施形態と同じ効果を得ることができる。

≪第３実施形態≫
第２実施形態では、エンジン回転速度Ｎｅに対するタービン回転速度Ｎｔの遅れに基づいて、トルクコンバータＴＣ内のオイル不足の有無が判定され、その判定結果に応じてエンジンＥＧが制御されたが、この実施形態では、エンジン停止時のトルクコンバータＴＣ内のオイル温度と、当該エンジン停止時から次のエンジン始動時までの経過時間とに基づいて、トルクコンバータＴＣ内のオイルの不足量（即ち、オイル抜け量）が推定され、その推定結果に応じてエンジンＥＧが制御される。

＜全体構成＞
この実施形態に係るオイルポンプ制御装置１Ｃは、図５に示すように、第２実施形態に係るオイルポンプ制御装置１Ｂにおいて、制御装置３が制御装置３Ｃに置換されたものである。

制御装置３Ｃは、（ａ’）エンジンＥＧの始動／停止の制御、（ｂ）自動変速機ＡＴでの変速および遮断の制御を行う。前記（ｂ）は第２実施形態の場合（従って第１実施形態の場合）と同じである。

前記（ａ’）では、制御装置３Ｃは、ＩＧスイッチＳＷがオフ操作されてエンジン停止条件が成立すると、エンジンＥＧを停止させる。その際、制御装置３Ｃは、油温センサＳ５の検出結果に基づいてそのエンジン停止時のトルクコンバータＴＣ内のオイル温度Ｔｆを検出し、その検出結果を所定の記憶部に保存する。また、制御装置３Ｃは、そのエンジン停止時から次のエンジン始動時までの経過時間Δｔ１を計時する。

そして、制御装置３Ｃは、ＩＧスイッチＳＷがオン操作されてエンジン始動条件が成立すると、エンジンＥＧを始動させると共に、上述のように計時した前回のエンジン停止時から今回のエンジン始動時までの経過時間Δｔ１と前記所定の記憶部に保存したオイル温度Ｔｆとに基づいて、前回のエンジン停止時から今回のエンジン始動時までの経過時間Δｔ１の間のトルクコンバータＴＣからのオイル抜け量Ｑ１を求める。

このオイル抜け量Ｑ１は、トルクコンバータＴＣ内のオイル温度Ｔが高いほど大きくなり、また、エンジン停止時からの経過時間が長いほど大きくなる。ここでは、制御装置３Ｃには、例えば経過時間Δｔ１およびオイル温度Ｔｆとオイル抜け量Ｑ１との対応関係が設定されており、制御装置３は、その対応関係を用いて、その計時した経過時間Δｔ１およびその保存したオイル温度Ｔｆに基づいて、オイル抜け量Ｑ１を求める。

そして、制御装置３Ｃは、その求めたオイル抜け量Ｑ１から当該エンジン始動時のトルクコンバータＴＣ内のオイル量Ｑ２を求め、このオイル量Ｑ２に基づいて当該車両のクリープ発進に必要なオイル量Ｑ３からの不足量Ｑ４（＝Ｑ３−Ｑ２）を求め、その不足量Ｑ４をエンジン始動後、所定秒ΔＴ２（例えば２秒）で充填するのに必要な排出量（機械式オイルポンプＰ２の排出量）に対応するエンジン回転速度Ｎｔ１を算出する。そして、制御装置３Ｃは、エンジンＥＧの始動直後から、その算出したエンジン回転速度Ｎｔ１でエンジンＥＧを駆動させる。

そして、制御装置３Ｃは、そのエンジン始動直後から所定秒Δｔ２経過するまで、エンジンＥＧをエンジン回転速度Ｎｔ１で駆動させ、所定秒Δｔ２経過すると、通常のエンジン回転速度（アイドリング時のエンジン回転速度）Ｎｔ２に戻す。

＜動作説明＞
次に図７を基づいて、このオイルポンプ御装置１Ｃの動作を説明する。図７は、このオイルポンプ制御装置１Ｃの動作を説明するフローチャートである。

ステップＶ１では、ＩＧスイッチＳＷがオフ操作されてエンジン停止条件が成立すると、制御装置３ＣによってエンジンＥＧが停止される。

そして、ステップＶ２で、制御装置３Ｃによって、油温センサＳ５の検出結果に基づいて、そのエンジン停止時のオイル温度（即ち、トルクコンバータＴＣ内のオイル温度）Ｔｆが検出され、その検出結果が所定の記憶部に保存される。そして、ステップＶ３で、制御装置３Ｃによって、そのエンジン停止時から次のエンジン始動時までの経過時間Δｔ１の計時が開始される。

そして、ステップＶ４で、ＩＧスイッチＳＷがオン操作されてエンジンＥＧの始動条件が成立すると、処理がステップＶ５に進み、制御装置３Ｃによって、エンジンＥＧが始動されると共に、ステップＶ３の経過時間Δｔ１の計時が終了され、その計時された経過時間Δｔ１とステップＶ２で保存されたオイル温度Ｔｆとに基づいて、当該エンジン始動時のトルクコンバータＴＣ内のオイル抜け量Ｑ１が求められる。

そして、ステップＶ６で、制御装置３Ｃによって、その求められたオイル抜け量Ｑ１から当該エンジン始動時のトルクコンバータＴＣ内のオイル量Ｑ２が求められ、このオイル量Ｑ２に基づいて当該車両のクリープ発進に必要なオイル量（トルクコンバータＴＣ内のオイル量）Ｑ３からの不足量Ｑ４（＝Ｑ３−Ｑ２）が求められ、その不足量Ｑ４をエンジン始動直後からの所定秒（例えば２秒）Δｔ２間で充填するのに必要な排出量（即ち、機械式オイルポンプＰ２の排出量）に対応するエンジン回転速度Ｎｔ１が算出される。

そして、ステップＶ７で、制御装置３Ｃによって、エンジン始動直後からエンジン回転速度Ｎｔ＝Ｎｔ１となるように、エンジンＥＧが制御される。これにより、機械式オイルポンプＰ２からトルクコンバータＴＣへのオイル供給量が通常のオイル供給量（即ち、不足量Ｑ４がゼロの場合のオイル供給量）よりも増加され、エンジン始動直後からの所定秒Δｔ２間で、トルクコンバータＴＣ内のオイル不足が解消される。

そして、ステップＶ８で、エンジン始動直後から所定秒Δｔ２経過していない場合は、処理がステップＶ７に戻り、他方、エンジン始動直後から所定秒Δｔ２経過すると、処理がステップＶ９に進み、制御装置３Ｃによって、エンジン回転速度Ｎｔが通常のエンジン回転速度（アイドリング時のエンジン回転速度）Ｎｔ２となるように、エンジンＥＧが制御される。これにより、機械式オイルポンプＰ２からトルクコンバータＴＣへのオイル供給量が通常のオイル供給量に戻される。そして、処理が終了する。

この動作により、このオイルポンプ制御装置１Ｃでは、図８のＧ１に示すように、エンジン始動時ｔ１の直後からの所定秒（例えば２秒）Δｔ２間、エンジン回転速度Ｎｔが、従来の場合（Ｇ２）のエンジン回転速度Ｎｔ２よりも速いエンジン回転速度Ｎｔ１に制御される。これにより、トルクコンバータＴＣ内のオイル量が、エンジン始動時ｔ１の直後からの所定秒Δｔ２間で、当該車両のクリープ発進に必要なオイル量Ｑ３まで充填されて、車両のクリープ発進可能になる。

なお、図８は、このオイルポンプ制御装置１Ｃにおけるエンジン始動時ｔ１からのエンジン回転速度Ｎｔの時間変化の一例（Ｇ１）と、従来の場合のエンジン始動時ｔ１からのエンジン回転速度Ｎｔの時間変化の一例（Ｇ２）とを示したものである。

＜主要な効果＞
以上のように構成されたオイルポンプ制御装置１Ｃによれば、エンジン停止時のオイル温度Ｔｆとエンジン停止時から次のエンジン始動時までの経過時間Δｔ１とを用いて、当該エンジン始動時のトルクコンバータＴＣ内のオイル抜け量Ｑ１を推定し、その推定に基づいて、トルクコンバータＴＣ内のオイルの不足量（即ち、車両のクリープ発進に必要なオイル量に対する不足量）を、エンジン始動直後から所定秒Δｔ２で充填できるエンジン回転速度Ｎｔ１を算出し、エンジン始動直後から、そのエンジン回転速度Ｎｔ１でエンジンＥＧを駆動させる。これにより、トルクコンバータＴＣ内のオイルの充填量が不足している場合は、エンジン始動直後から所定秒Δｔ２間で（即ち、素早く）、第２実施形態と同様に、トルクコンバータＴＣへのオイル供給量が増加されてトルクコンバータＴＣ内のオイルの充填量の不足が解消され、これにより、車両発進性能の低下が防止される。

≪付帯事項≫
以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明は斯かる例に限定されないことは言うまでもない。当業者であれば、特許請求の範囲に記載された範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、それらについても当然に本発明の技術的範囲に属するものと解される。

また、第１から第３実施形態の何れかを組み合わせた発明についても、当然に本発明の技術的範囲に属するものと解される。

本発明は、トルクコンバータのオイル抜けによる車両発進性能の低下を防止するオイルポンプ制御装置への適用に好適である。

１，１Ｂ，１Ｃ オイルポンプ制御装置
３，３Ｂ 制御装置
４ クランクシャフト
５，１５ 入力軸
７，１７ 出力軸
１９ オイルパン
Ｃ クラッチ
Ｂ ブレーキ
ＥＧ エンジン（内燃機関）
ＴＣ トルクコンバータ
Ｐ１ 電動オイルポンプ（オイルポンプ）
Ｐ２ 機械式オイルポンプ（オイルポンプ）
Ｎｅ エンジンの出力回転速度
Ｎｔ トルクコンバータの出力回転速度

Claims (1)

1. 内燃機関と、
   入力軸および出力軸を有し、前記入力軸に入力された前記内燃機関の出力回転速度をオイルを介して前記出力軸に伝達するトルクコンバータと、
   前記出力軸の回転速度を変速または遮断する変速機と、
   前記トルクコンバータに前記オイルを供給するオイルポンプと、
   を備え、
   前記変速機が前記出力軸の回転速度を遮断する状態において、前記内燃機関の前記出力回転速度の立ち上がりに対する前記出力軸の前記回転速度の立ち上がりの遅れが所定閾値以下の場合は、前記オイルポンプは、前記トルクコンバータへのオイル供給量が第１供給量となるように駆動し、他方、前記遅れが前記閾値よりも大きい場合は、前記オイルポンプは、前記トルクコンバータへのオイル供給量が前記第１供給量よりも多い第２供給量となるように駆動することを特徴とするオイルポンプ制御装置。

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