JP2013155418A - 超電導薄膜作製用ターゲットおよびそれを用いた酸化物超電導線材の製造方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】PLD法による成膜過程で割れが生じ難く、超電導特性に優れ、且つ、膜質および超電導特性が均一な酸化物超電導薄膜を形成することができる酸化物超電導薄膜作製用ターゲットおよびそれを用いた酸化物超電導線材の製造方法を提供することを目的とする。
【解決手段】本発明の超電導薄膜作製用ターゲットは、REBa2Cu3Ox(REは希土類元素の内から選択される1種以上の元素)で表される希土類酸化物超電導焼結体を含み、RE化合物、Ba化合物、Cu化合物を含む原料粉末を仮焼きして仮焼体を得る仮焼き工程と、仮焼体を粉砕して粉砕粉を得る粉砕工程と、粉砕粉を圧粉して圧粉体を得る圧粉工程と、圧粉体を焼成して焼結体を得る焼成工程と、によって製造されるものであり、理論密度に対する相対密度が50〜72%とされている。
【選択図】図6
【解決手段】本発明の超電導薄膜作製用ターゲットは、REBa2Cu3Ox(REは希土類元素の内から選択される1種以上の元素)で表される希土類酸化物超電導焼結体を含み、RE化合物、Ba化合物、Cu化合物を含む原料粉末を仮焼きして仮焼体を得る仮焼き工程と、仮焼体を粉砕して粉砕粉を得る粉砕工程と、粉砕粉を圧粉して圧粉体を得る圧粉工程と、圧粉体を焼成して焼結体を得る焼成工程と、によって製造されるものであり、理論密度に対する相対密度が50〜72%とされている。
【選択図】図6
Description
本発明は、酸化物超電導薄膜作製用ターゲットおよびそれを用いた酸化物超電導線材の製造方法に関する。
RE−123系酸化物超電導体(REBa2Cu3Ox:REは希土類元素の内から選択される1種以上の元素)は、液体窒素温度で超電導性を示し、電流損失が低いため、これを超電導線材に加工して電力供給用の超電導導体あるいは超電導コイルを製造することがなされている。この酸化物超電導体を線材に加工するための方法として、金属テープの基材上に中間層を介し酸化物超電導薄膜を形成し、この酸化物超電導薄膜の上に安定化層を形成する方法が実施されている。
酸化物超電導線材に形成する酸化物超電導薄膜は、結晶配向性に優れ、不純物の無い薄膜でなければ優れた超電導特性を得ることができないので、酸化物超電導薄膜は不純物混入のおそれの少ない減圧雰囲気において成膜法により形成されている。
酸化物超電導線材に形成する酸化物超電導薄膜は、結晶配向性に優れ、不純物の無い薄膜でなければ優れた超電導特性を得ることができないので、酸化物超電導薄膜は不純物混入のおそれの少ない減圧雰囲気において成膜法により形成されている。
酸化物超電導薄膜を形成する技術の1つとして知られているパルスレーザー蒸着法(PLD:Pulse Laser Deposition)は、ターゲットにパルスレーザーを照射し、レーザー照射によりターゲットからアブレーション(蒸発侵食)されて放出された原子、分子あるいは微粒子の噴流(プルーム)を基板に接触させることで、基板上にターゲットの構成粒子を堆積させる薄膜作製技術であり、半導体や酸化物超電導薄膜の作製に適用されている。また、ターゲットから薄膜を作製した場合、ターゲットと薄膜との間で組成ずれが少ないことから、PLD法は他の薄膜作製プロセスに比べ、複雑な化学組成を転写する場合に優れている特徴がある。
このようなPLD法を用いて超電導薄膜を作製する場合、ターゲットとしては、RE化合物、Ba化合物、Cu化合物を混合、仮焼きした仮焼体の粉砕粉を圧粉し、この圧粉体を焼成した焼結体が用いられる。
ところで、レーザーアブレーション用のみならずスパッタ法などに代表される気相法において焼結体をターゲット材料として用いる場合、その焼結密度を高くすることが一般的である。その理由としては、ターゲットの焼結密度が高いほど蒸着レートが速くなり、得られる薄膜も均一になり易いためである。このような点から、一般的に理論密度に対する相対密度が80%以上のターゲットが使用されることが多い。
酸化物超電導線材の超電導薄膜をレーザーアブレーション法で形成する場合においても、同様に蒸着レートが速いことと、得られる薄膜の均一性が求められるため、焼結密度が高いターゲットを得るために様々な工夫がなされている(特許文献1参照。)。
例えば、従来、Y系酸化物超電導体の一種であるGdBa2Cu3Ox(以下、GdBCOと略す。理論密度:6.97g/cm3)よりなる超電導薄膜を形成する場合では、理論密度に対する相対密度で95%以上のターゲットが用いられている。
ところで、レーザーアブレーション用のみならずスパッタ法などに代表される気相法において焼結体をターゲット材料として用いる場合、その焼結密度を高くすることが一般的である。その理由としては、ターゲットの焼結密度が高いほど蒸着レートが速くなり、得られる薄膜も均一になり易いためである。このような点から、一般的に理論密度に対する相対密度が80%以上のターゲットが使用されることが多い。
酸化物超電導線材の超電導薄膜をレーザーアブレーション法で形成する場合においても、同様に蒸着レートが速いことと、得られる薄膜の均一性が求められるため、焼結密度が高いターゲットを得るために様々な工夫がなされている(特許文献1参照。)。
例えば、従来、Y系酸化物超電導体の一種であるGdBa2Cu3Ox(以下、GdBCOと略す。理論密度:6.97g/cm3)よりなる超電導薄膜を形成する場合では、理論密度に対する相対密度で95%以上のターゲットが用いられている。
しかし、Y系のターゲット材料は、PLD法の成膜過程で割れ易いという問題がある。成膜過程でのターゲットの割れは、ターゲットが高温の成膜環境下に曝されること、あるいは、ターゲットにレーザー光が照射されること等によって生じるが、本発明者の知見によれば、従来の高密度のターゲットは割れやすい傾向にあると考えられる。
また、ターゲットに割れが発生して表面に段差が生じると、その部分から発生するプルーム(アブレーションによるプラズマ)の向きが傾くなど膜の堆積条件が変化し、得られる膜質が不均一になる。このことは、超電導線材に設けられる酸化物超電導薄膜のように、長時間の成膜過程によって形成され、長手方向に均一な膜質であることが求められる場合に特に問題となる。
また、ターゲットに割れが発生して表面に段差が生じると、その部分から発生するプルーム(アブレーションによるプラズマ)の向きが傾くなど膜の堆積条件が変化し、得られる膜質が不均一になる。このことは、超電導線材に設けられる酸化物超電導薄膜のように、長時間の成膜過程によって形成され、長手方向に均一な膜質であることが求められる場合に特に問題となる。
本発明は、このような従来の実情に鑑みてなされたものであり、PLD法による成膜過程で割れが生じ難く、超電導特性に優れ、且つ、膜質および超電導特性が均一な酸化物超電導薄膜を形成することができる酸化物超電導薄膜作製用ターゲットおよびそれを用いた酸化物超電導線材の製造方法を提供することを目的とする。
上記課題を解決するため、本発明の酸化物超電導薄膜作製用ターゲットは、REBa2Cu3Ox(REは希土類元素の内から選択される1種以上の元素)で表される希土類酸化物超電導焼結体を含み、RE化合物、Ba化合物、Cu化合物を含む原料粉末を仮焼きして仮焼体を得る仮焼き工程と、前記仮焼体を粉砕して粉砕粉を得る粉砕工程と、前記粉砕粉を圧粉して圧粉体を得る圧粉工程と、前記圧粉体を焼成して焼結体を得る焼成工程と、によって製造される酸化物超電導薄膜作製用ターゲットであって、理論密度に対する相対密度が50〜72%であることを特徴とする。
本発明の酸化物超電導薄膜作製用ターゲットは、相対密度を50〜72%に規定し、内部に適度な気孔を設けた構造とすることにより、レーザー光を照射して表面を液状としてプルームを発生させた場合、ターゲットの内部側まで液状となり難い構造とすることにより、PLD法による成膜過程で割れ難く、長時間に亘ってプルームを安定した状態で発生させることができ、十分な蒸着レートで酸化物超電導薄膜を堆積させることができる。
したがって、このような酸化物超電導薄膜作製用ターゲットによれば、膜質および超電導特性が均一であり、超電導特性に優れた酸化物超電導薄膜を成膜することができる。
したがって、このような酸化物超電導薄膜作製用ターゲットによれば、膜質および超電導特性が均一であり、超電導特性に優れた酸化物超電導薄膜を成膜することができる。
本発明の酸化物超電導線材の製造方法は、本発明の酸化物超電導薄膜作製用ターゲットを用いて、レーザー蒸着法により、基板の上方に酸化物超電導薄膜を形成する工程を備えたことを特徴とする。
本発明の酸化物超電導線材の製造方法によれば、本発明の酸化物超電導薄膜作製用ターゲットを用いて酸化物超電導薄膜を形成するため、酸化物超電導薄膜を成膜する過程で、レーザー光が照射されたときにターゲットが割れ難く、長時間に亘ってプルームを安定に発生させることができるとともに、十分な蒸着レートで酸化物超電導薄膜を成膜することができる。したがって、膜質および超電導特性が長手方向で均一であり、優れた超電導特性を発揮する酸化物超電導線材を製造することが可能である。
本発明の酸化物超電導薄膜作製用ターゲットは、理論密度に対する相対密度を50〜72%に設定したことにより、PLD法による成膜過程で割れ難く、長時間に亘ってプルームを安定に発生させることができるとともに、十分な蒸着レートで酸化物超電導薄膜を堆積させることができる。したがって、この酸化物超電導薄膜作製用ターゲットによれば、膜質および超電導特性が長手方向で均一であり、超電導特性に優れた酸化物超電導薄膜を成膜することができる。
以下、本発明に係る酸化物超電導薄膜作製用ターゲットおよびそれを用いた酸化物超電導線材の製造方法について図面に基づいて説明する。
まず、本発明に係る酸化物超電導薄膜作製用ターゲットの実施形態について説明する。
本発明に係る酸化物超電導薄膜作製用ターゲットは、例えばパルスレーザー蒸着法(PLD法)を用いて酸化物超電導薄膜を成膜する際、ターゲットとして用いられるものである。このターゲットは、希土類酸化物超電導焼結体を含み、希土類化合物、Ba化合物、Cu化合物を含む原料粉末を仮焼きして仮焼体を得る仮焼き工程と、仮焼体を粉砕して粉砕粉を得る粉砕工程と、粉砕粉を圧粉して圧粉体を得る圧粉工程と、圧粉体を焼成して焼結体を得る焼成工程とによって製造されたものである。各工程については、後述する製造方法において説明する。
まず、本発明に係る酸化物超電導薄膜作製用ターゲットの実施形態について説明する。
本発明に係る酸化物超電導薄膜作製用ターゲットは、例えばパルスレーザー蒸着法(PLD法)を用いて酸化物超電導薄膜を成膜する際、ターゲットとして用いられるものである。このターゲットは、希土類酸化物超電導焼結体を含み、希土類化合物、Ba化合物、Cu化合物を含む原料粉末を仮焼きして仮焼体を得る仮焼き工程と、仮焼体を粉砕して粉砕粉を得る粉砕工程と、粉砕粉を圧粉して圧粉体を得る圧粉工程と、圧粉体を焼成して焼結体を得る焼成工程とによって製造されたものである。各工程については、後述する製造方法において説明する。
ターゲットに含まれる希土類酸化物超電導焼結体は、REBa2Cu3Ox(REは希土類元素の内から選択される1種以上の元素)で表されるRE−123系酸化物超電導体であり、構成元素REとしてはY、La、Nd、Sm、Eu、Er、Gd等が挙げられる。RE−123系酸化物超電導体として好ましいのは、Y123(YBa2Cu3Ox)又はGd123(GdBa2Cu3Ox)等である。
なお、ターゲットは、REBa2Cu3Oxなる組成式で表される焼結体の他、このターゲットを製造する場合に用いた原料としての希土類元素の化合物、Baの化合物、Cuの化合物由来の異相が含有されていても良い。ここで異相とは、母相である目的のREBa2Cu3Oxなる組成式で示される焼結体とは異なる組成比の相、RE1Ba2Cu3Oxの組成比ではないが、REとBaとCuが複合酸化物になっているもの、もしくは、RE、Ba、Cuの個別の酸化物粒子、または、これら元素のうち、2種以上の複合酸化物粒子を意味する。
また、酸化物超電導薄膜に対し、人工ピンを導入する場合、ターゲットには、人工ピン材料が添加されていても良い。酸化物超電導薄膜に導入される人工ピン材料は、ペロブスカイト構造のABO3なる一般式で示される物質が適用され、BaZrO3(BZO)、BiFeO3(BFO)を例示できるが、これらの他に、Y2O3、SnO2、BaSnO3などを適用することもできる。人工ピン材料は、酸化物超電導薄膜に対し10質量%以下程度含有させることができる。
本発明に係るターゲットは、理論密度に対する相対密度が50〜72%を選択できる。また、この範囲の中でも50〜70%の範囲を選択できる。
ここで、理論密度に対する相対密度とは、焼結体の密度を理論密度に対する実測密度の比率(%)で示したものであり、理論密度とは、原料粉末を隙間無く完全に緻密化した状態での密度である。理論密度は、物質が欠陥の無い完全な単結晶である場合の密度ともいうことができ、GdBa2Cu3O7の場合、理論密度は6.97g/cm3である。
上述のターゲットは、相対密度が50〜72%であり、比較的低いことにより、高温の成膜環境下でレーザー光が照射されたとき、表面部分を主体として液状になった部分から粒子を飛び出させてプルームを発生できるので、ターゲットに割れが生じ難く、長時間に亘ってプルームを安定に発生させることができる。このため、このようなターゲットを用いることにより、膜質および超電導特性が長手方向で均一な酸化物超電導薄膜を成膜することが可能となる。
ここで、理論密度に対する相対密度とは、焼結体の密度を理論密度に対する実測密度の比率(%)で示したものであり、理論密度とは、原料粉末を隙間無く完全に緻密化した状態での密度である。理論密度は、物質が欠陥の無い完全な単結晶である場合の密度ともいうことができ、GdBa2Cu3O7の場合、理論密度は6.97g/cm3である。
上述のターゲットは、相対密度が50〜72%であり、比較的低いことにより、高温の成膜環境下でレーザー光が照射されたとき、表面部分を主体として液状になった部分から粒子を飛び出させてプルームを発生できるので、ターゲットに割れが生じ難く、長時間に亘ってプルームを安定に発生させることができる。このため、このようなターゲットを用いることにより、膜質および超電導特性が長手方向で均一な酸化物超電導薄膜を成膜することが可能となる。
ここで、膜質および超電導特性が均一であるとともに、超電導特性に優れた酸化物超電導薄膜を成膜するには、ターゲットの理論密度に対する相対密度が50〜72%である点が重要となる。ターゲットの相対密度が50%未満である場合には、蒸着レートが小さくなるため、得られる酸化物超電導薄膜の堆積量が少なくなり、生産性の面で不十分となる。また、そのような低密度の焼結体を製造しようとした場合、それに見合った圧粉体を作製することが難しく、ターゲットを得ること自体困難である。一方、ターゲットの相対密度が72%を超えると、PLD法の成膜過程でターゲットが割れ易くなり、割れ目でプルームが傾くことによって膜の堆積条件が変動する。その結果、得られる酸化物超電導薄膜の超電導特性が不均一となる。
次に、本発明に係るターゲットの製造方法の一例について説明する。この製造方法では、混合工程と、仮焼き工程と、粉砕工程と、圧粉工程と、焼成工程と、によってターゲットを製造する。以下、各工程について順次説明する。
[1]混合工程
ターゲットを製造するには、製造目的とする酸化物超電導薄膜の組成に応じた原料を用意する。本実施形態で製造目的とする酸化物超電導薄膜は、REBa2Cu3Oxなる組成比の酸化物超電導薄膜であるので、REの化合物、Baの化合物、Cuの化合物を原料として用い、これらの原料を用いてターゲットを製造する。
REの化合物、Baの化合物、Cuの化合物として用いるのは、原料の入手しやすさ、コスト等を考慮すると、希土類元素の酸化物、Baの炭酸塩、Cuの酸化物が望ましい。
中でも、YBa2Cu3Oxなる組成比の酸化物超電導薄膜とする場合に用いることが望ましいのはY2O3、BaCO3、CuOである。また、GdBa2Cu3Oxなる組成比の酸化物超電導薄膜とする場合に用いることが望ましいのはGd2O3、BaCO3、CuOである。また、BaCO3の代わりにBaOを使用することもできる。
以下にGd2O3粉末と、BaCO3粉末とCuO粉末を使用してターゲットを製造する場合を一例として説明する。
原料としてのGd2O3粉末と、BaCO3粉末とCuO粉末をGd:Ba:Cuが1:2:3の割合となるように秤量して混合し、湿式ボールミル装置などの混合装置で溶媒を添加しつつ粉砕混合する。この粉砕混合は数時間〜数10時間程度行なうことができる。
なお、前記の原料を秤量混合する場合、Gd2O3粉末と、BaCO3粉末とCuO粉末をGd:Ba:Cuが1:2±0.1:3±0.2の範囲の割合となるように秤量して混合しても良い。
[1]混合工程
ターゲットを製造するには、製造目的とする酸化物超電導薄膜の組成に応じた原料を用意する。本実施形態で製造目的とする酸化物超電導薄膜は、REBa2Cu3Oxなる組成比の酸化物超電導薄膜であるので、REの化合物、Baの化合物、Cuの化合物を原料として用い、これらの原料を用いてターゲットを製造する。
REの化合物、Baの化合物、Cuの化合物として用いるのは、原料の入手しやすさ、コスト等を考慮すると、希土類元素の酸化物、Baの炭酸塩、Cuの酸化物が望ましい。
中でも、YBa2Cu3Oxなる組成比の酸化物超電導薄膜とする場合に用いることが望ましいのはY2O3、BaCO3、CuOである。また、GdBa2Cu3Oxなる組成比の酸化物超電導薄膜とする場合に用いることが望ましいのはGd2O3、BaCO3、CuOである。また、BaCO3の代わりにBaOを使用することもできる。
以下にGd2O3粉末と、BaCO3粉末とCuO粉末を使用してターゲットを製造する場合を一例として説明する。
原料としてのGd2O3粉末と、BaCO3粉末とCuO粉末をGd:Ba:Cuが1:2:3の割合となるように秤量して混合し、湿式ボールミル装置などの混合装置で溶媒を添加しつつ粉砕混合する。この粉砕混合は数時間〜数10時間程度行なうことができる。
なお、前記の原料を秤量混合する場合、Gd2O3粉末と、BaCO3粉末とCuO粉末をGd:Ba:Cuが1:2±0.1:3±0.2の範囲の割合となるように秤量して混合しても良い。
[2]仮焼き工程
次に、粉砕混合した粉末を酸素含有雰囲気において950〜970℃で数時間〜数10時間程度仮焼きする第1の仮焼き工程を行う。次に、得られた仮焼体を、湿式ボールミル装置などの混合装置で溶媒を添加しつつ粉砕混合する。この粉砕混合は数時間〜数10時間程度、例えば、6〜24時間程度行うことができる。その後、粉砕混合した粉末を酸素含有雰囲気において950〜970℃で数時間〜数10時間程度仮焼きする第2の仮焼き工程を必要に応じて行う。なお、本工程で酸素含有雰囲気とは10〜30%程度の酸素を含む雰囲気あるいは大気中で良い。
ここで、昇温時間を短くし(2〜5時間)、最高温度で保持する時間も必要最小限(12〜24時間)にすることにより、粒成長した結晶同士が結合しないようにする。
混合粉末を仮焼きする場合、アルミナなどのセラミックス製の板の上に載せ、電気炉等の加熱炉で仮焼きすることが好ましい。加熱炉内の大気中で950〜970℃まで昇温し、この温度で12〜24時間保持することで仮焼体を得ることが好ましい。
次に、粉砕混合した粉末を酸素含有雰囲気において950〜970℃で数時間〜数10時間程度仮焼きする第1の仮焼き工程を行う。次に、得られた仮焼体を、湿式ボールミル装置などの混合装置で溶媒を添加しつつ粉砕混合する。この粉砕混合は数時間〜数10時間程度、例えば、6〜24時間程度行うことができる。その後、粉砕混合した粉末を酸素含有雰囲気において950〜970℃で数時間〜数10時間程度仮焼きする第2の仮焼き工程を必要に応じて行う。なお、本工程で酸素含有雰囲気とは10〜30%程度の酸素を含む雰囲気あるいは大気中で良い。
ここで、昇温時間を短くし(2〜5時間)、最高温度で保持する時間も必要最小限(12〜24時間)にすることにより、粒成長した結晶同士が結合しないようにする。
混合粉末を仮焼きする場合、アルミナなどのセラミックス製の板の上に載せ、電気炉等の加熱炉で仮焼きすることが好ましい。加熱炉内の大気中で950〜970℃まで昇温し、この温度で12〜24時間保持することで仮焼体を得ることが好ましい。
[3]粉砕工程
この後、仮焼物を再度湿式ボールミル装置などの混合装置で溶媒を添加しつつ粉砕混合することで粉砕粉を得る。この粉砕混合は数時間〜数10時間程度行なうことができる。
ここで、ボールミルを使用する場合には、粉砕時間を短くする(4〜5時間以内)、もしくは直径が比較的大きなボール(直径25mm以上)を用い、必要以上に粉砕粉を細かくしないようにするのが好ましい。
これにより、得られる粉砕粉は、比較的粒径の大きなものを含むものとなり、後工程[5]において、理論密度に対する相対密度が50〜72%のターゲットを得ることが可能となる。
この後、仮焼物を再度湿式ボールミル装置などの混合装置で溶媒を添加しつつ粉砕混合することで粉砕粉を得る。この粉砕混合は数時間〜数10時間程度行なうことができる。
ここで、ボールミルを使用する場合には、粉砕時間を短くする(4〜5時間以内)、もしくは直径が比較的大きなボール(直径25mm以上)を用い、必要以上に粉砕粉を細かくしないようにするのが好ましい。
これにより、得られる粉砕粉は、比較的粒径の大きなものを含むものとなり、後工程[5]において、理論密度に対する相対密度が50〜72%のターゲットを得ることが可能となる。
[4]成型工程
次に、粉砕粉を乾燥した後、篩いを用いて分粒し、成型体に供する粉砕粉を採取する。ここで、この採取した粉砕粉の粒径が、最終的に得られる焼結体の結晶粒径に略対応する。したがって、この工程では、粒径100μm以上の粉砕粉を10%以上含むように採取する。この粉砕粉を得るには、粉砕粉を篩い分けして粒径毎の粉砕粉を用意し、粒径100μm以上の粉砕粉を10%以上含むように配合すればよい。そして、採取した粉砕粉を、目的のターゲット形状、例えば円盤状にプレス成型する。
このように比較的粒径の大きい粉砕粉を含ませることにより、後の焼成工程[5]において、焼結による体積の減少が抑えられ、理論密度に対する相対密度が50〜72%のターゲットを得ることが可能となる。
次に、粉砕粉を乾燥した後、篩いを用いて分粒し、成型体に供する粉砕粉を採取する。ここで、この採取した粉砕粉の粒径が、最終的に得られる焼結体の結晶粒径に略対応する。したがって、この工程では、粒径100μm以上の粉砕粉を10%以上含むように採取する。この粉砕粉を得るには、粉砕粉を篩い分けして粒径毎の粉砕粉を用意し、粒径100μm以上の粉砕粉を10%以上含むように配合すればよい。そして、採取した粉砕粉を、目的のターゲット形状、例えば円盤状にプレス成型する。
このように比較的粒径の大きい粉砕粉を含ませることにより、後の焼成工程[5]において、焼結による体積の減少が抑えられ、理論密度に対する相対密度が50〜72%のターゲットを得ることが可能となる。
[5]焼成工程
焼成工程は、950〜970℃で数時間〜数10時間程度、酸素含有雰囲気中で行なうことができ、この焼成工程により目的のターゲットを得ることができる。
焼成工程は、950〜970℃で数時間〜数10時間程度、酸素含有雰囲気中で行なうことができ、この焼成工程により目的のターゲットを得ることができる。
次に、本発明に係るターゲットを備えたレーザー蒸着装置、および、本発明に係るターゲットを用いて製造される酸化物超電導線材1の一例について説明する。
図1は本発明に係るターゲットを備えたレーザー蒸着装置の概略構成を示す正面図、図2は同蒸着装置の概略構成を示す側面図、図3は同蒸着装置の要部を示す斜視図である。
図1〜図3に示す構成のレーザー蒸着装置Aを用いて製造しようとする酸化物超電導線材1の一構造例を図4に示す。なお、図4に示す酸化物超電導線材は、本発明に係るターゲットを用いて酸化物超電導薄膜を成膜する対象としての一例であり、以下に説明する積層構造に限定されないのは勿論である。
この例の酸化物超電導線材1は、テープ状の基材2の上方に、配向層4とキャップ層5を含む中間層3と酸化物超電導薄膜6と第1の安定化層7と第2の安定化層8をこの順に積層してなる。この酸化物超電導線材1はその周面を図示略の絶縁被覆層などで覆って酸化物超電導導体として利用される。
図1は本発明に係るターゲットを備えたレーザー蒸着装置の概略構成を示す正面図、図2は同蒸着装置の概略構成を示す側面図、図3は同蒸着装置の要部を示す斜視図である。
図1〜図3に示す構成のレーザー蒸着装置Aを用いて製造しようとする酸化物超電導線材1の一構造例を図4に示す。なお、図4に示す酸化物超電導線材は、本発明に係るターゲットを用いて酸化物超電導薄膜を成膜する対象としての一例であり、以下に説明する積層構造に限定されないのは勿論である。
この例の酸化物超電導線材1は、テープ状の基材2の上方に、配向層4とキャップ層5を含む中間層3と酸化物超電導薄膜6と第1の安定化層7と第2の安定化層8をこの順に積層してなる。この酸化物超電導線材1はその周面を図示略の絶縁被覆層などで覆って酸化物超電導導体として利用される。
前記基材2は、可撓性を有する酸化物超電導線材1とするためにテープ状の耐熱金属製、例えば、ハステロイ(米国ヘインズ社製商品名)などのニッケル合金からなる。
中間層3は、以下に説明する下地層と配向層4とキャップ層5からなる構造を一例として適用できる。
下地層を設ける場合は、以下に説明する拡散防止層とベッド層の複層構造あるいは、これらのうちどちらか1層からなる構造とすることができる。
下地層は、窒化ケイ素(Si3N4)、酸化アルミニウム(Al2O3、「アルミナ」とも呼ぶ)、あるいは、GZO(Gd2Zr2O7)等から構成される単層あるいは複層構造が望ましい。
ベッド層は、例えば、イットリア(Y2O3)などの希土類酸化物であり、より具体的には、Er2O3、CeO2、Dy2O3、Er2O3、Eu2O3、Ho2O3、La2O3等を例示することができ、これらの単層あるいは複層構造を採用できる。
中間層3は、以下に説明する下地層と配向層4とキャップ層5からなる構造を一例として適用できる。
下地層を設ける場合は、以下に説明する拡散防止層とベッド層の複層構造あるいは、これらのうちどちらか1層からなる構造とすることができる。
下地層は、窒化ケイ素(Si3N4)、酸化アルミニウム(Al2O3、「アルミナ」とも呼ぶ)、あるいは、GZO(Gd2Zr2O7)等から構成される単層あるいは複層構造が望ましい。
ベッド層は、例えば、イットリア(Y2O3)などの希土類酸化物であり、より具体的には、Er2O3、CeO2、Dy2O3、Er2O3、Eu2O3、Ho2O3、La2O3等を例示することができ、これらの単層あるいは複層構造を採用できる。
配向層4として具体的には、Gd2Zr2O7、MgO、ZrO2−Y2O3(YSZ)、SrTiO3、CeO2、Y2O3、Al2O3、Gd2O3、Zr2O3、Ho2O3、Nd2O3等の金属酸化物を例示できる。配向層4は、単層でも良いし、複層構造でも良い。
配向層4は、スパッタ法、真空蒸着法、レーザー蒸着法、電子ビーム蒸着法、イオンビームアシスト蒸着法(以下、IBAD法と略記する。)等の物理的蒸着法;化学気相成長法(CVD法);有機金属塗布熱分解法(MOD法);溶射等、酸化物薄膜を形成する公知の方法で積層できる。これらの方法の中でも特に、IBAD法で形成された前記金属酸化物層は、結晶配向性が高く、酸化物超電導層やキャップ層の結晶配向性を制御する効果が高い点で好ましい。
配向層4は、スパッタ法、真空蒸着法、レーザー蒸着法、電子ビーム蒸着法、イオンビームアシスト蒸着法(以下、IBAD法と略記する。)等の物理的蒸着法;化学気相成長法(CVD法);有機金属塗布熱分解法(MOD法);溶射等、酸化物薄膜を形成する公知の方法で積層できる。これらの方法の中でも特に、IBAD法で形成された前記金属酸化物層は、結晶配向性が高く、酸化物超電導層やキャップ層の結晶配向性を制御する効果が高い点で好ましい。
前記キャップ層5は、前記配向層4の表面に対してエピタキシャル成長し、その後、横方向(面方向)に粒成長(オーバーグロース)して、結晶粒が面内方向に選択成長するという過程を経て形成されたものが好ましい。このようなキャップ層5は、前記配向層4よりも高い面内配向度を得られる可能性がある。キャップ層5として具体的には、CeO2、LMO(LaMnO3)、Y2O3、Al2O3、Gd2O3、Zr2O3等を例示できる。
酸化物超電導薄膜6はREBa2Cu3Ox(REはY、La、Nd、Sm、Er、Gd等の希土類元素の1種以上を表す)なる材料、具体的には、Y123(YBa2Cu3Ox)又はGd123(GdBa2Cu3Ox)を例示できる。
酸化物超電導薄膜6は、本実施形態では後に説明する構成の成膜装置Aを用い、後述するPLD法により形成できる。酸化物超電導薄膜6の厚みは、0.5〜5μm程度であって、均一な厚みであることが好ましい。
酸化物超電導薄膜6はREBa2Cu3Ox(REはY、La、Nd、Sm、Er、Gd等の希土類元素の1種以上を表す)なる材料、具体的には、Y123(YBa2Cu3Ox)又はGd123(GdBa2Cu3Ox)を例示できる。
酸化物超電導薄膜6は、本実施形態では後に説明する構成の成膜装置Aを用い、後述するPLD法により形成できる。酸化物超電導薄膜6の厚みは、0.5〜5μm程度であって、均一な厚みであることが好ましい。
酸化物超電導薄膜6の上面を覆うように形成されている第1の安定化層7は、AgあるいはAg合金からなり、第2の安定化層8は、良導電性の金属材料からなる。第2の安定化層8を構成する金属材料としては、特に限定されないが、銅、黄銅(Cu−Zn合金)、Cu−Ni合金等の銅合金が好ましい。なお、酸化物超電導線材1を超電導限流器に使用する場合は、第2の安定化層8は高抵抗金属材料より構成され、例えば、Ni−Cr等のNi系合金などを使用できる。
本実施形態において、前記酸化物超電導線材1の酸化物超電導薄膜6を以下に説明するレーザー蒸着装置Aを用いて製造することができる。
本実施形態のレーザー蒸着装置Aは、レーザー光によってターゲット11から叩き出され若しくは蒸発した構成粒子の噴流(プルーム)を基材上に向け、構成粒子の堆積による酸化物超電導薄膜6を基材の上方に形成するレーザー蒸着法(PLD法)を実施する装置である。本実施形態のレーザー蒸着装置Aは、基材2上に中間層3を上述の各種の方法により成膜した積層体の状態からその上に酸化物超電導薄膜6を成膜する場合に用いることができる。
本実施形態のレーザー蒸着装置Aは、レーザー光によってターゲット11から叩き出され若しくは蒸発した構成粒子の噴流(プルーム)を基材上に向け、構成粒子の堆積による酸化物超電導薄膜6を基材の上方に形成するレーザー蒸着法(PLD法)を実施する装置である。本実施形態のレーザー蒸着装置Aは、基材2上に中間層3を上述の各種の方法により成膜した積層体の状態からその上に酸化物超電導薄膜6を成膜する場合に用いることができる。
レーザー蒸着装置Aは、図1〜図3に示すようにテープ状の基材2をその長手方向に走行するための走行装置10と、この走行装置10の下側に設置されたターゲット11と、このターゲット11にレーザー光を照射するために図1に示すように処理容器(真空チャンバ)18の外部に設けられたレーザー光源12を備えている。ここで、ターゲット11は、本発明に係るターゲットによって構成されている。
前記走行装置10は、一例として、成膜領域15に沿って走行するテープ状の基材2を案内するための転向リールの集合体である転向部材群16、17を備え、これら転向部材群16、17に基材2を巻き掛けて成膜領域15に基材2の複数のレーンを構成するように基材2を案内できる装置として構成される。
前記走行装置10は、一例として、成膜領域15に沿って走行するテープ状の基材2を案内するための転向リールの集合体である転向部材群16、17を備え、これら転向部材群16、17に基材2を巻き掛けて成膜領域15に基材2の複数のレーンを構成するように基材2を案内できる装置として構成される。
前記走行装置10とターゲット11は処理容器18の内部に収容されており、処理容器18は、外部と成膜空間とを仕切る容器であり、気密性を有するとともに、内部が高真空状態とされるため耐圧性を有する構成とされる。この処理容器18には、処理容器内のガスを排気する排気手段19が接続され、他に、処理容器内にキャリアガスおよび反応ガスを導入するガス供給手段が形成されているが、図面ではガス供給手段を略し、各装置の概要のみを示している。
基材2は処理容器18の内部に設けられている供給リール20に巻き付けられ、必要長さ繰り出すことができるように構成されている。供給リール20から繰り出された基材2は、複数の転向リール16aを同軸的に隣接配置した転向部材群16と、複数の転向リール17aを同軸的に隣接配置した転向部材群17に交互に巻き掛けられている。これらの転向部材群16、17は処理容器18の内部において離間して配置され、それらの間に複数の平行なレーン2Aを構成するように基材2が配置され、基材2は転向部材群17から引き出されて巻取リール21に巻き取られるように構成されている。
基材2は処理容器18の内部に設けられている供給リール20に巻き付けられ、必要長さ繰り出すことができるように構成されている。供給リール20から繰り出された基材2は、複数の転向リール16aを同軸的に隣接配置した転向部材群16と、複数の転向リール17aを同軸的に隣接配置した転向部材群17に交互に巻き掛けられている。これらの転向部材群16、17は処理容器18の内部において離間して配置され、それらの間に複数の平行なレーン2Aを構成するように基材2が配置され、基材2は転向部材群17から引き出されて巻取リール21に巻き取られるように構成されている。
また、処理容器18の内部に、転向部材群16、17とその周囲を囲む矩形箱状のヒーターボックス23が設けられ、供給リール20から繰り出された基材2はヒーターボックス23の一側の入口部23aを通過して転向部材群16に至るように構成され、転向部材群17から引き出された基材2はヒーターボックス23の他側の出口部23bを介し巻取リール21側に巻き取られるようになっている。なお、図に示す装置においてヒーターボックス23は成膜領域15の温度制御を行うために設けられているが、ヒーターボックス23は略しても差し支えない。
転向部材群16、17の間の中間位置の下方に本発明に係る円板状のターゲット11が設けられている。このターゲット11は、円盤状のターゲットホルダ25に装着されて支持され、ターゲットホルダ25は、その下面中央部に取り付けられた支持ロッド26により回転自在(自転自在)に支持され、更に図示略の往復移動機構により図2に示すY1、Y2方向(転向部材群16、17の間に形成される基材2のレーン2Aに沿う前後方向)に水平に往復移動自在に支持されている。これらの機構によるターゲットホルダ25の回転移動と往復前後移動により、ターゲット11の表面に照射されるレーザー光の位置を適宜変更できるように構成されている。
転向部材群16、17の間の中間位置の下方に本発明に係る円板状のターゲット11が設けられている。このターゲット11は、円盤状のターゲットホルダ25に装着されて支持され、ターゲットホルダ25は、その下面中央部に取り付けられた支持ロッド26により回転自在(自転自在)に支持され、更に図示略の往復移動機構により図2に示すY1、Y2方向(転向部材群16、17の間に形成される基材2のレーン2Aに沿う前後方向)に水平に往復移動自在に支持されている。これらの機構によるターゲットホルダ25の回転移動と往復前後移動により、ターゲット11の表面に照射されるレーザー光の位置を適宜変更できるように構成されている。
ターゲット11の上方のヒーターボックス23の下面には、転向部材群16、17間において基材2が走行する複数のレーン2Aの全幅に該当するように開口部23cが形成されている。また、ヒーターボックス23において開口部23cの内側には熱板などの加熱装置27が配置され、転向部材群16、17の間を複数のレーン状に走行移動される基材2をそれらの裏面側から所望の温度に加熱できるように構成されている。加熱装置27は基材2をその裏面側から目的の加熱できる装置であればその構成は問わないが、通電式の電熱ヒータを内蔵した金属盤からなる一般的な加熱ヒータを用いることができる。
図1に示すように処理容器18において、ターゲット11を中心としてターゲット11の一側に位置する側壁18Aにターゲット11に対向するように照射窓30が形成されている。照射窓30の外方には集光レンズ32と反射ミラー33を介しアブレーション用のレーザー光源12が配置されている。
前記アブレーション用のレーザー光源12はエキシマレーザーあるいはYAGレーザー等のようにパルスレーザーとして良好なエネルギー出力を示すレーザー光源を用いることができる。レーザー光源12の出力として、例えば、エネルギー密度1〜5J/cm2程度、パルス周波数200〜600Hzのレーザー光源を用いることができる。
なお、図1に示す成膜装置Aでは、処理容器18の内部であって、ターゲット11の斜め上方側にターゲット表面のレーザー光照射領域の温度を計測するための赤外放射温度計36が設置されている。
前記アブレーション用のレーザー光源12はエキシマレーザーあるいはYAGレーザー等のようにパルスレーザーとして良好なエネルギー出力を示すレーザー光源を用いることができる。レーザー光源12の出力として、例えば、エネルギー密度1〜5J/cm2程度、パルス周波数200〜600Hzのレーザー光源を用いることができる。
なお、図1に示す成膜装置Aでは、処理容器18の内部であって、ターゲット11の斜め上方側にターゲット表面のレーザー光照射領域の温度を計測するための赤外放射温度計36が設置されている。
以下に、図1〜図3に示すレーザー蒸着装置Aを用いて酸化物超電導薄膜6を製造する方法について説明する。
酸化物超電導薄膜6を成膜するには、基材2上に中間層3を先に説明した種々の成膜法で形成したテープ状の基材を用いる。
このテープ状の基材を供給リール20から転向部材群16、17を介して巻取リール21に図2または図3に示すように巻き掛け、ターゲットホルダ25に上述のターゲット11を装着した後、処理容器18の内部を減圧する。
目的の圧力に減圧後、レーザー光源12からパルス状のレーザー光をターゲット11の表面に集光照射する。
酸化物超電導薄膜6を成膜するには、基材2上に中間層3を先に説明した種々の成膜法で形成したテープ状の基材を用いる。
このテープ状の基材を供給リール20から転向部材群16、17を介して巻取リール21に図2または図3に示すように巻き掛け、ターゲットホルダ25に上述のターゲット11を装着した後、処理容器18の内部を減圧する。
目的の圧力に減圧後、レーザー光源12からパルス状のレーザー光をターゲット11の表面に集光照射する。
ターゲット11の表面にレーザー光源12からのパルス状のレーザー光を集光照射すると、ターゲット11の表面部分の構成粒子を叩き出し若しくは蒸発させて前記ターゲット11から構成粒子の噴流(プルーム)29を発生させることができ、レーン2Aを構成し走行しているテープ状の基材2のキャップ層5の上に目的の粒子堆積を行って、酸化物超電導薄膜6を成膜できる。
ここで、この例のレーザー蒸着装置Aでは、ターゲット11が本発明のターゲットによって構成されていることにより、レーザー光が照射されたときにターゲット11が割れ難く、全成膜過程に亘って、ターゲット11表面を平滑な状態に維持できる。このため、プルーム29を基材2に向けて安定に発生させることができるとともに、ターゲット表面からの微細粒子や液相の飛散が抑えられ、パーティクルやドロップレットの付着、膜厚ムラが軽減された特性に優れた酸化物超電導薄膜を成膜することが可能である。
そして、酸化物超電導薄膜6上に、先に説明した成膜法で安定化層7および第2の安定化層8を順次形成することで、図4に示す酸化物超電導線材1が製造される。
ここで、この例のレーザー蒸着装置Aでは、ターゲット11が本発明のターゲットによって構成されていることにより、レーザー光が照射されたときにターゲット11が割れ難く、全成膜過程に亘って、ターゲット11表面を平滑な状態に維持できる。このため、プルーム29を基材2に向けて安定に発生させることができるとともに、ターゲット表面からの微細粒子や液相の飛散が抑えられ、パーティクルやドロップレットの付着、膜厚ムラが軽減された特性に優れた酸化物超電導薄膜を成膜することが可能である。
そして、酸化物超電導薄膜6上に、先に説明した成膜法で安定化層7および第2の安定化層8を順次形成することで、図4に示す酸化物超電導線材1が製造される。
ここで、この酸化物超電導線材1の製造方法では、酸化物超電導薄膜6を成膜するためのレーザー蒸着装置Aにおいて、ターゲット11が本発明のターゲットによって構成されていることにより、レーザー光が照射されたときにターゲット11が割れ難く、長時間に亘ってプルームを安定に発生させることができるとともに、十分な蒸着レートで酸化物超電導薄膜6を堆積させることができる。したがって、膜質および超電導特性が長手方向で均一であり、超電導特性に優れた酸化物超電導線材1を製造することが可能である。
以上、本発明の酸化物超電導薄膜作製用ターゲットおよびそれを用いた酸化物超電導線材の製造方法について説明したが、上記実施形態において、酸化物超電導薄膜作製用ターゲットを構成する各部、酸化物超電導線材の製造方法を構成する各工程は一例であって、本発明の範囲を逸脱しない範囲で適宜変更することが可能である。また、上記実施形態では、本発明に係るターゲットを、基材が複数レーンを走行する複数レーン方式のレーザー蒸着装置に適用しているが、基材がシングルレーンを走行するシングルレーン方式のレーザー蒸着装置に適用しても構わない。
以下、実施例を示して本発明をさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
「試験例」
Gd2O3粉末(99.9%)と、BaCO3粉末(99.9%)と、CuO粉末(99.9%)をGd、Ba、Cuのモル比が1:2:3になるように秤量した。φ100mmのアルミナポットにφ10mmのアルミナボールと溶媒としてヘキサンを用いて24時間粉砕混合した。用いた各粉末は篩により300μmの目を通過した粉末を用いた。
「試験例」
Gd2O3粉末(99.9%)と、BaCO3粉末(99.9%)と、CuO粉末(99.9%)をGd、Ba、Cuのモル比が1:2:3になるように秤量した。φ100mmのアルミナポットにφ10mmのアルミナボールと溶媒としてヘキサンを用いて24時間粉砕混合した。用いた各粉末は篩により300μmの目を通過した粉末を用いた。
この混合物を乾燥した後、950℃で酸素存在雰囲気中において24時間仮焼きした。得られた仮焼粉末に対し、CuKα線を使用した粉末X線回折計により回折パターンを評価した。その結果を図5に示す。図5に示すX線回折パターンでは、2θの値で7゜付近、23゜付近、39゜付近、47゜付近にそれぞれピークが見られたので、00l回折ピーク(lはエルを示す)の強度が高くなっていることを確認できた。この00l回折ピークの存在は仮焼粉末を構成する酸化物超電導体の結晶がab面内に粒成長していることを示す。
次にこの仮焼体を直径25mmのボールを備えたボールミルで4〜5時間粉砕し、粗く粉砕し、粉砕粉を得た。この粉砕工程では、粒径100μm前後の粒子が10%以上含むように粉砕する。なお、得られた粉砕粉を、ふるいを用いて各種粒径範囲に分粒し、分粒した各粉砕粉を、目的の粒度分布となるように混合して圧粉用の粉砕粉を得ることもできる。
採取した粉砕粉を、φ100mmの金型を用いて一軸プレスにより厚み4〜6mmの円盤状に成型し、950℃で24時間、酸素存在下において焼成して焼結体からなるターゲットを得た。
以上の工程により、相対密度が異なる焼結体からなるターゲットを得た。各ターゲットの絶対密度(実測密度)および相対密度を表1に示す。また、相対密度が68.9%のターゲットおよび相対密度が78.9%のターゲットについて、表面の走査型電子顕微鏡による組織写真を図6、7にそれぞれ示す。図6に示す相対密度68.9%のターゲットの方が図7に示す相対密度78.9%のターゲットよりも粒子間の隙間が大きいことが分かる。
採取した粉砕粉を、φ100mmの金型を用いて一軸プレスにより厚み4〜6mmの円盤状に成型し、950℃で24時間、酸素存在下において焼成して焼結体からなるターゲットを得た。
以上の工程により、相対密度が異なる焼結体からなるターゲットを得た。各ターゲットの絶対密度(実測密度)および相対密度を表1に示す。また、相対密度が68.9%のターゲットおよび相対密度が78.9%のターゲットについて、表面の走査型電子顕微鏡による組織写真を図6、7にそれぞれ示す。図6に示す相対密度68.9%のターゲットの方が図7に示す相対密度78.9%のターゲットよりも粒子間の隙間が大きいことが分かる。
<酸化物超電導線材の製造>
実験例で得た各ターゲットを用い、以下のようにして長さ150mの酸化物超電導線材を製造した。
ハステロイC−276(米国ヘインズ社商品名)からなる幅10mm、厚さ0.1mm、長さ10mのテープ状の基材上に、アモルファスAl2O3の拡散防止層(a−Al2O3の厚さ80nm)と、アモルファスY2O3のベッド層(a−Y2O3の厚さ30nm)と、イオンビームアシスト蒸着法によるMgOの中間層(IBAD−MgOの厚さ10nm)と、PLD法によるCeO2のキャップ層(厚さ300nm)を積層したテープ状の基材を用意した。この基材を用いて図1〜図3に示す構造のレーザー蒸着装置を用い、実験例で作成したターゲットを用いてレーザー蒸着法により酸化物超電導薄膜(GdBa2Cu3Ox)を成膜した。
酸化物超電導薄膜を成膜する条件は、レーザー光源として、エキシマレーザー(KrF:248nm)を用い、エネルギー密度3.0J/cm2、テープ基材の移動時の線速30m/h、パルスレーザーの繰り返し周波数300Hz、熱板によるテープ状基材の加熱温度800℃、転向部材間に配置する基材のレーン数を5レーンとして、キャップ層上に膜厚1500nmになるように酸化物超電導薄膜の堆積を行った。
成膜した酸化物超電導薄膜6上に、Agの安定化層(厚さ2μm)およびCuの第2安定化層(厚さ100μm)を形成することで酸化物超電導線材を製造した。
実験例で得た各ターゲットを用い、以下のようにして長さ150mの酸化物超電導線材を製造した。
ハステロイC−276(米国ヘインズ社商品名)からなる幅10mm、厚さ0.1mm、長さ10mのテープ状の基材上に、アモルファスAl2O3の拡散防止層(a−Al2O3の厚さ80nm)と、アモルファスY2O3のベッド層(a−Y2O3の厚さ30nm)と、イオンビームアシスト蒸着法によるMgOの中間層(IBAD−MgOの厚さ10nm)と、PLD法によるCeO2のキャップ層(厚さ300nm)を積層したテープ状の基材を用意した。この基材を用いて図1〜図3に示す構造のレーザー蒸着装置を用い、実験例で作成したターゲットを用いてレーザー蒸着法により酸化物超電導薄膜(GdBa2Cu3Ox)を成膜した。
酸化物超電導薄膜を成膜する条件は、レーザー光源として、エキシマレーザー(KrF:248nm)を用い、エネルギー密度3.0J/cm2、テープ基材の移動時の線速30m/h、パルスレーザーの繰り返し周波数300Hz、熱板によるテープ状基材の加熱温度800℃、転向部材間に配置する基材のレーン数を5レーンとして、キャップ層上に膜厚1500nmになるように酸化物超電導薄膜の堆積を行った。
成膜した酸化物超電導薄膜6上に、Agの安定化層(厚さ2μm)およびCuの第2安定化層(厚さ100μm)を形成することで酸化物超電導線材を製造した。
<評価>
各ターゲットを用いて製造された酸化物超電導線材について、5m長の尺取方式によって通電測定を行い、臨界電流値(Ic)の平均値(平均Ic)および標準偏差(A)を求め、均一性(標準偏差/平均Ic×100)を評価した。ここで、均一性が2%未満である場合を、長手方向において超電導特性の均一性が高いものと評価することができる。この評価結果を表1に示す。なお、表中、「−」はターゲットが作製できず、測定不能であった場合である。
また、代表として相対密度が68.9%のターゲット(本発明ターゲット)および相対密度が78.9%のターゲット(従来ターゲット)を用いて製造された酸化物超電導線材の長手方向における臨界電流Ic分布を図8に示す。
各ターゲットを用いて製造された酸化物超電導線材について、5m長の尺取方式によって通電測定を行い、臨界電流値(Ic)の平均値(平均Ic)および標準偏差(A)を求め、均一性(標準偏差/平均Ic×100)を評価した。ここで、均一性が2%未満である場合を、長手方向において超電導特性の均一性が高いものと評価することができる。この評価結果を表1に示す。なお、表中、「−」はターゲットが作製できず、測定不能であった場合である。
また、代表として相対密度が68.9%のターゲット(本発明ターゲット)および相対密度が78.9%のターゲット(従来ターゲット)を用いて製造された酸化物超電導線材の長手方向における臨界電流Ic分布を図8に示す。
表1に示す結果から、酸化物超電導線材は、相対密度50〜72%のターゲットを用いて製造することにより、臨界電流Icの均一性が高くなることがわかる。ここで、平均Icについては、ターゲットの相対密度が50〜72%の場合よりも、ターゲットの相対密度が72%より大きい場合の方が若干高い傾向が見られるが、これは酸化物超電導薄膜の蒸着量が多かったためと考えられる。
しかし、図8の結果を見てわかるように、臨界電流Icの最低値は、ターゲットの相対密度が68.9%の場合(448A)の方が、ターゲットの相対密度が78.9%の場合(440A)よりも高い値なっており、酸化物超電導線材としての特性はターゲットの相対密度が50〜72%の場合の方が勝っていると判断できる。これは、導電体として使用する長尺の超電導線材の場合、1箇所でもIc値の低い位置が存在する線材はその低いIc値で特性が制約される。これに対し最大値が劣っていても最小値が優れた超電導線材の方を優れた超電導線材であると見なすことができることから、相対密度68.9%のターゲットの方が相対密度78.9%のターゲットよりも優れた超電導線材を製造できると判断できる。
また、相対密度が72%より大きいターゲットを用いた場合、酸化物超電導薄膜の成膜過程でターゲットの割れが認められた。
このことから、酸化物超電導薄膜を成膜するためのターゲットは、相対密度50〜72%の範囲を選択することが、成膜レートを低下させずに必要な蒸着量を確保しながら、望ましい臨界電流値を得るために必要な範囲であることがわかる。
しかし、図8の結果を見てわかるように、臨界電流Icの最低値は、ターゲットの相対密度が68.9%の場合(448A)の方が、ターゲットの相対密度が78.9%の場合(440A)よりも高い値なっており、酸化物超電導線材としての特性はターゲットの相対密度が50〜72%の場合の方が勝っていると判断できる。これは、導電体として使用する長尺の超電導線材の場合、1箇所でもIc値の低い位置が存在する線材はその低いIc値で特性が制約される。これに対し最大値が劣っていても最小値が優れた超電導線材の方を優れた超電導線材であると見なすことができることから、相対密度68.9%のターゲットの方が相対密度78.9%のターゲットよりも優れた超電導線材を製造できると判断できる。
また、相対密度が72%より大きいターゲットを用いた場合、酸化物超電導薄膜の成膜過程でターゲットの割れが認められた。
このことから、酸化物超電導薄膜を成膜するためのターゲットは、相対密度50〜72%の範囲を選択することが、成膜レートを低下させずに必要な蒸着量を確保しながら、望ましい臨界電流値を得るために必要な範囲であることがわかる。
A…レーザー蒸着装置、1…酸化物超電導線材、2…基材、2A…レーン、4…中間層、5…キャップ層、6…酸化物超電導薄膜、7…第1の安定化層、8…第2の安定化層、11…ターゲット、12…レーザー光源、15…成膜領域、16、17…転向部材群、16a、17a…転向リール、18…処理容器、19…排気手段、20…供給リール、21…巻取リール、23…ヒーターボックス、25…ターゲットホルダ、26…支持ロッド、27…加熱装置、29…噴流(プルーム)。
Claims (2)
- REBa2Cu3Ox(REは希土類元素の内から選択される1種以上の元素)で表される希土類酸化物超電導焼結体を含み、RE化合物、Ba化合物、Cu化合物を含む原料粉末を仮焼きして仮焼体を得る仮焼き工程と、前記仮焼体を粉砕して粉砕粉を得る粉砕工程と、前記粉砕粉を圧粉して圧粉体を得る圧粉工程と、前記圧粉体を焼成して焼結体を得る焼成工程と、によって製造される酸化物超電導薄膜作製用ターゲットであって、
理論密度に対する相対密度が50〜72%であることを特徴とする酸化物超電導薄膜作製用ターゲット。 - 請求項1に記載の酸化物超電導薄膜作製用ターゲットを用いて、レーザー蒸着法により、基板の上方に酸化物超電導薄膜を形成する工程を備えたことを特徴とする酸化物超電導線材の製造方法。
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JP2012018078A JP2013155418A (ja) | 2012-01-31 | 2012-01-31 | 超電導薄膜作製用ターゲットおよびそれを用いた酸化物超電導線材の製造方法 |
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JP2016054050A (ja) * | 2014-09-03 | 2016-04-14 | 住友電気工業株式会社 | 超電導線材 |
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