JP2013133831A

JP2013133831A - 緩衝器

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Publication number: JP2013133831A
Application number: JP2011282630A
Authority: JP
Inventors: Kazuyuki Kimijima; 和之君嶋
Original assignee: KYB Corp
Current assignee: KYB Corp
Priority date: 2011-12-26
Filing date: 2011-12-26
Publication date: 2013-07-08
Anticipated expiration: 2031-12-26
Also published as: JP5831980B2

Abstract

【課題】オリフィス特性とバルブ特性とを滑らかに連続させる。
【解決手段】隔壁体３で区画される一方室Ｒ１と他方室Ｒ２との連通時に減衰作用をなすバルブ構造を有する緩衝器において、バルブ構造が隔壁体３における一方室Ｒ１または他方室Ｒ２に対向する端面に形成される弁座３ｇと、この弁座３ｇに外周側端部を離着座する環状のリーフバルブ４１と、このリーフバルブ４１の外周側端部にこのリーフバルブ４１の径方向に形成の切欠４１ａおよび弁座３ｇにこの弁座３ｇの径方向に形成の凹溝３ｋの少なくともいずれか一方からなる複数のオリフィスＯａ，Ｏｂ，Ｏｃ，Ｏｄを有し、この複数のオリフィスＯａ，Ｏｂ，Ｏｃ，Ｏｄが周方向幅を不等幅にしてなる。
【選択図】図３

Description

この発明は、緩衝器に関し、特に、車両におけるサスペンションに組み込まれる緩衝器の改良に関する。

車両におけるサスペンションに組み込まれる緩衝器にあっては、乗り心地の観点から、一般的に、低速で伸縮する際には、減衰力をしっかりと発揮して車体振動を抑制し、高速で伸縮する際には、減衰力が過剰になって、緩衝器に並列されるバネの振動吸収性能を妨げないようにすることが要求される。

この要求を満足すべく、緩衝器は、減衰力を発生するバルブ構造を備えるとしており、このバルブ構造としては、たとえば、特許文献１に開示されているように、ピストンの端面に形成の環状の弁座に離着座する環状のリーフバルブと、このリーフバルブにおける外周側端部に径方向に形成の切欠からなるオリフィスとを有するものがある。

このバルブ構造において、ピストンは、作動油を収容するシリンダ内にこのピストンが区画する一方室と他方室との連通を許容するポートを有し、このポートの下流側端をリーフバルブが開放可能に閉塞する。

そして、このバルブ構造において、リーフバルブの外周側端部には、上記ポートと下流側室との連通を許容する切欠からなる複数のオリフィスが設けられ、このオリフィスは、リーフバルブの周方向に等間隔で設けられて流路面積を同一にする。

それゆえ、上記のバルブ構造を備える従来の緩衝器にあっては、低速で伸縮する場合、一方室からポートに流入した作動油がオリフィスを通過して他方室に流出するときに圧力損失されて、オリフィス特性の減衰作用がなされ、しっかりとした減衰力を発揮する。

それに対して、緩衝器が高速で伸縮する場合には、オリフィス特性の減衰作用が継続されると車両における乗り心地を悪化させるから、作動油は、オリフィスを有するリーフバルブにおける外周側端部を撓ませ、弁座との間を通過して下流側室に流出する。このときの圧力損失でバルブ特性の減衰作用がなされ、言わば低い減衰力の発揮で緩衝器に並列されるバネの振動吸収性能を保障する。

ちなみに、オリフィスは、リーフバルブに形成される切欠からなるのに代えて、弁座に径方向に形成される打刻などからなる凹溝であっても同じである。

特開２００３−０４２２１４号公報

上記従来の緩衝器にあっては、バルブ構造によって、オリフィス特性の減衰作用と、バルブ特性の減衰作用とがなされる点で、問題がある訳ではないが、利用の実際を勘案すると、些かの不具合があると指摘される可能性がある。

すなわち、上記のバルブ構造にあって、リーフバルブは、外周側端部に周方向に等間隔で設けられる複数のオリフィスにおける流路面積を同一にするので、開弁圧に達すると、全周が一挙に撓んで開弁し、緩衝器の減衰特性は、オリフィス特性からバルブ特性に切り換わる。

ここで、オリフィス特性は、２乗曲線で示され、バルブ特性は、２／３乗曲線で示されるため、従来の緩衝器にあっては、図６中に破線図で示すように、オリフィス特性がバルブ特性に切り換わる際に、減衰特性が急変することになり、ロッド加速度、つまり、ピストン加速度の急変に繋がり、コトコト音等の異音の発生原因になる不具合がある。

そこで、この発明は、上記した事情を鑑みて創案されたものであって、オリフィス特性とバルブ特性とを滑らかに連続させるバルブ構造を備える緩衝器を提供することを目的とする。

上記した目的を達成するため、この発明の構成を、隔壁体で区画される一方室と他方室との連通時に減衰作用をなすバルブ構造を有する緩衝器において、上記バルブ構造は、上記隔壁体における上記一方室または上記他方室に対向する端面に形成される弁座と、この弁座に外周側端部を離着座する環状のリーフバルブと、このリーフバルブの外周側端部にこのリーフバルブの径方向に形成の切欠または上記弁座にこの弁座の径方向に形成の凹溝からなる複数のオリフィスを有し、これら複数のオリフィスは、周方向幅を不等幅にしてなるとする。

それゆえ、この発明の緩衝器にあっては、バルブ構造がリーフバルブの外周側端部に形成される切欠または弁座に形成される凹溝からなる複数のオリフィスを有するから、作動油が動き始めると、各オリフィスにおける流量は異なるが、複数のオリフィスによる圧力損失があり、オリフィス特性の減衰作用がなされる。

そして、バルブ構造にあっては、複数のオリフィスがオリフィスにおける周方向幅、すなわち、オリフィス幅を不等幅にするから、作動油の流速が上がると、静的でなく動的に見ると、リーフバルブにおいて、オリフィス幅を最も広くするオリフィスを有する外周側端部が最初に撓み始める。

つまり、リーフバルブにおける外周側端部の弁座に対する吸着力は、オリフィス幅が狭いオリフィスを有する外周側端部と、オリフィス幅が広いオリフィスを有する外周側端部とを比較すると、オリフィス幅を広くするオリフィスを有する外周側端部の方が小さくなる。

したがって、リーフバルブにあっては、オリフィス幅を最も広くするオリフィスを有する外周側端部が最初に撓み、次に、オリフィス幅を最初のオリフィスよりも狭くするオリフィスを有する外周側端部が撓み、それぞれ圧力損失によるバルブ特性の減衰作用がなされる。

そして、作動油の流速がさらに上がると、リーフバルブにおいて、オリフィス幅をさらに狭くするオリフィスを有する外周側端部が撓み、最後には、オリフィス幅を最も狭くするオリフィスを有する外周側端部が撓み、それぞれ圧力損失によるバルブ特性の減衰作用がなされる。

つまり、この発明におけるバルブ構造にあっては、全体としてみると、オリフィス特性の減衰作用がなされているときにバルブ特性の減衰作用がなされることになり、また、リーフバルブは、全周となる外周側端部を一挙に撓ませずして、オリフィスを有する各外周側端部における開弁のタイミングをずらして、バルブ特性の減衰作用がなす。

このことから、この発明におけるバルブ構造にあっては、図６中に実線図で示すように、オリフィス特性が緩やかな切り換え線でバルブ特性に連続することになる。

その結果、この発明による緩衝器によれば、オリフィス特性とバルブ特性とを急激な変化点を有することなく滑らかに連続させることが可能になる。

この発明の一実施形態による緩衝器を一部切り欠いて示す縦断面図である。図１中のＸ−Ｘ線位置で示すピストンの横断面図である。不等幅のオリフィスを有するリーフバルブを示す平面図である。凹溝からなる不等幅のオリフィスが形成された環状の弁座を示す端面図である。凹溝からなる不等幅のオリフィスが形成された十字状の開口窓を有する弁座を示す端面図である。従来の緩衝器における減衰特性とこの発明による緩衝器における減衰特性とを示す図である。

以下に、図示した実施形態に基づいて、この発明を説明する。この発明による緩衝器は、たとえば、車両におけるサスペンションに組み込まれる。

そして、この緩衝器は、図１に示すところでは、作動油を収容するシリンダ１と、このシリンダ１内に出入自在に挿通されるロッド２と、このロッド２の図１中で下端部となる先端部２ａに保持されてシリンダ１内に摺動自在に挿入されシリンダ１内に一方室Ｒ１と他方室Ｒ２とを区画する隔壁体たるピストン３とを有してなる。

そして、図示するところでは、緩衝器が正立型に設定され、シリンダ１が下端側部材とされて車両における車軸側に連結され、ロッド２が上端側部材とされて車両における車体側に連結される。

なお、図示しないが、緩衝器が正立型に設定されるのに代えて、倒立型に設定されても良く、また、図示する単筒型に形成されるのに代えて、複筒型に形成されても良い。

緩衝器が以上のように形成される一方で、この緩衝器に具現化されるバルブ構造は、図示するところでは、緩衝器におけるシリンダ１内に挿入のピストン３部分に具現化されてなる。そこで、以下には、この発明におけるバルブ構造について説明する。

ピストン３は、シリンダ１内に挿入される環状に形成されて、シリンダ１内の図１中で上方側室となる一方室Ｒ１と図１中で下方側室となる他方室Ｒ２との連通を許容する伸側のポート３ａおよび圧側のポート３ｂを有する。

伸側のポート３ａの図１中で下端となる下流側端は、他方室Ｒ２に対向するピストン３の下端に形成の環状溝３ｃ（図２参照）に開口し、伸側のポート３ａの図１中で上端となる上流側端は、一方室Ｒ１に対向するピストン３の上端に形成の環状溝３ｄに開口する。

そして、圧側のポート３ｂの図１中で上端となる下流側端は、ピストン３の上端に形成の環状溝３ｅに開口し、圧側のポート３ｂの図１中で下端となる上流側端は、ピストン３の下端に開口する。

また、ピストン３は、伸側のバルブ４の内周側端部（符示せず）を着座させる内周側固定部３ｆと、この内周側固定部３ｆの外周側に形成されてこの内周側固定部３ｆとの間に上記環状溝３ｃを区画する環状に形成の弁座３ｇ（図２参照）とを下端に有してなる。

そしてまた、ピストン３は、圧側のバルブ５の内周側端部（符示せず）を着座させる内周側固定部３ｈと、この内周側固定部３ｈの外周側に形成されてこの内周側固定部３ｆとの間に上環状溝３ｄを区画する環状に形成の弁座３ｉと、この弁座３ｉの外周側に形成されてこの弁座３ｉとの間に上記の環状溝３ｅを区画する環状に形成の弁座３ｊとを上端に有してなる。

なお、図２に示すピストン３の横断面にあって、中央部は、ロッド２における先端部２ａ（図１参照）が挿通する孔（符示せず）になる。

一方、伸側のバルブ４は、ピストン３の下端に積層される複数枚の環状に形成のリーフバルブ４１，４２，４３，４４，４５（図１中の拡大図参照），４６(図１参照)からなる。伸側のバルブ４の内周側端部は、ピストン３における内周側固定部３ｆと、ロッド２の先端ネジ部２ｂにねじ付けられるピストンナット６との間に挟まれてなる。

そして、この伸側のバルブ４にあって、ピストン３の下端に積層されて内周側端部が内周側固定部３ｆに定着されるリーフバルブ４１は、外周側部で環状溝３ｃを開放可能に閉塞し、外周側部の端部が外周側端部（符示せず）とされて弁座３ｇに離着座自在とされ、図１中の拡大図に示すように、切欠４１ａを有してなる。

このリーフバルブ４１に形成の切欠４１ａ（図３中には符号４１ａとしては示さない）が、図３に示すように、周方向に９０度の間隔で４箇所に設けられている（図３中の符号Ｏａ，Ｏｂ，Ｏｃ，Ｏｄ参照）。

そして、この切欠４１ａは、図１に示すように、リーフバルブ４１に同じ外径となるリーフバルブ４２が積層されて流路面積を有するオリフィスＯになり、このオリフィスＯは、弁座３ｇの内側たる環状溝３ｃと、弁座３ｇの外側たる他方室Ｒ２との連通を許容する。

ちなみに、伸側のバルブ４にあっては、図１中の拡大図にも示すように、上記のリーフバルブ４２の図１中で下面となる背面に外径をリーフバルブ４２より順次小さくするリーフバルブ４３，４４，４５、および、リーフバルブ４６（図１参照）が積層される。

なお、図３に示すリーフバルブ４１の平面にあって、中央部は、ロッド２における先端部２ａ（図１参照）が挿通する孔（符示せず）になる。

伸側のバルブ４が上記のように形成されるのに対して、圧側のバルブ５は、図示するところでは、二枚の同じ外径の環状に形成のリーフバルブ５１，５２を積層してなる。圧側のバルブ５の内周側端部は、ピストン３における内周側固定部３ｈと、ロッド２における先端部２ａと軸部（符示せず）との間に設けられる段差部２ｃとの間に挟まれてなる。

そして、この圧側のバルブ５にあって、ピストン３の上端に積層されて内周側端部が内周側固定部３ｈに定着されるリーフバルブ５１は、外周側部で環状溝３ｅを開放可能に閉塞し、外周側端部（符示せず）が弁座３ｊに離着座自在とされ、この外周側端部に切欠５１ａを有してなる。

このリーフバルブ５１に形成の切欠５１ａは、リーフバルブ５１に同じ外径となるリーフバルブ５２が積層されることで流路面積を有するオリフィスＯ１となり、このオリフィスＯ１は、弁座３ｊの内側たる環状溝３ｅと、弁座３ｊの外側たる一方室Ｒ１との連通を許容する。

また、この圧側のバルブ５にあっては、ピストン３の上端に形成の環状溝３ｄに上方から照準される孔（符示せず）を有し、この孔は、環状溝３ｄと一方室Ｒ１との連通を許容する。

以上のように、この発明におけるバルブ構造にあっては、伸側のバルブ４を形成するリーフバルブ４１は、切欠４１ａからなるオリフィスＯを有し、圧側のバルブ５を形成するリーフバルブ５１は、切欠５１ａからなるオリフィスＯ１を有してなる。

このことから、伸側のバルブ４を形成するリーフバルブ４１がオリフィス幅を不等幅にする複数のオリフィスＯ（Ｏａ，Ｏｂ，Ｏｃ，Ｏｄ）を有することを度外視して説明すると、緩衝器では、以下のようにして減衰作用がなされる。

たとえば、図１中で、ピストン３がシリンダ１内を上昇する緩衝器の伸長作動時に低速で伸長すると、一方室Ｒ１からの伸側のポート３ａに続く環状溝３ｃにある作動油は、リーフバルブ４１におけるオリフィスＯを通過して他方室Ｒ２に流出することになり、オリフィスＯによる圧力損失でオリフィス特性の減衰作用がなされる。

また、図１中で、ピストン３がシリンダ１内を下降する緩衝器の収縮作動時に低速で収縮すると、他方室Ｒ２からの圧側のポート３ｂに続く環状溝３ｅにある作動油は、リーフバルブ５１におけるオリフィスＯ１を通過して一方室Ｒ１に流出することになり、オリフィスＯ１による圧力損失でオリフィス特性の減衰作用がなされる。

そして、上記の緩衝器にあって、伸長速度が速くなると、環状溝３ｇにある作動油は、リーフバルブ４１の外周側端部を撓ませ、弁座３ｇとの間を通過し、他方室Ｒ２に流出することになり、その際の圧力損失によるバルブ特性の減衰作用がなされる。

また、上記の緩衝器にあって、収縮速度が速くなると、環状溝３ｅにある作動油は、リーフバルブ５１の外周側端部を撓ませ、弁座３ｊとの間を通過し、一方室Ｒ１に流出することになり、その際の圧力損失によるバルブ特性の減衰作用がなされる。

ところで、この発明にあっては、たとえば、リーフバルブ４１におけるオリフィスＯは複数とされ、また、オリフィスＯの周方向幅、つまり、オリフィス幅を不等幅にしてなるが、以下には、このことについて説明する。

リーフバルブ４１は、前記したように、複数の切欠４１ａ、つまり、図示するところでは、図３に示すように、周方向に言わば等間隔となる４個の切欠４１ａ（図１参照）を有し、この切欠４１ａは、図１に示すように、同径に形成のリーフバルブ４２が背面に積層されることで流路面積を有するオリフィスＯ、すなわち、図３に示すように、４個のオリフィスＯａ，Ｏｂ，Ｏｃ，Ｏｄになる。

ちなみに、この発明が意図するところからすると、オリフィスＯの数は、２個以上であれば良く、図３に示す４個とされるほか、図示しないが、５個あるいは６個とされても良く、その数の相違がこの発明の成立を妨げるものではない。

そして、図３に示す４個のオリフィスＯａ，Ｏｂ，Ｏｃ，Ｏｄは、オリフィスＯの成立根拠となる切欠４１ａにおけるリーフバルブ４１の周方向に沿うことになる周方向幅、すなわち、オリフィス幅を不等幅にする。

図３に示すところで説明すると、たとえば、オリフィスＯａにおけるオリフィス幅Ｗａを１．０ｍｍとし、オリフィスＯｂにおけるオリフィス幅Ｗｂを１．２ｍｍとし、オリフィスＯｃにおけるオリフィス幅Ｗｃを１．４ｍｍとし、オリフィスＯｄにおけるオリフィス幅Ｗｄを１．６ｍｍとするように不等幅にする。

なお、図３に示すところは、この発明の理解を助けるものであるから、上記の数値に対応する状態には正確には描かれていない。

ところで、上記のオリフィス幅Ｗａ，Ｗｂ，Ｗｃ，Ｗｄを不等幅にする各オリフィスＯａ，Ｏｂ，Ｏｃ，Ｏｄにあっては、作動油の流量は異なる。

作動油が動き始めると、各オリフィスＯａ，Ｏｂ，Ｏｃ，Ｏｄを作動油が通過することになり、このときの圧力損失でオリフィス特性の減衰作用をなす。

一方、オリフィス幅Ｗａ，Ｗｂ，Ｗｃ，Ｗｄを不等幅にする各オリフィスＯａ，Ｏｂ，Ｏｃ，Ｏｄを有するリーフバルブ４１について、これを動的に観察すると、作動油の流速が上がることで、オリフィス幅を最大にする最大幅オリフィスであるオリフィスＯｄを有する外周側端部が最初に撓み、弁座３ｇとの間を通過して他方室Ｒ２に流出し、その際の圧力損失によるバルブ特性の減衰作用がなされる。

つまり、リーフバルブ４１における外周側端部の弁座３ｇに対する吸着力は、オリフィス幅が狭いオリフィスＯａを有する外周側端部と、オリフィス幅が広いオリフィスＯｄを有する外周側端部とを比較すると、オリフィス幅を広くするオリフィスＯｄを有する外周側端部の方が小さくなる。

したがって、リーフバルブ４１にあっては、オリフィス幅を最も広くするオリフィスＯｄを有する外周側端部が最初に撓み、次に、オリフィス幅を最初のオリフィスＯｄよりも狭くするオリフィスＯｃを有する外周側端部が撓み、それぞれ圧力損失によるバルブ特性の減衰作用がなされる。

そして、作動油の流速がさらに上がると、リーフバルブ４１において、オリフィス幅を最も広くするオリフィスＯｄよりオリフィス幅を狭くするオリフィスＯｃを有する外周側端部が撓み、その際の圧力損失によるバルブ特性の減衰作用がなされる。

また、作動油の流速がさらに上がると、リーフバルブ４１において、オリフィス幅を言わば３番目に狭くするオリフィスＯｂを有する外周側端部が撓み、さらに作動油の流速が上がると、最後にオリフィス幅を最も狭くする最小幅オリフィスであるオリフィスＯａを有する外周側端部が撓み、それぞれ圧力損失によるバルブ特性の減衰作用がなされる。

つまり、この発明におけるバルブ構造にあっては、全体としてみると、オリフィス特性の減衰作用がなされているときにバルブ特性の減衰作用がなされることになり、また、リーフバルブ４１は、全周となる外周側端部を一挙に撓ませずして、各オリフィスＯａ，Ｏｂ，Ｏｃ，Ｏｄを有する各外周側端部における開弁のタイミングをずらして、バルブ特性の減衰作用をなす。

その結果、この発明による緩衝器によれば、ピストン速度が低速領域にあるときに最適となるオリフィス特性の減衰特性と、ピストン速度が高速領域にあるときに最適となるバルブ特性の減衰特性とが急激な変化点を有することなく滑らかに切り換わり、減衰特性の急変によるロッド加速度、つまり、ピストン加速度の急変が発現されず、コトコト音等の異音を発生しないことになる。

以上のことから、この発明におけるバルブ構造において、リーフバルブ４１における不等幅となる各オリフィスＯａ，Ｏｂ，Ｏｃ，Ｏｄの配置位置については、リーフバルブ４１における周方向に言わば複数となる外周側端部における開弁のタイミングを同じにしないように配慮される。

そして、図示するところでは、図３中の上端部にオリフィス幅を最も狭くするオリフィスＯａが位置決めされ、反対側となる図３中の下端部にオリフィス幅を最も広くするオリフィスＯｄが位置決めされるとしている。また、図示するところでは、図３中の右端部にオリフィスＯａよりオリフィス幅を広くするオリフィスＯｂが位置決めされ、図３中の左端部にオリフィスＯｂよりオリフィス幅を広くするオリフィスＯｃが位置決めされるとしている。ちなみに、上記のオリフィスＯｂおよびオリフィスＯｃの配設位置については、これが左右逆にされても良い。

戻って、オリフィス幅を最も広くするオリフィスＯｄの反対側にオリフィス幅を最も狭くするオリフィスＯａが位置決めされることで、オリフィスＯｄを有するリーフバルブ４１における図３中で下端部となる外周側端部が撓んだ後に、オリフィスＯａを有するリーフバルブ４１における反対側となる図３中における上端部となる外周側端部が撓む事態が招来されなくなる。

つまり、オリフィスによる減衰作用がなされた後のバルブによる減衰作用は、リーフバルブの外周側端部を撓ませてなされるから、仮に、オリフィス幅を最も広くするオリフィスＯｄの反対側に次にオリフィス幅を狭くするオリフィスＯｃが位置決めされる場合には、リーフバルブ４１が下端部を撓ませた後に上端部を撓ませることになり、その後の左右端部の撓み作動を阻害し易くする。

そこで、図示するところにあっては、上記したところを避けるために、オリフィス幅を最も広くするオリフィスＯｄの反対側にオリフィス幅を最も狭くするオリフィスＯａが位置決めされるとし、上下となるオリフィスＯａとオリフィスＯｄとの間にオリフィスＯｄよりオリフィス幅を狭くする、つまり、次なる不等幅のオリフィスＯｃおよびオリフィスＯｂを位置決めさせるとしている。

これによって、リーフバルブ４１にあっては、オリフィス幅を最も広くするオリフィスＯｄを有する外周側端部が撓んでから、このオリフィスＯｄよりもオリフィス幅を狭くするオリフィスＯｃを有する外周側端部が撓み、ついで、オリフィスＯｂを有する外周側端部が撓み、最後に、オリフィス幅をもっとも狭くするオリフィスＯａを有する外周側端部が撓むことになり、リーフバルブ４１における各オリフィスＯａ，Ｏｂ，Ｏｃ，Ｏｄを有する外周側端部における開弁のタイミングがずれるようになる。

上記したところは、伸側のバルブ４を形成するリーフバルブ４１についてであるが、同様のことは、圧側のバルブ５を形成するリーフバルブ５１についても言い得る。

すなわち、圧側のバルブ５を形成するリーフバルブ５１に設けられるオリフィスＯ１が複数とされ、また、各オリフィスＯ１がオリフィス幅を不等幅にする場合には、リーフバルブ４１の場合と同様の作用効果を呈することになる。

ところで、上記したところでは、オリフィスＯはリーフバルブ４１に形成の切欠４１ａからなるとしたが、図４に示すように、オリフィスＯａ，Ｏｂ，Ｏｃ，Ｏｄが環状に形成の弁座３ｇに形成された凹溝３ｋからなる場合でも同様である。

ちなみに、凹溝３ｋは、一般的には、打刻からなるが、切削形成されても良く、また、弁座３ｇの型抜き成形の際に型成形されるとしても良い。

そして、オリフィスＯａ，Ｏｂ，Ｏｃ，Ｏｄが凹溝３ｋからなるとき、この凹溝３ｋが形成される弁座３ｇについては、これが環状に形成されるのに代えて、図５に示すように、十字状に形成されて、環状溝３ｃに代わる独立開口窓３ｍを形成するとしても良い。

なお、この図５に示す実施形態の場合には、リーフバルブ４１は、周方向の位置合せをすることなく積層されれば足りるが、これに代えて、図示しないが、十字状に形成の弁座３ｇが凹溝３ｋからなるオリフィスＯを有せず、積層されるリーフバルブ４１が切欠４１ａからなるオリフィスＯを有する場合には、切欠４１ａからなるオリフィスＯが正規の場所に位置決めされるべく、キー構造の利用などで位置合せが必要になる。

また、図示しないが、この発明の具現化にあって、つまり、複数の不等幅となるオリフィスを設けるとき、一部は、切欠のみからなり、残りは凹溝からなるとしたり、一部は、切欠および凹溝の双方からなるとしたり自由である。

戻って、図４に示すところについて説明すると、オリフィスＯａ，Ｏｂ，Ｏｃ，Ｏｄを形成する凹溝３ｋは、弁座３ｇにこの弁座３ｇの径方向に形成され、弁座３ｇにリーフバルブ４１が着座することでオリフィスＯとして出現し、弁座３ｇを挟んで、内側の環状溝３ｃと外側の他方室Ｒ２（図１参照）との連通を許容する。

また、この凹溝３ｋからなるオリフィスＯａ，Ｏｂ，Ｏｃ，Ｏｄは、前記した図３に示す切欠４１ａからなるオリフィスＯａ，Ｏｂ，Ｏｃ，Ｏｄの場合と同様に、凹溝３ｋにおける弁座３ｇの周方向に沿う幅たるオリフィス幅Ｗａ，Ｗｂ，Ｗｃ，Ｗｄに順位があり、配置位置も規制されている。

つまり、図４中の上端部にオリフィス幅を最も狭くするオリフィスＯａが位置決めされ、図４中の下端部にオリフィス幅を最も広くするオリフィスＯｄが位置決めされるとしている。

そして、図示するところでは、図４中の右端部にオリフィスＯａよりオリフィス幅を広くするオリフィスＯｂが位置決めされ、図４中の左端部にオリフィスＯｂよりオリフィス幅を広くするオリフィスＯｃが位置決めされるとしている。

ちなみに、オリフィスＯｂおよびオリフィスＯｃの配設位置については、これが左右逆にされても良く、また、オリフィスの幅が同じとされても良い。

それゆえ、この図４に示す弁座３ｇに凹溝３ｋからなるオリフィスＯａ，Ｏｂ，Ｏｃ，Ｏｄを有する実施形態にあっても、全てのオリフィスＯａ，Ｏｂ，Ｏｃ，Ｏｄによる圧力損失で、オリフィス特性の減衰作用がなされる。

そして、作動油の流速が上がると、リーフバルブ４１において、オリフィス幅を最大にするオリフィスＯｄに対向する外周側端部が最初に撓み、弁座３ｇとの間を通過して他方室Ｒ２に流出し、その際の圧力損失によるバルブ特性の減衰作用がなされる。

そして、作動油の流速がさらに上がると、リーフバルブ４１において、オリフィス幅を最も広くするオリフィスＯｄよりオリフィス幅を次に狭くするオリフィスＯｃに対向する外周側端部が撓み、その際の圧力損失によるバルブ特性の減衰作用がなされる。

また、作動油の流速がさらに上がると、リーフバルブ４１において、オリフィス幅を言わば３番目に狭くするオリフィスＯｂに対向する外周側端部が撓み、さらに作動油の流速が上がると、オリフィス幅を最も狭くするオリフィスＯａに対向する外周側端部が撓み、それぞれ圧力損失によるバルブ特性の減衰作用がなされる。

つまり、図４に示す実施形態のバルブ構造にあっても、全体としてみると、オリフィス特性の減衰作用がなされているときにバルブ特性の減衰作用がなされることになり、また、リーフバルブ４１は、全周となる外周側端部を一挙に撓ませずして、オリフィスを有する各外周側端部における開弁のタイミングをずらして、バルブ特性の減衰作用をなす。

このことから、この図４に示すバルブ構造にあっても、図６中に実線図で示すように、オリフィス特性が緩やかな切り換え線でバルブ特性に連続することになる。

前記したところでは、弁座３ｇがシリンダ１内に挿入される隔壁体たるピストン３に形成されるとして説明したが、これに代えて、図示しないが、弁座３ｇがシリンダ１の下端部内に設けられるベースバルブにおける隔壁体たるバルブディスクに形成されるとしても良い。

隔壁体がベースバルブにおけるバルブディスクとされるとき、緩衝器は、たとえば、複筒型に形成され、バルブディスクで区画される一方室は、シリンダ１内にピストン３で区画される下方側室となり、他方室は、シリンダ１の外のリザーバとなる。

そして、前記したところでは、オリフィスが周方向に４個設けられるとしたが、周方向に５個または６個設けられるとしても良く、この場合には、オリフィス幅を最小にするオリフィスと、周方向に沿って位置決めされるオリフィス幅を最大にするオリフィスとの間に、オリフィス幅を不等幅にする他のオリフィスが１個または２個位置決めされる。

また、前記したところでは、伸側のバルブ４にあって、環状に形成のリーフバルブ４１が外周側端部にオリフィスを有するとしたが、これに代えて、図示しないが、オリフィスが環状に形成のリーフバルブ４１の内周側端部に形成されてなるとしても同様の作用効果が得られる。

さらに、前記したところでは、リーフバルブ４１が環状に形成されてなるとしたが、これに代えて、図示しないが、リーフバルブが円板状に形成されて、外周側端部にオリフィスを有するとしても良い。

そしてさらに、前記したところでは、オリフィスを形成する切欠４１ａまたは凹溝３ｋが、どちらかの一方とされて、リザーバ４１あるいは弁座３ｇに設けられるとしたが、これに代えて、図示しないが、リーフバルブ４１に形成される切欠４１ａからなるオリフィスと、弁座３ｇに形成される凹溝３ｋからなりオリフィスとが併用されるとしても良い。

１シリンダ
２ロッド
２ａ先端部
２ｂ先端ネジ部
２ｃ段差部
３ピストン
３ａ，３ｂポート
３ｃ，３ｄ，３ｅ環状溝
３ｆ，３ｈ内周側固定部
３ｇ，３ｉ，３ｊ弁座
３ｋ凹溝
３ｍ独立窓
４，５バルブ
６ピストンナット
４１，４２，４３，４４，５１，５２リーフバルブ
４１ａ，５１ａ切欠
Ｏ，Ｏ１，Ｏ２，Ｏ３，Ｏ４オリフィス
Ｒ１一方室
Ｒ２他方室

Claims

隔壁体で区画される一方室と他方室との連通時に減衰作用をなすバルブ構造を有する緩衝器において、
上記バルブ構造は、上記隔壁体における上記一方室または上記他方室に対向する端面に形成される弁座と、この弁座に外周側端部を離着座する環状のリーフバルブと、このリーフバルブの外周側端部にこのリーフバルブの径方向に形成の切欠および上記弁座にこの弁座の径方向に形成の凹溝の少なくともいずれか一方からなる複数のオリフィスとを有し、
これら複数のオリフィスは、周方向幅を不等幅にしてなることを特徴とする緩衝器。
上記複数のオリフィスのうち周方向幅が最大となる最大幅オリフィスおよび上記複数のオリフィスのうち周方向幅が最小となる最小幅オリフィスは、上記リーフバルブまたは上記弁座にあって、互いに径方向の反対側に位置決めされてなる請求項１に記載の緩衝器。
上記複数のオリフィスのうち周方向幅が最大となる最大幅オリフィスおよび上記複数のオリフィスのうち周方向幅が最小となる最小幅オリフィス以外の他のオリフィスは、上記リーフバルブまたは上記弁座にあって、上記最大幅オリフィスと上記最小幅オリフィスとの間に位置決めされてなる請求項１または請求項２に記載の緩衝器。
上記複数のオリフィスは、三つ以上のオリフィスからなり、
上記複数のオリフィスのうち周方向幅が二番目に小さいオリフィスは、上記リーフバルブまたは上記弁座にあって、上記複数のオリフィスのうち周方向幅が最小となる最小幅オリフィスを基準にして周方向の一方向に位置決めされていると共に、
上記複数のオリフィスのうち上記周方向幅が三番目に小さいオリフィスは、上記リーフバルブまたは上記弁座にあって、上記複数のオリフィスのうち上記最小幅オリフィスを基準にして周方向の他方向に位置決めされてなる請求項１，請求項２または請求項３に記載の緩衝器。