JP2012121975A - 射出発泡成形用ポリプロピレン系樹脂、およびその射出発泡成形体 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 下記(a)〜(c)の特性を満たすことを特徴とする射出発泡成形用ポリプロピレン系樹脂。
(a)230℃でのメルトフローレートが100g/10分以上である。
(b)200℃での動的粘弾性測定における角振動数0.1〜1rad/sでの貯蔵弾性率と損失弾性率の比率である損失正接tanδが0.6以上1.8以下である。
(c)200℃での動的粘弾性測定における角振動数0.1〜1rad/sでの貯蔵弾性率が1×103Pa以下である。
【選択図】 なし
Description
(a)230℃でのメルトフローレートが100g/10分以上である。
(b)200℃での動的粘弾性測定における角振動数0.1〜1rad/sでの貯蔵弾性率と損失弾性率の比率である損失正接tanδが0.6以上1.8以下である。
(c)200℃での動的粘弾性測定における角振動数0.1〜1rad/sでの貯蔵弾性率が1×103Pa以下である。
(a)230℃でのメルトフローレートが100g/10分以上である。
(b)200℃での動的粘弾性測定における角振動数0.1〜1rad/sでの貯蔵弾性率と損失弾性率の比率である損失正接tanδが0.6以上1.8以下である。
(c)200℃での動的粘弾性測定における角振動数0.1〜1rad/sでの貯蔵弾性率が1×103Pa以下である。
しかし、メルトフローレートが低い故に損失正接tanδが低い場合、損失正接tanδは、発泡に適した溶融特性を適正に表わしているといえず、実際に射出発泡成形において必ずしも気泡の保持に充分ではない。すなわち、本発明においては、メルトフローレートが100g/10分を超える高流動のポリプロピレン系樹脂において損失正接tanδが低いことが、射出発泡成形での気泡保持の指標となり、損失正接tanδが1.8を超え、かつ、貯蔵弾性率が1×103Paを超える場合、破泡しやすく、射出発泡成形体に内部ボイドが発生する。
本発明のポリプロピレン系樹脂の場合、例えば、樹脂温度170〜250℃、金型温度10〜100℃、成形サイクル1〜120分、射出速度10〜300mm/秒、射出圧10〜200MPa等の条件で行うことが好ましい。
また、金型内で発泡させる方法としては種々有るが、なかでも固定型と任意の位置に前進および後退が可能な可動型とから構成される金型を使用し、射出完了後、可動型を後退させて発泡させる、いわゆるコアバック法(Moving Cavity法)が、表面に非発泡層が形成され、内部の発泡層が均一微細気泡になりやすく、軽量性に優れた射出発泡成形体が得られやすいことから、好ましい。なお、可動型を後退させる方法としては、一段階で行ってもよいし、二段階以上の多段階で行ってもよく、後退させる速度も適宜調整してもよい。
なお、投影面積とは、射出発泡成形体を金型の移動方向に直角な面に投影した際の面積をいい、成形時に要する型締力の算定基準となる数値である。
(1)メルトフローレート(MFR)
ASTM D−1238に準拠し、メルトインデクサーS−01(東洋精機製作所製)を用い、230℃、2.16kg荷重下でダイから一定時間に押し出される樹脂量から、10分間に押し出される量に換算した。なお前記一定時間は、メルトフローレートが3.5g/10分以上10g/10分未満の場合は60秒間、10g/10分以上25g/10分未満の場合は30秒間、25g/10分以上50g/10分未満の場合は15秒間、50g/10分以上100g/10分未満の場合は5秒間、100g/10分以上の場合は3秒間とした。
メルトテンション測定用アタッチメントを付けたキャピログラフ(東洋精機製作所製)を使用して、樹脂温度200℃にて、口径1mmφ、長さ10mmの孔を有するダイスから、ピストン降下速度10mm/分で降下させたストランドを1m/分で引き取り、安定後に40m/分2で引き取り速度を増加させたとき、破断したときのロードセル付きプーリーの引き取り荷重をメルトテンションとした。なお、ストランドが破断に至らない場合は、引き取り速度を増加させてもプーリーの引き取り荷重が増加しなくなった点の荷重をメルトテンションとした。
ポリプロピレン系樹脂を、1.5mm厚のスペーサーを用いて、190℃にて5分間熱プレスして1.5mm厚のプレス板を作製し、ここから25mmφのポンチを用いて打ち抜き、試験片を得た。測定装置としては、TAインスツルメンツ社製粘弾性測定装置ARESを用い、25mmφのパラレルプレート型冶具を装着した。冶具を囲うように恒温槽を設置し、200℃に保温、冶具が予熱された後に、恒温槽を開け、パラレルプレート間に25mmφとした試験片を挿入して恒温槽を閉じ、5分間予熱した後にパラレルプレート間隔を1mmまで圧縮した。圧縮後、再度恒温槽を開き、パラレルプレートからはみ出した樹脂を真鍮のヘラで掻き取り、恒温槽を閉じて再度5分間保温した後に、動的粘弾性測定を開始した。
測定は、角振動数0.1rad/sから100rad/sまでの範囲で行い、各角振動数での貯蔵弾性率と損失弾性率および、計算値として損失正接tanδを得た。これらの結果のうち、角周波数1rad/sでの損失正接tanδの値を採用した。なお、歪み量は5%で、窒素雰囲気下で測定を行った。
連続して20ショット成形した際に、ショートショットになった個数(不良個数)を求めて、以下の基準で評価した。
○:不良個数が0個。
×:不良個数が1個以上。
射出発泡成形体底部の厚みを測定し、当該部位の金型の型締め状態でのキャビティ・クリアランスt0で除することにより、算出した。
射出発泡成形用ポリプロピレン系樹脂を、以下の製造条件にて、作製した。
線状ポリプロピレン系樹脂としてメルトフローレート45g/10分のプロピレン単独重合体(プライムポリマー製、J108M)100重量部、および、ラジカル重合開始剤としてt−ブチルパーオキシイソプロピルカーボネート3.0重量部の混合物を、ホッパーから70kg/時で45mmφ二軸押出機(L/D=40)に供給して、シリンダ温度200℃で溶融混練し、途中に設けた圧入部より、共役ジエン化合物としてイソプレンモノマーを、定量ポンプを用いて0.24重量部(0.168kg/時の速度)で供給し、前記二軸押出機中で溶融混練することにより、射出発泡成形用ポリプロピレン系樹脂のペレットを得た。得られた射出発泡成形用ポリプロピレン系樹脂(A−1とする)の評価を表1に示す。また、A−1の損失正接(tanδ)と角周波数の関係を図1に示した。
t−ブチルパーオキシイソプロピルカーボネートの配合量を1.0重量部、イソプレンの供給量を0.4重量部に変更した以外は、実施例1と同様にしてペレットを得た。得られた樹脂(A−4とする)の評価を、表1に示す。また、A−4の損失正接(tanδ)と角周波数の関係を図1に示した。
<ポリプロピレン系樹脂組成物の作製>
表2に示す種類・組成比にて、実施例1で合成した射出発泡成形用ポリプロピレン系樹脂(A−1)に、線状ポリプロピレン系樹脂および、発泡剤としての重曹系化学発泡剤マスターバッチ(永和化成製ポリスレンEE275F、分解ガス量40ml/g)をドライブレンドした。
型締力350tで、コアバック機能およびシャットオフノズルを有する電動の射出成形機(宇部興産機械(株)製)で、シリンダ温度200℃、背圧15MPaで溶融混練した後、30℃に設定された固定型と前進および後退が可能な可動型とから構成される、縦330mm×横230mm×高さ100mmの箱形状のキャビティ(立壁部:傾斜10度、クリアランス3mm、底面部:クリアランスt0=1.5mm)を有し、底面部の中心位置にφ2ピンゲートを有する金型中に、射出速度100mm/秒で射出充填した。射出充填完了後に、底面部が所望の厚み(発泡倍率3倍、4.5mm)となるように可動型を後退させて、キャビティ内の樹脂を発泡させた。発泡完了後60秒間冷却してから射出発泡成形体を取り出した。得られた射出発泡成形体の評価を、表2に示す。
<射出発泡成形体の作製>
得られたブレンド物を、実施例1と同様にして射出発泡を行い、射出発泡成形体を得た。得られた射出発泡成形体の評価を表2に示す。
比較例1の樹脂では、ポリプロピレン系樹脂の発泡性不足により、所望の発泡倍率3倍の射出発泡成形体は得られなかった。添加量を増量すると3倍発泡可能となるものの、成形品外観の悪化するものしか得られなかった。
Claims (3)
- 下記(a)〜(c)の特性を満たすことを特徴とする射出発泡成形用ポリプロピレン系樹脂。
(a)230℃でのメルトフローレートが100g/10分以上である。
(b)200℃での動的粘弾性測定における角振動数0.1〜1rad/sでの貯蔵弾性率と損失弾性率の比率である損失正接tanδが0.6以上1.8以下である。
(c)200℃での動的粘弾性測定における角振動数0.1〜1rad/sでの貯蔵弾性率が1×103Pa以下である。 - 前記射出発泡成形用ポリプロピレン系樹脂が、線状ポリプロピレン系樹脂、ラジカル重合開始剤および共役ジエン化合物を溶融混合して得られることを特徴とする、請求項1記載の射出発泡成形用ポリプロピレン系樹脂。
- 請求項1、2に記載の射出発泡成形用ポリプロピレン系樹脂、線状ポリプロピレン系樹脂、および発泡剤を含んでなる樹脂組成物を射出発泡成形してなることを特徴とする、射出発泡成形体。
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