JP2012047213A - 電動弁 - Google Patents

Abstract

【課題】弁ポートをニードル弁で開閉して冷媒の流量を制御する電動弁において、弁ポートでの冷媒の流れを安定化して、二次継手管の振動等を抑えて騒音を低減する。
【解決手段】弁座部材１に断面円形状で内径Ｄ１の第１弁ポート１１と内径Ｄ２の第２弁ポート１２を形成する。二次継手管３２の内径Ｄ３に対して、Ｄ１＜Ｄ２＜Ｄ３とする。第１弁ポート１１とニードル弁４１との隙間を通った冷媒を、第２弁ポート１２を通って二次継手管３２へ流す。ニードル弁４１の先端を第２弁ポート１２の略中央部に位置することで、第２弁ポート１２の出口に到るまでに第２弁ポート１２で流速を減速させ、冷媒が二次継手管３２に到達する前に弁座部材１の部分で流れを安定化させる。
【選択図】図２

Description

本発明は、空気調和機等において冷媒の流量を制御するニードル弁型の電動弁に関し、特に、ニードル弁に対する弁座の弁ポート形状を改良した電動弁に関する。

従来、冷凍サイクルにおいて、冷媒の流量を制御する電動弁から発生する、流体通過にともなう騒音がしばしば問題となることがある。このような騒音対策を施すようにした電動弁として、例えば特開２００８−２３２２９０号公報（特許文献１）に開示されたものがある。

また、従来の電動弁として例えば図１０に示すものがある。この電動弁は、弁室３Ａを形成する弁ハウジング３を有し、弁ハウジング３の側部に一次継手管３１が取り付けられるとともに、弁室３Ａの軸線Ｌ方向の片側端部に二次継手管３２が取り付けられている。また、弁ハウジング３内には弁座部材９が配設されており、この弁座部材９には、弁室３Ａと二次継手管３２とを連通する断面形状が円形の弁ポート９１が形成されている。

支持部材３３のガイド孔３３ａ内には弁ホルダ３４が摺動可能に嵌合されている。この弁ホルダ３４の下端部には端部にニード弁４１を有する弁体４が固着されるとともに、弁ホルダ３４はステッピングモータ５のロータ軸５３の下端部に係合されている。また、ロータ軸５３には雄ねじ部５３ａが形成され、この雄ねじ部５３ａは支持部材３３に形成された雌ねじ部３３ｂに螺合している。そして、ステッピングモータ５の駆動により、マグネットロータ５２が回転し、ロータ軸５３及び弁体４が軸線Ｌ方向に移動し、ニードル弁４１の部分で弁ポート９の開口面積を増減し、一次継手管３１から二次継手管３２へ流れる流体の流量を制御する。

特開２００８−２３２２９０号公報

前記図１０に示す従来の電動弁では、弁座部材９に形成された弁ポート９１は、図１１に示すように弁ポート９１の入口開口部から二次継手管３２側の出口開口部まで一定の径となる一つの円筒状の形状をしている。このため、二次継手管３２に対してニードル弁４１と弁ポート９１との隙間から流れる冷媒は以下のような状態になる。ニードル弁４１と弁ポート９１との隙間から流れ出す冷媒は、弁ポート９１の入口開口部から二次継手管３２への出口開口部に到るまでに、この弁ポート９１の中で加速されてしまう。すなわち冷媒が加速される長さが長く、冷媒の圧力が減少する幅が大きくなる。また、弁ポート９１内で発生する大きな渦流れの影響で、殆ど減速しないままに二次継手管３２内に高速で流れだし、発生したキャビテーションが二次継手管３２内で遠くまで運ばれてから消滅するので、衝撃が二次継手管３２に伝わり易く、電動弁自体で大きな騒音が発生する。また、特許文献１の電動弁においても弁ポートの形状が上記図１１と同様であり、同じように騒音が発生する。

本発明は、上述の如き問題点を解消するためになされたものであり、弁座部材の弁ポートを改良して騒音を低減した電動弁を提供することを課題とする。

請求項１の電動弁は、一次継手管に連通された弁室を形成する弁ハウジングと、前記弁室と二次継手管とを連通する断面形状が円形の弁ポートが形成された弁座部材と、前記弁ポートと同軸に配設されたニードル弁とを備え、前記ニードル弁を軸線方向に移動させて前記弁ポートを開閉することにより、前記一次継手管から前記弁室に冷媒を流入して前記弁ポートを介して前記二次継手管に流出する冷媒の流量を制御するようにした電動弁において、前記弁座部材の前記弁ポートを、前記弁室側に位置する内径Ｄ１の第１弁ポートと、前記二次継手管側に位置する内径Ｄ２の第２弁ポートとにより構成し、第１弁ポートの内径Ｄ１と第２弁ポートの内径Ｄ２と前記二次継手管の内径Ｄ３との関係がＤ１＜Ｄ２＜Ｄ３となるように前記弁座部材を構成したことを特徴とする。なお、これらの内径Ｄ１、Ｄ２、Ｄ３は、第１弁ポート、第２弁ポート及び二次継手管を繋いだ内側の通路内面に実質的に段差ができるような値である。

請求項２の電動弁は、請求項１に記載の電動弁であって、前記弁座部材に、前記第１弁ポートと前記第２弁ポートとをつなぐテーパ部を形成したことを特徴とする。

請求項３の電動弁は、請求項１または２に記載の電動弁であって、前記ニードル弁が前記第１弁ポートを閉としたときに、前記ニードル弁の先端が前記第２弁ポートの中間位置に位置するように、前記弁座部材を構成したことを特徴とする。

請求項１の電動弁によれば、第１弁ポートとニードル弁との隙間から流れる冷媒が、第１弁ポートより内径の大きな第２弁ポート内に流出し、二次継手管に到達する前の弁座部材の第２弁ポート内で流速を減速させるので、冷媒の流れを安定化することができ、二次継手管の振動等を抑えて騒音を低減することができる。

請求項２の電動弁によれば、請求項１の効果に加えて、第１弁ポートとニードル弁との隙間から流れる冷媒がテーパ部に倣って第２弁ポートに流れるとともに、テーパ部とニードル弁との間が第２弁ポート側に広がるようになるので、冷媒がテーパ部に付着しにくくなり、冷媒の通過音を低減することができる。

請求項３の電動弁によれば、請求項１または２の効果に加えて、ニードル弁の先端が第２弁ポートの略中央部に位置するので、第２弁ポートの出口に到るまでにこの第２弁ポート１２でさらに流速を減速させることができ、さらに冷媒の流れを安定化することができ、二次継手管の振動を抑えて騒音を低減することができる。

本発明の第１実施形態の電動弁の縦断面図である。 本発明の第１実施形態の電動弁における弁座部材近傍の要部拡大縦断面図である。 本発明の第１実施形態の電動弁における弁座部材の作用を説明する図である。 本発明の第２実施形態の電動弁の縦断面図である。 本発明の第２実施形態の電動弁における弁座部材近傍の要部拡大縦断面図である。 本発明の第２実施形態の電動弁における弁座部材の作用を説明する図である。 実施形態の電動弁を用いた空気調和機の一例を示す図である。 本発明の第１実施形態の電動弁についてのＤ１とＤ２の寸法比と騒音低減値の実測例である。 本発明の第２実施形態の電動弁のテーパ部の角度α３の変化と騒音低減値の実測例である。 従来の電動弁の一例を示す図である。 従来の電動弁の問題点を説明する図である。

次に、本発明の電動弁の実施の形態を図面を参照して説明する。図１は第１実施形態の電動弁の縦断面図、図２は第１実施形態の電動弁における弁座部材近傍の要部拡大縦断面図、図３は第１実施形態の電動弁における弁座部材の作用を説明する図、図４は第２実施形態の電動弁の縦断面図、図５は第２実施形態の電動弁における弁座部材近傍の要部拡大縦断面図、図６は第２実施形態の電動弁における弁座部材の作用を説明する図、図７は実施形態の電動弁を用いた空気調和機の一例を示す図である。なお、第２実施形態において第１実施形態と同様な要素及び対応する要素には同符号を付記して重複する詳細な説明は省略する。

まず、図７に基づいて実施形態に係る空気調和機について説明する。図７において、符号１０は本発明の第１実施形態あるいは第２実施形態の電動弁である。また、符号２０は室外ユニット１００に搭載された室外熱交換器、３０は室内ユニット２００に搭載された室内熱交換器、４０は四方弁を構成する流路切換弁、５０は圧縮機である。なお、電動弁１０、流路切換弁４０及び圧縮機５０は室外ユニット１００に搭載されている。電動弁１０、室外熱交換器２０、室内熱交換器３０、流路切換弁４０、及び圧縮機５０は、それぞれ導管によって図示のように接続され、ヒートポンプ式の冷凍サイクルを構成している。なお、アキュムレータ、圧力センサ、温度センサ等は図示を省略してある。

冷凍サイクルの流路は流路切換弁４０により暖房モードおよび冷房モードの２通りの流路に切換えられる。暖房モードでは、図７に実線の矢印で示すように、圧縮機５０で圧縮された冷媒は流路切換弁４０から室内ユニット２００の室内熱交換器３０に流入され、室内熱交換器３０から流出する冷媒は、管路ａを通って室外ユニット１００の電動弁１０に流入される。そして、この電動弁１０で冷媒が膨張され、室外熱交換器２０、流路切換弁４０、圧縮機５０の順に循環される。冷房モードでは、図７に破線の矢印で示すように、圧縮機５０で圧縮された冷媒は流路切換弁４０から室外熱交換器２０に流入され、室外熱交換器２０から流出する冷媒は電動弁１０で膨張され、管路ａを流れて室内熱交換器３０に流入される。この室内熱交換器３０に流入された冷媒は、流路切換弁４０を介して圧縮機５０に流入される。

電動弁１０は、冷媒の流量を制御する絞り装置として働き、暖房モードでは、室外熱交換器２０が蒸発器として機能し、室内熱交換器３０が凝縮器として機能し、室内の暖房がなされる。また、冷房モードでは、室外熱交換器２０が凝縮器として機能し、室内熱交換器３０が蒸発器として機能し、室内の冷房がなされる。

ここで、暖房モードにおいては、管路ａには電動弁１０の一次継手管３１に流入する冷媒が液状化することがあり、管路ａ内に液状冷媒が充満する。このため、電動弁１０の冷媒通過等により振動が発生し、この振動が管路ａを介して室内ユニット２００側に伝達され、室内ユニット２００において騒音が発生する。そこで、後述のように各実施形態の電動弁１０は、弁ポートを改良することで、暖房モードで冷媒が一次継手管３１から電動弁１０本体に流入して二次継手管３２から冷媒が流出する状態での冷媒通過音等を低減するようにしている。

次に、図１及び図２に基づいて第１実施形態の電動弁１０について説明する。この電動弁１０は、弁ハウジング３を有し、弁ハウジング３には円筒シリンダ状の弁室３Ａが形成されている。また、弁ハウジング３には、側面側から弁室３Ａに連通する一次継手管３１が取り付けられるとともに、弁室３Ａの軸線Ｌ方向の片側端部に二次継手管３２が取り付けられている。さらに、弁ハウジング３には、二次継手管３２の弁室３Ａ側に弁座部材１が配設されている。そして、弁座部材１には、弁室３Ａと二次継手管３２とを連通する断面形状が円形の第１弁ポート１１と第２弁ポート１２が形成されている。

弁ハウジング３の上部には支持部材３３が取り付けられている。支持部材３３には軸線Ｌ方向に長いガイド孔３３ａが形成されており、このガイド孔３３ａには円筒状の弁ホルダ３４が軸線Ｌ方向に摺動可能に嵌合されている。弁ホルダ３４は弁室３Ａと同軸に取り付けられ、この弁ホルダ３４の下端部には端部にニードル弁４１を有する弁体４が固着されている。また、弁ホルダ３４内には、バネ受け３５が軸線Ｌ方向に移動可能に設けられ、バネ受け３５と弁体４との間には圧縮コイルバネ３６が所定の荷重を与えられた状態で取り付けられている。

弁ハウジング３の上端には、ステッピングモータ５のケース５１が溶接等によって気密に固定されている。ケース５１内には、外周部を多極に着磁されたマグネットロータ５２が回転可能に設けられ、このマグネットロータ５２にはロータ軸５３が固着されている。ロータ軸５３の上端部は、ケース５１の天井部から垂下された円筒状のガイド５４内に回転可能に嵌合されている。また、ケース５１の外周には、ステータコイル５５が配設されており、このステータコイル５５にパルス信号が与えられることにより、そのパルス数に応じてマグネットロータ５２が回転される。そして、このマグネットロータ５２の回転によってマグネットロータ５２と一体のロータ軸５３が回転する。なお、ガイド５４の外周にはマグネットロータ５２に対する回転ストッパ機構５６が設けられている。

弁ホルダ３４の上端部はステッピングモータ５のロータ軸５３の下端部に係合され、弁ホルダ３４はロータ軸５３によってに回転可能に吊り下げた状態で支持されている。また、ロータ軸５３には雄ねじ部５３ａが形成されており、この雄ねじ部５３ａは支持部材３３に形成された雌ねじ部３３ｂに螺合している。

以上の構成により、マグネットロータ５２の回転に伴ってロータ軸５３は軸線Ｌ方向に移動する。この回転に伴うロータ軸５３の軸線Ｌ方向移動によって弁ホルダ３４と共に弁体４が軸線Ｌ方向に移動する。そして、弁体４は、ニードル弁４１の部分で第１弁ポート１１の開口面積を増減し、一次継手管３１から二次継手管３２へ流れる流体の流量を制御する。

弁座部材１の第１弁ポート１１及び第２弁ポート１２は円筒形状であり、図２に示すように、第１弁ポート１１の内径Ｄ１はニードル弁４１の外周に合わせた寸法である。また、第２弁ポート１２の内径Ｄ２は第１弁ポート１１の内径Ｄ１より大きな寸法で、かつ、二次継手管３２の内径Ｄ３よりも小さな寸法となっている。さらに、第２弁ポート１２の長さＬ２は第１弁ポート１１の長さＬ１より大きな寸法となっており、ニードル弁４１が第１弁ポート１１を閉とした状態で、このニードル弁４１の先端が第２弁ポート１２の略中央位置となるように、この第２弁ポート１２の長さＬ２が設定されている。ニードル弁４１の角度α２も適宜設定されている。なお、これらの寸法の条件については、第２実施形態とともに後述する。

図３は第１実施形態におけるニードル弁４１，第１弁ポート１１及び第２弁ポート１２の作用を説明する図である。ニードル弁４１と第１弁ポート１１の隙間を通った冷媒は、第２弁ポート１２を通って二次継手管３２へ流れる。このとき、ニードル弁４１の特に先端の影響を受けて不安定な流れになる場合がある。しかし、ニードル弁４１の先端が第２弁ポート１２の略中央部に位置するので、第２弁ポート１２の出口に到るまでにこの第２弁ポート１２で流速を減速させることができる。すなわち、冷媒が二次継手管３２に到達する前の弁座部材１の部分で、冷媒の流れを安定化することができ、二次継手管３２の振動を抑えて騒音を低減することができる。

図４に示す第２実施形態の電動弁１０では、第１実施形態のニードル弁４１に対応するニードル弁６１が弁棒６の先端にあり、この弁棒６がロータ軸５３に対して軸線Ｌ方向に移動可能になっている。また、支持部材３３は、弁室３Ａに連通する連通路３３１，３３２が形成されている。そして、弁ハウジング３内に配設された弁座部材２が支持部材３３の下端部に取り付けられ、この弁座部材２には、弁室３Ａと二次継手管３２とを連通する断面形状が円形の第１弁ポート２１と第２弁ポート２２とが形成されるとともに、この第１弁ポート２１と第２弁ポート２２との間にテーパ部２３が形成されている。

支持部材３３の中心には、雌ネジ３３ｂとそのネジ孔が形成されるとともに、円筒状のスライド孔３３ｃが形成されている。そして、この雌ネジ３３ｂのネジ孔とスライド孔３３ｃの中にロータ軸５３が配設され、ロータ軸５３の雄ネジ５３ａが支持部材３３の雌ネジ３３ｂに螺合されている。

ロータ軸５３には下部縦穴５３１と上部縦穴５３２が形成されており、下部縦穴５３１を貫通するように弁棒６が配設されている。この弁棒６はその下端にニードル弁６１を備えている。上部縦穴５３２内にはコイルバネ７１が配設されており、上部縦穴５３２の上端部分には，取付金具７２が配設されている。取付金具７２はフランジ部７２ａとインサート部７２ｂから構成されており、インサート部７２ｂの周囲はローレットが形成されている。そして、インサート部７２ｂが上部縦穴５３２に圧入され、フランジ部７２ａとロータ軸５３のフランジ部５３３とによりマグネットロータ５２が挟まれている。これにより、マグネットロータ５２とロータ軸５３とが互いに嵌合固着されるとともに、コイルバネ７１の付勢力により弁棒６は弁座部材２側に付勢されている。

以上の構成により、マグネットロータ５２の回転に伴ってロータ軸５３は軸線Ｌ方向に移動する。この回転に伴うロータ軸５３の軸線Ｌ方向移動によって弁棒６が軸線Ｌ方向に移動し、ニードル弁６１の部分で第１弁ポート２１の開口面積を増減し、一次継手管３１から二次継手管３２へ流れる流体の流量を制御する。

弁座部材２の第１弁ポート２１及び第２弁ポート２２は円筒形状であり、図５に示すように、第１弁ポート２１の内径Ｄ１はニードル弁６１の外周に合わせた寸法である。また、第２弁ポート２２の内径Ｄ２は第１弁ポート２１の内径Ｄ１より大きな寸法で、かつ、二次継手管３２の内径Ｄ３よりも小さな寸法となっている。さらに、第２弁ポート２２の長さＬ２は第１弁ポート２１の長さＬ１より大きな寸法となっており、ニードル弁６１が第１弁ポート２１を閉とした状態で、このニードル弁６１の先端が第２弁ポート２２の略中央位置となるように、この第２弁ポート２２の長さＬ２が設定されている。さらに、テーパ部２３の開き角度α３、ニードル弁６１の角度α２、ニードル弁６１とテーパ部２３とのなす角度α１も適宜設定されている。

図６は第２実施形態におけるニードル弁６１，第１弁ポート２１、第２弁ポート２２及びテーパ部２３の作用を説明する図である。図６(A) に示すように、ニードル弁６１と第１弁ポート２１の隙間を通った冷媒は、テーパ部２３及び第２弁ポート２２を通って二次継手管３２へ流れる。このとき、ニードル弁６１の特に先端の影響を受けて不安定な流れになる場合がある。しかし、ニードル弁６１の先端が第２弁ポート２２の略中央部に位置するので、第２弁ポート２２の出口に到るまでにこの第２弁ポート２２で流速を減速させることができる。すなわち、冷媒が二次継手管３２に到達する前の弁座部材２の部分で、冷媒の流れを安定化することができ、二次継手管３２の振動を抑えて騒音を低減することができる。また、第１弁ポート２１とニードル弁６１との隙間から流れる冷媒がテーパ部２３に倣って第２弁ポート２２に流れる。さらに、テーパ部２３とニードル弁６１との間隙は、第２弁ポート２２側で直ぐに広がるので、冷媒がテーパ部２３に付着しにくくなり、冷媒の通過音を低減することができる。

このように、第２弁ポート２２は、ニードル弁６１の先端が第２弁ポート２２の略中央部に位置するような長さになっているが、図６(B) に示す弁座部材２′ように、第２弁ポート２２′の内径が二次継手管３２の内径と同じで、この第２弁ポート２２′の長さが短く、ニードル弁６１の先端が二次継手管３２まで迫った位置にあると問題が生じる。すなわち、このニードル弁６１の先端では圧力低下部分が発生し易く、この先端の影響による不安定な流れがそのまま二次継手管３２に流れ込む。このため、二次継手管３２の振動等が発生し易くなる。このようなことは第２実施形態（及び第１実施形態）では避けることができる。

ここで、第１実施形態及び第２実施形態における電動弁１０は、冷媒の圧力が以下のような条件となる冷凍サイクルに適用されるものである。一次継手管３１内の圧力が２．８〜３．４（ＭＰａ：メガパスカル）で、二次継手管３２内の圧力が１．２〜１．８（ＭＰａ）である。そして、このような条件に対して、第１実施形態の弁座部材１及び第２実施形態の弁座部材２における各部の寸法は以下の条件を満たすように設定されており、これにより、前記のような騒音低減の効果が得られる。

テーパ部２３の角度α３は、
９０°≦α３≦１５０°…（１）
の範囲に設定する。なお、第１実施形態の場合はこのテーパ部の角度は１８０°である。
ニードル弁４１，６１の角度α２は
４°≦α２≦２０°…（２）
の範囲に設定する。
第１弁ポート１１，２１の内径Ｄ１は
１mm≦Ｄ１≦２．６mm…（３）
の範囲に設定する。
第１弁ポート１１，２１の長さＬ１は
０mm＜Ｌ１＜０．８mm…（４）
の範囲に設定する。
第２弁ポート１２，２２の内径Ｄ２と第１弁ポート１１，１２の内径Ｄ１は
１．０mm≦√［（Ｄ２）² −（Ｄ１）² ］≦３．８mm…（５）
となるように設定する。
第２弁ポート１２，２２の長さＬ２と第１弁ポート１１，２１の長さＬ１は、
８≦Ｌ２／Ｌ１≦１８…（６）
となるように設定する。
第１実施形態の二次継手管３２の内径Ｄ３は
Ｄ３＝５．０mm…（７）
と設定する。
第２実施形態の二次継手管３２の内径Ｄ３は
Ｄ３＝６．３mm…（８）
と設定する。

図８は第１実施形態の電動弁についてのＤ１とＤ２の寸法比と騒音低減値の実測例である。運転条件は、一次継手管３１内の圧力が２．８〜３．４（ＭＰａ）、二次継手管３２内の圧力が１．２〜１．８（ＭＰａ）である。冷媒の流れは一次継手管３１から二次継手管３２の方向である。Ｌ１＝０．５mmである。Ｄ３＝５．０mmに対してＤ１＝１．０mm、
Ｄ１＝１．８mmとし、Ｄ３＝６．３mmに対してＤ１＝２．６mmとし、これらのそれぞれに
対して、Ｄ２を変化させたときの条件式（５）の√［（Ｄ２）² −（Ｄ１）² ］の値に対する騒音低減値を示している。この図からわかるように、特に条件式（５）を満たす範囲（１．０mm〜３．８mm）で騒音が低くなっている。なお、√［（Ｄ２）² −（Ｄ１）² ］
＝０はＤ１＝Ｄ２の場合である。

図９は第２実施形態の電動弁のテーパ部２３の角度α３の変化と騒音低減値の実測例である。運転条件は、一次継手管３１内の圧力が２．８〜３．４（ＭＰａ）、二次継手管３２内の圧力が１．２〜１．８（ＭＰａ）である。冷媒の流れは一次継手管３１から二次継手管３２の方向である。Ｌ１＝０．５mmである。Ｄ３＝５．０mmに対してＤ１＝１．８mm
とし、このＤ１に対して、条件式（５）の√［（Ｄ２）² −（Ｄ１）² ］の値が１．０mm
、２．４mm、３．６mmとなるＤ２を設定し、テーパ角度α３に対する騒音低減値を示して
いる。この図からわかるように、特にテーパ角度α３が条件式（２）を満たす範囲（９０°〜１５０°）で騒音が低くなっている。なお、α３＝１８０°は第１実施形態の場合である。

１ 弁座部材
１１ 第１弁ポート
１２ 第２弁ポート
２ 弁座部材
２１ 第１弁ポート
２２ 第２弁ポート
２３ テーパ部
３ 弁ハウジング
３Ａ 弁室
３１ 一次継手管
３２ 二次継手管
４ 弁体
４１ ニードル弁
６ 弁棒
６１ ニードル弁
１０ 電動弁
Ｌ 軸線

Claims (3)

1. 一次継手管に連通された弁室を形成する弁ハウジングと、前記弁室と二次継手管とを連通する断面形状が円形の弁ポートが形成された弁座部材と、前記弁ポートと同軸に配設されたニードル弁とを備え、前記ニードル弁を軸線方向に移動させて前記弁ポートを開閉することにより、前記一次継手管から前記弁室に冷媒を流入して前記弁ポートを介して前記二次継手管に流出する冷媒の流量を制御するようにした電動弁において、
   前記弁座部材の前記弁ポートを、前記弁室側に位置する内径Ｄ１の第１弁ポートと、前記二次継手管側に位置する内径Ｄ２の第２弁ポートとにより構成し、
   第１弁ポートの内径Ｄ１と第２弁ポートの内径Ｄ２と前記二次継手管の内径Ｄ３との関係がＤ１＜Ｄ２＜Ｄ３となるように前記弁座部材を構成したことを特徴とする電動弁。
2. 前記弁座部材に、前記第１弁ポートと前記第２弁ポートとをつなぐテーパ部を形成したことを特徴とする請求項１に記載の電動弁。
3. 前記ニードル弁が前記第１弁ポートを閉としたときに、前記ニードル弁の先端が前記第２弁ポートの中間位置に位置するように、前記弁座部材を構成したことを特徴とする請求項１または２に記載の電動弁。

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