JP2011225415A - リン酸ジルコニウム焼結体及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】低熱膨張性に優れ、高い機械的強度を有し、且つ、耐熱性及び耐熱衝撃性に優れた低熱膨張性リン酸ジルコニウム焼結体を提供する。
【解決手段】直接結晶析出法より調製されたＮＨ_４Ｚｒ_２（ＰＯ_４）_３を出発原料として合成されたＲＺｒ_４（ＰＯ_４）_６（Ｒ＝Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）を主成分とし、焼結助剤的目的としてＴｉＯ_２、ＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３及びＭｏＯ_３よりなる群から選ばれる１種又は２種以上の金属酸化物を含むことを特徴とする低熱膨張性リン酸ジルコニウム焼結体及びその製造方法に係わる。
【選択図】なし

Description

本発明は、リン酸ジルコニウム焼結体及びその製造方法に関する。さらに詳細には、低熱膨張性に優れ、高い機械的強度を有し、且つ、耐熱性（結晶構造変化と形状変化を示さない）及び耐熱衝撃性に優れた特徴を有するリン酸ジルコニウム焼結体およびその製造方法に関する。

近年、主として自動車排ガス中の浮遊粒子除去用のフィルター材料、熱交換体、触媒燃焼用担体等のセラミックハニカム構造体、ターボチャージャー、ＧＴエンジン等のハウジングやガスダクト、排気ボートライナー等の断熱部材などへの適用を目的とし、低熱膨張性に優れ、高い機械的強度を有し、且つ、耐熱性及び耐熱衝撃性に優れた材料の必要性が高まっている。このような必要性の中、（ＺｒＯ）_２Ｐ_２Ｏ_７、Ｒ_ｙＺｒ_４Ｓｉ_ｘＰ_６−ｘＯ_２４（Ｒ＝Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｙ）、ＲＺｒ_４（ＰＯ_４）_６（Ｒ＝Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）、Ｈ_１＋ｘＺｒ_２（ＳｉＯ_４）_３−ｘ（ＰＯ_４）_ｘ・ｍＨ_２Ｏなどの組成式からなるリン酸ジルコニウムが低熱膨張性、且つ、耐熱性などに優れた材料として有望であることが分かってきている。また、特定組成のアルカリ土類金属のリン酸塩化合物が低熱膨張性を有するものとして提案されている。

しかしながら、リン酸ジルコニウム等のリン酸塩化合物は、低熱膨張性に優れているという利点を有するものの、１２００℃以上の高温においては熱分解を起こし、リン（Ｐ）分が蒸発することが、例えば特開平３−２０８８０７号公報等（以下特許文献１と称する。）で指摘されている。例えば、１４００℃で１００時間熱処理した場合には、リン酸ジルコニウムナトリウムは３６％もの重量減を示すという問題がある。また、特定組成のアルカリ土類金属のリン酸塩化合物は、例えば１００℃から１２６０℃間の昇降温による熱サイクル劣化試験によって焼結体の寸法が増加するとか、熱膨張係数が変化するとか、また低強度化するといった問題をもつことがわかってきた。

一方、特許文献１においては、ＲＺｒ_４（ＰＯ_４）_６（Ｒは一種以上の周期率表ＩＩａ属の陽イオン）焼結体を相転移温度以上の温度に保持した後、急冷することにより得られた、Ｒ３ｃの対称性を有する結晶構造をもつ高温型のＲＺｒ_４（ＰＯ_４）_６（Ｒは一種以上の周期率表ＩＩａ属の陽イオン）組成のリン酸塩化合物が熱膨張も熱収縮もしない低熱膨張性であることが示されている。しかしながら、この場合も、（ＺｒＯ）_２Ｐ_２Ｏ_７、ＺｒＰ_２Ｏ_７、ＲＣＯ_３、ＺｒＯ_２、Ｒ_２ＨＰＯ_４、ＮＨ_４Ｈ_２ＰＯ_４などを出発原料とした、混合法による製造方法のために、焼結体中に目的とする結晶相以外の不純物相が生成し、熱サイクル劣化試験によって焼結体の寸法が増加するとか、熱膨張係数が変化するとか、また低強度化するといった問題がある。

特開平３−２０８８０７号公報

本発明は、上記要望に沿うリン酸ジルコニウム焼結体およびその製造方法を提供することを目的とし、詳細には、低熱膨張性に優れ、高い機械的強度を有し、且つ、耐熱性及び耐熱衝撃性に優れ、且つ、前述の特性が各種条件下での長期間安定している低熱膨張性リン酸ジルコニウム焼結体を提供することを目的する。

本発明に係わるリン酸ジルコニウム焼結体は、ジルコニウム化合物、カルボン酸ジルコニウム及びリン酸化合物とアンモニウム化合物及びアンミン化合物の少なくとも１種とを含む混合液を用いた化学合成方法である直接結晶析出法より調製されたＮＨ_４Ｚｒ_２（ＰＯ_４）_３を熱分解することにより得たＨＺｒ_２（ＰＯ_４）_３と、Ｒ（ＮＯ_３）_２（Ｒ＝Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）の混合物を熱処理することによりＨ^＋とＲ^２＋のイオン置換よって合成したＲＺｒ_４（ＰＯ_４）_６（Ｒ＝Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）と、ＴｉＯ_２、ＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３及びＭｏＯ_３よりなる群から選ばれる１種又は２種以上の金属酸化物を含むことを特徴とし、これにより前記した目的とする各特性に優れた低熱膨張性リン酸ジルコニウム焼結体を提供する。

即ち、本発明の第一は、ＴｉＯ_２、ＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３及びＭｏＯ_３よりなる群から選ばれる１種又は２種以上の金属酸化物を０．１〜１０重量％含有し、残部がＲＺｒ_４（ＰＯ_４）_６（Ｒ＝Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）であり、且つ、室温で主構成相としてＮＡＳＩＣＯＮ型三次元網目構造からなる結晶構造をもつリン酸ジルコニウム焼結体を提供するものである。

また、本発明の第二は、室温〜１０００℃の温度領域での平均熱膨張率が−１０〜＋１０×１０^−７／℃で、曲げ強度が２ｋｇｆ／ｍｍ^２以上であることを特徴とする請求項１記載のリン酸ジルコニウム焼結体を提供するものである。

さらに、本発明の第３は、ジルコニウム化合物、カルボン酸ジルコニウム及びリン酸化合物とアンモニウム化合物及びアンミン化合物の少なくとも１種とを含む混合液を用いた直接結晶析出法より調製されたＮＨ_４Ｚｒ_２（ＰＯ_４）_３を熱分解することにより得たＨＺｒ_２（ＰＯ_４）_３と、Ｒ（ＮＯ_３）_２（Ｒ＝Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）の混合物を熱処理することによりＨ^＋とＲ^２＋のイオン置換よって合成したＲＺｒ_４（ＰＯ_４）_６（Ｒ＝Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）と、ＴｉＯ_２、ＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３及びＭｏＯ_３よりなる群から選ばれる１種又は２種以上の金属酸化物を混合し、成形した後、得られた成形体を１２００〜１８００℃で焼結することを特徴とする請求項１又は２に記載のリン酸ジルコニウム焼結体の製造方法を提供するものである。

上記した方法により、低熱膨張性に優れ、高い機械的強度を有し、且つ、耐熱性及び耐熱衝撃性に優れた低熱膨張性リン酸ジルコニウム焼結体を提供することができる。

本発明における、ＺｒＯＣｌ_２−Ｈ_３ＰＯ_４−Ｈ_２Ｃ_２Ｏ_４系混合水溶液から直接結晶析出法より得られるリン酸ジルコニウムの生成領域（大気圧、８０℃、２日間）を示す図である。図中の●印はＮＨ_４Ｚｒ_２（ＰＯ_４）_３の生成を、○印はγ−ＺｒＨ_２（ＰＯ_４）_３の生成を、△印はジルコニウム−リン酸ゾルの生成を示す。

以下、本発明について詳細に説明すると、本発明に係わるリン酸ジルコニウム焼結体は、ジルコニウム化合物、カルボン酸ジルコニウム及びリン酸化合物とアンモニウム化合物及びアンミン化合物の少なくとも１種とを含む混合液を用いた化学合成方法である直接結晶析出法より調製されたＮＨ_４Ｚｒ_２（ＰＯ_４）_３を熱分解することにより得たＨＺｒ_２（ＰＯ_４）_３と、Ｒ（ＮＯ_３）_２（Ｒ＝Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）の混合物を熱処理することによりＨ^＋とＲ^２＋のイオン置換よって合成したＲＺｒ_４（ＰＯ_４）_６（Ｒ＝Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）を主成分とし、焼結体の強度を高めるために、ＴｉＯ_２、ＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３及びＭｏＯ_３よりなる群から選ばれる１種又は２種以上の金属酸化物を含有したものである。即ち、直接結晶析出法より調製されたＮＨ_４Ｚｒ_２（ＰＯ_４）_３を出発原料として合成されたＲＺｒ_４（ＰＯ_４）_６（Ｒ＝Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）の焼結助剤的目的として、ＴｉＯ_２、ＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３及びＭｏＯ_３よりなる群から選ばれる１種又は２種以上の金属酸化物を使用する。

本発明で用いる主成分であるリン酸ジルコニウムＲＺｒ_４（ＰＯ_４）_６（Ｒ＝Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）について説明すると、本発明では、リン酸ジルコニウムＲＺｒ_４（ＰＯ_４）_６（Ｒ＝Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）は、従来の、（ＺｒＯ）_２Ｐ_２Ｏ_７、ＺｒＰ_２Ｏ_７、ＲＣＯ_３、ＺｒＯ_２、Ｒ_２ＨＰＯ_４、ＮＨ_４Ｈ_２ＰＯ_４などを出発原料とした混合法と異なり、ジルコニウム化合物、カルボン酸ジルコニウム及びリン酸化合物とアンモニウム化合物及びアンミン化合物の少なくとも１種とを含む混合液を用いた化学合成方法である直接結晶析出法より調製されたＮＨ_４Ｚｒ_２（ＰＯ_４）_３を熱分解することにより得たＨＺｒ_２（ＰＯ_４）_３と、Ｒ（ＮＯ_３）_２（Ｒ＝Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）の混合物を熱処理することによりＨ^＋とＲ^２＋のイオン置換よって合成したＲＺｒ_４（ＰＯ_４）_６（Ｒ＝Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）であるため、ＲＺｒ_４（ＰＯ_４）_６中に一切の不純物相を含まないことを特徴とする。

ジルコニウム化合物、カルボン酸ジルコニウム及びリン酸化合物とアンモニウム化合物及びアンミン化合物の少なくとも１種とを含む混合液を用いた化学合成方法である直接結晶析出法より調製されたＮＨ_４Ｚｒ_２（ＰＯ_４）_３を熱分解することにより得たＨＺｒ_２（ＰＯ_４）_３と、Ｒ（ＮＯ_３）_２（Ｒ＝Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）の混合物を熱処理することによりＨ^＋とＲ^２＋のイオン置換よって合成したＲＺｒ_４（ＰＯ_４）_６（Ｒ＝Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）は、１８００℃付近まで昇温し保持した後、室温まで冷却して粉末Ｘ線回折測定を行ったところ、結晶相の変化はまったく認められず、さらにＲＺｒ_４（ＰＯ_４）_６（Ｒ＝Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）相以外の一切の不純物相が観測されなかった。このように、耐熱安定性に優れており、さらには１８００℃付近まで低熱膨張性を維持している。

しかしながら、一切の不純物相を含まないことから、僅かであるが焼結性に劣り、それによって強度および耐熱衝撃性の若干な低さに問題がある。

上記問題点の解決策としての焼結助剤添加について詳細に説明すると、本発明では、焼結助剤含有物として、ＴｉＯ_２、ＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３及びＭｏＯ_３よりなる群から選ばれる１種又は２種以上の金属酸化物を使用することを特徴とする。

焼結助剤添加物としては、一般的に、アルカリ金属元素、シリカ及び／又はほう酸などからなるガラス組成物があるが、これらは耐熱性に劣る上に、耐食性に大きな問題を抱え、高温材料への適用は非常に難しい。それに対し、 ＴｉＯ_２、ＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３及びＭｏＯ_３よりなる群から選ばれる１種又は２種以上の金属酸化物からなる焼結助剤含有物は、これからの問題点を持たない酸化物である上に、その金属元素成分の価数が４価、５価、６価と大きいが故に、化学的結合性にも優れており、ＲＺｒ_４（ＰＯ_４）_６（Ｒ＝Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）の焼結を促進する添加物として、非常に優れている。

そして、本発明で用いる焼結助剤添加物ＴｉＯ_２、ＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３及びＭｏＯ_３よりなる群から選ばれる１種又は２種以上の金属酸化物の含有量は、０．１〜１０重量％（好ましくは、０．３〜５重量％）であり、残部がＲＺｒ_４（ＰＯ_４）_６（Ｒ＝Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）であることを特徴とする。上記の範囲外では、低熱膨張性に優れ、高い機械的強度を有し、且つ、耐熱性及び耐熱衝撃性に優れた低熱膨張性リン酸ジルコニウム焼結体が得られない。

上記の直接結晶析出法より調製されたＮＨ_４Ｚｒ_２（ＰＯ_４）_３は、例えば特開昭６０−２３９３１３号等の記載に準じて製造したもの、又は市販品を使用することができる。
また、ＮＨ_４Ｚｒ_２（ＰＯ_４）_３の製法も限定的でなく、公知の方法により得られたＮＨ_４Ｚｒ_２（ＰＯ_４）_３を使用することができる。例えば、次に示すように、ジルコニウム化合物及びカルボン酸化合物を含む原料混合液を用いる方法によって上記ＮＨ_４Ｚｒ_２（ＰＯ_４）_３を調製できる。

具体的には、まず、ジルコニウム化合物及びカルボン酸化合物を含む原料混合液に対し、リン酸化合物又はその水溶液を加える。

上記ジルコニウム化合物としては、水溶性又は酸により水可溶性となる化合物が好ましい。例えば、オキシ塩化ジルコニウム、ビロオキシ塩化ジルコニウム、四塩化ジルコニウム、臭化ジルコニウム等のハロゲン化ジルコニウム硫酸ジルコニウム；塩基性硫酸ジルコニウム、硝酸ジルコニウム等の鉱酸のジルコニウム塩；酢酸ジルコニル、ギ酸ジルコニル等の有機酸のジルコニウム塩；炭酸ジルコニウムアンモニウム、硫酸ジルコニウムナトリウム、酢酸ジルコニウムアンモニウム、シュウ酸ジルコニウムナトリウム、クエン酸ジルコニウムアンモニウム等のジルコニウム錯塩等が使用できる。これらジルコニウム化合物のうちでは、オキシ塩化ジルコニウム及び硫酸ジルコニウムの少なくとも１種がより好ましい。

カルボン酸化合物としては、水溶性又は酸により水可溶性となり、かつ、カルボキシル基（−ＣＯＯＨ）を２個以上有する脂肪族ポリカルボン酸及びその塩が好ましい。例えば、シュウ酸、シュウ酸ナトリウム、シュウ酸水素ナトリウム、シュウ酸アンモニウム、シュウ酸水素アンモニウム、シュウ酸リチウム、マレイン酸、マロン酸、コハク酸及びこれらの塩類等の脂肪族二塩基酸及びその塩類；クエン酸、クエン酸アンモニウム、酒石酸、リンゴ酸等の脂肪族オキシ酸及びそれらの塩類等が挙げられる。これらのうちでは、シュウ酸ならびにそのナトリウム塩及びアンモニウム塩の少なくとも１種がより好ましい。
リン酸化合物は、水溶性又は酸により水可溶性となるものが好ましい。例えば、リン酸、第一リン酸ナトリウム、第二リン酸アンモニウム、第三リン酸ナトリウム等のオルトリン酸のアルカリ金属塩及びアンモニウム塩；メタリン酸、ピロリン酸等の少なくとも１個のＰ−Ｏ−Ｐ結合を有する縮合リン酸のアルカリ金属塩及びアンモニウム塩等が挙げられる。これらのうちでも、リン酸及びオルトリン酸のアンモニウム塩の少なくとも１種がより好ましい。

上記原料混合液に対し、アンモニウム化合物の少なくとも１種を添加する。これら化合物の添加時期は、原料混合液の調製中のいずれの時点であっても良い。
アンモニウム化合物としては、水溶性又は酸により水可溶性となる化合物が好ましい。アンモニウム化合物としては、塩化アンモニウム、硫酸アンモニウム、硝酸アンモニウム、炭酸水素アンモニウム等の無機アンモニウム化合物；水酸化テトラプロピルアンモニウム、水酸化テトラエチルアンモニウム等の有機アンモニウム化合物等が例示される。前述のジルコニウム化合物、カルボン酸化合物及びリン酸化合物の少なくとも１種がアンモニウム含有化合物である場合には、これらをアンモニウムイオン源としても同時に使用することができる。

これらのうちでも、リン酸アンモニウム、アンモニア水、塩化アンモニウム及びシュウ酸アンモニウムの少なくとも１種がより好ましい。
混合に際しては、攪拌を行うことが望ましい。特に、リン酸又はその水溶液を添加する際には、部分的にリン酸濃度が高くなる状態をなるべく回避できるように十分に攪拌を行うことが望ましい。

原料混合液は、ジルコニウム化合物（Ｚｒとして）、カルボン酸化合物（Ｃ_２Ｏ_４として）及びリン酸化合物（ＰＯ_４として）の割合が、図１に示すモル比三角成分図において、Ａ（２８，３，６９）、Ｂ（６３，６，３１）、Ｃ（４４，４３，１３）及びＤ（１，９７，２）の各点を結ぶ直線で囲まれた領域内に入り、かつ、Ｚｒ１モル当りアンモニウム化合物が０．２〜１００モル程度となるように調節することが望ましい。原料混合液中の各成分の組成比が上記領域外となる場合には、結晶化速度が遅い、収率が低い、非晶質生成物を混有する、未反応原料が残存する、所望外の結晶形を含む結晶質となる等の問題点の１又は２以上が生ずるおそれがある。

各成分を均一に溶解又は分散させた原料混合液の形態は、溶液又は未溶解の過剰原料を含むスラリー状のいずれであっても良い。
原料混合液の濃度は、Ｚｒが０．０１〜２５重量％、特に０．１〜１０重量％となる濃度に調整することが好ましい。Ｚｒが０．０１重量％未満の稀薄溶液では、経済的に不利になることがある。一方、Ｚｒが２５重量％を上回る場合には、カルボン酸塩、リン酸塩等が結晶として析出するので、生成物たる結晶質リン酸ジルコニウムの濾過及び水洗が困難となるおそれがある。

上記原料混合液のｐＨは限定的ではないが、１０以下であることが好ましく、特に０．５〜７であることがより好ましい。上記ｐＨが１０を超える場合には、結晶化度の低い結晶質リン酸ジルコニウムが生成される傾向がある。反応混合液のｐＨ調整剤としては、塩酸、硫酸、硝酸等の鉱酸；水酸化アンモニウム、炭酸水素アンモニウム、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、炭酸ナトリウム等のアンモニウム及びアルカリ金属の水酸化物及び炭酸塩等が例示される。

反応温度（本発明においては、各成分の反応及び熟成による結晶質リン酸ジルコニウムの晶出反応を一括して反応という）は、５０℃以上とすることが好ましい。反応温度が５０℃未満では、目的生成物の晶出に長時間を要するので経済的に不利である。反応温度の上限は限定されないが、経済性等の観点からは２００℃程度とすれば良い。反応時間は、原料の種類（すなわち原料の反応性）、原料の配合比、原料混合液の濃度、温度及びｐＨ、反応生成物の所望の結晶化度等により異なるが、通常３０分〜２０日程度である。
生成したＮＨ_４Ｚｒ_２（ＰＯ_４）_３は、濾過、デカンテーション、遠心分離等の公知の手段によって固液分離し、洗浄した後、常法に従って脱水・乾操すれば良い。乾操方法としては、加熱乾操、風乾のほか、五酸化リン、塩化カルシウム、シリカゲル等の乾燥剤による吸着水の除去等が適用できる。また、必要に応じて１０８０℃以下で加熱処理しても良い。１０８０℃を超える場合には、所望の結晶形が変形して二リン酸ジルコニウム（ＺｒＰ_２Ｏ_７）等に変換される。

このようにして得られるＮＨ_４Ｚｒ_２（ＰＯ_４）_３は、アルミナを始めとする各種セラミックス製坩堝や白金坩堝などに入れて、約５００〜約７００℃で約１時間〜約５時間熱処理することで、ＨＺｒ_２（ＰＯ_４）_３が得られる。

このようにして得られるＨＺｒ_２（ＰＯ_４）_３は、一般的に、化学的・熱的に安定な三次元網状構造を有しており、アンモニウムイオン、水素イオン、分子径の小さいＨ_２Ｏ分子等を部分的に網目構造のミクロな細孔中に含むゼオライト状トンネル構造を備えている。固定化すべき金属元素は、上記細孔中に取り込まれ、これにより外部環境の影響を直接受けることが少なくなり、外部に浸出し難くなる。
本発明では、ＨＺｒ_２（ＰＯ_４）_３の形状は限定されず、粉末、粒状等のどのような形状のものでも後述のＲＺｒ_４（ＰＯ_４）_６（Ｒ＝Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）を得ることができる。従って、用途、使用方法等に応じて、取扱い上好ましい形状を適宜採用すれば良い。

このＨＺｒ_２（ＰＯ_４）_３に、ＨＺｒ_２（ＰＯ_４）_３と各金属硝酸塩Ｒ（ＮＯ_３）_２（Ｒ＝Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）とのモル比がＲ（ＮＯ_３）_２／ＨＺｒ_２（ＰＯ_４）_３＝０．５〜０．６（好ましくは、０．５〜０．５２）になるように金属硝酸塩Ｒ（ＮＯ_３）_２（Ｒ＝Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）水溶液を加え、蒸発皿の中で十分に混練した。それを１００℃にて蒸発乾固した後、５００〜８００℃の温度領域、望ましくは７００℃で約５時間熱処理することにより、Ｈ^＋とＲ^２＋とのイオン置換を行い、その後に１００倍体積程度以上の純水中にて洗浄し、１００℃で乾燥することによりＲＺｒ_４（ＰＯ_４）_６（Ｒ＝Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）は得ることができる。

次に、本発明の実施例を比較例と共に上げ、本発明をより具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではなく、前記した本発明の要旨を逸脱しない限り、種々変更、変形が可能である。

本実施例で用いるリン酸ジルコニウムＲＺｒ_４（ＰＯ_４）_６（Ｒ＝Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）とＴｉＯ_２、ＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３及び／又はＭｏＯ_３焼結助剤含有物との組成を表１に示す。

表１に示すように、リン酸ジルコニウムＲＺｒ_４（ＰＯ_４）_６（Ｒ＝Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）組成物とＴｉＯ_２、ＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３及び／又はＭｏＯ_３焼結助剤含有物を秤量し、溶媒としてイオン交換水を用い、更に３０体積％のポリビニルアルコール溶液を１重量％加えた。これを超高分子量ポリエチレン製ボールミルにてφ１０ｍｍのＺｒＯ_２質メディアを使用して混練した後、スプレー造粒を行った。この造粒粉を１０００ｋｇｆ／ｍｍ^２の圧力で後述の試験片に近い形状なるようにＣＩＰ成形し、表１に示す温度（表示がないものは、すべて１５００℃）で各２時間焼成を行った。その後、後述の試験片形状に加工を行った。

得られた各リン酸ジルコニウム焼結体について、“「ファインセラミックスの曲げ強度試験方法（ＪＩＳ Ｒ １６０１）」に基づいて測定した３点曲げ強度”、“「ファインセラミックスの熱機械分析による熱膨張の測定方法（ＪＩＳ Ｒ １６１８）」に基づいて測定した室温〜１０００℃の平均熱膨張係数”、“耐熱衝撃性”、“耐熱性”を測定し、それらの結果を表１に示す。

なお、“耐熱衝撃性”は、径５ｍｍ×長さ２０ｍｍの円柱試料を２００℃で１時間維持した後、水中に投入し、亀裂が発生しなかったものは○印で、亀裂が発生したものは×印で、表１に示す。また、“耐熱性”は、焼成温度まで再度加熱した時に、変形が発生せず、主構成相以外の結晶相が認められなかったものは○印で、変形が発生せず、リン酸ジルコニウムの主構成相以外の結晶相が認められなかったものは×印で、表１に示す。

表１から、焼結助剤的である“ＴｉＯ_２、ＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３及びＭｏＯ_３よりなる群から選ばれる１種又は２種以上の金属酸化物”が、本発明の所定範囲内である実施例では、高い機械的強度、低い熱膨張性を有し、且つ、耐熱衝撃性及び耐熱性に優れた低熱膨張性リン酸ジルコニウム焼結体が得られることが理解できる。そして、本発明で規定する所定範囲の１つでもはずれたものでは、本発明の目的とする低熱膨張性リン酸ジルコニウム焼結体が得られなかった。

例えば、本発明で規定する“ＴｉＯ_２、ＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３及びＭｏＯ_３よりなる群から選ばれる１種又は２種以上の金属酸化物の含有量が０．１〜１０重量％”の範囲外の少量である試料Ｎｏ．１、２、１２、２２、３２、４２、５７、６７、７７、８７（比較例）では、機械的強度が低く、耐熱衝撃性の劣るものであった。

さらに、本発明で規定する“ＴｉＯ_２、ＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３及びＭｏＯ_３よりなる群から選ばれる１種又は２種以上の金属酸化物の含有量が０．１〜１０重量％”の範囲外の多量である試料Ｎｏ．１０、１１、２０、２１、３０、３１、４０、４１、５５、５６、６５、６６、７５、７７、８５、８６、９５、９６（比較例）では、機械的強度が低く、平均熱膨張率が大きく、耐熱衝撃性及び耐熱性の劣るものであった。また、リン酸ジルコニウムの主構成相以外の結晶相が多く認められた。

一方、焼成条件についても同様であって、本発明で規定する“１２００〜１８００℃”の範囲外の１１００℃で焼成した試料Ｎｏ．４４（比較例）では、機械的強度が低く、耐熱衝撃性に劣るものであり、１８５０℃で焼成した試料Ｎｏ．４９（比較例）では、機械的強度が低く、耐熱衝撃性及び耐熱性に劣るものであった。

ＢａＺｒ_４（ＰＯ_４）_６を主成分にＮｂ_２Ｏ_５を０．５ｗｔ％含有した試料Ｎｏ．３４と特開平３−２０８８０７号に従い作製したＢａＺｒ_４（ＰＯ_４）_６を、室温から１２００℃に上げ１０時間保持した後、１２００℃から室温に下げる熱サイクル劣化試験を５０回行った。本発明の試料Ｎｏ．３４の曲げ強度と平均熱膨張係数には変化が認められなかった。一方、特開平３−２０８８０７号の実施例１の方法に従い作製したＢａＺｒ_４（ＰＯ_４）_６の曲げ強度は３ｋｇｆ／ｍｍ^２から２ｋｇｆ／ｍｍ^２以下に低下し、平均熱膨張係数は−２×１０^−７／℃から＋７×１０^−７／℃に変化した。

Claims (3)

1. ＴｉＯ_２、ＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３及びＭｏＯ_３よりなる群から選ばれる１種又は２種以上の金属酸化物を０．１〜１０重量％含有し、残部がＲＺｒ_４（ＰＯ_４）_６（Ｒ＝Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）であり、且つ、室温で主構成相としてＮＡＳＩＣＯＮ型三次元網目構造からなる結晶構造をもつリン酸ジルコニウム焼結体。
2. 室温〜１０００℃の温度領域での平均熱膨張率が−１０〜＋１０×１０^−７／℃で、曲げ強度が２ｋｇｆ／ｍｍ^２以上であることを特徴とする請求項１記載のリン酸ジルコニウム焼結体。
3. ジルコニウム化合物、カルボン酸ジルコニウム及びリン酸化合物とアンモニウム化合物及びアンミン化合物の少なくとも１種とを含む混合液を用いた直接結晶析出法より調製されたＮＨ_４Ｚｒ_２（ＰＯ_４）_３を熱分解することにより得たＨＺｒ_２（ＰＯ_４）_３と、Ｒ（ＮＯ_３）_２（Ｒ＝Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）の混合物を熱処理することによりＨ^＋とＲ^２＋のイオン置換よって合成したＲＺｒ_４（ＰＯ_４）_６（Ｒ＝Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ）と、ＴｉＯ_２、ＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３及びＭｏＯ_３よりなる群から選ばれる１種又は２種以上の金属酸化物を混合し、成形した後、得られた成形体を１２００〜１８００℃で焼結することを特徴とする請求項１又は２に記載のリン酸ジルコニウム焼結体の製造方法。

Images