JP2011102571A - 燃料噴射弁 - Google Patents

Abstract

【課題】燃料噴射弁１の閉弁時において、背圧室９を流出流路１１に対して開閉する弁体２１のバウンスを抑制することにある。
【解決手段】燃料噴射弁１は、弁体２１を収容する第１収容室２８の軸方向一端側に、第２収容室３６が設けられ、第２収容室３６には、弁体２１に対し弁孔閉鎖方向に付勢力を及ぼすスプリング３７が収容されている。これにより、スプリング２４の付勢力によりアーマチャ２３および弁体２１が軸方向他端側へ移動して弁体２１が弁孔３３を閉じる際に、アーマチャ２３のバウンスが生じてアーマチャ２３が軸方向一端側へ移動したとしても、スプリング３７の付勢力により、弁体２１に作用する力は、弁孔開放方向よりも弁孔閉鎖方向に大きくなる。このため、弁体２１は、アーマチャ２３とともにバウンスすることなく、弁孔３３を閉じた状態を保つので、燃料噴射弁１の閉弁時における弁体２１のバウンスを抑え込むことができる。
【選択図】図２

Description

本発明は、内燃機関に燃料を噴射して供給する燃料噴射弁に関する。

従来の燃料噴射弁１００として、図５に示すように、ノズルニードル（図示せず）に対し閉弁方向に燃料圧を作用させるための背圧室１０１、背圧室１０１に燃料を流入させるための流入流路１０２および背圧室１０１から燃料を流出させるための流出流路１０３を形成し、アクチュエータ１０４の作動状況に応じて、背圧室１０１を流出流路１０３に対し開閉させて背圧室１０１の燃料圧を上下させ、ノズルニードルに噴孔を開閉させるものが公知となっている。

この燃料噴射弁１００によれば、アクチュエータ１０４は、背圧室１０１を流出流路１０３に対して開閉する弁体１０６と、ソレノイドコイル１０７への通電により励磁されて軸方向一端側に移動するとともに、スプリング１０８により、常時、軸方向他端側に付勢されるアーマチャ１０９とを有する。
さらに、アーマチャ１０９は、ボディ１１１により摺動自在に支持される摺動軸部１１２を有し、摺動軸部１１２の他端に弁体１０６を収容する。

そして、ソレノイドコイル１０７への通電によりアーマチャ１０９および弁体１０６が軸方向一端側に移動すると、流出流路１０３は背圧室１０１に対して開放されるので、背圧室１０１から燃料が流出し、背圧室１０１の燃料圧が低下する。この結果、ノズルニードルが開弁方向に駆動され、燃料の噴射が開始する。

また、ソレノイドコイル１０７への通電が停止されてスプリング１０８の付勢力によってアーマチャ１０９および弁体１０６が軸方向他端側に移動すると、背圧室１０１が流出流路１０３に対して閉鎖されるので、背圧室１０１からの燃料流出が止まり、背圧室１０１の燃料圧が上昇する。この結果、ノズルニードルが閉弁方向に駆動され、燃料の噴射が停止する。

ところで、この燃料噴射弁１００では、燃料の噴射を停止するため、アーマチャ１０９および弁体１０６をスプリング１０８の付勢力によって軸方向他端側に移動させて背圧室１０１を流出流路１０３に対して閉鎖する際に、アーマチャ１０９とボディ１１１との衝突や弁体１０６と弁ボディ１１３との衝突によってバウンスが生じる虞がある。

そして、バウンスが生じると、図６に示すように、弁体１０６による弁孔１１４の閉鎖が不安定になるため（図６（ｂ）参照）、背圧室１０１の燃料圧の回復が不安定になって、遅れてしまう（図６（ｃ）参照）。この結果、ノズルニードルによる噴孔の閉鎖が遅れてしまうので、噴射の停止が遅くなり、制御指令において要求される噴射量よりも余分の燃料が噴射される虞がある。

なお、特許文献１には、流出側絞りからの燃料流出速度を遅くすることで、弁体の開弁時のバウンスを抑える技術について開示されているが、閉弁時のバウンスを抑制できるものではない。

特開平１１−２１０５８９号公報

本発明は、上記の問題点を解決するためになされたものであり、その目的は、燃料噴射弁の閉弁時において、背圧室を流出流路に対して開閉する弁体のバウンスを抑制することにある。

〔請求項１の手段〕
請求項１に記載の燃料噴射弁は、噴孔を開閉するノズルニードルと、ノズルニードルを開弁方向に駆動するアクチュエータとを備える。
また、燃料噴射弁は、ノズルニードルに対し閉弁方向に燃料圧を作用させるための背圧室、背圧室に燃料を流入させるための流入流路および背圧室から燃料を流出させるための流出流路を形成する。
そして、アクチュエータの作動状況に応じて、背圧室を流出流路に対し開閉させて背圧室の燃料圧を上下させ、ノズルニードルに噴孔を開閉させる。

また、アクチュエータは、弁孔を開閉することで背圧室を流出流路に対し開閉する弁体と、ソレノイドコイルへの通電により励磁されて軸方向一端側に移動するとともに、所定の付勢手段により、常時、軸方向他端側に付勢されるアーマチャとを有し、アーマチャは、所定のボディ内を軸方向に摺動する摺動軸部を具備し、摺動軸部の軸方向他端に、弁孔に向かって開口して弁体を収容する第１収容室が設けられている。

そして、第１収容室の軸方向一端側には、第１収容室の軸方向一端に開口する第２収容室が設けられ、第２収容室には、弁体に対し弁孔を閉鎖する方向（以下、弁孔閉鎖方向と呼ぶ）に付勢力を及ぼすスプリングが収容されている。

これによれば、燃料噴射を停止するために、弁体が弁孔を閉鎖した際に、弁体に作用する軸方向の力は、第２収容室のスプリングの付勢力により、従来に比べて、弁孔閉鎖方向に強化される。
このため、弁体は、バウンスによる移動方向（つまり、弁孔を開放する方向：以下、弁孔開放方向と呼ぶ）に移動しにくくなる。この結果、弁体のバウンスによる弁孔開放方向への移動量が従来よりも少なくなるので、燃料噴射弁の閉弁時において、弁体のバウンスを抑制することができる。

〔請求項２の手段〕
請求項２に記載の燃料噴射弁によれば、弁体は、弁孔の開口を覆って閉じるためのシール面を有する略球状のボール弁であり、第１収容室には、弁体の反シール面側の球面状の部分が離着する被着座面が設けられている。

そして、スプリングのばね定数をｋ、シール面の受圧面としての有効径をφ_１、弁孔の開口径をφ_２、被着座面に球面状の部分が着座した状態におけるスプリングの圧縮長をＸ_０、弁体により弁孔を閉鎖させて、ノズルニードルにより噴孔を閉鎖させる際に、アーマチャに生じるバウンスの最大量をｘ、アーマチャのバウンスが最大量ｘになるときの第１収容室の燃料圧をＰ_１、アーマチャのバウンスが最大量ｘになるときの背圧室の燃料圧をＰ_２としたときに、
ｋ（Ｘ_０−ｘ）＞π／４（φ_２ ^２・Ｐ_２−φ_１ ^２・Ｐ_１）
の関係式を満たす。

これによれば、燃料噴射弁の閉弁時においてアーマチャのバウンスが最大量になった状態でも、弁体に作用する軸方向の力の大小に関して、弁孔閉鎖方向に作用する力の方が、弁孔開放方向に作用する力よりも大きくなる。このため、燃料噴射弁の閉弁時における弁体のバウンスを抑え込むことができる。

〔請求項３の手段〕
請求項３に記載の燃料噴射弁によれば、第１収容室を形成する摺動軸部の他端部は、弁体が被着座面に着座している状態で、弁体の最大直径部よりも軸方向他端側に延びている。

燃料噴射弁の全体図である（実施例）。 燃料噴射弁の要部拡大図である（実施例）。 （ａ）はアーマチャがバウンスする前の状態を示す説明図であり、（ｂ）は、アーマチャがバウンスした状態を示す説明図である（実施例）。 （ａ）はアーマチャの駆動電流のタイムチャートであり、（ｂ）は弁体移動のタイムチャートであり、（ｃ）は背圧室の燃料圧のタイムチャートであり、（ｄ）はノズルニードル移動のタイムチャートであり、（ｅ）は噴射率のタイムチャートである（実施例）。 燃料噴射弁の要部拡大図である（従来例）。 （ａ）はアーマチャの駆動電流のタイムチャートであり、（ｂ）は弁体移動のタイムチャートであり、（ｃ）は背圧室の燃料圧のタイムチャートである（従来例）。

本発明の燃料噴射弁は、噴孔を開閉するノズルニードルと、ノズルニードルを開弁方向に駆動するアクチュエータとを備える。
また、燃料噴射弁は、ノズルニードルに対し閉弁方向に燃料圧を作用させるための背圧室、背圧室に燃料を流入させるための流入流路および背圧室から燃料を流出させるための流出流路を形成する。
そして、アクチュエータの作動状況に応じて、背圧室を流出流路に対し開閉させて背圧室の燃料圧を上下させ、ノズルニードルに噴孔を開閉させる。

アクチュエータは、弁孔を開閉することで背圧室を流出流路に対し開閉する弁体と、ソレノイドコイルへの通電により励磁されて軸方向一端側に移動するとともに、所定の付勢手段により、常時、軸方向他端側に付勢されるアーマチャとを有し、アーマチャは、所定のボディ内を軸方向に摺動する摺動軸部を具備し、摺動軸部の軸方向他端に、弁孔に向かって開口して弁体を収容する第１収容室が設けられている。

第１収容室の軸方向一端側には、第１収容室の軸方向一端に開口する第２収容室が設けられ、第２収容室には、弁体に対し弁孔閉鎖方向に付勢力を及ぼすスプリングが収容されている。

弁体は、弁孔の開口を覆って閉じるためのシール面を有する略球状のボール弁であり、第１収容室には、弁体の反シール面側の球面状の部分が離着する被着座面が設けられている。
そして、スプリングのばね定数をｋ、シール面の受圧面としての有効径をφ_１、弁孔の開口径をφ_２、被着座面に球面状の部分が着座した状態におけるスプリングの圧縮長をＸ_０、弁体により弁孔を閉鎖させて、ノズルニードルにより噴孔を閉鎖させる際に、アーマチャに生じるバウンスの最大量をｘ、アーマチャのバウンスが最大量ｘになるときの第１収容室の燃料圧をＰ_１、アーマチャのバウンスが最大量ｘになるときの背圧室の燃料圧をＰ_２としたときに、
ｋ（Ｘ_０−ｘ）＞π／４（φ_２ ^２・Ｐ_２−φ_１ ^２・Ｐ_１）
の関係式を満たす。

また、第１収容室を形成する摺動軸部の他端部は、弁体が被着座面に着座している状態で、弁体の最大直径部よりも軸方向他端側に延びている。

〔実施例の構成〕
実施例の燃料噴射弁１の構成を、図１〜図４を用いて説明する。
燃料噴射弁１は、例えば、内燃機関（図示せず）の気筒内に燃料を噴射して供給するものであり、内燃機関の気筒ごとに装着されている。そして、燃料噴射弁１は、例えば、燃料を高圧状態で蓄圧するコモンレール（図示せず）、燃料を高圧化してコモンレールに供給する燃料供給ポンプ（図示せず）、および燃料噴射弁１や燃料供給ポンプの動作を制御する電子制御装置（図示せず：以下、ＥＣＵと呼ぶ）等とともに、蓄圧式の燃料噴射装置を構成する。

燃料噴射弁１は、例えば、図１に示すように、噴孔２を開閉するノズルニードル３と、ノズルニードル３と当接した状態を保って一体的に移動するコマンドピストン４と、ノズルニードル３を閉弁方向に付勢するスプリング５と、ノズルニードル３を開弁方向に駆動する駆動力を発生するアクチュエータ６とを備える。また、燃料噴射弁１は、ノズルニードル３に対し閉弁方向に燃料圧を作用させるための背圧室９、背圧室９へ燃料を流入させるための流入流路１０、および、背圧室９から燃料を流出させるための流出流路１１を形成する。

ここで、流入流路１０には、背圧室９への燃料の流入を規制する流入側絞り１３が設けられ、流出流路１１には、背圧室９からの燃料の流出を規制する流出側絞り１４が設けられている。また、流出側絞り１４は、流入側絞り１３よりも燃料の通過抵抗が小さくなるように設けられている。

ノズルニードル３は、弁ボディ１６に摺動自在に支持されて開弁方向または閉弁方向に移動する。また、ノズルニードル３は、弁ボディ１６との間に、コモンレールから受け入れた高圧の燃料が溜まるノズル室１７を形成し、ノズル室１７に対して噴孔２を開閉する。なお、ノズル室１７の燃料圧は、ノズルニードル３に対し開弁方向に作用する。

コマンドピストン４は、弁ボディ１６に摺動自在に支持されて背圧室９の軸方向他端側を封鎖する。これにより、背圧室９は、コマンドピストン４の移動に応じて容積が可変され、背圧室９の燃料圧は、コマンドピストン４を介してノズルニードル３に作用する。
なお、背圧室９およびノズル室１７から摺動隙間を経てリークした燃料は、スプリング５を収容するスプリング室１８に流入する。そして、スプリング室１８に流入した燃料は、背圧室９から流出流路１１を経て流出した動的リークに伴う燃料とともに、燃料タンクに戻される。

アクチュエータ６は、背圧室９を流出流路１１に対して開閉する弁体２１、ＥＣＵからの指令に応じて通電開始または停止されるソレノイドコイル２２、ソレノイドコイル２２への通電により励磁されて軸方向一端側に駆動されるアーマチャ２３、アーマチャ２３を軸方向他端側に付勢するスプリング２４を有する。

アーマチャ２３は、所定のボディ２６により摺動自在に支持される摺動軸部２７を具備し、摺動軸部２７の軸方向他端に弁体２１を収容している。
すなわち、摺動軸部２７の軸方向他端に弁体２１を収容する第１収容室２８が設けられ、摺動軸部２７の他端部は、弁体２１を囲うスカート部２９をなしている。
そして、ボディ２６の他端部には、弁体２１とスカート部２９とを収容する空間である弁室３２が形成されている。

弁体２１は、弁ボディ１６に設けられた弁孔３３を開閉することで、背圧室９を流出流路１１に対して開閉する。
ここで、弁孔３３は、背圧室９の軸方向一端側に設けられており、弁室３２に向かって開口している。また、弁孔３３と背圧室９との間に、流出側絞り１４が設けられている。このため、弁体２１が弁孔３３を開放すると、背圧室９の燃料は流出側絞り１４→弁孔３３→弁室３２を通って流出する。つまり、流出側絞り１４、弁孔３３、および弁室３２は、流出流路１１の一部をなす。

また、弁体２１は、略球状のボール弁であって、軸方向他端に、弁孔３３の開口を覆って閉じるための円形かつ平坦なシール面３４を有する。

〔実施例の特徴〕
実施例の燃料噴射弁１の特徴を、図２、図３に基づいて説明する。
燃料噴射弁１によれば、第１収容室２８の軸方向一端側には、第１収容室２８の軸方向一端に開口する第２収容室３６が設けられ、第２収容室３６には、弁体２１に対し弁孔閉鎖方向に付勢力を及ぼすスプリング３７が収容されている。

第１収容室２８は、軸方向他端側が弁孔３３に向かって開口するように円筒状に設けられている。また、第１収容室２８の軸方向一端側は、第２収容室３６に向かって縮径するテーパ面をなし、このテーパ面は、弁体２１の反シール面側の球面状の部分（以下、球面４０と呼ぶ）が離着する被着座面４１をなす。
また、スカート部２９は、球面４０が被着座面４１に着座している状態で、弁体２１の最大直径部よりも軸方向他端側に延びている。

第２収容室３６は、第１収容室２８よりも小径の円筒状の空間であり、摺動軸部２７において、第１収容室２８に連通するように、かつ第１収容室２８と同軸的に設けられている。
そして、第２収容室３６の開口の周囲に被着座面４１が設けられている。

ここで、スプリング３７のばね定数ｋは、下記の数式（１）を満たすように設定されている。
ｋ（Ｘ_０−ｘ）＞π／４（φ_２ ^２・Ｐ_２−φ_１ ^２・Ｐ_１）・・・（１）
なお、φ_１は、シール面３４の受圧面としての有効径であり、φ_２は、弁孔３３の開口径であり、Ｘ_０は、被着座面４１に球面４０が着座した状態におけるスプリング３７の圧縮長であり、ｘは、弁体２１により弁孔３３を閉鎖させて、ノズルニードル３により噴孔２を閉鎖させる際に、アーマチャ２３に生じるバウンスの最大量である。また、Ｐ_１は、アーマチャ２３のバウンスが最大量ｘになるときの第１収容室２８の燃料圧（すなわち、弁室３２の燃料圧）であり、Ｐ_２は、アーマチャ２３のバウンスが最大量ｘになるときの背圧室９の燃料圧である。

これにより、スプリング２４の付勢力によるアーマチャ２３および弁体２１の軸方向他端側への移動が終了し、弁体２１が弁孔３３を閉じる際に、アーマチャ２３のバウンスが生じてアーマチャ２３が軸方向一端側へ移動したとしても（図３参照）、弁体２１に作用する力は、弁孔閉鎖方向に作用する力の方が、弁孔開放方向に作用する力よりも大きくなる。

すなわち、アーマチャ２３のバウンスが最大量ｘであるときに弁体２１に対して弁孔閉鎖方向に作用する力は、スプリング３７による付勢力ｋ（Ｘ_０−ｘ）である。また、弁孔開放方向に作用する力は、背圧室９の燃料圧による付勢力π／４・φ_２ ^２・Ｐ_２から第１収容室２８の燃料圧による付勢力π／４・φ_１ ^２・Ｐ_１を引いたものである。
よって、数式（１）が成り立つことにより、弁孔閉鎖方向に作用する力の方が、弁孔開放方向に作用する力よりも大きくなる。

このため、弁体２１は、アーマチャ２３とともにバウンスすることなく、弁孔３３を閉じた状態を保つので、燃料噴射弁１の閉弁時における弁体２１のバウンスを抑え込むことができる。
なお、ソレノイドコイル２２への通電開始によりアーマチャ２３が軸方向一端側に移動する際には、被着座面４１と球面４０とが離れると考えられるので、スプリング３７による付勢力が小さくなり、弁体２１は弁孔開放方向へ移動することができる。

〔実施例の作用〕
以上の構成により、燃料噴射弁１は、以下のように作用する（図４参照）。
まず、ソレノイドコイル２２に通電が開始されると、アーマチャ２３が軸方向一端側に移動して、弁体２１が弁孔３３を開き、流出流路１１が背圧室９に対して開放される（図４の時間ｔ_１参照）。

これにより、背圧室９の燃料圧が低下するので、ノズルニードル３に作用する軸方向の合力は開弁方向に強くなり、ノズルニードル３が開弁方向に駆動されて噴孔２を開放し、燃料の噴射が開始する（図４の時間ｔ_２参照）。

なお、ソレノイドコイル２２への通電開始後、弁体２１の開側への移動に伴って、ノズルニードル３の移動が時間軸に対して微小な勾配を有して上昇している（図４（ｄ）の時間ｔ_１〜ｔ_２参照）が、この現象は、主に弁ボディ１６の弾性変形によるものである。

また、弁体２１が弁孔３３を開放した後に、一時的に背圧室９の燃料圧が上がっているが（図４（ｃ）の時間ｔ_２〜ｔ_３参照）、この現象は、コマンドピストン４の移動によって生じる背圧室９の容積縮小に対して、背圧室９から燃料の流出が追いつかないことにより生じるものである。このため、ノズルニードル３の開弁方向への移動開始（図４（ｃ）の時間ｔ_２）からわずかに遅れて、背圧室９の燃料圧が一時的に上昇している。

そして、ソレノイドコイル２２への通電が停止される（図４の時間ｔ_３参照）と、スプリング２４の付勢力によってアーマチャ２３および弁体２１が軸方向他端側に移動し、弁体２１が弁孔３３を閉じて、流出流路１１が背圧室９に対して閉鎖される（図４の時間ｔ_４参照）。
このとき、従来例では、弁体１０６のバウンスが生じて、弁体１０６の静止状態が安定するのに時間を要していたが、実施例では、弁体２１の静止状態が直ちに安定する（図４（ｂ）の時間ｔ_４直後参照）。

そして、弁体２１が弁孔３３を閉鎖して、流出流路１１が背圧室９に対して閉鎖されると、背圧室９の燃料圧が上昇し始める。
このとき、実施例では、弁体２１による弁孔３３の閉鎖が直ちに安定するため、背圧室９の燃料圧の回復も安定し、従来例のような燃料圧回復の遅れが生じない（図４（ｃ）の時間ｔ_４以降参照）。

そして、背圧室９の燃料圧が上昇すると、ノズルニードル３に作用する軸方向の合力は閉弁方向に強くなり、ノズルニードル３が閉弁方向に駆動されて噴孔２を閉鎖し、燃料の噴射が停止する（図４の時間ｔ_５〜ｔ_６参照）。
また、実施例では、従来例のように背圧室９の燃料圧回復の遅れがないため、ノズルニードル３の移動や噴孔２の閉鎖が遅れることはなく（図４（ｄ）時間ｔ_５以降参照）、燃料が余分に噴射されることもない（図４（ｅ）時間ｔ_５以降参照）。

なお、噴孔２の閉鎖後、ノズルニードル３の静止状態が安定するのに時間を要しているが、この現象は、弁ボディ１６の弾性変形の範囲における変動であり、噴射停止の遅れや、燃料が余分に噴射されるという問題を生じるものではない（図４（ｄ）の時間ｔ_６以降参照）。

〔実施例の効果〕
実施例の燃料噴射弁１によれば、弁体２１を収容する第１収容室２８の軸方向一端側に、第２収容室３６が設けられ、第２収容室３６には、弁体２１に対し弁孔閉鎖方向に付勢力を及ぼすスプリング３７が収容されている。
また、スプリング３７のばね定数ｋは、数式（１）を満たすように設定されている。

これにより、スプリング２４の付勢力によるアーマチャ２３および弁体２１の軸方向他端側への移動が終了し、弁体２１が弁孔３３を閉じる際に、アーマチャ２３のバウンスが生じてアーマチャ２３が軸方向一端側へ移動したとしても（図３参照）、弁体２１に作用する力は、弁孔閉鎖方向に作用する力の方が、弁孔開放方向に作用する力よりも大きくなる。
このため、弁体２１は、アーマチャ２３とともにバウンスすることなく、弁孔３３を閉じた状態を保つので、燃料噴射弁１の閉弁時における弁体２１のバウンスを抑え込むことができる。

〔変形例〕
燃料噴射弁１の態様は、実施例に限定されず、様々な変形例を考えることができる。例えば、ばね定数ｋが数式（１）を満たさなくても、従来よりも弁体２１のバウンスを抑制できる程度にばね定数ｋを設定してもよい。

１ 燃料噴射弁
２ 噴孔
３ ノズルニードル
６ アクチュエータ
９ 背圧室
１０ 流入流路
１１ 流出流路
２１ 弁体
２２ ソレノイドコイル
２３ アーマチャ
２４ スプリング（付勢手段）
２６ ボディ
２７ 摺動軸部
２８ 第１収容室
３３ 弁孔
３４ シール面
３６ 第２収容室
３７ スプリング
４０ 球面（弁体の反シール面側の球状の部分）
４１ 被着座面

Claims (3)

1. 噴孔を開閉するノズルニードルと、このノズルニードルを開弁方向に駆動するアクチュエータとを備え、
   前記ノズルニードルに対し閉弁方向に燃料圧を作用させるための背圧室、この背圧室に燃料を流入させるための流入流路および前記背圧室から燃料を流出させるための流出流路を形成し、
   前記アクチュエータの作動状況に応じて、前記背圧室を前記流出流路に対し開閉させて前記背圧室の燃料圧を上下させ、前記ノズルニードルに前記噴孔を開閉させる燃料噴射弁において、
   前記アクチュエータは、
   弁孔を開閉することで前記背圧室を前記流出流路に対し開閉する弁体と、
   ソレノイドコイルへの通電により励磁されて軸方向一端側に移動するとともに、所定の付勢手段により、常時、軸方向他端側に付勢されるアーマチャとを有し、
   このアーマチャは、所定のボディ内を軸方向に摺動する摺動軸部を具備し、
   この摺動軸部の軸方向他端に、前記弁孔に向かって開口して前記弁体を収容する第１収容室が設けられ、
   この第１収容室の軸方向一端側には、前記第１収容室の軸方向一端に開口する第２収容室が設けられ、
   この第２収容室には、前記弁体に対し前記弁孔を閉鎖する方向に付勢力を及ぼすスプリングが収容されていることを特徴とする燃料噴射弁。
2. 請求項１に記載の燃料噴射弁において、
   前記弁体は、前記弁孔の開口を覆って閉じるためのシール面を有する略球状のボール弁であり、
   前記第１収容室には、前記弁体の反シール面側の球面状の部分が離着する被着座面が設けられ、
   前記スプリングのばね定数をｋ、
   前記シール面の受圧面としての有効径をφ_１、
   前記弁孔の開口径をφ_２、
   前記被着座面に前記球面状の部分が着座した状態における前記スプリングの圧縮長をＸ_０、
   前記弁体により前記弁孔を閉鎖させて、前記ノズルニードルにより前記噴孔を閉鎖させる際に、前記アーマチャに生じるバウンスの最大量をｘ、
   前記アーマチャのバウンスが最大量ｘになるときの前記第１収容室の燃料圧をＰ_１、
   前記アーマチャのバウンスが最大量ｘになるときの前記背圧室の燃料圧をＰ_２
   としたときに、
   ｋ（Ｘ_０−ｘ）＞π／４（φ_２ ^２・Ｐ_２−φ_１ ^２・Ｐ_１）
   の関係式を満たすことを特徴とする燃料噴射弁。
3. 請求項２に記載の燃料噴射弁において、
   前記第１収容室を形成する前記摺動軸部の他端部は、前記弁体が前記被着座面に着座している状態で、前記弁体の最大直径部よりも軸方向他端側に延びていることを特徴とする燃料噴射弁。
   

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