JP2011017532A - 高性能冷媒式蓄熱冷却システムにおける冷却剤管理のための混合相調節器 - Google Patents

Abstract

【課題】蓄熱エネルギーを電力需要のピーク時に利用するシステムにおいて、密閉状態のチャンバを維持しながら冷媒流量を効果的に調節する。
【解決手段】従来の空調システムにおいて、コンプレッサから熱負荷へ供給される冷媒を調節するために導管およびオリフィスと共に用いられるサーモスタット膨張弁に代わり、混合相調節器（３００）を用いる。
【選択図】図３

Description

本発明は、空調ユニット内の冷媒流量を調節することに関し、より具体的には、蓄積された熱エネルギーを電力需要のピーク時に利用するシステムに関するものである。

（関連出願の相互参照）
本出願は、２００４年４月２２日に出願された米国仮出願第６０／５６４，７２３号の「高性能冷媒式蓄熱冷却システムにおける冷却剤管理のための混合相流量調節器」に基づき、その利益を主張するものである。その全ての開示内容はここに引用として組み込まれる。

ピーク時の電力消費需要が増加していく中で、空調電力負荷をオフピーク時間帯および割引帯にシフトするために、氷蓄熱が利用されている。ピーク時間帯からオフピーク時間帯への負荷シフトだけでなく、ユニット容量および効率を向上させることもまた要求されている。蓄熱システムを備えた現行の空調ユニットは、大規模商業用建物においてしか実用的ではない水冷器に頼っているといった欠点があるため、その成果には限界があり、その効率を向上させることは困難である。大規模および小規模商業用建物において蓄熱の利点を実用化するためには、蓄熱システムの製造および設計に費やすコストを最小限に抑えること、変動する動作条件下で最大効率を維持すること、冷媒管理構造の信頼性および簡潔さを高めること、ならびに様々な冷却または空調用途に対する汎用性を維持することが要求される。

蓄積した熱エネルギーを供給するためのシステムは、ともにHarry Fischerによる特許文献１および２、Fischerらによる特許文献３、ならびにNarayanamurthyらによる特許文献４においてすでに検討されている。これら全ての特許は、氷蓄熱を利用して空調負荷をオンピーク電気料金帯からオフピーク電気料金帯へシフトさせることによって、経済的効果をもたらしている。これらの教示および開示内容はすべてここに引用として参照する。

米国特許第４，７３５，０６４号 米国特許第４，９１６，９１６号 米国特許第５，６４７，２２５号 米国特許出願第１０／９６７，１１４号

本発明は、制御装置の入口と出口との間で冷媒の圧力／流量を調節する混合相調節器を提供することにより、先行技術における短所や制限を克服するものである。

本発明の実施形態は、制御装置の入口と出口との間で前記冷媒の圧力を調節する混合相調節器を備え、前記制御装置は、前記冷媒の温度および蒸気含有率とほぼ無関係に、前記出口での前記冷媒の前記圧力を調節する可変オリフィスバルブを備えることを特徴とする閉鎖システムであってもよい。

本発明の別の実施形態は、冷媒の圧力および流量を制御する方法であって、前記冷媒の温度および蒸気含有率とほぼ無関係に、前記制御装置の入口と出口との間で混合相調節器を通過する前記冷媒の流量を制御することにより、前記冷媒の圧力を調節する工程を備えることを特徴とする方法であってもよい。

本発明のさらに別の実施形態は、低圧気相冷媒を圧縮して高圧気相冷媒を生成するコンプレッサと、前記コンプレッサからの前記高圧気相冷媒を受けてこれを凝縮し、熱抽出を行って高圧液相冷媒を生成するコンデンサと、前記蒸発ユニット内で前記低圧液相冷媒を膨張させて前記低圧気相冷媒を生成し、負荷において冷却を行う蒸発器と、前記コンデンサからの前記高圧液相冷媒を受けてその圧力を低下させて前記蒸発器に分配するための低圧液相冷媒を生成し、前記蒸発器に分配される前記冷媒の蒸気含有量を制御し、前記コンデンサによる前記冷媒のサブクーリング量を制御することによって、前記冷媒回路を制御する混合相調節器とを備えることを特徴とする冷媒回路であってもよい。

本発明のさらに別の実施形態は、コンプレッサで低圧気相冷媒を圧縮して高圧気相冷媒を生成する工程と、前記コンプレッサからの前記高圧気相冷媒を受け取る工程と、前記高圧気相冷媒を凝縮して熱を抽出することによって、高圧液相冷媒を生成する工程と、前記コンデンサからの前記高圧液相冷媒を混合相調節器で受け取る工程と、前記混合相調節器で前記高圧液相冷媒の圧力を低下させて低圧液相冷媒を生成する工程と、前記混合相調節器からの前記低圧液相冷媒を蒸発器で受け取る工程と、前記蒸発器において前記低圧液相冷媒を膨張させて前記低圧気相冷媒を生成し、負荷において冷却を行う工程と、前記蒸発器で受け取った前記冷媒の蒸気含有量を制御し、前記コンデンサで生成されるサブクーリング量を制御することによって、前記混合相調節器で前記冷媒回路を制御する工程とを備えることを特徴とする冷媒回路の制御方法であってもよい。

混合相調節器を用いる高性能冷媒式蓄熱冷却システムの一実施形態を示す図である。 混合相調節器を用いる高性能冷媒式蓄熱冷却システムの一実施形態を示す図である。 混合相調節器の一実施形態を示す図である。 混合相調節器によって調節される冷却システムの冷却サイクルを示す図である。

本発明は様々な形の実施形態を含み得るが、その具体的な実施形態を図面に基づいてここに詳細に説明する。本開示は発明の原理を例示するものにすぎず、以下の具体的な実施形態に限定されるものではない。

図１に、混合相調節式の流量制御装置、すなわち混合相調節器を用いる高性能冷媒式蓄熱冷却システムの実施形態を示す。ここに記載する実施形態では、付加的な構成要素が最小限に抑えられているので、空調ユニット（凝縮ユニット）が蓄熱を行うために使用するエネルギー以上のエネルギーはほとんど使用されない。冷媒による蓄熱システムは、各種の用途に使用できるように汎用性をもって設計されている。従来の空調システムでは、コンプレッサから熱負荷への冷媒供給量を調節するために、導管およびオリフィスと共にサーモスタット膨張弁が用いられている。サーモスタット膨張弁システム以上の効率向上を目的として、液相気相混合物のかわりにほとんど液体状の冷媒を蒸発器に供給する自然循環式または液体供給過剰システムが検討されている。しかしながら、自然循環式または液体供給過剰システムでは、直接フィードバックのための過熱冷媒が存在しないので、サーモスタット膨張弁を使用することは不可能である。

そこで、自然循環式または液体供給過剰システムにおいて、直接フィードバックがないためにサーモスタット膨張弁を使用することができない冷却システム内の冷媒圧力を調節するために、混合相調節器が開発された。自然循環式、液体供給過剰またはその他の冷却システムの冷却容量は、コンプレッサとコンデンサとを備えた標準的な空調ユニットに由来する。これらのシステムでは、作業入力（work input）の吸収と、一連の相変化作用とによって、低温媒体から高温媒体に熱を伝達するために使用できる材料である冷媒が用いられる。

混合相調節器は、入力（コンプレッサ）側で十分な圧力増大があった時にのみ、バルブ（オリフィス）を開いて液相冷媒を放出するように設計されている。このように、コンプレッサ（主動力源）は冷却負荷に対応する低温液体を供給するためだけに動作する。したがって、混合相調節器はコンプレッサからアキュムレータへの蒸気供給量を減らす一方、冷媒圧力をコンデンサ圧力から蒸発器飽和圧へと低減させる。このことにより、システムの全体効率が向上し、自然循環式または液体供給過剰システムでの冷媒管理が簡素化される。ここに開示する混合相調節器は、コンプレッサに吸入アキュムレータが組み込まれているか、またはコンプレッサに液体が到達することを防止するその他の装置が組み込まれている、どのようなタイプの自然循環式冷媒システムにも容易に組み込むことができる。このシステムは、空調装置、冷却器、冷凍機、冷凍庫、プロセス冷却装置等を包含するが、これらに限定されるわけではない。

ここに開示する実施形態は、間欠的に少量の蒸気を抜き出すことによってベーパーロックを防止する。また、通常の冷却システムに要求される蒸発器コイル出口からのフィードバックを必要としないという利点がある。混合相調節器は空調ユニットの押圧に幅をもたせるので、周囲環境制御キットを用いなくとも、低周囲温度での動作が可能になる。空調ユニット内の押圧は、低周囲温度条件下（すなわち＜５０°Ｆ）で「変動」する（冷媒圧に応じて変化する）。標準的なサーモスタット膨張弁は、正常に動作するためには少なくとも１００PSIの差圧を要する。したがって、混合相調節器を用いると押圧制御の必要がなくなる。混合相調節器は、標準的なシステムと比べて、システムの高圧側から低圧側への蒸気の経路をごく狭小にするので、調節中の冷媒漏れが解消される。混合相調節器は、空調ユニットから液体冷媒を効果的に排出して空調ユニットを効率的に動作させ続け、熱交換器内の冷媒にパルス作用を与える。このパルス作用によって、冷媒は攪拌され続け、熱交換器内での凝縮熱伝達係数が増加する。したがってシステムの伝熱効率が向上する。

ここに開示する実施形態では、大規模商業用の冷水を提供するために、または複数の蒸発器に対して直接的に冷媒空調を行うために、蓄熱エネルギー（熱容量）を利用することができる。この構成では、複数の動作モードが採用される。また、任意の構成要素を追加することができ、最大効率でのエネルギー蓄積を保証するスマートコントロール（smart control）を組み込むことも可能である。本システムは、凝縮ユニットに接続されると、第１の期間で冷却エネルギーを蓄積し（水を凍結させる）、第２の期間でその蓄積された熱容量を利用して冷却を行う（氷を溶かす）。

図１に、本システムを定義する４つの主要構成要素を備えた高性能冷媒式蓄熱冷却システムの一実施形態を示す。空調ユニット１０２は、コンプレッサ１１０とコンデンサ１１１とを用いて、高圧液体供給ライン１１２を介して冷却管理ユニット１０４へと送られる高圧液体冷媒を生成する従来の凝縮ユニットである。冷却管理ユニット１０４は、水を満たした絶縁タンク１４０と製氷コイル１４２とを備えた蓄熱アセンブリ１０６に接続されている。空調ユニット１０２、冷却管理システム１０４および蓄熱ユニット１０６は、負荷熱交換器１０８（屋内冷却コイルアセンブリ）に対して効率的なマルチモード冷却を行うように連携して動作する。これにより、本システムの主要な動作モードの機能が実行される。

さらに図１に示すように、第１の期間（製氷）において、空調ユニット１０２は、高圧液体供給ライン１１２を介して冷却管理ユニット１０４へと送られる高圧液体冷媒を生成する。高圧液体供給ライン１１２は、内部に熱交換器を形成する油蒸留器／サージ容器１１６を通過する。油蒸留器／サージ容器１１６は、３つの効果を有する。つまり、低圧冷媒中の油を凝縮して、油戻しキャピラリ１４８および乾式吸引戻り管１１４を介してコンプレッサ１１０に戻すために用いられる。また、第２の期間（冷却モード）において、液体冷媒を蓄積するために用いられる。さらに、コンプレッサ１１０を作動させた直後に、製氷／排氷コイル１４２および総合冷媒管理容器１４６での急激な冷媒膨張によってコンプレッサ１１０に液体が流れ込むことを防止するために用いられる。油蒸留器／サージ容器１１６がなければ、油はシステム内に残存したままコンプレッサ１１０に戻されないので、最終的にはコンプレッサ１１０が油不足によって停止してしまう。また、熱交換器の効果も汚損によって弱められてしまう。油蒸留器／サージ容器１１６がないと、製氷／排氷コイル１４２内のほぼ全ての伝熱表面を用いて負荷熱交換器１２３から戻ってくる冷媒蒸気を凝縮するために、第２の期間（冷却モード）中に製氷／排氷コイルから液体冷媒を適切に排出することができなくなるおそれがある。

低温の液体冷媒は、油蒸留器／サージ容器１１６内の内部熱交換器に接触し、高圧の（温かい）液体は内部熱交換器の中に存在している。蒸気が形成されて、油蒸留器／サージ容器１１６の上端部へ上昇し、排気キャピラリ１２８（またはオリフィス）を通過して湿式吸引戻り管１２４に再び導入される。排気キャピラリ１２８の長さおよび内径によって、油蒸留器／サージ容器１１６内の圧力が制限され、製氷期間における油蒸留器／サージ容器１１６内の冷媒量が制限される。

液体冷媒ポンプ１２０は、第２の期間中に作動すると、揚水式（pumped）液体供給ライン１２２に冷媒液体を供給する。この冷媒液体はその後蓄熱冷却システムの負荷部１０８内の負荷熱交換器１２３の蒸発器コイルに送られる。低圧冷媒は、負荷熱交換器１２３の蒸発コイルから湿式吸引戻り管１２４を介して、アキュムレータまたは総合冷媒管理容器（ＵＲＭＶ）１４６に戻される。同時に、不完全に蒸留された油を多く含む冷媒は、油蒸留器／サージ容器１１６の底部から流出して油戻しキャピラリ１４８を通過し、総合冷媒管理容器内から排出される低圧蒸気とともに乾式吸引戻り管１１４へ再導入され、空調ユニット１０２へ戻される。油戻しキャピラリ１４８は、油を多く含む冷媒が油蒸留器／サージ容器１１６から排出される時の速度を制御する。油戻しキャピラリは、高圧液体供給ライン１１２内の高圧の温液体冷媒によって加熱され、油をコンプレッサ１１０内の油受けに戻す。

また、湿式吸引戻り管１２４は、分岐器１３０に接続している上部ヘッダアセンブリ１５４に接続されて、混合相調節器１３２からシステムに低圧冷媒を供給する。混合相調節器１３２は、コンデンサ１１１内に十分な量の液体がある時にのみ開放されて液相冷媒を流すバルブ（オリフィス）を組み込むことにより、システム内の冷媒流量を計量しながら調節する。この混合相調節器１３２は、コンプレッサ１１０から総合冷媒管理容器１４６への余剰の蒸気供給量（飽和高圧液体の圧力が下がる時に形成されるフラッシュガス以外）を減少させ、その一方で、所定の圧力をコンデンサ圧力から蒸発器飽和圧力へと減少させる。その結果、システムの全体効率が向上し、自然循環式または液体供給過剰システムの冷媒管理部１０４が簡素化される。したがって、圧力出力を調節することができる調節流量制御装置を備えること、または冷媒の温度または蒸気含有量とは無関係に流量制御を行うことによって冷媒流量を計測しながら調節することは有用である。この圧力または流量の制御は、システムのその他の部分からの独立したフィードバックを利用せずに、例えば従来の熱膨張バルブを用いて行われる。

絶縁タンク１４０は、製氷／排氷兼用コイル１４２を有する。これらのコイルは自然循環および液体冷媒排出を行うように配置されており、上側が上部ヘッダアセンブリ１５４に、下側が下部ヘッダアセンブリ１５６に接続されている。上部ヘッダアセンブリ１５４および下部ヘッダアセンブリ１５６は絶縁タンク１４０から外側方向に冷却管理ユニット１０４へと延びている。冷媒が製氷／排氷コイル１４２およびヘッダアセンブリ１５４および１５６を流れると、第１の期間において、コイルは蒸発器として機能し、絶縁タンク１４０内の流体／氷１５２は固体化する。製氷／排氷コイル１４２ならびにヘッダアセンブリ１５４および１５６は、冷媒回路の低圧側に接続され、自然循環および液体冷媒排出を行うように配置されている。第２の期間では、暖気相冷媒が製氷／排氷コイル１４２ならびにヘッダアセンブリ１５４および１５６を循環して冷媒を凝縮し、氷が融解される。

冷媒管理ユニット１０４はアキュムレータとして機能する総合冷媒管理容器１４６を有する。総合冷媒管理容器１４６は冷媒回路の低圧側に配置されていくつかの機能を実行する。総合冷媒管理容器１４６は冷媒エネルギー蓄積期間において気相冷媒から液相を分離し、冷却期間においても同様に動作する。総合冷媒管理容器１４６は冷媒エネルギー蓄積期間において、液体冷媒を円柱状に形成し、絶縁タンク１４０内の製氷／排氷コイル１４２を通過する自然循環を持続させる。乾式吸引戻り管１１４は、第１のエネルギー蓄積期間において、総合冷媒管理容器１４６の上端部の出口から空調ユニット１０２内のコンプレッサ１１０へ低圧気相冷媒を供給する。湿式吸引戻り管１２４は、冷媒エネルギー蓄積システムが冷却を行う第２の期間において、上部ヘッダアセンブリ１５４の上端部の入口から蒸発器（負荷熱交換器１２３）に接続するように設けられる。

第１の期間は、水から顕熱および潜熱を取り除いて水を凍結させる冷媒エネルギー蓄積期間である。コンプレッサ１１０の出力は、高圧液体に凝縮された高圧冷媒蒸気である。（揚水式液体供給ライン１２２の）液体冷媒ポンプ１２０の出口に設けられたバルブ（図示せず）は、負荷部１０８への接続を制御する。例えば、液体冷媒ポンプが停止した時に接続を閉鎖する。第１の期間では、冷液体を沸騰させる油蒸留器／サージ容器１１６内において、高圧の温液体から低圧の冷液体へと熱が移動する。油蒸留器／サージ容器１１６内での液体沸騰中に生じる蒸気による圧力上昇により、冷液体が油蒸留器／サージ容器１１６から排出され、第１の期間においてシステムを正常に動作させるためにこれを必要とする製氷／排氷１４２に移動する。第２の期間では、空調ユニット１０２内のコンプレッサ１１０がオフになっているので、高圧の温液体は高圧液体供給ライン１１２を通過しない。したがって、前記の温液体から冷液体への熱移動は中断される。この中断により、第１の期間における容器内のガス圧が高くなくなるため、液体は総合冷媒管理容器１４６および製氷／排氷コイルから油蒸留器／サージ容器１１６へと戻される。

エネルギー蓄積期間では、高圧液体冷媒は空調ユニット１０２から内部熱交換器へと流動する。これにより、一部を除くほとんどの低圧液体溶媒が油蒸留器／サージ容器１１６に入らないようになる。容器内の冷媒は、２つのキャピラリ管（チューブ）によって決定される速度で沸騰する。キャピラリのうちの１つは、油蒸留器／サージ容器１１６内の冷媒水位を制御する排気キャピラリ１２８である。もう１つは、油を多く含む冷媒を所定の速度で空調ユニット１０２内のコンプレッサ１１０に戻すための油戻しキャピラリ１４８である。総合冷媒管理容器１４６内で円柱状となる液体冷媒は、重力の作用を受ける。油蒸留器／サージ容器１１６を円柱状の総合冷媒管理容器１４６の底部近傍に配置することにより、油蒸留器／サージ容器１１６および蓄熱ユニット１０６への液体冷媒供給量が一定に保たれる。サージ機能によって、冷却期間での過剰の冷媒が絶縁タンク１４０内の製氷／排氷コイル１４２から排出されるので、第２の期間において冷媒を凝縮するための表面積が最大に維持される。

油蒸留器／サージ容器１１６の物理的な位置決めは、システムのその他の部分に関して、油蒸留器およびサージ容器としての性能を左右する一要因である。この油蒸留器／サージ容器１１６は、コンプレッサ１１０に戻るはずの冷媒と共に流入してきた油をコンプレッサに戻すための経路をさらに形成する。油蒸留器／サージ容器１１６から排出されるわずかにサブクーリングされた（冷媒の気相−液相温度よりも低温）高圧液体冷媒は、混合相調節器１３２を通過するが、この間に圧力降下が生じる。

上記のように、冷媒管理ユニット１０４には、空調ユニット１０２から高圧液体供給ライン１１２を介して高圧液体冷媒が送られる。高圧液体冷媒は、油蒸留器／サージ容器１１６内の熱交換器を通過してわずかにサブクーリングされ、その後混合相調節器１３２へと流入し、そこで圧力降下を生じる。混合相調節器１３２を用いることにより、液体冷媒の圧力降下に加えて、多くの好ましい作用がもたらされる。混合相調節器１３２を通過する冷媒の量は、エネルギー蓄積期間における製氷コイル１４２内での冷媒沸騰速度に対応するため、冷媒水位の制御が不要になる。

混合相調節器１３２は、液体冷媒を通過させるが、蒸気を感知すると閉鎖される。調節器の低い方で蒸気が存在していれば、圧力が生じてバルブが閉鎖される。これがピストンに作用するその他の力と組み合わさって、所望の蒸気量に対応する適当なトリガーポイントでピストンを閉鎖する。このトリガーポイントは調節器の設計によって（つまり、調節器の構成要素の形状および材質を変えることによって）、予め設定されていてもよい。トリガーポイントは、調節器の形状を自動または手動で調整することによって調節してもよい（ピストンの排気量限界までねじ調節する）。

混合相調節器１３２の開閉動作の結果として混合相調節器１３２から排出される冷媒に生じるパルス作用は、液体冷媒にパルス効果を生じさせ、これがＵＲＭＶ１４６中の閉鎖された円柱内に定在波を生じさせる。これにより、エネルギー蓄積を行う第１の期間において、製氷コイル１４２およびコンデンサ１１１内の液体冷媒が攪拌されて伝熱効果が向上し、液相冷媒および気相冷媒の分離が支援される。混合相調節器１３２は、総合冷媒管理容器１４６と連動して、第１の期間において空調ユニット１０２から液体冷媒を排出し、凝縮用の表面積から凝縮液をなくして、凝縮に利用できる状態にする。混合相調節器１３２により、空冷式空調ユニット１０２の押圧を、周囲温度に応じて変動可能にすることができる。本システムでは、直接膨張式冷却装置に接続される大多数の凝縮ユニットに必須とされる過熱回路は不要である。

混合相調節器１３２から排出された低圧混合相冷媒は、分岐器１３０を通り、総合冷媒管理容器１４６への入口と製氷コイル１４２の上部ヘッダアセンブリ１５４との間に位置するエゼクタ（または注入ノズル）に到達して、冷媒の自然循環を促進する。冷媒エネルギー蓄積期間において、エゼクタは、冷媒が分岐器１３０から排出される時に、エゼクタの直上流側および蓄熱ユニット１０６の上部ヘッダアセンブリ１５４内において、圧力降下を生じさせる。その結果、製氷コイル１４２内での冷媒循環速度が上昇し、同時にシステム性能が向上する。

混合相調節器１３２は、排出口での差圧が室外の周囲温度の増減に応じて変動するため、コンプレッサ１１０からの冷媒流量の変化に対応する。これにより、凝縮圧が周囲温度に応じて変化するようになる。周囲温度が低下すると、コンプレッサ１１０の押圧が減少し、その結果エネルギー消費が減少してコンプレッサ１１０の容量が増加する。混合相調節器１３２は、液体冷媒を通過させるが、蒸気を検知するとピストンを閉鎖する。つまり、混合相調節器１３２は一時的に気相混合物を「トラップ」に保留する。高圧液体を検知すると、ピストンは設置位置から持ち上げられて、液体が通過する。

したがって、混合相調節器１３２は、蒸気圧によって、高圧液体冷媒を低圧液体冷媒とフラッシュ蒸気とに変換することを可能にする。混合相調節器１３２によってせき止められた蒸気は、コンデンサ１１１へ戻るラインの圧力を増加させ、さらに液体の状態に凝縮される。混合相調節器１３２は自動調節型であり、寄生損失を持たない。また、混合相調節器１３２は、液体から蒸気を除去し、システムの低圧側および高圧側の両方にパルス作用を生じさせることによって、熱交換器のコイルの伝熱効率を向上させる。上記したように、混合相調節器は、低圧液体を通過させるために開放され、その後高圧側の蒸気をトラップするために閉鎖され、調節器の低圧側でパルス作用を生じさせる。このパルス作用は、沸騰および凝縮段階の熱交換器の内壁部をさらに湿潤させるため、熱移動が促進される。

低圧混合相冷媒は総合冷媒管理容器１４６に入り、液体成分と蒸気成分とに分離される。これは重力によって液体は底部に落下し、蒸気は上昇するためである。液体成分は、総合冷媒管理容器１４６の、システム中の冷媒投入量によって決められた水位まで満たされる一方、蒸気成分は空調ユニット１０２のコンプレッサに戻される。通常の直接膨張式冷却システムでは、蒸気成分はシステム全体を循環するため、効率が低下してしまう。図１に示す本実施形態では、蒸気成分は蒸発器を通過することなく、直接コンプレッサ１１０へ戻される。総合冷媒管理容器１４６内において円柱状となる液体冷媒は重力の作用を受け、エネルギー蓄積期間において２つの経路を有する。その１つは、油蒸留器／サージ容器１１６へ続く経路であって、流出速度はキャピラリ管１２８および１４８によって調整される。

円柱状液体冷媒の２つめの経路は、下部ヘッダアセンブリ１５６へ続き、製氷／排氷コイル１４２および上部ヘッダアセンブリ１５４を通り、総合冷媒管理容器１４６を通ってコンプレッサ１１０へ戻る経路である。この重力による循環では、水等の相変化液体でタンクが満たされると、熱容量が氷として蓄積される。総合冷媒管理容器１４６内の液体の静水頭はポンプとして機能し、製氷／排氷コイル１４２内に流れを生じさせる。冷媒が蒸気になると、コイル内の液体水位が、総合冷媒管理容器１４６中の液体水位より下がってくるので、総合冷媒管理容器１４６と製氷／排氷コイル１４２との間の継続的な流動が促進される。この総合冷媒管理容器１４６と製氷／排氷コイル１４２との間の差圧により、自然循環が維持される。冷媒は、まず蒸気となり、その後（蓄積サイクルにおいて）液体冷媒と蒸気になり、そして上部ヘッダアセンブリ１５４から総合冷媒管理容器１４６へと戻される。

冷媒が総合冷媒管理容器１４６に戻されると、熱流束は漸減し、氷が厚くなっていく（熱抵抗が増加する）。液体は、冷媒管理ユニット１０４の総合冷媒管理容器１４６に戻され、蒸気は空調ユニット１０２のコンプレッサ１１０に戻される。自然循環により、製氷は均一かつ確実に行われる。製氷／排氷コイル１４２のうちの１つのコイルが他のコイルよりも多く氷を製造していれば、その熱流速度を低下させる。そして、全コイルの熱流速度がほぼ同じになるまで、そのコイルの隣にあるコイルにはより多くの冷媒が供給される。

製氷／排氷コイル１４２の構成により、製氷を行う蓄積（第１）期間において、コンプレッサ吸入圧を高く保つ（つまり吸入ガス密度が高い）製氷パターンが作成される。エネルギー蓄積を行う（第１）期間の最終段階では、各製氷／排氷コイル１４２間の全ての間隙が氷で塞がれる。したがって、氷に対する水の表面積が減少し、吸入圧が劇的に降下する。この吸入圧の降下は、調節可能な冷媒圧スイッチによって凝縮ユニットが自動的に停止するフル蓄熱状態を示す目安として考えることができる。

エネルギー蓄積を行う第１の期間において空調ユニット１０２がＯＮされると、低圧液体冷媒が液体冷媒ポンプ１２０を通過することが重力によって阻止され、負荷熱交換器１２３への侵入が揚水式液体供給ライン１２２のポペット弁（図示せず）によって阻止される。蓄熱システムがフル蓄熱状態であって、空調ユニット１０２が停止しているとき、混合相調節器１３２は、冷媒システム圧力を速やかに均一化する。この急速な圧力均一化により、高性能の低始動トルクモータをコンプレッサ１１０において使用することが可能になる。負荷熱交換器１２３は、冷媒が（混合相の液体および蒸気として）負荷熱交換器１２３から、または（飽和蒸気のみとして）湿式吸引戻り管１２４を通って、上部ヘッダアセンブリ１５４へと流れるように、蓄熱システムの上部または下部のいずれの位置にあってもよい。上部ヘッダアセンブリ１５４を通過した後は、製氷／排氷コイルを通過して再び液体へと凝縮される。

図２に、高性能冷媒式蓄熱冷却システムにおいて冷却剤管理を行う混合相調節器の一実施形態を示す。従来の凝縮ユニット２０２を備えた蓄熱冷却システムは、コンプレッサとコンデンサとを用いて、高圧液体供給ライン２１２を介して混合相調節器２３２に送られる高圧液体冷媒を生成する。混合相調節器２３２は、コンプレッサから熱負荷へ供給される冷媒の流量を制御および調節するために用いられる。低圧混合相冷媒２６２は、混合相調節器２３２から排出されて、気相冷媒から液相冷媒を分離する総合冷媒管理容器２４６に蓄積される。混合相調節器２３２は、コンプレッサから総合冷媒管理容器２４６への蒸気供給量を最小限にするために用いられる一方で、コンデンサ圧力と蒸発器の飽和圧との冷媒差圧を低減させる。

混合相調節器２３２は、コンデンサにおいて十分な圧力増大があった時にのみ、ユニット内のバルブ（オリフィス）を開くように設計されている。このように、コンプレッサ（主動力源）は冷却負荷に対応する低温液体を供給するためだけに動作する。また、混合相調節器２３２は、負のフィードバックによって冷却サイクルを調節する。つまり、混合相調節器２３２に入るサブクーリングがあまりにも少ない場合、調節器は、より多くの蒸気を通過させて、蒸発器コイル２２２での伝熱効率を低下させる。これにより、コンデンサ／コンプレッサは冷媒をさらにサブクーリングするので、負荷の均衡が取り戻される。サブクーリングが多すぎる場合は、混合相調節器は蒸気の供給を少なくする。この蒸気はシステム内を滝のように流れて類似ではあるが逆の効果をもたらし、冷却バランスを設計点まで再び戻すようにする。

エネルギー蓄積モードにおいて、総合冷媒管理容器２４６は、液体冷媒を、液体供給ライン２６６を介して、冷却を氷として蓄積する氷タンク熱交換器２４０に供給する。氷タンク熱交換器２４０に冷却が送られると、混合相冷媒は湿式吸引戻り管２２４を通って総合冷媒管理容器２４６に戻される。乾式吸引戻りライン２１８は、凝縮ユニット２０２で圧縮および凝縮するために気相冷媒を戻し、熱エネルギー蓄積サイクルを完了させる。

冷却モードでは、総合冷媒管理容器２４６は、液体冷媒をポンプ吸入口ライン２６４に通して液体冷媒ポンプ２２０に供給する。ここで冷媒は、ポンプ排出口ライン２６０を通って蒸発器２２２へと汲み上げられる。冷却が蒸発器コイル２２２に送られると、混合相または飽和冷媒は、低圧蒸気ライン２６８を介して氷タンク熱交換器２４０に戻され、エネルギー蓄積モードで製造された氷を使って凝縮および冷却される。その後、気相冷媒は、液体供給ライン２６６を介して総合冷媒管理容器２４６に戻される。

図３に、高性能冷媒式蓄熱冷却システムにおいて冷却剤管理を行う混合相調節器３００の一実施形態を示す。図３に示すように、高圧液体冷媒は（通常は図２に示す凝縮ユニット２０２から）、混合相調節器３００の流入口３０２側の高圧側に入り、入口チャンバ３２８（チャンバI）に蓄積される。主な調節装置であるピストン３１８は、中間キャビティ３３２内のシャフトに沿って摺動する。ピストン３１８は、図示のような形状であってもよく、圧力操作のための表面積を増加させるように上部にピストンフランジ３１４が設けられ、下部が先細状になっている。ピストン３１８は、直径が先細になった部分が出口ポート３２６の真上に当接した状態が定位置である。入口チャンバ３２８は、冷媒流入口３０２を上流側の境界として、中間キャビティ３３２へ冷媒を流すための第１出口をピストンフランジ３１４の位置に有し、さらに出口ポート３２６を介して流出口側に通じる第２出口を有する。中間チャンバ３３８（チャンバII）は、その境界として、ピストンフランジ３１４と中間シリンダ３１２との間にある入口と、通気口３１０の下部にある出口とを有する。出口チャンバ３３６（チャンバIII）は、通気路３１０にある中間チャンバ３３８の出口を第１入口とし、バルブ面３１６にある入口チャンバ３２８の出口を第２入口とする。出口チャンバ３３６は、流出口３０４を出口側の境界とする。

入口チャンバ３２８内の流体がピストン３１８に十分な圧力を作用させている時は、ピストン３１８は持ち上げられる。この十分な圧力は、ピストン３１８の形状および材質、流体の状態ならびにピストン３１８に作用する３つのキャビティの圧力によって決定される。ピストン３１８の動作は、力（３つのチャンバ内の圧力および重力）の組み合わせによって調節される。ピストン３１８が中間キャビティ３３２内へ上昇すると、ピストンフランジ３１４の端部と中間シリンダ３１２の内壁との間に形成される環状部を通る流れが生じる。この時、ピストン３１８とバルブ面３１６との間に隙間ができるので、流体は出口ポート３２６を通って出口チャンバ３３６に入り、コンデンサから蒸発器へ移動する流体の圧力が降下する。

ピストンフランジ３１４が上昇して中間キャビティ３３２に入った後、中間キャビティ３３２内の流体圧力が増加し、入口チャンバ３２８の内圧と等しくなる。このことにより、重力と出口チャンバ２２６内の圧力が、中間チャンバ（チャンバII３３８）内の圧力よりも大きくなり、ピストン３１８が（ピストンフランジ３１４とともに）バルブ面３１６の方へ移動する。そして、出口ポート３２６を通る流れが遮断される。この時点で、入口チャンバ３２８の内圧が再び上昇し、上記のプロセスが繰り返される。ピストン３１８の急速な上昇と下降が生じるのは、ピストン３１８の全移動距離が短いからである。蒸発器およびコンデンサの両方において高い境膜伝熱効果（熱伝達係数）をもたらすのは、このピストン３１８の上昇と下降（パルス作用）である。この高い境膜伝熱は、気相冷媒および液相冷媒を攪拌するハンマー効果（圧力パルス）によって生じる圧力波によってもたらされる。例えば石鹸水が部分的に入った容器では、気泡がだんだん小さくなって混合相の泡を形成する。この泡状冷媒は、冷媒混合物の表面積（濡れ面の割合）を著しく増加させるので、伝熱特性が向上する。

例えば、ピストン３１８は、流入口３０２（高圧側−チャンバI）と流出口３０４（低圧側−チャンバIII）との差圧が、例えばピストン３１８の自重等の対向する力よりも十分に大きい時に上昇する。流入してきた冷媒が高品質（大部分が蒸気成分）であれば、ピストンフランジ３１４は蒸気圧の差だけで中間キャビティ３３２へと上昇する。短い距離を上昇するとすぐに、この差圧は通気路３１０によって均等化され、ピストン３１８は重力によってバルブ面３１６に引き戻される。入口チャンバ３２８内を上昇してピストンフランジ３１４の底部に突き当たる高速流体流の運動エネルギーにより、本システムに作用するさらなる起動力が与えられる。ピストン３１８が持ち上げられると、高圧液体が低圧のバルブ面３１６を通って排出される。これにより、コンデンサ内から液体がなくなる。したがって、入口チャンバ３２８へと流れる蒸気含有量が比例的に高い冷媒は、ピストン３１８を再び重力によって引き戻し、主要なバルブ口（出口ポート３２６）を閉鎖する。

液体がバルブ面３１６を通過して出口ポート３２６に（チャンバIからチャンバIIに）入ると、圧力が低下し、この液体の一部が急激に蒸発するので、冷媒体積が増加する。したがって冷媒速度も増加するが、これはこのプロセスが寸法に制約があるシステムの中で起こるものだからである。この冷媒流の運動エネルギーは、エゼクタでの圧力降下を生じさせるので、運動エネルギーを位置エネルギーに変換される総合冷媒管理容器へ冷媒流が流入することが促進される。このエネルギー変換により、第１の期間において製氷／排氷コイル１４２（図１参照）を通る冷媒流が加勢される。

混合相調節器３００は、バルブ面３１６からの中間シリンダ３１２の高さを調節して、流体が通過するピストンフランジ３１４と中間シリンダ３１２の内壁との間の開口部の純面積を調整することにより、ピストン３１８を脈動させるように調節することができる。これによって中間キャビティ３３２の純開口サイズが増減するので、ピストン３１８を脈動させるための差圧が調節される。この調節は、ねじ切りされたシリンダステム３０６を回転させて、ロックアウト３０８でアセンブリを定位置にロックすることによって行うことができる。このように、バルブ（オリフィス）は、コンデンサ内に十分な量の液体が入っている時にのみ開放される。したがって、コンプレッサ（蓄熱冷却システムの主動力源）は、冷却負荷に対応する低温液体を供給するためだけに動作するため、システム効率が向上する。

混合相調節器３００は、周囲空気に冷媒を漏出してはならないため、閉鎖系として動作する。調節部とチャンバとの接合部には封止が施され、特にクロロフルオロカーボン（ＣＦＣ）およびハイドロクロロフルオロカーボン（ＨＣＰＣ）等の過フッ化炭化水素である冷媒がシステムから環境中に放出されないようになっている。中間シリンダ３１２は、オーリング状のシリンダ封止部材３２０によって上部ハウジングに封止されている。シリンダステム３０６は、キャップシール３２４としてのオーリング状封止部材によって上部ハウジングに封止されている。混合相調節器３００の上部ハウジングは、中間シリンダ３１２の位置で、バルブステムハウジングのオーリング状封止部材３２２によって下部ハウジングに封止されている。バルブ面は、オーリング状の入口チャンバ封止部材３３４によって低圧の出口チャンバ３３６に封止されている。

図４に、混合相調節器によって調節される冷却システムの冷却サイクルを示す。図４に示すように、圧力−エンタルピー図には混合相調節器の冷却サイクル４０４の熱力学的原理が明示されている。蒸気平衡曲線４０２は、特定の圧力およびエンタルピーにおいて、冷媒の相が平衡になっている点を表す。蒸気平衡曲線４０２より下の領域は混合相冷媒（気相と液相の両方）を示し、曲線の外側の領域は単相冷媒を示す。平衡曲線４０２の右側では、冷媒は気相として存在し、平衡曲線４０２の左側では、冷媒は液相として存在する。冷却サイクル４０４は蒸気平衡曲線４０２に重ねられ、冷却システムの冷却サイクルの４つの工程を表す。この４つの工程は、冷媒の圧縮、熱除去、膨張および熱吸収である。

サイクルポイントI４１０（通常は蒸発器コイル）から出発するシステム内の冷媒は、低温低圧の気相流体である。冷媒の状態は、システム内の冷媒に対するコンプレッサの作用により、サイクルポイントI４１０からコンプレッサ平衡線４１８を通ってサイクルポイントII４１２へ移動する。コンプレッサは、蒸発器コイルから抜き出される冷媒蒸気を圧縮して冷媒蒸気圧を増加させることによって、蒸気温度を上昇させる。コンプレッサ平衡線４１８の終点は、コンデンサおよび蒸発器の動作条件によって決定される。コンプレッサ平衡線４１８の経路は、冷媒システムで用いられる特定のコンプレッサおよび冷媒の動作特性によって決定される。

サイクルポイントII４１２で、冷媒は高温高圧の単相冷媒蒸気となる（蒸気平衡曲線４０２の外側および右側）。この冷媒は、ほぼ一定の圧力で、コンデンサ平衡線４２０を通ってサイクルポイントII４１２からサイクルポイントIII４１４へと導かれる。コンデンサ平衡線４２０の経路は主に、ヒートシンク（冷媒により加熱される媒体）の温度と、熱交換器、混合相調節器および冷媒の動作特性とによって決定される。このプロセス中、蒸気は冷却システムの外部にある熱伝達系のヒートシンク内のコンデンサに押し込められる。コンデンサの中では、冷媒から熱が除去され、液相状態に凝縮される。この熱はヒートシンクを介してシステムの外へ排出される。冷却サイクル４０４において、冷媒が蒸気平衡曲線４０２の左側に移動すると、混合相調節器の作用によって冷媒からエンタルピーが除去できる範囲が調節される点まで、冷媒のサブクーリング４２６が生じる（混合相調節器平衡線４２２）。混合相調節器平衡線４２２の経路は、混合相調節器の特定の形状の動作特性、使用する冷媒の種類、ならびにコンデンサおよび蒸発器の動作特性によって決定される。

サイクルポイントIII４１４の冷媒は、中温高圧の単相液体冷媒である。図３に示すような混合相調節器は、冷媒を混合相調節器内で膨張させ、冷媒エネルギーを変化させずに圧力を低下することによって、冷媒をサイクルポイントIII４１４からサイクルポイントIV４１６へ導く。これは混合相調節器平衡線４２２として表す。本サイクルにおけるこの工程では、混合相調節器を通過する流量を、冷媒が平衡曲線４０２上のフラッシュポイント４２８に到達するまで増加させることにより、冷媒圧を一定のエンタルピーで減少させる。

上記したように、混合相調節器内の気相冷媒によってピストンが閉鎖され、高位の冷媒の圧力によってピストンが開放される。したがって、混合相蒸気によってピストンの周期運動が生じ、ピストン閉鎖時間に対するピストン開放時間の比として定義されるデューティサイクルが生じる。図３に示すように、ピストンが開状態の時は、冷媒は圧力を低下させながらチャンバ１からチャンバ３を通過する。混合相調節器が蒸気を検知した時、あるいは冷媒中に瞬間蒸発が生じるような流れの場合には、ピストンは閉鎖され、流れの進路はチャンバ１からチャンバ２へと変更される。このサイクルが繰り返され、膨張工程で流量調節が行われて圧力が減少する。これにより、ピストン閉鎖時間に対するピストン開放時間の比（デューティサイクル）が変化する。膨張工程において冷媒中の蒸気含有率は増加するので、デューティサイクルもまた増加する。冷却システムは、ピストンの急速な周期運動に対応することができないため、混合相調節器においてデューティサイクル（開放時間対閉鎖時間の割合）によって決定される流量の時間平均値によって、冷却サイクルの均衡点が決定される。サイクルポイントIV４１６では、混合相蒸気および液体冷媒は低温低圧となる（大部分が液相）。

サイクルポイントIV４１６の冷媒は、蒸発器平衡線４２４に沿って液体を蒸発器で蒸発させることによって、サイクルポイントI４１０に戻されて冷却を行う。蒸発器平衡線４２４の特性は、主に熱源（冷却対象の媒体）の温度、熱交換器特性および冷媒特性によって決定される。そして、冷媒はサイクルポイントIの開始点に戻って低温低圧の気相冷媒となり、上記プロセスが再開される。

混合相調節器は、飽和気相冷媒をコンプレッサに直接的に戻す（冷媒を過熱させずに）冷媒回路制御装置として機能する。従来の蒸発器では冷媒を過熱するために過剰なスペースおよびエネルギーを消費していたが、混合相調節器はこれを回避し、コンプレッサをより低温でより効率的に動作させるという利点を有する。過熱された冷媒には、熱膨張バルブが必要である。なぜなら、過熱領域内の冷媒はバルブを実際に制御するためのフィードバックとして利用されるからである。システム内に過熱器がないと、熱膨張バルブの動作が不安定になる。従来のフロート弁は中間チャンバ（チャンバII３３８）を備えていないので、冷媒の瞬間蒸発に対する感度を有していない。フロート弁の遅延応答時間（開時および閉時）により、冷却システムの効果的な調節が妨げられる。また、従来のフロート弁では、潜在的なベーパーロックを引き起こす混合相冷媒の経路に対応することができない。

混合相調節器を用いて高性能蓄熱冷却システムにおける冷却剤管理を行うことにより、多くの利点が得られる。従来の空調システムでは、蒸発器の供給量は、約１５％蒸気（質量パーセント、使用する冷媒により異なる）であるが、これは損失容量である。自然循環式または液体過剰供給システムは、製氷／排氷コイル１４２と総合冷媒管理容器１４６との間の静水頭での動作圧差を推進力として利用することにより、蒸発器に液体を供給する前に２つの相（液体および気体）を分離させるアキュムレータを介して動作する。フラッシュ蒸気成分は、総合冷媒管理容器１４６の上端部を介して蒸発器（製氷／排氷コイル１４２）をバイパスし、乾式吸引管１１４を介してコンプレッサ１１０に直接移動する。

上記実施形態は、蓄熱システムにおいてだけでなく、例えば、住宅用空調、小売業環境、小規模商業用建物、モーテルおよび小型輸送用途、研究室、無菌環境、データ処理および発電所におけるプロセス冷却、食肉、鶏肉、魚、乳製品、果物、野菜、果汁および飲料の冷却、冷凍学、生物医学および低温下における使用ならびに脱水システム等の産業冷却、さらには地熱および太陽熱エネルギーシステム等のエネルギーシステムといった様々な冷却用途の冷却システムにおいて、冷媒回路を管理するために用いることができる。

上記実施形態では、大量の冷媒流が調節されるが、冷媒温度や蒸発器コイル出口からの蒸気過熱フィードバックを必要とせず、また高圧側から低圧側へ蒸気をほとんど通過させないため、従来の供給過剰システムで失われた効率化が得られる。混合相調節器は、凝縮ユニットの押圧に幅をもたせるため、周囲環境制御キットを使用しなくても、周囲温度が低い条件下での動作が可能になる。この装置は、調節中の流体漏れを防ぎつつ、各種動作条件に簡単に適合させることができる。

上記した本発明の記載は、例示および説明のためのものである。本発明はここに開示した形態に厳密に限定されるのではなく、上記の教示を考慮した上で改良および変更することが可能である。実施形態の説明は、本発明の原理およびその実際的な用法を最もよく説明するものであり、したがって当業者は、彼が意図する特定の用途に相応するように、各種実施形態および各種改良に本発明を最適に利用することができる。添付の請求項は、先行技術の限定範囲を除いたその他の実施形態を包含する。

Claims (4)

1. 冷媒の圧力制御および流量調節を行う閉鎖システムであって、
   冷媒入口、第１の第１チャンバ出口および第２の第１チャンバ出口を有し、前記冷媒入口を介して流入する高圧冷媒を受けて、前記流入した冷媒を前記第１の第１チャンバ出口および前記第２の第１チャンバ出口に分配する第１チャンバと、
   前記第１の第１チャンバ出口に連通して流体を通す第２チャンバ入口と、第２チャンバ出口とを有し、前記流入した冷媒を前記第１の第１チャンバ出口から第１の第３チャンバ入口へと流動させる第２チャンバと、
   前記第２チャンバ出口に連通して流体を通す前記第１の第３チャンバ入口、前記第２の第１チャンバ出口に連通して流体を通す第２の第３チャンバ入口、および冷媒出口を有し、前記第２チャンバ出口からの冷媒と、前記第２の第１チャンバ出口からの定量冷媒とを受けてこれらを混合し、低圧冷媒を生成して送出する第３チャンバとを備えることを特徴とする閉鎖システム。
2. 請求項１のシステムにおいて、
   前記冷媒は過フッ化炭化水素であることを特徴とするシステム。
3. 請求項１のシステムにおいて、
   前記冷媒は天然由来の冷媒であることを特徴とするシステム。
4. 冷媒の圧力制御および流量調節を行う方法であって、
   前記冷媒の相に対応して、高圧の第１チャンバから中圧の第２チャンバへのフローを形成し、前記第１チャンバから低圧の第３チャンバへのフローを調節するバルブを用いて、前記第１チャンバを、前記第２チャンバおよび前記第３チャンバから分離する工程と、
   前記第１チャンバの冷媒入口で高圧冷媒を受け取る工程と、
   前記第１チャンバと前記第２チャンバとの間に正差圧がある時に、前記第１チャンバからの前記高圧冷媒の第１の部分を前記第２チャンバで受け取ることによって、前記第２チャンバ中の前記高圧冷媒の圧力を低下させて中圧冷媒を生成する工程と、
   前記第２チャンバと前記第３チャンバとの間に正差圧がある時に、前記第２チャンバからの前記中圧冷媒を前記第３チャンバで受け取ることによって、前記第３チャンバ中の中圧冷媒の圧力を低下させて第１低圧冷媒を生成する工程と、
   前記第１チャンバと前記第３チャンバとの間に正差圧がある時に、前記第１チャンバからの前記高圧冷媒の定量部分を前記第３チャンバで受け取ることによって、前記第３チャンバ中の前記高圧冷媒の圧力を低下させて第２低圧冷媒を生成する工程と、
   前記第３チャンバ中の前記第１低圧冷媒と前記第２低圧冷媒とを混合して、低圧冷媒を生成して送出する工程をさらに備えることを特徴とする方法。

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