JP2010527774A - ガス流からガス成分を回収するための方法及び吸収剤組成物 - Google Patents
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Abstract
【選択図】図2
Description
〔優先権〕
この出願は、その内容全体を参照によって本明細書に引用したものとする2007年5月29日に出願した米国特許出願第60/940,529号の利益を主張する。
〔分野〕
この明細書は、一般的に、入来ガス流からガス成分を回収するための方法及び装置に関する。
本明細書に記載の入来ガス流からガス成分を回収するための方法の一態様は、入来ガス流を希薄(lean)水性吸収媒体と接触させて、入来ガス流からガス成分の少なくとも一部を吸収して希薄処理ガス流及び濃厚(rich)水性吸収媒体を形成する工程を含む。この方法は、前記濃厚水性吸収媒体から前記ガス成分の少なくとも一部を、頭上ガス流及び再生水性吸収媒体を形成するための温度で脱着させる工程をさらに含む。この方法は、前記頭上ガス流の少なくとも一部を処理して第1凝縮流を回収する工程をさらに含む。この方法は、前記第1凝縮流の少なくとも一部を用いて加熱流を形成する工程をさらに含む。この方法は、前記加熱流の少なくとも一部を再循環させて前記脱着工程に戻す工程をさらに含む。
別の態様では、熱は、頭上ガス流から加熱流に移動する。
さらに別の態様では、本方法は、水蒸気を導入して脱着工程に熱を供給し、かつ復水(steam condensate)を形成する工程及び前記復水をフラッシュさせてフラッシュ水蒸気を形成する工程をさらに含み、このとき熱は、フラッシュ水蒸気から加熱流に移動する。
さらなる態様では、熱は、再生水性吸収媒体から加熱流に移動する。
一態様では、加熱流が第1凝縮流を含む。
別の態様では、加熱流が、前記第1凝縮流の少なくとも一部が前記希薄水性吸収媒体と混合して濃厚水性吸収媒体を形成するように、前記第1凝縮流の少なくとも一部を前記接触工程に供給することによって得られた濃厚水性吸収媒体を含む。
一態様では、前記加熱流は、前記第1凝縮流の少なくとも一部が前記希薄水性吸収媒体と混合して濃厚水性吸収媒体を形成し、これが引き続きフラッシュされて濃厚蒸気流と半希薄水性吸収媒体を形成するように、前記第1凝縮流の少なくとも一部を前記接触工程に供給することによって得られた濃厚蒸気流と半希薄水性吸収媒体を含む。
別の態様では、熱は、入来ガス流から前記濃厚水性吸収媒体又は前記半希薄水性吸収媒体の少なくとも1つに移動する。
さらなる態様では、本方法は、水蒸気を導入して脱着工程に熱を供給し、かつ復水を形成する工程及び前記復水をフラッシュさせてフラッシュ水蒸気を形成する工程をさらに含み、このとき熱は、前記フラッシュ水蒸気から前記濃厚水性吸収媒体又は前記半希薄水性吸収媒体の少なくとも1つに移動する。
なおさらなる態様では、熱は、前記再生水性吸収媒体から前記濃厚水性吸収媒体又は前記半希薄水性吸収媒体の少なくとも1つに移動する。
別の態様では、熱は、入来ガス流から前記濃厚水性吸収媒体、前記第1濃厚水性吸収媒体部分又は前記第2濃厚水性吸収媒体部分の少なくとも1つに移動する。
さらに別の態様では、熱は、頭上ガス流から前記濃厚水性吸収媒体、前記第1濃厚水性吸収媒体部分又は前記第2濃厚水性吸収媒体部分の少なくとも1つに移動する。
なおさらなる態様では、熱は、再生水性吸収媒体から前記濃厚水性吸収媒体、前記第1濃厚水性吸収媒体部分又は前記第2濃厚水性吸収媒体部分の少なくとも1つに移動する。
一態様では、本方法は、前記希薄処理ガス流の少なくとも一部を処理して第2凝縮流を回収する工程をさらに含み、かつ前記加熱流は、前記第1凝縮流の少なくとも一部を前記第2凝縮流の少なくとも一部と混合して混合凝縮流を形成し、引き続き前記混合凝縮流を第1混合凝縮流部分と第2混合凝縮流部分に分割することによって得られた第1混合凝縮流部分と第2混合凝縮流部分を含む。
さらに別の態様では、熱は、頭上ガス流から前記混合凝縮流、前記第1混合凝縮流部分又は前記第2混合凝縮流部分の少なくとも1つに移動する。
さらなる態様では、本方法は、水蒸気を導入して前記脱着工程に熱を供給し、かつ復水を形成する工程及び前記復水をフラッシュさせてフラッシュ水蒸気を形成する工程をさらに含み、このとき熱は、前記フラッシュ水蒸気から前記混合凝縮流、前記第1混合凝縮流部分又は前記第2混合凝縮流部分の少なくとも1つに移動する。
なおさらなる態様では、熱は、前記再生水性吸収媒体から前記混合凝縮流、前記第1混合凝縮流部分又は前記第2混合凝縮流部分の少なくとも1つに移動する。
別の態様では、前記入来ガス流が燃焼排ガスである。
さらに別の態様では、前記ガス成分が二酸化炭素である。
さらなる実施形態では、前記希薄水性吸収媒体がモノエタノールアミン、メチルジエタノールアミン及び適切な溶媒を含む。
なおさらなる実施形態では、モノエタノールアミンとメチルジエタノールアミンのモル比が約1.5:1〜約4:1であり、かつモノエタノールアミンとメチルジエタノールアミンの総モル濃度が約3モル/リットル〜約9モル/リットルである。
本明細書に記載の入来ガス流からガス成分を除去するための水性吸収媒体の一態様は、モノエタノールアミン、メチルジエタノールアミン及び適切な溶媒を含む。
別の態様では、モノエタノールアミンとメチルジエタノールアミンのモル比が約1.5:1〜約4:1であり、かつモノエタノールアミンとメチルジエタノールアミンの総モル濃度が約3モル/リットル〜約9モル/リットルである。
さらに別の態様では、モノエタノールアミンとメチルジエタノールアミンのモル比が約2.5:1であり、かつモノエタノールアミンとメチルジエタノールアミンの総モル濃度が約7モル/リットルである。
別の態様では、モノエタノールアミンとメチルジエタノールアミンのモル比が約1.5:1〜約4:1であり、かつモノエタノールアミンとメチルジエタノールアミンの総モル濃度が約3モル/リットル〜約9モル/リットルである。
本明細書に記載の入来ガス流からガス成分を除去するための方法の一態様は、前記入来ガス流を、モノエタノールアミン、メチルジエタノールアミン及び適切な溶媒を含む水性吸収媒体と接触させる工程を含む。
別の態様では、モノエタノールアミンとメチルジエタノールアミンのモル比が約1.5:1〜約4:1であり、かつモノエタノールアミンとメチルジエタノールアミンの総モル濃度が約3モル/リットル〜約9モル/リットルである。
さらに別の態様では、モノエタノールアミンとメチルジエタノールアミンのモル比が約2.5:1であり、かつモノエタノールアミンとメチルジエタノールアミンの総モル濃度が約7モル/リットルである。
以下の詳細な説明、図面及び特許請求の範囲を考慮することによって1つ以上の発明のさらなる特徴、利点、及び実施形態が明白になるであろう。さらに、上記序論及び下記詳細な説明は両方とも、請求する本発明の範囲を限定することなく、実施例又はさらなる説明を提供するものであることを理解すべきである。
さらに図1を参照すると、水蒸気再沸器148からの熱を用いて、約80℃〜約160℃の範囲の相対的に高い温度で再生器144を作動させる。しかし、凝縮流162は約30℃〜約40℃の温度である。この相対的に冷たい凝縮流162を導入して再生器144へ戻すと、再生器144の作動温度を下げる。従って、濃厚水性吸収媒体から二酸化炭素を効率的に脱着させるのに最適な作動範囲まで温度を戻すため追加の熱が必要である。
一貫性を保つため、図2〜26で以下に詳述する装置及び方法は、入来ガス流からの二酸化炭素(CO2)の回収に言及する。しかし、以下に詳述する装置及び方法を用いて、限定するものではないが、硫化水素(H2S)、二酸化イオウ(SO2)、塩素(Cl2)、及びアンモニア(NH3)などの他のタイプのガス成分をも入来ガス流から回収できることが分かる。さらに、以下に詳述する特有の水性吸収媒体組成物を二酸化炭素及び/又は硫化水素の回収のために使用することができる。
この実施形態では、再生器に入る前に濃厚水性吸収媒体にさらに熱を移すための2つの追加の熱交換器401、402がある。
溶解した二酸化炭素を含む濃厚水性吸収媒体がポンプ440により接触装置414からライン438で除去される。この濃厚水性吸収媒体が熱交換器401に送られ、そこで再生希薄水性吸収媒体と接触して加熱される。この濃厚水性吸収媒体が熱交換器402に送られ、そこでライン450の頭上ガス流と接触して加熱される。この濃厚水性吸収媒体が熱交換器442に送られ、そこで再生水性希薄吸収媒体と接触してさらに加熱され、引き続き再生器444にライン446で供給される。
第4実施形態では、再生器に入る前に濃厚水性吸収媒体にさらに熱を移すための追加の熱交換器503がある。必要な場合、本装置は、入来ガス流をさらに冷却するための冷却器504と、接触装置514に入る前に入来ガス流から過剰の水分をライン506に分別するためのフラッシュドラム505とを含むこともできる。
この実施形態では、再生器に入る前に濃厚水性吸収媒体にさらに熱を移すための追加の熱交換器607と、再沸器から出る復水をフラッシュさせてフラッシュ水蒸気を形成するためのフラッシュドラム608とがある。
この実施形態では、再生器に入る前に濃厚水性吸収媒体にさらに熱を移すための追加の熱交換器711があり、再生希薄水性吸収媒体は2つの部分772A、772Bに分割され、かつ再生器に入る前に再生希薄水性吸収媒体の一部772Aにさらに熱を移すための追加の熱交換器703がある。本質的に、熱交換器703は既存の水蒸気再沸器748を補助する追加の再沸器として作用する。必要な場合、本装置は、入来ガス流をさらに冷却するための冷却器704と、接触装置714に入る前に入来ガス流から過剰の水分をライン706に分別するためのフラッシュドラム705とを含むこともできる。
この実施形態では、加熱流は、頭上ガス流から回収された凝縮流の少なくとも一部を、該凝縮流の少なくとも一部が希薄水性吸収媒体と混合して濃厚水性吸収媒体を形成し、これが引き続きフラッシュされて濃厚蒸気流と半希薄水性吸収媒体を形成するように接触装置に送ることによって得られた濃厚蒸気流と半希薄水性吸収媒体を含む。この実施形態では、再生水性吸収媒体と、頭上ガス流と、復水をフラッシュさせるて得られたフラッシュ水蒸気とからの熱が、濃厚水性吸収媒体がフラッシュされて濃厚蒸気流と半希薄水性吸収媒体を形成する前に該濃厚水性吸収媒体に移動する。さらに、再生水性吸収媒体からの熱が、半希薄水性吸収媒体が再生器に入る前に該半希薄水性吸収媒体に移動する。
この実施形態では、濃厚水性吸収媒体が熱交換器901の直下流で2つの部分938A、938Bに分割される。
溶解した二酸化炭素を含む濃厚水性吸収媒体がポンプ940により接触装置914からライン938で除去される。この濃厚水性吸収媒体が熱交換器901に送られ、そこで再生希薄水性吸収媒体と接触して加熱される。次に濃厚水性吸収媒体が2つの部分938A、938Bに分割される。一態様では、約74体積%が部分938Aに向けられ、約26体積%が部分938Bに向けられる。濃厚水性吸収媒体の部分938Aは熱交換器942に送られ、そこで再生水性希薄吸収媒体と接触してさらに加熱され、引き続き再生器944に供給される。濃厚水性吸収媒体の部分938Bは熱交換器902に送られ、そこで頭上ガス流と接触して加熱され、引き続き再生器944に供給される。
この実施形態では、再生器に入る前に濃厚水性吸収媒体の一部1038Bにさらに熱を移すための追加の熱交換器1007と、再沸器から出る復水からフラッシュ水蒸気を形成するためのフラッシュドラム1008とがある。
溶解した二酸化炭素を含む濃厚水性吸収媒体がポンプ1040により接触装置1014からライン1038で除去される。この濃厚水性吸収媒体が熱交換器1001に送られ、そこで再生希薄水性吸収媒体と接触して加熱される。次に濃厚水性吸収媒体が2つの部分1038A、1038Bに分割される。一態様では、約73体積%が部分1038Aに向けられ、約27体積%が部分1038Bに向けられる。濃厚水性吸収媒体の部分1038Aは熱交換器1042に送られ、そこで再生水性希薄吸収媒体と接触してさらに加熱され、引き続き再生器1044に供給される。濃厚水性吸収媒体の部分1038Bは熱交換器1002に送られ、そこで頭上ガス流と接触して加熱される。水蒸気再沸器1048から復水がライン1068で除去されてフラッシュドラム1008に供給され、ライン1010のフラッシュ復水からフラッシュ水蒸気をライン1009に分離する。濃厚水性吸収媒体の部分1038Bが熱交換器1007に送られ、そこでライン1009のフラッシュ水蒸気と接触してさらに加熱され、引き続き再生器1044に供給される。
この実施形態では、濃厚水性吸収媒体1138がポンプ1140の直下流で2つの部分1138A、1138Bに分割され、かつ再生器に入る前に濃厚水性吸収媒体の部分1138Bに熱をさらに移すための2つの追加の熱交換器1102、1103がある。必要な場合、本装置1100は、入来ガス流をさらに冷却するための冷却器1104と、接触装置1114に入る前に入来ガス流から過剰の水分をライン1106に分別するためのフラッシュドラム1105を含むこともできる。
この実施形態では、再生器に入る前に濃厚水性吸収媒体の部分1238Bに熱をさらに移すための追加の熱交換器1207と、再沸器から出る復水からフラッシュ水蒸気を形成するためのフラッシュドラム1208がある。
二酸化炭素を多く含んだ入来ガス流がライン1312で気液接触装置1314に供給され、そこでライン1316で接触装置1314に供給された希薄水性吸収媒体と接触する。必要な場合、接触装置1314に入る前に入来ガス流を前処理して温度を下げ、かつ過剰の水分を除去することができる。入来ガス流1312から二酸化炭素が吸収されて希薄処理ガス流を形成し、これがライン1318で接触装置1314から出る。冷却水1322が供給された冷却器1320を希薄処理ガス流1318が通過して希薄処理ガス流1318から液体を凝縮する。この凝縮液を含有する希薄処理ガス流がライン1324でフラッシュドラム1326に送られて、ライン1330の凝縮流から、水を失った希薄処理ガス流をライン1328に分離する。以下にさらに詳述するように、ライン1330の凝縮流はポンプ1334でミキサー1332に送られて、頭上ガス流から回収された凝縮流と混合されて混合凝縮流を形成する。
ライン1319の混合凝縮流は熱交換器1301に送られ、そこで再生希薄水性吸収媒体と接触して加熱される。この混合凝縮流が熱交換器1302に送られ、そこで頭上ガス流と接触して加熱される。以下にさらに詳述するように、混合凝縮流の少なくとも一部は、蒸気流1370で再循環されて再生器1344に戻る。
ライン1412の二酸化炭素を多く含んだ入来ガス流が熱交換器1403内で混合凝縮流と接触して冷却されうる。これについては以下にさらに詳述する。必要な場合、気液接触装置1414に入る前に入来ガス流を冷却器1404に供給して、許容しうるレベルまで温度をさらに下げ、引き続きフラッシュドラム1405に供給して過剰な水分をライン1406に除去することができる。この冷却された入来ガス流が気液接触装置1414に供給され、そこでライン1416で接触装置1414に供給された希薄水性吸収媒体と接触する。入来ガス流1412から二酸化炭素が吸収されて希薄処理ガス流を形成し、これがライン1418で接触装置1414から出る。冷却水1422が供給された冷却器1420を希薄処理ガス流1418が通過して希薄処理ガス流1418から液体を凝縮する。この凝縮液を含有する希薄処理ガス流がライン1424でフラッシュドラム1426に送られて、ライン1430の凝縮流から、水を失った希薄処理ガス流をライン1428に分離する。以下にさらに詳述するように、ライン1430の凝縮流はポンプ1434でミキサー1432に送られて、頭上ガス流から回収された凝縮流と混合される。
再生希薄水性吸収媒体は再生器1444からライン1464で除去されて、水蒸気再沸器1448に入る前にミキサー1421に送られ、そこで混合凝縮流と混合されて補充混合凝縮流1423を形成しうる。水蒸気再沸器に水蒸気がライン1466で供給され、ライン1468に復水の形態で除去される。水蒸気からの熱が補充混合凝縮流1423に移動して蒸気流(再循環されてライン1470で再生器1444に戻る)と再生希薄水性吸収媒体(ライン1472で水蒸気再沸器1448から出る)を形成する。混合凝縮流の少なくとも一部が蒸気流1470に入り、再循環されて再生器1444に戻る。再生希薄水性吸収媒体は熱交換器1442にライン1472で送られ、そこでライン1438の濃厚水性吸収媒体と接触して冷却される。この再生希薄水性吸収媒体が熱交換器1401に送られ、そこで濃厚水性吸収媒体によってさらに冷却される。冷却水1478が供給された冷却器1476にライン1474の再生水性吸収媒体が送られ、該再生水性吸収媒体の温度を接触装置1414にとって許容しうるレベルまで下げる。再生水性吸収媒体は、冷却器1476からライン1480で除去され、最終的にポンプ1436により再循環されてライン1416で接触装置1414に戻る。
この実施形態では、再生器に入る前に混合凝縮流に熱をさらに移すための追加の熱交換器1507と、再沸器1548から出る復水1568からフラッシュ水蒸気1509を形成するためのフラッシュドラム1508がある。
ライン1519の混合凝縮流が熱交換器1503に送られ、そこで入来ガス流と接触して加熱される。復水が水蒸気再沸器1548からライン1568で除去され、フラッシュドラム1508に供給されて、ライン1510のフラッシュ復水からフラッシュ水蒸気をライン1509に分離する。混合凝縮流が熱交換器1507に送られ、そこでライン1509のフラッシュ水蒸気と接触してさらに加熱される。以下にさらに詳述するように、混合凝縮流の少なくとも一部は蒸気流1570で再循環されて再生器1544に戻る。
この実施形態では、濃厚水性吸収媒体が、熱交換器1601の直下流で2つの部分1638A、1638Bに分割される。
溶解した二酸化炭素を含む濃厚水性吸収媒体がポンプ1640により接触装置1614からライン1638で除去される。この濃厚水性吸収媒体が熱交換器1601に送られ、そこで再生希薄水性吸収媒体と接触して加熱される。この濃厚水性吸収媒体が次に2つの部分1638A、1638Bに分割される。濃厚水性吸収媒体の部分1638Aは熱交換器1642に送られ、そこで再生水性希薄吸収媒体と接触してさらに加熱され、引き続き再生器1644に供給される。濃厚水性吸収媒体の部分1638Bは熱交換器1602に送られ、そこで頭上ガス流と接触して加熱され、引き続き再生器1644に供給される。
ライン1712の二酸化炭素を多く含んだ入来ガス流は、熱交換器1703内で混合凝縮流と接触して冷却されうる。これについては以下にさらに詳述する。必要な場合、気液接触装置1714に入る前に入来ガス流を冷却器1704に供給して許容しうるレベルまで温度をさらに下げ、引き続きフラッシュドラム1705に供給してライン1706の過剰の水分を除去することができる。冷却された入来ガス流が気液接触装置1714に供給され、そこでライン1716で接触装置1714に供給された希薄水性吸収媒体と接触する。入来ガス流1712から二酸化炭素が吸収されて希薄処理ガス流を形成し、これがライン1718で接触装置1714から出る。冷却水1722が供給された冷却器1720を希薄処理ガス流1718が通過して該希薄処理ガス流1718から液体を凝縮する。この凝縮液を含有する希薄処理ガス流がライン1724でフラッシュドラム1726に送られ、ライン1730の凝縮流から、水を失った希薄処理ガス流をライン1728に分離する。以下にさらに詳述するように、ライン1730の凝縮流はポンプ1734でミキサー1732に送られて、頭上ガス流から回収された凝縮流と混合される。
ライン1719の混合凝縮流が熱交換器1703に送られ、そこで入来ガス流と接触して加熱され、引き続き再生器1744に供給される。
ライン1812の二酸化炭素を多く含んだ入来ガス流は熱交換器1803内で混合凝縮流の部分1819Aと接触して冷却されうる。これについては以下にさらに詳述する。必要な場合、気液接触装置1814に入る前に入来ガス流を冷却器1804に供給して許容しうるレベルまで温度をさらに下げ、引き続きフラッシュドラム1805に供給して過剰な水分をライン1806に除去することができる。冷却された入来ガス流が気液接触装置1814に供給され、そこでライン1816で接触装置1814に供給された希薄水性吸収媒体と接触する。入来ガス流1812から二酸化炭素が吸収されて希薄処理ガス流を形成し、これがライン1818で接触装置1814から出る。冷却水1822が供給された冷却器1820を希薄処理ガス流1818が通過して希薄処理ガス流1818から液体を凝縮する。この凝縮液を含有する希薄処理ガス流がライン1824でフラッシュドラム1826に送られ、ライン1830の凝縮流から、水を失った希薄処理ガス流をライン1828に分離する。以下にさらに詳述するように、ライン1830の凝縮流がポンプ1834でミキサー1832に送られて、頭上ガス流から回収された凝縮流と混合される。
再生希薄水性吸収媒体が再生器1844からライン1864で除去されて、水蒸気再沸器1848に入る前にミキサー1821に送られ、そこで混合凝縮流の部分1819Bと混合されて補充混合凝縮流1823を形成しうる。水蒸気再沸器に水蒸気がライン1866で供給され、復水の形態でライン1868に除去される。水蒸気からの熱が補充混合凝縮流1823に移動して蒸気流(再循環されてライン1870で再生器1844に戻る)及び再生希薄水性吸収媒体(ライン1872で水蒸気再沸器1848から出る)を形成する。混合凝縮流1819Bの少なくとも一部が蒸気流1870に入り、再循環されて再生器1844に戻る。再生希薄水性吸収媒体が熱交換器1842にライン1872で送られ、そこでライン1838の濃厚水性吸収媒体によって冷却される。再生希薄水性吸収媒体が熱交換器1801に送られ、そこで混合凝縮流1819によってさらに冷却される。必要な場合、冷却水1878が供給された冷却器1876にライン1874で再生水性吸収媒体を送って、再生水性吸収媒体の温度を接触装置1814にとって許容しうるレベルまで下げることができる。再生水性吸収媒体は、ライン1880で冷却器1876から除去され、最終的にポンプ1836により再循環されてライン1816で接触装置1814に戻る。
ライン1912の二酸化炭素を多く含んだ入来ガス流は熱交換器1903内で混合凝縮流の部分1919Aと接触して冷却されうる。これについては以下にさらに詳述する。必要な場合、気液接触装置1914に入る前に入来ガス流を冷却器1904に供給して、許容しうるレベルまでさらに温度を下げ、引き続きフラッシュドラム1905に供給してライン1906の過剰の水分を除去することができる。冷却された入来ガス流が気液接触装置1914に供給され、そこでライン1916で接触装置1914に供給された希薄水性吸収媒体と接触する。二酸化炭素が入来ガス流1912から吸収されて希薄処理ガス流を形成し、これがライン1918で接触装置1914から出る。冷却水1922が供給された冷却器1920を希薄処理ガス流1918が通過して希薄処理ガス流1918から液体を凝縮する。この凝縮液を含有する希薄処理ガス流がライン1924でフラッシュドラム1926に送られ、ライン1930の凝縮流から、水を失った希薄処理ガス流をライン1928に分離する。以下にさらに詳述するように、ライン1930の凝縮流はポンプ1934でミキサー1932に送られて、頭上ガス流から回収された凝縮流と混合される。
この実施形態では、熱交換器2003から出る混合凝縮流の部分2019Aは、水蒸気再沸器2048に供給される(この場合は蒸気流2070によって再生器2044に送り戻される)のではなく直接再生器2044に供給される。
この実施形態では、再生器2144に入る前に濃厚水性吸収媒体にさらに熱を移すための追加の熱交換器2125があり、かつ混合凝縮流が熱交換器2101の直下流で2つの部分2119A、2119Bに分割される。
ライン2119の混合凝縮流が熱交換器2101に送られ、そこで再生希薄水性吸収媒体と接触して加熱される。この混合凝縮流が2つの流れ2119A及び2119Bに分割される。一態様では、約28体積%が部分2119Aに向けられ、約72体積%が部分2119Bに向けられる。混合凝縮流の部分2119Aは熱交換器2103に送られ、そこで入来ガス流と接触して加熱され、引き続き再生器2144に供給される。混合凝縮流の部分2119Bは熱交換器2102に送られ、そこで頭上ガス流と接触して加熱される。水蒸気再沸器2148から復水がライン2168で除去されてフラッシュドラム2108に供給され、ライン2110のフラッシュ復水からフラッシュ水蒸気をライン2109に分離する。混合凝縮流の部分2119Bが熱交換器2107に送られ、そこでライン2109のフラッシュ水蒸気と接触してさらに加熱される。既に上述したように、混合凝縮流2119Bの少なくとも一部は再循環されて蒸気流2170で再生器2144に戻る。
この実施形態では、混合凝縮流が熱交換器2232の直下流で2つの部分2219A、2219Bに分割される。
混合凝縮流が2つの流れ2219A及び2219Bに分割される。一態様では、約86体積%が部分2219Aに向けられ、約14体積%が部分2219Bに向けられる。混合凝縮流の部分2219Aが熱交換器2203に送られ、そこで入来ガス流と接触して加熱され、引き続き再生器2244に供給される。ライン2219Bの混合凝縮流の部分が熱交換器2201に送られ、そこで再生希薄水性吸収媒体と接触して加熱される。この混合凝縮流の部分2219Bが熱交換器2202に送られ、そこで頭上ガス流と接触して加熱される。水蒸気再沸器2248から復水がライン2268で除去されてフラッシュドラム2208に供給され、ライン2210のフラッシュ復水からフラッシュ水蒸気をライン2209に分離する。混合凝縮流の部分2219Bが熱交換器2207に送られ、そこでライン2209のフラッシュ水蒸気と接触してさらに加熱される。既に上述したように、混合凝縮流2219Bの少なくとも一部は再循環されて蒸気流2270で再生器2244に戻る。
この実施形態では、熱交換器2301を用いて、混合凝縮流の部分2319Bの代わりに濃厚水性吸収媒体に熱を移す。
溶解した二酸化炭素を含む濃厚水性吸収媒体がポンプ2340により接触装置2314からライン2338で除去される。この濃厚水性吸収媒体が熱交換器2301に送られ、そこで再生希薄水性吸収媒体と接触して加熱される。この濃厚水性吸収媒体が熱交換器2325に送られ、そこで頭上ガス流と接触して加熱される。この濃厚水性吸収媒体が熱交換器2342に送られ、そこで再生水性希薄吸収媒体と接触してさらに加熱され、引き続きライン2346で再生器2344に供給される。
この実施形態では、濃厚水性吸収媒体が熱交換器2401の直下流で2つの部分2438A、2438Bに分割される。
溶解した二酸化炭素を含む濃厚水性吸収媒体がポンプ2440により接触装置2414からライン2438で除去される。この濃厚水性吸収媒体が熱交換器2401に送られ、そこで再生希薄水性吸収媒体と接触して加熱される。この濃厚水性吸収媒体が次に2つの部分2438A、2438Bに分割される。一態様では、約75体積%が部分2438Aに向けられ、約25体積%が部分2438Bに向けられる。濃厚水性吸収媒体の部分2438Aが熱交換器2442に送られ、そこで再生水性希薄吸収媒体と接触してさらに加熱され、引き続き再生器2444に供給される。この濃厚水性吸収媒体の部分2438Bが熱交換器2425に送られ、そこで頭上ガス流と接触して加熱され、引き続き再生器2444に供給される。
この実施形態では、再沸器を使用しない。代わりに、比較的低圧の水蒸気(例えば、約30〜約103kPa)を生の水蒸気注入2597として直接再生器2544に送ることができる。この低圧水蒸気は、別プラント(例えば、発電プラント)からの廃棄水蒸気又は低圧水蒸気の何らかの他の低グレード源(例えば、高温煙道ガスを用いた熱回収水蒸気発生器、暖房プラントからの過剰水蒸気、廃熱ボイラー、二酸化炭素圧縮からの熱など)であってよい。
頭上ガス流2562から回収された凝縮流、希薄処理ガス流2530から回収された凝縮流及び、必要な場合、入来ガス流2506から回収された凝縮流を混合し(2598)、かつ低圧水蒸気源(例えば、ボイラーシステム)に戻して水分平衡を維持することができる。必要な場合、低圧水蒸気源に送り戻す前に凝縮流2562、2530、2506を処理することができる。
この実施形態では、濃厚水性吸収媒体が、10%の該吸収媒体流2638Bが再生器2644に入る前に熱交換器2602でさらに加熱されるように分割される前に、濃厚水性吸収媒体にストリッパー頭上ガス流2650からさらに熱を移すための追加の熱交換器2625がある。濃厚水性吸収媒体の残りの90%の流れ2638Aは、再生器2644に入る前に熱交換器2642に送られ、そこで希薄水性吸収媒体によってさらに加熱される。容器2658に蓄積された還流凝縮物が2632で吸収体頭上洗浄水と混合され、混合された還流及び凝縮吸収体頭上蒸気は、熱交換器2603に入る前に熱交換器2601で予熱されるプロセスに戻される。本質的に、熱交換器2603は、既存水蒸気再沸器2648を補助する追加の再沸器として作用する。必要な場合、本装置は、接触装置2614に入る前に入来ガス流をさらに冷却するための冷却器2604と、入来ガス流から過剰の水分をライン2606に分別するためのフラッシュドラム2605を含むこともできる。
再生希薄水性吸収媒体が再生器2644から除去され、一部はライン2623で水蒸気再沸器2648に供給され、残りはライン2672で熱交換器2642に供給される。水蒸気再沸器に水蒸気がライン2666で供給されて復水の形態でライン2668に除去される。水蒸気からの熱が再生希薄水性吸収媒体に移動して蒸気流を形成し、これは再循環されてライン2670で再生器2644に戻る。熱交換器2642からの希薄水性吸収媒体は熱交換器2601に供給され、そこでライン2619で供給されたプロセス頭上凝縮物によってさらに冷却される。必要な場合、冷却水2678が供給された冷却器2676に再生水性吸収媒体2672を送って、接触装置2614にとって許容しうるレベルまで該再生水性吸収媒体の温度を下げる。
混合された還流及び吸収体頭上凝縮物はライン2619によって熱交換器2601内で高温希薄水性吸収媒体と接触して予熱される。この混合凝縮物は煙道ガス熱交換器2603内でさらに加熱され、そこで一部は水蒸気に変換される。この水蒸気は次に再生器2644に送られ、さらなる再生エネルギーをもたらすのみならず、プロセス内の水分平衡を維持する。これは究極的に、再沸器2648で必要な水蒸気の量を減らす。
本明細書のさらなる態様では、入来ガス流から二酸化炭素及び/又は硫化水素を回収するために使用できる水性吸収媒体について以下に詳述する。当然のことながら、当業者に周知の従来の装置及び方法でも、又は本明細書に記載のいずれの新規な装置及び方法でも水性吸収媒体を使用することができる。
Regina大学(Regina, Saskatchewan, Canada)の二酸化炭素捕捉のための国際試験センター(ITC)多目的技術開発CO2捕捉プラント(International Test Center for Carbon Dioxide Capture (ITC) Multi-Purpose Technology Development CO2 Capture Plant)に基づいたプラント実験及びコンピュータシミュレーションによってデータを得た。このプラントは、天然ガス燃焼ボイラーから得られた煙道ガスから1日1トンのCO2を生成すると示されている。入来ガス流はいずれのタイプの処理前にも「ウェット基準」で以下の組成を有した:9.574モル%のCO2、0.909モル%のO2、72.285モル%のN2、及び17.232モル%のH2O。さらに、入来ガス流はいずれの処理前にも「ウェット基準」で以下の条件を有した:入口ガス圧95.36kPa、入口ガス温度150℃及び入口ガス流量10kg-mol/時間。吸収体に入る前に入来ガス流を処理して温度を下げ、過剰の水分を除去した。処理した入来ガス流は以下の組成を有した:11.169モル%のCO2、1.060モル%のO2、84.329モル%のN2、3,442モル%のH2O。さらに、処理した入来ガス流は以下の条件を有した:入口ガス圧111.325kPa、入口ガス温度36〜40℃、入口ガス流量8.57kg-mol/時間。実施例1〜32では、再沸器への水蒸気供給圧力が約230〜475kPaの範囲であり、再沸器への水蒸気供給温度が約125〜150℃の範囲であり、再沸器温度が約121℃だった。吸収体効率は90%だった。Bryan Research & Engineering, Bryan, Texas, USAから得たPROMAX(商標)ソフトウェアを用いてコンピュータシミュレーションを行った。
実施例1は、入来ガス流から二酸化炭素を回収するための従来技術の装置を示す図1に基づいた実際のプラント実験だった。実施例1は、5モル/LのMEA濃度の水性吸収媒体及び14L/分の循環速度を使用した。
実施例2は、入来ガス流から二酸化炭素を回収するための従来技術の装置を示す図1に基づいたコンピュータシミュレーションだった。実施例2も、5モル/LのMEA濃度の水性吸収媒体及び14L/分の循環速度を使用した。
実施例1では、プラント実験が72,890BTU/(生成されたCO2のlb-mol)の熱負荷をもたらした。実施例2では、対応するコンピュータシミュレーションが70,110BTU/(生成されたCO2のlb-mol)の熱負荷をもたらした。この相関関係は、コンピュータシミュレーションが実験結果を綿密に予測できることを示す。
実施例3〜24は、それぞれ図2〜16及び18〜24に基づいたコンピュータシミュレーションだった。実施例3〜24は、5モル/LのMEA濃度の水性吸収媒体及び14L/分の循環速度を使用した。
〔実施例25〜32〕
実施例25〜32は、それぞれ図1、2、9、12、17、22、23、及び24に基づいたコンピュータシミュレーションだった。実施例25〜32は、5モル/LのMEA〜2モル/LのMDEA濃度の水性吸収媒体及び12〜13L/分の循環速度を使用した。
〔実施例1〜32の実験結果〕
実施例1〜32のプラント実験結果及びコンピュータシミュレーション結果を下表に示す。以下に表中の種々の列見出しの説明を列挙する:「熱負荷」列は再生器を作動させるために必要な外部熱を表し;「希薄荷重」列は再生器を出る再生水性吸収媒体中のCO2の荷重を表し;「濃厚荷重」列は気液接触装置を出る濃厚水性吸収媒体中のCO2の荷重を表し;「CO2生成」列は回収されたガス成分を表し;及び「水蒸気消費」列は再沸器を作動させるために必要な水蒸気を表す。
Estevan, SaskatchewanのBoundary Dam石炭火力発電所に基づいたコンピュータシミュレーションによってデータを得た。このプラントは、石炭火力発電所から得られた煙道ガスから1日4トンのCO2を生成すると示されている。入来ガス流自体は二酸化炭素と硫化ナトリウムの両方を含有した。従って、吸収体に入る前に入来ガス流を処理して温度を下げ、過剰の水分を除去し、かつ洗浄して硫化ナトリウムを除去した。入来ガス流は以下の組成を有した:14.86モル%のCO2、5.03モル%のO2、64.93モル%のN2、及び15.78モル%のH2O。さらに、入来ガス流は以下の条件を有した:入口ガス圧111.325kPa、入口ガス温度36℃、及び入口ガス流量10kg-mol/時間。実施例33〜34では、再沸器への水蒸気供給圧力が約230〜475kPaの範囲であり、再沸器への水蒸気供給温度が約125〜150℃の範囲であり、再沸器温度が約121℃だった。吸収体効率は90%だった。実施例33〜34は5モル/LのMEA〜2モル/LのMDEA濃度の水性吸収媒体及び12〜13L/分の循環速度を使用した。Bryan Research & Engineering, Bryan, Texas, USAから得たPROMAX(商標)ソフトウェアを用いてコンピュータシミュレーションを行った。
実施例33は図9に基づいたコンピュータシミュレーションだった。このコンピュータシミュレーションの結果は以下のとおりである:「熱負荷」が35,831BTU/lb-moleであり;「希薄荷重」が0.3168MoI CO2/MoI水性吸収媒体であり;「濃厚荷重」が0.4662MoI CO2/MoI水性吸収媒体であり;「CO2生成」0.910トン/日;及び「水蒸気消費」が0.896kg/kg CO2である。
〔実施例34〕
実施例34は図17に基づいたコンピュータシミュレーションだった。このコンピュータシミュレーションの結果は以下のとおりである:「熱負荷」が14,716BTU/lb-moleであり;「希薄荷重」が0.3085MoI CO2/MoI水性吸収媒体であり;「濃厚荷重」が0.4687MoI CO2/MoI水性吸収媒体であり;「CO2生成」0.913トン/日;及び「水蒸気消費」が0.368kg/kg CO2である。
〔実施例35〕
実施例35は図25に基づいたコンピュータシミュレーションだった。実施例35は5モル/LのMEA濃度の水性吸収媒体及び14L/分の循環速度を使用した。このコンピュータシミュレーションの結果は以下のとおりである:「熱負荷」が40,500BTU/lb-moleであり;「希薄荷重」が0.2609MoI CO2/MoI水性吸収媒体であり;「濃厚荷重」が0.4766MoI CO2/MoI水性吸収媒体であり;「CO2生成」0.912トン/日;及び「水蒸気消費」が1.79kg/kg CO2である。
〔実施例36〕
実施例36は図25に基づいたコンピュータシミュレーションだった。実施例36は5モル/LのMEA〜2モル/LのMDEA濃度の水性吸収媒体及び12〜13L/分の循環速度を使用した。このコンピュータシミュレーションの結果は以下のとおりである:「熱負荷」が49,500BTU/lb-moleであり;「希薄荷重」が0.2622MoI CO2/MoI水性吸収媒体であり;「濃厚荷重」が0.4528MoI CO2/MoI水性吸収媒体であり;「CO2生成」0.911トン/日;及び「水蒸気消費」が1.21kg/kg CO2である。
〔実施例37〜38〕
実施例37〜38は、図26に基づいたコンピュータシミュレーション及びプラント実験だった。結果を下表に示す。
Claims (35)
- 入来ガス流からガス成分を回収するための方法であって、以下の工程、
a)前記入来ガス流を希薄水性吸収媒体と接触させて、前記入来ガス流から前記ガス成分の少なくとも一部を吸収して希薄処理ガス流及び濃厚水性吸収媒体を形成する工程、
b)前記濃厚水性吸収媒体から前記ガス成分の少なくとも一部を、頭上ガス流及び再生水性吸収媒体を形成するための温度で脱着させる工程、
c)前記頭上ガス流の少なくとも一部を処理して第1凝縮流を回収する工程、
d)前記第1凝縮流の少なくとも一部を用いて加熱流を形成する工程、
e)前記加熱流の少なくとも一部を再循環させて前記脱着工程に戻す工程、
を含むことを特徴とする方法。 - 熱が、前記入来ガス流から前記加熱流に移動する、請求項1に記載の方法。
- 熱が、前記頭上ガス流から前記加熱流に移動する、請求項1又は2に記載の方法。
- 水蒸気を導入して前記脱着工程に熱を供給し、かつ復水を形成する工程及び前記復水をフラッシュさせてフラッシュ水蒸気を形成する工程をさらに含み、熱が、前記フラッシュ水蒸気から前記加熱流に移動する、請求項1〜3のいずれか1項に記載の方法。
- 熱が、前記再生水性吸収媒体から前記加熱流に移動する、請求項1〜4のいずれか1項に記載の方法。
- 前記加熱流が、前記第1凝縮流を含む、請求項1〜5のいずれか1項に記載の方法。
- 前記加熱流が、前記第1凝縮流の少なくとも一部が前記希薄水性吸収媒体と混合して前記濃厚水性吸収媒体を形成するように、前記第1凝縮流の少なくとも一部を前記接触工程に供給することによって得られた前記濃厚水性吸収媒体を含む、請求項1〜5のいずれか1項に記載の方法。
- 前記希薄処理ガス流の少なくとも一部を処理して第2凝縮流を回収する工程をさらに含み、前記加熱流が、前記第1凝縮流の少なくとも一部を前記第2凝縮流の少なくとも一部と混合して混合凝縮流を形成することによって得られた前記混合凝縮流を含む、請求項1〜5のいずれか1項に記載の方法。
- 前記加熱流が、前記第1凝縮流の少なくとも一部が前記希薄水性吸収媒体と混合して前記濃厚水性吸収媒体を形成し、これが引き続きフラッシュされて濃厚蒸気流と半希薄水性吸収媒体を形成するように、前記第1凝縮流の少なくとも一部を前記接触工程に供給することによって得られた前記濃厚蒸気流と前記半希薄水性吸収媒体を含む、請求項1に記載の方法。
- 熱が、前記入来ガス流から前記濃厚水性吸収媒体又は前記半希薄水性吸収媒体の少なくとも1つに移動する、請求項9に記載の方法。
- 熱が、前記頭上ガス流から前記濃厚水性吸収媒体又は前記半希薄水性吸収媒体の少なくとも1つに移動する、請求項9又は10に記載の方法。
- 水蒸気を導入して前記脱着工程に熱を供給し、かつ復水を形成する工程及び前記復水をフラッシュさせてフラッシュ水蒸気を形成する工程をさらに含み、熱が、前記フラッシュ水蒸気から前記濃厚水性吸収媒体又は前記半希薄水性吸収媒体の少なくとも1つに移動する、請求項9〜11のいずれか1項に記載の方法。
- 熱が、前記再生水性吸収媒体から前記濃厚水性吸収媒体又は前記半希薄水性吸収媒体の少なくとも1つに移動する、請求項9〜12のいずれか1項に記載の方法。
- 前記加熱流が、前記第1凝縮流の少なくとも一部が前記希薄水性吸収媒体と混合して前記濃厚水性吸収媒体を形成し、これが引き続き第1濃厚水性吸収媒体部分と第2濃厚水性吸収媒体部分に分割されるように、前記第1凝縮流の少なくとも一部を前記接触工程に供給することによって得られた前記第1濃厚水性吸収媒体部分と前記第2濃厚水性吸収媒体部分を含む、請求項1に記載の方法。
- 熱が、前記入来ガス流から前記濃厚水性吸収媒体、前記第1濃厚水性吸収媒体部分又は前記第2濃厚水性吸収媒体部分の少なくとも1つに移動する、請求項14に記載の方法。
- 熱が、頭上ガス流から前記濃厚水性吸収媒体、前記第1濃厚水性吸収媒体部分又は前記第2濃厚水性吸収媒体部分の少なくとも1つに移動する、請求項14又は15に記載の方法。
- 水蒸気を導入して前記脱着工程に熱を供給し、かつ復水を形成する工程及び前記復水をフラッシュさせてフラッシュ水蒸気を形成する工程をさらに含み、熱が、前記フラッシュ水蒸気から前記濃厚水性吸収媒体、前記第1濃厚水性吸収媒体部分又は前記第2濃厚水性吸収媒体部分の少なくとも1つに移動する、請求項14〜16のいずれか1項に記載の方法。
- 熱が、前記再生水性吸収媒体から前記濃厚水性吸収媒体、前記第1濃厚水性吸収媒体部分又は前記第2濃厚水性吸収媒体部分の少なくとも1つに移動する、請求項14〜17のいずれか1項に記載の方法。
- 前記希薄処理ガス流の少なくとも一部を処理して第2凝縮流を回収する工程をさらに含み、かつ前記加熱流が、前記第1凝縮流の少なくとも一部を前記第2凝縮流の少なくとも一部と混合して混合凝縮流を形成し、引き続き前記混合凝縮流を第1混合凝縮流部分と第2混合凝縮流部分に分割することによって得られた前記第1混合凝縮流部分と前記第2混合凝縮流部分を含む、請求項1に記載の方法。
- 熱が、前記入来ガス流から前記混合凝縮流、前記第1混合凝縮流部分又は前記第2混合凝縮流部分の少なくとも1つに移動する、請求項19に記載の方法。
- 熱が、前記頭上ガス流から前記混合凝縮流、前記第1混合凝縮流部分又は前記第2混合凝縮流部分の少なくとも1つに移動する、請求項19又は20に記載の方法。
- 水蒸気を導入して前記脱着工程に熱を供給し、かつ復水を形成する工程及び前記復水をフラッシュさせてフラッシュ水蒸気を形成する工程をさらに含み、熱が、前記フラッシュ水蒸気から前記混合凝縮流、前記第1混合凝縮流部分又は前記第2混合凝縮流部分の少なくとも1つに移動する、請求項19〜21のいずれか1項に記載の方法。
- 熱が、前記再生水性吸収媒体から前記混合凝縮流、前記第1混合凝縮流部分又は前記第2混合凝縮流部分の少なくとも1つに移動する、請求項19〜22のいずれか1項に記載の方法。
- 前記再生水性吸収媒体を再循環させて前記接触工程に戻す工程をさらに含む、請求項1〜23のいずれか1項に記載の方法。
- 前記入来ガス流が燃焼排ガスである、請求項1〜24のいずれか1項に記載の方法。
- 前記ガス成分が二酸化炭素である、請求項1〜25のいずれか1項に記載の方法。
- 前記希薄水性吸収媒体がモノエタノールアミン、メチルジエタノールアミン及び適切な溶媒である、請求項1〜26のいずれか1項に記載の方法。
- モノエタノールアミンとメチルジエタノールアミンのモル比が約1.5:1〜約4:1であり、かつモノエタノールアミンとメチルジエタノールアミンの総モル濃度が約3モル/リットル〜約9モル/リットルである、請求項27に記載の方法。
- モノエタノールアミンとメチルジエタノールアミンのモル比が約2.5:1であり、かつモノエタノールアミンとメチルジエタノールアミンの総モル濃度が約7モル/リットルである、請求項28に記載の方法。
- 入来ガス流からガス成分を除去するための水性吸収媒体であって、モノエタノールアミン、メチルジエタノールアミン及び適切な溶媒を含み、モノエタノールアミンとメチルジエタノールアミンのモル比が約1.5:1〜約4:1であり、かつモノエタノールアミンとメチルジエタノールアミンの総モル濃度が約3モル/リットル〜約9モル/リットルである、前記水性吸収媒体。
- モノエタノールアミンとメチルジエタノールアミンのモル比が約2.5:1であり、かつモノエタノールアミンとメチルジエタノールアミンの総モル濃度が約7モル/リットルである、請求項30に記載の水性吸収媒体。
- 水性吸収媒体の製造方法であって、以下の工程、
a)モノエタノールアミンを準備する工程、
b)メチルジエタノールアミンを準備する工程、
c)適切な溶媒を準備する工程、
d)前記モノエタノールアミン、前記メチルジエタノールアミン及び前記溶媒を混合して前記水性吸収媒体を形成する工程、
を含み、かつ
モノエタノールアミンとメチルジエタノールアミンのモル比が約1.5:1〜約4:1であり、かつモノエタノールアミンとメチルジエタノールアミンの総モル濃度が約3モル/リットル〜約9モル/リットルであることを特徴とする方法。 - モノエタノールアミンとメチルジエタノールアミンのモル比が約2.5:1であり、かつモノエタノールアミンとメチルジエタノールアミンの総モル濃度が約7モル/リットルである、請求項32に記載の方法。
- 入来ガス流からガス成分を除去するための方法であって、前記入来ガス流を、モノエタノールアミン、メチルジエタノールアミン及び適切な溶媒を含み、モノエタノールアミンとメチルジエタノールアミンのモル比が約1.5:1〜約4:1であり、かつモノエタノールアミンとメチルジエタノールアミンの総モル濃度が約3モル/リットル〜約9モル/リットルである水性吸収媒体と接触させる工程を含む、前記方法。
- モノエタノールアミンとメチルジエタノールアミンのモル比が約2.5:1であり、かつモノエタノールアミンとメチルジエタノールアミンの総モル濃度が約7モル/リットルである、請求項33に記載の方法。
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