JP2010269324A - 中高炭素鋼板ならびにその熱間圧延方法および製造設備 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 質量%でC:0.40〜1.00%を含む中高炭素鋼板について、粗圧延機2にて粗圧延した鋼板をコイルボックス3にて保温したうえ、仕上圧延機4により、最終3段の累積圧下率が25%以上で、出側圧延速度(mm/sec)×出側板厚(mm)が18000mm2/sec以下となり、最終仕上圧延温度をAr3またはArcmから850℃までとする仕上圧延を行う。
【選択図】 図1
Description
また、特許文献3,4には、熱間薄板連続圧延技術においてコイル長手方向の特性を安定させるためにコイルボックスを使用することが記載されている。
特許文献3,4は、上記のとおり、コイルボックスを使用した熱間薄板連続圧延技術であるが、コイル長手方向の特性が安定するも、対象鋼が極低炭素鋼やTRIP鋼であって、中高炭素鋼鈑のパーライト変態速度を制御したものではなく、更にパーライト変態を促進させるための記載(仕上圧延後段での圧下率の規定等)を含むものでもない。
・ 鋼材を、加熱温度1100℃以上から粗圧延、保温、および仕上圧延したうえ巻き取ることとし、
・ 粗圧延による鋼板をコイルボックスにて保温したうえ、
・ 最終3段の累積圧下率が25%以上で、出側圧延速度×出側板厚が18000mm2/sec以下となり、最終仕上圧延温度をAr3またはArcmから850℃までとする仕上圧延を行い、巻取温度を500〜700℃とすることを特徴とする。
なお「最終3段の累積圧下率」について、最終前々段の圧下率の1/4と最終前段の圧下率の1/2と最終段の圧下率の合計と定義した。その理由は、仕上圧延最終3段であるF4,F5,F6でのみ歪が累積し、およそその割合は1/4、1/2、1である事が確認されているためである。(たとえば森本敬治、竹士伊知郎、倉橋隆郎、柳本潤:鉄と鋼88(2002),747.)
仕上圧延の速度に関しては、出側圧延速度(mm/sec)×出側板厚(mm)が18000mm2/sec以下となるように行う。このような低速度で仕上圧延を行うと、鋼板が冷却帯にある時間を長くとることができ、したがって、冷却帯が短い場合であっても、巻き取られるまでの鋼板においてパーライト変態を確実に終了させることができる。巻き取られる前であれば、鋼板中にパーライト変態による熱ムラが生じがたく、したがって機械特性のばらつきを小さくするうえで有利である。なお、コイルボックスを使用することから鋼板の温度降下が抑制されるため、このような低速での仕上圧延が容易に行える。
もし、出側圧延速度×出側板厚が18000mm2/secを超えると、冷却帯上を通過する時間が短すぎてパーライト変態が十分に完了しない。そのため,出側圧延速度×出側板厚を18000mm2/sec以下とした。
仮に最終3段の累積圧下率が25%未満であると、パーライト変態の開始及び進行が遅くなり、短い冷却帯内でパーライト変態が十分に完了しない。そのため、最終3段の累積圧下率を25%以上とする。
また、最終仕上圧延温度がAr3或いはArcmを下回るとフェライト-オーステナイトの2相域、或いはセメンタイト-オーステナイトの2相域での圧延となり、冷却帯内での均一なパーライト変態が起こらないか、またはコイルの加工性が過度に低下し圧延が困難になるため、下限をAr3またはArcmとした。また、上記温度が850℃を超えると、変態前に十分な累積歪を蓄えることができないため、上限を850℃とした。
上記の熱間圧延方法では、加熱温度は1100℃以上、巻取温度は500〜700℃という通常条件を採用する。
以上のような条件により、引張強度が高くてばらつきが少ないうえ加工性やコストの点でも好ましい中高炭素鋼板が円滑に製造される。質量%でC:0.40〜1.00%とともに、たとえば質量%で,Si:0.01〜1.00%、 Mn:0.01〜2.00%、P:0.03%以下、S:0.03%以下、Al:0.01〜0.30%を含む鋼板を材料としても成り立つ。
コイルボックスを使用し、また最終3段の累積圧下率が25%以上となる仕上圧延を行うこと等とすれば、この製造設備において上述の熱間圧延方法を実現し、もって機械特性のばらつきの小さい中高炭素鋼板を製造することが可能である。冷却帯の長さが60m〜100mであっても、コイルボックスにより保温を行うとともに低速度で(たとえば出側圧延速度×出側板厚を18000mm2/sec以下にして)仕上圧延を行うと、中高炭素鋼板の機械特性を均一化することができる。また冷却帯がこの程度に短いことは、狭い工場においても高品質の中高炭素鋼板の製造を可能にするものであり、きわめて有意義である。なお、「冷却帯の長さ」は、仕上圧延機の末端から巻取機までの長さをさすものとする。
圧延方向の引張強度のばらつきが50MPa以内であれば、たとえば、鋼板の一部で構成される小型の機械部品(チェーン部材等)として機械特性の安定したものを提供することができ、きわめて好ましい。なお、上記鋼板を確実かつ安定して製造するためには、上記の熱間圧延方法または製造設備を使用するのが望ましい。
なお、C量が0.40%未満であれば,上記のような方法・設備を用いなくても必要な特性を持った鋼板を製造できる。C量が1.0%を超えると変態発熱量が多くなり、冷却帯が短い場合の製造が非常に困難となって工業生産が困難である。
加熱炉→粗圧延→コイルボックス→仕上圧延→冷却帯→巻取
図1に熱延工場のレイアウトを示す。図中の符号1は加熱炉、2は粗圧延機、3はコイルボックス、4は仕上圧延機、5は冷却帯、6は巻取機である。粗圧延と仕上圧延の間にコイルボックスを使用すること、冷却床の長さ(仕上圧延機4の末端から巻取機6までの長さ)を70mと短くしたこと等に特徴がある。
コイルボックスを使用しない場合、コイル尾端の温度低下が起こるため、圧延速度を圧延中に増加せざるを得ない。しかしコイルボックス使用した場合、コイル尾端の温度低下はなく、圧延は7m/sまたはそれ以下の低速な一定速度で可能である。
仕上後3段の累積圧下率を25%以上とした理由は、仕上圧延前3段であるF1,F2,F3ではスタンド間の回復や再結晶により歪が開放され累積せず、仕上圧延最終3段であるF4,F5,F6でのみ歪が累積される事が確認されているためである(たとえば森本敬治、竹士伊知郎、倉橋隆郎、柳本潤:鉄と鋼88(2002),747.)。
仕上温度をAr3以上またはArcm以上としたのは、その温度以下の圧延ではフェライト域になるため、コイルの伸びが過度に低下し加工性を損ねるためである。仕上温度を850℃以下としたのは、その温度を超えると旧オーステナイト粒径が粗大になりパーライト変態速度が遅くなるためである。
以上のように、本発明によれば、コイルの長手方向に均一性の優れた材質が得られ、従来切り捨てられていたコイル端部を製品とすることができる。
2 粗圧延機
3 コイルボックス
4 仕上圧延機
5 冷却帯
6 巻取機
Claims (3)
- 質量%でC:0.40〜1.00%を含む中高炭素鋼板の熱間圧延方法であって、
鋼材を、加熱温度1100℃以上から粗圧延、保温、および仕上圧延したうえ巻き取ることとし、
粗圧延による鋼板をコイルボックスにて保温したうえ、
最終3段の累積圧下率が25%以上で、出側圧延速度×出側板厚が18000mm2/sec以下となり、最終仕上圧延温度をAr3またはArcmから850℃までとする仕上圧延を行い、巻取温度を500〜700℃とする
ことを特徴とする中高炭素鋼板の熱間圧延方法。
なお、最終3段の累積圧下率は、最終前々段の圧下率の1/4と最終前段の圧下率の1/2と最終段の圧下率の合計と定義する。 - 請求項1に記載した中高炭素鋼板の熱間圧延方法に使用する製造設備であって、
粗圧延機とコイルボックス、仕上圧延機、冷却帯および巻取機がこの順に配置されていて、冷却帯の長さが60m〜100mであることを特徴とする中高炭素鋼板の製造設備。 - 質量%でC:0.40〜1.00%を含む中高炭素鋼板であって、
請求項1または2に記載した熱間圧延方法または製造設備によって製造され、圧延方向の引張強度のばらつきが50MPa以内であることを特徴とする中高炭素鋼板。
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