JP2010196589A - 高圧ポンプ - Google Patents

Abstract

【課題】可動コアの応答性を確保しつつ、可動コアとニードルとの接合強度の低下を抑制するとともに、体格の増大を抑えた高圧ポンプを提供する。
【解決手段】ステータ７２は、固定コア７１との間に収容室７８を形成する。可動コア６０は、収容室７８に収容され、中空筒状の筒部６１、および筒部６１の反弁部材３５側開口を塞ぐとともに反弁部材３５側へ突出して形成される突部６４を有する。可動コア６０は、筒部６１の内周壁とニードル５０の反弁部材３５側端部外周壁とを接合することでニードル５０と一体に往復移動可能である。ストッパ７４は、中空筒状に形成され、収容室７８のうち可動コア６０の反弁部材３５側に設けられる。ストッパ７４は、軸方向の少なくとも一部が可動コア６０の突部６４の径外側に位置し、可動コア６０側の端面７４１が可動コア６０の筒部６１に当接することで可動コア６０の弁部材３５の閉弁方向への移動を規制する。
【選択図】図１

Description

本発明は、内燃機関（以下「エンジン」という）に用いられる高圧ポンプに関する。

従来、電磁駆動部への通電をオン、オフすることにより、開弁または閉弁する弁構造を備えた高圧ポンプが知られている。例えば、特許文献１に開示された高圧燃料ポンプでは、常閉型の弁構造を備え、電磁駆動部への通電をオンすると、ニードルの反弁部材側に設けられた可動コアが固定コアに吸引され、ニードルの押圧により弁部材が開弁する。このとき、可動コアは、固定コアに衝突することにより、弁部材側への移動が規制される。可動コアは、内周壁をニードルの外周壁に接合することによりニードルと一体に設けられている。そのため、可動コアが固定コアに衝突したとき、このときの衝撃力は、可動コアとニードルとの接合部に作用する。その結果、可動コアとニードルとの接合強度が低下するおそれがある。電磁駆動部への通電状態がオンからオフに遷移すると、弁部材は閉弁し、それにともない可動コアが反弁部材側へ移動する。特許文献１に開示された構成では、可動コアの反弁部材側には可動コアが当接可能な部材等は設けられていないため、可動コアは反弁部材側へオーバーシュートする。その結果、固定コアと可動コアとのギャップが大きくなるため、次の通電オン時の可動コアの応答性が低下するおそれがある。

一方、特許文献２に開示された燃料供給装置では、可動コアの弁部材側および反弁部材側に、可動コアの軸方向の移動を規制可能なストッパ（ストッパディスク７８ｕ、７８ｏ）が設けられている。しかしながら、可動コアが弁部材側のストッパ（ストッパディスク７８ｕ）に衝突したとき、このときの衝撃力は可動コアとニードルとの接合部に作用する。これにより、特許文献１の高圧燃料ポンプと同様、可動コアとニードルとの接合強度が低下するおそれがある。可動コアが反弁部材側のストッパ（ストッパディスク７８ｏ）に衝突したときは、このときの衝撃力に加え、ニードルの反弁部材側への慣性力が可動コアとニードルとの接合部に作用する。そのため、可動コアとニードルとの接合強度がさらに低下するおそれがある。なお、特許文献２には、可動コアとニードルとの接合部、および接合部に作用する力に関して特に記載されていない。また、特許文献２に開示された燃料供給装置では、ストッパと可動コアとが直列的に配置された構成のため、燃料供給装置の可動コアの軸方向の体格が増大するおそれがある。

特開２００６−３０７８８０号公報 特表２００２−５２１６１６号公報

本発明の目的は、可動コアの応答性を確保しつつ、可動コアとニードルとの接合強度の低下を抑制するとともに、体格の増大を抑えた高圧ポンプを提供することにある。

請求項１に記載された発明では、ハウジングは、プランジャによって燃料が加圧される加圧室、および加圧室に燃料を導く燃料通路を有する。弁ボディは、燃料通路に設けられ、加圧室側壁面に弁座を有する。弁部材は、弁座に着座または弁座から離座することにより燃料通路を流通する燃料の流れを断続する。第１ストッパは、弁部材の加圧室側に設けられ、弁部材に当接することで弁部材の開弁方向への移動を規制する。第１付勢部材は、弁部材と第１ストッパとの間に設けられ、弁部材を閉弁方向へ付勢する。ニードルは、一方の端部が弁部材に当接することで弁部材を開弁方向へ押圧可能である。固定コアは、弁部材の反加圧室側に設けられ、燃料通路に連通するとともにニードルが挿通される穴部を有する。ステータは、固定コアの反弁部材側に設けられ、固定コアとの間に、固定コアの穴部に連通する収容室を形成する。可動コアは、収容室に収容され、中空筒状の筒部、および筒部の反弁部材側開口を塞ぐとともに反弁部材側へ突出して形成される突部を有し、筒部の内周壁とニードルの反弁部材側端部外周壁とを接合することでニードルと一体に往復移動可能である。第２付勢部材は、収容室のうち可動コアの反弁部材側に設けられ、可動コアを前記開弁方向へ付勢する。第２ストッパは、中空筒状に形成され、収容室のうち可動コアの反弁部材側に設けられ、軸方向の少なくとも一部が可動コアの突部の径外側に位置し、可動コア側の端面が可動コアの筒部に当接することで可動コアの前記閉弁方向への移動を規制する。コイルは、ステータの径外側に設けられ、固定コアに磁力を生じさせることにより可動コアを第１付勢部材の付勢力に抗して前記開弁方向へ吸引可能である。

上述のように、第２ストッパは、可動コア側の端面が可動コアの筒部に当接することで可動コアの前記閉弁方向への移動を規制する。すなわち、第２ストッパは、可動コアの前記閉弁方向への過剰な移動、すなわちオーバーシュートを抑制可能である。そのため、弁部材の閉弁時、可動コアが前記閉弁方向へ移動したとき、固定コアと可動コアとのギャップが過剰に大きくなることを抑制することができる。これにより、弁部材の次の開弁時、可動コアの応答性が低下するのを抑制することができる。したがって、可動コアの応答性を確保することができる。

また、上述のように、可動コアは、筒部の反弁部材側開口が突部によって塞がれている。これにより、弁部材の閉弁時、可動コアが前記閉弁方向へ移動し第２ストッパに衝突したとき、このときのニードルの前記閉弁方向への慣性力を突部で受けることができる。そのため、可動コアとニードルとの接合部に作用する力を低減することができる。したがって、可動コアとニードルとの接合強度の低下を抑制することができる。

さらに、本発明では、第２ストッパは、軸方向の少なくとも一部が可動コアの突部の径外側に位置するように設けられている。これにより、第２ストッパおよび可動コアを収容室に配置したときの両部材を合わせた軸方向の長さを短くすることができる。したがって、高圧ポンプの体格の増大を抑えることができる。

請求項２に記載の発明では、可動コアは、コイルにより前記開弁方向へ吸引されて弁部材が第１ストッパに当接したとき、固定コアとの間に所定の幅の隙間を形成する。すなわち、可動コアは、弁部材の開弁時、前記開弁方向へ移動しても、固定コアに衝突することがない。また、このとき、可動コアには前記開弁方向の慣性力が生じるが、この慣性力を可動コアの突部で受けることができる。そのため、可動コアとニードルとの接合部に作用する力を低減することができる。したがって、可動コアとニードルとの接合強度の低下を抑制することができる。

請求項３に記載の発明では、第２付勢部材は、軸方向の少なくとも一部が第２ストッパの径内側に位置するように設けられている。また、請求項４に記載の発明では、可動コアの突部は、反弁部材側へ凹む凹状面を有し、この凹状面がニードルの反弁部材側端部外周壁に接合するように形成されている。また、請求項５に記載の発明では、可動コアの突部は、反筒部側端面に、第２付勢部材の弁部材側端部を係止するばね座を有する。上記構成によれば、第２ストッパ、第２付勢部材、可動コアおよびニードルを含む高圧ポンプの体格の増大を抑えることができる。

請求項６に記載の発明では、ハウジングは、プランジャによって燃料が加圧される加圧室、および加圧室に燃料を導く燃料通路を有する。弁ボディは、燃料通路に設けられ、加圧室側壁面に弁座を有する。弁部材は、弁座に着座または弁座から離座することにより燃料通路を流通する燃料の流れを断続する。第１ストッパは、弁部材の加圧室側に設けられ、弁部材に当接することで弁部材の開弁方向への移動を規制する。第１付勢部材は、弁部材と第１ストッパとの間に設けられ、弁部材を閉弁方向へ付勢する。ニードルは、一方の端部が弁部材に当接することで弁部材を開弁方向へ押圧可能である。固定コアは、弁部材の反加圧室側に設けられ、燃料通路に連通するとともにニードルが挿通される穴部を有する。ステータは、固定コアの反弁部材側に設けられ、固定コアとの間に、固定コアの穴部に連通する収容室を形成する。可動コアは、収容室に収容され、中空筒状の筒部、および筒部の弁部材側端面と反弁部材側端面とを接続する通路を有し、筒部の内周壁とニードルの反弁部材側端部外周壁とを接合することでニードルと一体に往復移動可能である。第２付勢部材は、収容室のうち可動コアの反弁部材側に設けられ、可動コアを前記開弁方向へ付勢する。第２ストッパは、中空筒状に形成され、収容室のうち可動コアの反弁部材側に設けられ、可動コア側の端面が可動コアの筒部に当接することで可動コアの前記閉弁方向への移動を規制する。コイルは、ステータの径外側に設けられ、固定コアに磁力を生じさせることにより可動コアを第１付勢部材の付勢力に抗して前記開弁方向へ吸引可能である。

上述のように、第２ストッパは、可動コア側の端面が可動コアの筒部に当接することで可動コアの前記閉弁方向への移動を規制する。すなわち、第２ストッパは、可動コアの前記閉弁方向への過剰な移動、すなわちオーバーシュートを抑制可能である。そのため、弁部材の閉弁時、可動コアが前記閉弁方向へ移動したとき、固定コアと可動コアとのギャップが過剰に大きくなることを抑制することができる。これにより、弁部材の次の開弁時、可動コアの応答性が低下するのを抑制することができる。したがって、可動コアの応答性を確保することができる。

可動コアおよび第２ストッパが収容される収容室は固定コアの穴部を経由して燃料通路に連通しているため、高圧ポンプの作動時、収容室は燃料で満たされる。また、上述のように、可動コアは、筒部の弁部材側端面と反弁部材側端面とを接続する通路を有している。これにより、可動コアが収容室で往復移動するとき、収容室内の可動コアの弁部材側の燃料と反弁部材側の燃料とを、通路内に流通させることができる。そのため、可動コアは、収容室において往復移動しやすくなる。したがって、可動コアの応答性を確保することができる。

また、本発明では、可動コアの通路の第２ストッパ側開口面（以下、「可動コアの開口面」とする）は、第２ストッパの可動コア側端面に対向する部分（以下、「端面対向部分」とする）と第２ストッパの可動コア側開口面に対向する部分（以下、「開口面対向部分」とする）とを有する。すなわち、「可動コアの開口面」の弁部材側と反弁部材側との間を流通する燃料の流路面積は、可動コアが第２ストッパから離間している状態においては「端面対向部分」の面積と「開口面対向部分」の面積との和であり、可動コアが第２ストッパに当接している状態においては「開口面対向部分」の面積である。よって、可動コアが収容室で往復移動するとき、可動コアが第２ストッパから離間している状態においては「可動コアの開口面」を経由する燃料の流量を確保できるため、このときの可動コアの応答性を十分に確保することができる。一方、可動コアが第２ストッパに向かって移動するとき、可動コアが第２ストッパに当接する直前では「可動コアの開口面」を経由する燃料の流量が絞られるため、可動コアと第２ストッパとの間にダンパ効果が生じ、可動コアが第２ストッパに当接するときの衝撃力を低減することができる。これにより、可動コアとニードルとの接合部に作用する力を低減できる。したがって、可動コアとニードルとの接合強度の低下を抑制することができる。また、前記ダンパ効果により、可動コアと第２ストッパとの衝突音を低減できるとともに、両部材の衝突による摩耗あるいは損傷を低減することができる。

請求項７に記載の発明では、可動コアは、前記通路を複数有する。これにより、通路の数および径を適宜設定することで、可動コアの応答性、および可動コアと第２ストッパとの間に生じるダンパ効果の程度を調整することができる。

本発明の一実施形態による高圧ポンプの一部を示す部分断面図。 本発明の一実施形態による高圧ポンプを示す断面図。 図２の円で囲んだ部分（ＩＩＩ）を示す部分拡大図。 図３のＩＶ線による断面図であって、可動コア、ニードルおよび第２ストッパのみを示した図。

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。
（一実施形態）
本発明の一実施形態は、車両に搭載される高圧ポンプに適用したものである。この高圧ポンプは、例えばディーゼルエンジンやガソリンエンジンのインジェクタに、図示しないデリバリパイプを経由して燃料を供給するものである。図２に示すように、高圧ポンプ１０は、ハウジング１１、プランジャ１３、弁ボディ３０、弁部材３５、ストッパ４０、ニードル５０、および電磁駆動部７０等を備えている。

ハウジング１１は、例えばマルテンサイト系のステンレスなどで形成されている。ハウジング１１は、円筒状のシリンダ１４を形成している。このシリンダ１４には、プランジャ１３が軸方向へ往復移動可能に支持されている。

ハウジング１１は、導入通路１１１、吸入通路１１２、加圧室１２１及び吐出通路１１４などを形成している。ハウジング１１は、筒部１５を有している。筒部１５は、内部に導入通路１１１と吸入通路１１２とを連通する通路１５１を形成している。筒部１５は、シリンダ１４の中心軸と概ね垂直に形成されており、内径が途中で変化している。ハウジング１１は、筒部１５において内径が変化する部分に段差面１５２を形成している。筒部１５に形成されている通路１５１には、弁ボディ３０が設けられている。

ハウジング１１は、加圧室１２１の反プランジャ１３側に開口２を有している。この開口２は、蓋部材１２により塞がれている。これにより、ハウジング１１と蓋部材１２との間に燃料室１６が形成されている。燃料室１６は、プランジャ１３とほぼ同軸上に形成されており、加圧室１２１の径外方向に拡がっている。

燃料室１６には、ダンパ部材３、皿ばね４、支持部材５、支持部材６等が収容されている。ダンパ部材３は、支持部材５と支持部材６とにより挟持されている。皿ばね４は、蓋部材１２と支持部材５との間に設けられ、支持部材５をダンパ部材３側へ押圧している。これにより、ダンパ部材３は、支持部材５と支持部材６とによって燃料室１６内に支持されている。ダンパ部材３は、燃料室１６内の圧力に応じて体積を変化させることにより、燃料室１６に生じる燃料の圧力脈動を減衰可能である。

燃料室１６には、図示しない燃料入口が形成され、この燃料入口は、図示しない低圧燃料配管と接続されている。燃料室１６には、低圧燃料配管から燃料入口を通じて、図示しない低圧燃料ポンプによって燃料タンクの燃料が供給される。導入通路１１１は、燃料室１６と筒部１５の内側に形成されている通路１５１とを連通している。吸入通路１１２は、一方の端部が段差面１５２の内側に開口し、他方の端部が加圧室１２１に連通している。導入通路１１１と吸入通路１１２とは、弁ボディ３０の内側を経由して接続している。これにより、燃料室１６は、導入通路１１１、通路１５１および吸入通路１１２を経由して加圧室１２１に連通する。本実施形態では、これらの通路（導入通路１１１、通路１５１および吸入通路１１２）を、燃料通路１００で示している。なお、加圧室１２１は、吸入通路１１２とは反対側において吐出通路１１４と連通している。

プランジャ１３は、ハウジング１１のシリンダ１４に軸方向へ往復移動可能に支持されている。プランジャ１３は、小径部１３１、及び小径部１３１よりも径が大きく小径部１３１の加圧室１２１側に接続して小径部１３１との間に段差面１３２を形成する大径部１３３からなる。加圧室１２１は、大径部１３３の反小径部１３１側に形成されている。プランジャ１３の段差面１３２の反加圧室１２１側には、ハウジング１１に接する略円環状のプランジャストッパ２３が設けられている。

プランジャストッパ２３は、加圧室１２１側端面に、反加圧室１２１側へ略円板状に凹む凹部２４と凹部２４から径外方向へプランジャストッパ２３の外縁まで延びる溝路２５とを有している。凹部２４の径は、プランジャ１３の大径部１３３の外径とほぼ同一に形成されている。凹部２４の中央部には、プランジャストッパ２３を板厚方向に貫く孔２６が形成されている。プランジャストッパ２３は、孔２６にプランジャ１３の小径部１３１が挿通されるとともに、加圧室１２１側端面がハウジング１１に接している。これにより、プランジャ１３の段差面１３２、小径部１３１の外壁、シリンダ１４の内壁、プランジャストッパ２３の凹部２４、及びシール部材２７に囲まれる略円環状の可変容積室１２２が形成されている。

ハウジング１１には、シリンダ１４の反加圧室１２１側端部の径外側に、加圧室１２１側へ略円環状に凹む凹部１０５が形成されている。凹部１０５には、オイルシールホルダ２８が嵌め込まれている。オイルシールホルダ２８は、プランジャストッパ２３との間にシール部材２７を挟んで、ハウジング１１に固定されている。シール部材２７は、内周のテフロンリング（「テフロン」は登録商標）と、外周のＯリングとからなる。シール部材２７は、小径部１３１周囲の燃料油膜の厚さを調整し、プランジャ１３の摺動によるエンジンへの燃料のリークを抑制する。オイルシールホルダ２８の反加圧室１２１側端部には、オイルシール２９が装着されている。オイルシール２９は、小径部１３１周囲のオイル油膜の厚さを規制し、プランジャ１３の摺動によるオイルのリークを抑制する。

オイルシールホルダ２８とハウジング１１との間には、環状の通路１０６及び通路１０７が形成されている。通路１０６と通路１０７とは連通している。ハウジング１１には、通路１０７と燃料室１６とを連通する通路１０８が形成されている。通路１０６とプランジャストッパ２３の溝路２５とは連通している。このように、溝路２５、通路１０６、通路１０７及び通路１０８がそれぞれ互いに連通することにより、可変容積室１２２は、燃料室１６に連通している。

プランジャ１３の小径部１３１の反大径部１３３側に設けられたヘッド１７は、スプリングシート１８と結合している。スプリングシート１８とオイルシールホルダ２８との間には、スプリング１９が設けられている。スプリングシート１８は、スプリング１９の荷重により、図示しないカムの方向へ付勢されている。プランジャ１３は、図示しないタペットを介してカムと接することにより、往復駆動される。スプリング１９は、一方の端部がオイルシールホルダ２８に接し、他方の端部がスプリングシート１８に接している。スプリング１９は、軸方向へ伸びる力を有している。これにより、スプリング１９は、スプリングシート１８を経由して図示しないタペットをカム側へ付勢する。

可変容積室１２２は、プランジャ１３の往復移動に応じて容積が変化する。可変容積室１２２は、調量行程または加圧行程でプランジャ１３の移動により加圧室１２１の容積が減少するとき、可変容積室１２２の容積が増大することによって、燃料通路１００に接続する燃料室１６から、通路１０８、通路１０７、通路１０６及び溝路２５を通じて燃料を吸入する。調量行程においては、加圧室１２１から排出された低圧の燃料の一部を可変容積室１２２に吸入することができる。これにより、加圧室１２１からの燃料の排出による低圧燃料配管への燃圧脈動の伝達を抑制することができる。

一方、可変容積室１２２は、吸入行程でプランジャ１３の移動により加圧室１２１の容積が増大するとき、可変容積室１２２の容積が減少することによって、燃料室１６へ燃料を送り出す。ここで、加圧室１２１の容積及び可変容積室１２２の容積は、プランジャ１３の位置のみによって決定される。よって、加圧室１２１が燃料を吸入すると同時に、可変容積室１２２が燃料を燃料室１６へ送り出すため、燃料室１６の圧力低下が抑制されることにより、燃料通路１００を通じて加圧室１２１へ吸入される燃料の量が増大する。そのため、加圧室１２１への燃料の吸入効率が向上する。

燃料出口９１を形成する吐出弁部９０は、ハウジング１１の吐出通路１１４側に設けられている。吐出弁部９０は、加圧室１２１において加圧された燃料の排出を断続する。吐出弁部９０は、逆止弁９２、規制部材９３及びスプリング９４を有している。逆止弁９２は、底部９２１と底部９２１から反加圧室１２１側へ筒状に延びる筒部９２２とから有底筒状に形成され、吐出通路１１４内に往復移動可能に設けられている。規制部材９３は、筒状に形成され、吐出通路１１４を形成するハウジング１１に固定されている。スプリング９４は、一方の端部が規制部材９３に接し、他方の端部が逆止弁９２の筒部９２２に接している。逆止弁９２は、スプリング９４の荷重により、ハウジング１１が形成する弁座９５側へ付勢されている。逆止弁９２は、底部９２１側の端部が弁座９５に着座することにより吐出通路１１４を閉鎖し、弁座９５から離座することにより吐出通路１１４を開放する。逆止弁９２は、弁座９５とは反対側へ移動したとき、筒部９２２の反底部９２１側端部が規制部材９３と接することにより移動が規制される。

加圧室１２１の燃料の圧力が上昇すると、加圧室１２１側の燃料から逆止弁９２が受ける力は増大する。そして、加圧室１２１側の燃料から逆止弁９２が受ける力がスプリング９４の荷重と弁座９５の下流側の燃料、すなわち図示しないデリバリパイプ内の燃料から受ける力との和よりも大きくなると、逆止弁９２は弁座９５から離座する。これにより、加圧室１２１内の燃料は、逆止弁９２の筒部９２２に形成された通孔９２３、及び筒部９２２の内側を経由して燃料出口９１から高圧ポンプ１０の外部へ吐出される。

一方、加圧室１２１の燃料の圧力が低下すると、加圧室１２１側の燃料から逆止弁９２が受ける力は減少する。そして、加圧室１２１側の燃料から逆止弁９２が受ける力がスプリング９４の荷重と弁座９５の下流側の燃料から受ける力との和よりも小さくなると、逆止弁９２は弁座９５に着座する。これにより、図示しないデリバリパイプ内の燃料は、吐出通路１１４を経由して加圧室１２１へ流入することが防止される。

弁ボディ３０は、例えば圧入、及び係止部材２０などによりハウジング１１の通路１５１の内側に固定されている。弁ボディ３０は、略環状の弁座部３１、及び弁座部３１から加圧室１２１側へ筒状に延びる筒部３２を有する。弁座部３１の加圧室１２１側壁面には、略円環状の弁座３４が形成されている。

弁部材３５は、弁ボディ３０の筒部３２の内側に設けられている。弁部材３５は、略円板状の円板部３６、及び円板部３６の外縁から加圧室１２１側へ中空円筒状に延びるガイド部３７を有する。弁部材３５は、円板部３６の弁座３４側端部に、反弁座３４側へ略円板状に凹んで形成される凹部３９を有する。凹部３９を形成する円板部３６の内周壁は、加圧室１２１へ向かうに従い径が小さくなるテーパ状に形成されている。弁ボディ３０の筒部３２の内壁と円板部３６及びガイド部３７の外壁との間には、環状の環状燃料通路１０１が形成されている。弁部材３５は、往復移動することで円板部３６が弁座３４に着座または弁座３４から離座して燃料通路１００を流通する燃料の流れを断続する。凹部３９は、通路１５１から環状燃料通路１０１へ流れる燃料の動圧を受ける。

第１ストッパとしてのストッパ４０は、弁部材３５の加圧室１２１側に設けられている。ストッパ４０は、弁ボディ３０の筒部３２の内壁に固定されている。
弁部材３５のガイド部３７の内径は、ストッパ４０の弁部材３５側の端部より僅かに大きく設定されている。このため、弁部材３５は、開弁方向または閉弁方向へ往復移動するとき、ガイド部３７の内壁がストッパ４０の外壁と摺動する。これにより、弁部材３５は、開弁方向または閉弁方向への往復移動が案内される。

ストッパ４０と弁部材３５との間には、第１付勢部材としてのスプリング２１が設けられている。スプリング２１は、弁部材３５のガイド部３７及びストッパ４０の内側に位置するように設けられている。スプリング２１は、一方の端部がストッパ４０の内壁に接し、他方の端部が弁部材３５の円板部３６に接している。スプリング２１は、軸方向に伸びる力を有し、弁部材３５を、反ストッパ４０側すなわち閉弁方向へ付勢している。

弁部材３５のガイド部３７の加圧室１２１側端部はストッパ４０の外壁に設けられた段差面５０１に当接可能である。ストッパ４０は、弁部材３５が段差面５０１に当接したとき、弁部材３５の、加圧室１２１側すなわち開弁方向への移動を規制する。ストッパ４０は、加圧室１２１側から見たとき、弁部材３５の加圧室１２１側壁面を隠すようにして覆っている。これにより、調量工程での加圧室１２１側から弁部材３５側へ向かう低圧の燃料の流れが弁部材３５へ及ぼす動圧の影響を抑制することができる。また、ストッパ４０は、弁部材３５との間に容積室４１を形成している。容積室４１は、弁部材３５の往復移動により容積が変化する。

ストッパ４０には、ストッパ４０の軸に対して傾斜する燃料通路１０２が形成され、環状燃料通路１０１と吸入通路１１２とを連通している。燃料通路１０２は、ストッパ４０の周方向に複数形成されている。また、ストッパ４０には、容積室４１と燃料通路１０２とを連通する管路４２が形成されている。そのため、燃料通路１０２の燃料は、容積室４１に流入可能である。

なお、上述した燃料通路１００は、環状燃料通路１０１および燃料通路１０２を含んでいる。これにより、燃料室１６と加圧室１２１との間が燃料通路１００によって連通される。燃料が燃料室１６側から加圧室１２１側へ向かうとき、燃料は、導入通路１１１、通路１５１、環状燃料通路１０１、燃料通路１０２、および吸入通路１１２をこの順で流通する。一方、燃料が加圧室１２１側から燃料室１６側へ向かうとき、燃料は、吸入通路１１２、燃料通路１０２、環状燃料通路１０１、通路１５１、および導入通路１１１をこの順で流通する。

図３に示すように、電磁駆動部７０は、固定コア７１、ステータ７２、可動コア６０、ニードル５０、第２付勢部材としてのスプリング７３、第２ストッパとしてのストッパ７４、およびコイル７５などを有している。
固定コア７１は、磁性材料から形成され、ハウジング１１の筒部１５に取り付けられている。固定コア７１は、電磁駆動部７０をハウジング１１に保持するとともに、筒部１５の反加圧室１２１側端部を塞いでいる。固定コア７１は、中央部に、通路１５１に連通する穴部７１１を有している。この穴部７１１には、筒状に形成されたガイド筒７６が嵌合されている。

ステータ７２は、磁性材料によって略有底筒状に形成されている。ステータ７２は、固定コア７１の反弁部材３５側に位置し、開口側端部を弁部材３５側に向けて設けられている。ステータ７２の開口側端部と固定コア７１との間には、非磁性材料からなる筒部材７７が設けられている。筒部材７７は、固定コア７１とステータ７２との間の磁気的な短絡を防止する。ステータ７２と固定コア７１との間には、ステータ７２の内壁、筒部材７７の内壁、および固定コア７１の反弁部材３５側の端面７１２に囲まれた収容室７８が形成されている。収容室７８は、固定コア７１の穴部７１１に連通している。これにより、収容室７８は、穴部７１１を経由して通路１５１に連通している。

ニードル５０は、略円柱状の軸部５１、および軸部５１の反弁部材３５側に設けられ軸部５１より径が大きな大径部５２からなる。軸部５１は、固定コア７１のガイド筒７６に挿通されている。ガイド筒７６の内径は、軸部５１の径よりも僅かに大きく形成されている。これにより、ニードル５０は、軸部５１の外壁がガイド筒７６の内壁に摺動しながら往復移動する。そのため、ニードル５０は、往復移動するとき、ガイド筒７６によって、その往復移動が案内される。また、軸部５１は、弁部材３５側端部が、弁部材３５の円板部３６の弁座３４側壁面に当接可能である。

軸部５１は、外周壁の一部が面取りされることにより形成される略平面状の壁面５３を有している。このように、軸部５１の外周壁の一部を面取りすることにより、軸部５１とガイド筒７６との接触面積は小さくなる。これにより、軸部５１とガイド筒７６との摺動による抵抗を低減することができる。また、通路１５１の燃料は、壁面５３とガイド筒７６の内壁との間を経由して、収容室７８に流入可能である。そのため、高圧ポンプ１０の作動時、収容室７８は、燃料で満たされた状態となる。

可動コア６０は、磁性材料から形成され、収容室７８に往復移動可能に収容されている。可動コア６０は、中空筒状の筒部６１、および筒部６１の反弁部材３５側開口を塞ぐとともに反弁部材３５側へ突出して形成される突部６４を有している。なお、突部６４の外径は、筒部６１の外径よりも小さい。これにより、筒部６１の反弁部材３５側には、略環状の端面６１１が形成されている。

突部６４は、弁部材３５側に、反弁部材３５側へ凹む凹状面６４１を有している。可動コア６０とニードル５０とは、圧入または溶接により一体に組み付けられている。すなわち、可動コア６０の突部６４の凹状面６４１および筒部６１の内周壁と、ニードル５０の大径部５２の外周壁とは、接合した状態である。以下、可動コア６０とニードル５０とが接合した部分を「接合部」とする。なお、突部６４の凹状面６４１の底面と大径部５２の反弁部材３５側端面とは当接している。

ニードル５０は、可動コア６０と一体に組み付けられているため、可動コア６０が収容室７８で往復移動するとき、可動コア６０とともに往復移動する。
また、可動コア６０は、筒部６１の弁部材３５側の端面６１２と反弁部材３５側の端面６１１とを接続する通路６２を有している。通路６２は、筒部６１の周方向に複数形成されている。これにより、可動コア６０が収容室７８で往復移動するとき、収容室７８内の可動コア６０の弁部材３５側の燃料と反弁部材３５側の燃料とを、通路６２内に流通させることができる。そのため、可動コア６０は、収容室７８において往復移動しやすくなる。これにより、可動コア６０の応答性を確保することができる。なお、本実施形態では、通路６２は、筒部６１の周方向に等間隔で４つ形成されている。また、通路６２は、筒部６１を例えば切削などすることにより孔状に形成されている。

スプリング７３は、収容室７８のうち可動コア６０の反弁部材３５側に設けられている。スプリング７３は、一方の端部がステータ７２の底部に当接し、他方の端部が可動コア６０の突部６４に形成されたばね座６４２に係止されている。スプリング７３は、軸方向に伸びる力を有している。そのため、可動コア６０およびニードル５０は、スプリング７３により弁部材３５の開弁方向（以下、この方向を単に「開弁方向」という）へ付勢される。

ストッパ７４は、例えば弱磁性（非磁性ではなく、強磁性でもない）の材料により中空筒状に形成されている。ストッパ７４は、一方の端部がステータ７２に当接した状態でステータ７２に圧入固定されている。すなわち、ストッパ７４は、収容室７８のうち可動コア６０の反弁部材３５側に設けられている。ストッパ７４の外径は、可動コア６０の筒部６１の外径とほぼ同一に形成されている。ストッパ７４の内径は、可動コア６０の突部６４の外径よりも大きく形成されている。ストッパ７４の弁部材３５側の端面７４１と固定コア７１の端面７１２との間の距離は、可動コア６０の筒部６１の軸方向の長さよりも大きく設定されている。これにより、可動コア６０の筒部６１は、端面７４１と端面７１２との間で往復移動可能である。

ストッパ７４は、可動コア６０が往復移動するとき、可動コア６０がどの位置にあっても、軸方向の少なくとも一部が可動コア６０の突部６４の径外側に位置するように設けられている。また、スプリング７３は、軸方向の少なくとも一部がストッパ７４の径内側に位置するように設けられている。
上記構成により、ストッパ７４は、端面７４１が可動コア６０の筒部６１の端面６１１に当接することで可動コア６０の弁部材３５の閉弁方向（以下、この方向を単に「閉弁方向」という）への移動を規制可能である。

上述のように、ストッパ７４は、弱磁性（非磁性ではない）の材料により形成されているため、所定の硬性を確保することができる。そのため、ストッパ７４の、可動コア６０との当接による摩耗あるいは損傷を低減することができる。また、ストッパ７４は、弱磁性（強磁性ではない）の材料により形成されているため、可動コア６０を無用に閉弁方向へ吸引することがない。そのため、可動コア６０の応答性が悪化することを防ぐことができる。

コイル７５は、ステータ７２の径外側に設けられた樹脂製のスプール７９に巻かれており、通電することにより磁界を発生する。コイル７５に磁界が発生すると固定コア７１に磁力が生じ、可動コア６０は、スプリング２１の付勢力に抗して、固定コア７１の端面７１２側、すなわち開弁方向へ吸引される。
本実施形態では、ニードル５０と弁部材３５とが当接した状態における弁部材３５の加圧室１２１側端面から可動コア６０の筒部６１の端面６１２までの距離は、ストッパ４０の段差面５０１から固定コア７１の端面７１２までの距離よりもわずかに大きくなるように設定されている。そのため、可動コア６０は、コイル７５により開弁方向へ吸引されて弁部材３５がストッパ４０の段差面５０１に当接したとき、固定コア７１との間に所定の幅の隙間を形成する。すなわち、可動コア６０は、弁部材３５の開弁時、開弁方向へ移動しても、固定コア７１に衝突することはない。

また、本実施形態では、常閉型の弁構造を採用している。そのため、スプリング２１の弁部材３５に対する付勢力は、スプリング７３の可動コア６０に対する付勢力よりも大きく設定されている。すなわち、スプリング２１は、可動コア６０、ニードル５０、および弁部材３５をスプリング７３の付勢力に抗して閉弁方向へ付勢している。これにより、コイル７５に通電していないとき、ニードル５０と一体の可動コア６０はスプリング２１の付勢力により閉弁方向へ移動するとともに、弁部材３５は弁ボディ３０の弁座３４に着座した状態（閉弁状態）となる。一方、コイル７５への通電がオンされると、ニードル５０と一体の可動コア６０はコイル７５により生じた磁力によって開弁方向へ移動するとともに、弁部材３５はニードル５０に押圧されて弁座３４から離座した状態（開弁状態）となる。

次に、可動コア６０の筒部６１に形成された通路６２について説明する。
図４に示すように、可動コア６０の通路６２のストッパ７４側開口面（以下、「開口面」とする）６３は、ストッパ７４の可動コア６０側の端面７４１に対向する部分（以下、「端面対向部分」とする）６３１とストッパ７４の可動コア６０側の開口面７４２に対向する部分（以下、「開口面対向部分」とする）６３２とを有する。
可動コア６０とストッパ７４とが離間した状態においては、開口面６３の弁部材３５側の燃料と反弁部材３５側の燃料とは、開口面６３のすべての部分を流通可能である。すなわち、可動コア６０とストッパ７４とが離間した状態においては、開口面６３の弁部材３５側と反弁部材３５側との間を流通する燃料の流路面積は、端面対向部分６３１の面積と開口面対向部分６３２の面積との和である、ということができる。この構成により、可動コア６０が収容室７８で往復移動するとき、可動コア６０がストッパ７４から離間している状態においては開口面６３を経由する燃料の流量を確保できるため、このときの可動コア６０の応答性を十分に確保することができる。

一方、可動コア６０がストッパ７４に当接している状態においては、開口面６３の弁部材３５側の燃料と反弁部材３５側の燃料とは、開口面６３のうち開口面対向部分６３２のみを流通可能である。すなわち、可動コア６０がストッパ７４に当接している状態においては、開口面６３の弁部材３５側と反弁部材３５側との間を流通する燃料の流路面積は、開口面対向部分６３２の面積である、ということができる。この構成により、可動コア６０がストッパ７４に向かって移動するとき、可動コア６０がストッパ７４に当接する直前では開口面６３を経由する燃料の流量が絞られるため、可動コア６０とストッパ７４との間にダンパ効果が生じる。これにより、可動コア６０がストッパ７４に当接するときの衝撃力を低減することができる。

なお、例えば、可動コア６０の開口面６３のすべてがストッパ７４の端面７４１に対向している（開口面６３が開口面対向部分６３２を含まない）構成の場合（比較例、図示せず）、ストッパ７４に当接していた可動コア６０がストッパ７４から離間するとき、開口面６３近傍の圧力が急激に低下することによりキャビテーションが発生することがある。キャビテーションが発生すると、キャビテーションの周囲の部材が浸食される（キャビテーションエロージョンが発生する）おそれがある。一方、本実施形態の場合、上述のように可動コア６０の開口面６３が開口面対向部分６３２を有するため、ストッパ７４に当接していた可動コア６０がストッパ７４から離間するとき、開口面６３近傍の圧力の急激な低下を抑制することができる。よって、開口面６３近傍のキャビテーションの発生、およびキャビテーションエロージョンを抑制することができる。

また、比較例の構成の場合、ストッパ７４に当接していた可動コア６０がストッパ７４から離間するとき、ストッパ７４と可動コア６０との間に、部材同士の離間を阻害しようとする力、所謂リンギング力が生じるおそれがある。一方、本実施形態の場合、上述のように可動コア６０の開口面６３が開口面対向部分６３２を有するため、ストッパ７４と可動コア６０との間にリンギング力が生じるのを防ぐことができる。これにより、可動コア６０とストッパ７４との貼り付きを防ぎ、可動コア６０の応答性を確保することができる。

次に、上記構成の高圧ポンプ１０の作動について説明する。
（１）吸入行程
プランジャ１３が図２の下方へ移動するとき、加圧室１２１の圧力は低下する。そのため、弁部材３５が反加圧室１２１側の燃料から受ける力は、加圧室１２１側の燃料から受ける力よりも大きくなる。これにより、弁部材３５には弁座３４から離座する方向へ力が加わり、弁部材３５は弁座３４から離座する。弁部材３５は、ガイド部３７がストッパ４０の段差面５０１に当接するまで移動する。

また、プランジャ１３が図２の下方へ移動するとき、コイル７５への通電がオンされる。これにより、コイル７５に磁界が発生し、ステータ７２、固定コア７１および可動コア６０に磁気回路が形成される。その結果、互いに離間している固定コア７１と可動コア６０との間に磁気吸引力が発生する。固定コア７１と可動コア６０との間に発生する磁気吸引力が大きくなると、可動コア６０は固定コア７１側、すなわち開弁方向へ移動する。これにより、可動コア６０と一体のニードル５０が弁部材３５に当接し、弁部材３５は、ニードル５０により加圧室１２１側へ付勢される。その結果、弁部材３５は、コイル７５への通電時、弁ボディ３０の弁座３４から離座した状態を維持する。なお、本実施形態では、可動コア６０は、上記磁気吸引力により開弁方向へ移動しても、固定コア７１に衝突することはない。このとき、可動コア６０には開弁方向の慣性力が生じるが、この慣性力を突部６４で受けることができる。そのため、可動コア６０とニードル５０との接合部に作用する力を低減することができる。

弁部材３５が弁座３４から離座、すなわち開弁することにより、燃料室１６の燃料は、導入通路１１１、通路１５１、環状燃料通路１０１、燃料通路１０２、および吸入通路１１２をこの順で経由して加圧室１２１に吸入される。また、このとき、燃料通路１０２の燃料は、管路４２を通じて容積室４１へ流入可能である。そのため、容積室４１の圧力は、燃料通路１０２の圧力と同等になる。

（２）調量行程
プランジャ１３が下死点から上死点に向かって上昇するとき、加圧室１２１から燃料室１６側へ排出される低圧の燃料の流れにより、弁部材３５には加圧室１２１側の燃料から弁座３４に着座する方向へ力が加わる。しかし、コイル７５へ通電されているとき、可動コア６０は、開弁方向へ吸引された状態を維持している。そのため、弁部材３５は、可動コア６０と一体のニードル５０によって弁座３４側への移動が規制される。また、弁部材３５の加圧室１２１側壁面は、ストッパ４０によって覆われている。これにより、加圧室１２１から燃料室１６側へ排出される燃料の流れによる動圧が、弁部材３５に直接作用することを抑制している。そのため、燃料の流れにより弁部材３５に加わる閉弁方向への力が緩和される。

調量行程においては、コイル７５へ通電されている間、弁部材３５は弁座３４から離座し、段差面５０１に当接した状態を維持する。これにより、プランジャ１３の上昇によって加圧室１２１から排出される低圧の燃料は、燃料室１６から加圧室１２１へ吸入される場合と逆に、吸入通路１１２、燃料通路１０２、環状燃料通路１０１、通路１５１および導入通路１１１をこの順で経由して燃料室１６へ戻される。

調量行程の途中にコイル７５への通電を停止すると、固定コア７１と可動コア６０との間の磁気吸引力が消失する。これにより、弁部材３５がニードル５０から受けていた加圧室１２１側への力は低減する。その結果、弁部材３５は、スプリング２１の付勢力、および加圧室１２１から燃料室１６側へ排出される低圧の燃料の流れにより「弁部材３５に加わる閉弁方向の力」によって弁座３４側へ移動する。これにより、弁部材３５が弁座３４に着座する。

なお、このとき、ニードル５０と一体の可動コア６０も、スプリング２１の付勢力、および前記「弁部材３５に加わる閉弁方向の力」によって閉弁方向へ移動する。しかし、本実施形態では可動コア６０の反弁部材３５側にストッパ７４が設けられているため、可動コア６０は、ストッパ７４に当接することにより、閉弁方向への過剰な移動が規制される。なお、可動コア６０がストッパ７４に当接したとき、ニードル５０には閉弁方向の慣性力が生じるが、この慣性力を突部６４で受けることができる。そのため、可動コア６０とニードル５０との接合部に作用する力を低減することができる。また、本実施形態では、可動コア６０の筒部６１に形成された通路６２によるダンパ効果により、可動コア６０がストッパ７４に当接するときの衝撃力を低減することができる。

弁部材３５が弁座３４に着座して閉弁することにより、燃料通路１００を流通する燃料の流れは遮断される。これにより、加圧室１２１から燃料室１６へ低圧の燃料を排出する調量行程は終了する。プランジャ１３が上昇するとき、加圧室１２１と燃料室１６との間を閉鎖することにより、加圧室１２１から燃料室１６へ戻される低圧の燃料の量が調整される。その結果、加圧室１２１で加圧される燃料の量が決定される。

（３）加圧行程
加圧室１２１と燃料室１６との間が閉鎖された状態でプランジャ１３がさらに上死点に向けて上昇すると、加圧室１２１の燃料の圧力は上昇する。加圧室１２１の燃料の圧力が所定の圧力以上になると、吐出弁部９０のスプリング９４の荷重と弁座９５の下流側の燃料から逆止弁９２が受ける力とに抗して、逆止弁９２は弁座９５から離座する。これにより、吐出弁部９０が開弁し、加圧室１２１で加圧された燃料は吐出通路１１４を通り高圧ポンプ１０から吐出される。高圧ポンプ１０から吐出された燃料は、図示しないデリバリパイプに供給されて蓄圧され、インジェクタに供給される。

プランジャ１３が上死点まで移動した後、再び図２の下方へ移動すると、加圧室１２１の燃料の圧力は低下する。これにより、弁部材３５が再び弁座３４から離座するとともに、燃料室１６から加圧室１２１に燃料が吸入される。また、このとき、コイル７５への通電がオンされ、弁部材３５の開弁状態が維持される。

上記の（１）から（３）の行程を繰り返すことにより、高圧ポンプ１０は吸入した燃料を加圧して吐出する。燃料の吐出量は、電磁駆動部７０のコイル７５への通電タイミングを制御することにより調節される。

以上説明したように、本実施形態では、ストッパ７４は、可動コア６０側の端面７４１が可動コア６０の筒部６１に当接することで可動コア６０の閉弁方向への移動を規制する。すなわち、ストッパ７４は、可動コア６０の閉弁方向への過剰な移動、すなわちオーバーシュートを抑制可能である。そのため、弁部材３５の閉弁時、可動コア６０が閉弁方向へ移動したとき、固定コア７１と可動コア６０とのギャップが過剰に大きくなることを抑制することができる。これにより、弁部材３５の次の開弁時、可動コア６０の応答性が低下するのを抑制することができる。したがって、可動コア６０の応答性を確保することができる。

また、本実施形態では、可動コア６０は、筒部６１の反弁部材３５側開口が突部６４によって塞がれている。これにより、弁部材３５の閉弁時、可動コア６０が閉弁方向へ移動しストッパ７４に衝突したとき、このときのニードル５０の閉弁方向への慣性力を突部６４で受けることができる。そのため、可動コア６０とニードル５０との接合部に作用する力を低減することができる。したがって、可動コア６０とニードル５０との接合強度の低下を抑制することができる。

また、本実施形態では、ストッパ７４は、軸方向の少なくとも一部が可動コア６０の突部６４の径外側に位置するように設けられている。これにより、ストッパ７４および可動コア６０を収容室７８に配置したときの両部材を合わせた軸方向の長さを短くすることができる。したがって、高圧ポンプ１０の体格の増大を抑えることができる。

また、本実施形態では、可動コア６０は、コイル７５により開弁方向へ吸引されて弁部材３５がストッパ４０に当接したとき、固定コア７１との間に所定の幅の隙間を形成する。すなわち、可動コア６０は、弁部材３５の開弁時、開弁方向へ移動しても、固定コア７１に衝突することがない。また、このとき、可動コア６０には開弁方向の慣性力が生じるが、この慣性力を可動コア６０の突部６４で受けることができる。そのため、可動コア６０とニードル５０との接合部に作用する力を低減することができる。したがって、可動コア６０とニードル５０との接合強度の低下を抑制することができる。

また、本実施形態では、スプリング７３は、軸方向の少なくとも一部がストッパ７４の径内側に位置するように設けられている。また、可動コア６０の突部６４は、反弁部材３５側へ凹む凹状面６４１を有し、この凹状面６４１がニードル５０の反弁部材３５側端部外周壁に接合するように形成されている。また、可動コア６０の突部６４は、反筒部６１側端面に、スプリング７３の弁部材３５側端部を係止するばね座６４２を有する。上記構成によれば、ストッパ７４、スプリング７３、可動コア６０およびニードル５０を含む高圧ポンプ１０の体格の増大を抑えることができる。

また、本実施形態では、可動コア６０は、筒部６１の弁部材３５側の端面６１２と反弁部材３５側の端面６１１とを接続する通路６２を有している。これにより、可動コア６０が収容室７８で往復移動するとき、収容室７８内の可動コア６０の弁部材３５側の燃料と反弁部材３５側の燃料とを、通路６２内に流通させることができる。そのため、可動コア６０は、収容室７８において往復移動しやすくなる。したがって、可動コア６０の応答性を確保することができる。

また、本実施形態では、可動コア６０の通路６２のストッパ７４側の開口面６３は、ストッパ７４の可動コア６０側の端面７４１に対向する端面対向部分６３１とストッパ７４の可動コア６０側の開口面７４２に対向する開口面対向部分６３２とを有する。すなわち、開口面６３の弁部材３５側と反弁部材３５側との間を流通する燃料の流路面積は、可動コア６０がストッパ７４から離間している状態においては端面対向部分６３１の面積と開口面対向部分６３２の面積との和であり、可動コア６０がストッパ７４に当接している状態においては開口面対向部分６３２の面積である。よって、可動コア６０が収容室７８で往復移動するとき、可動コア６０がストッパ７４から離間している状態においては開口面６３を経由する燃料の流量を確保できるため、このときの可動コア６０の応答性を十分に確保することができる。一方、可動コア６０がストッパ７４に向かって移動するとき、可動コア６０がストッパ７４に当接する直前では開口面６３を経由する燃料の流量が絞られるため、可動コア６０とストッパ７４との間にダンパ効果が生じ、可動コア６０がストッパ７４に当接するときの衝撃力を低減することができる。これにより、可動コア６０とニードル５０との接合部に作用する力を低減できる。したがって、可動コア６０とニードル５０との接合強度の低下を抑制することができる。また、前記ダンパ効果により、可動コア６０とストッパ７４との衝突音を低減できるとともに、両部材の衝突による摩耗あるいは損傷を低減することができる。

（他の実施形態）
本発明の他の実施形態では、可動コアの筒部の通路は、孔状ではなく、筒部の外壁を切り欠くことにより溝状に形成することとしてもよい。これにより、通路を容易に形成することができるため、製造コストを低減することができる。
また、本発明の他の実施形態では、通路は、可動コアに期待する応答性およびダンパ効果の程度に応じて任意の数および径で形成することができる。

さらに、本発明の他の実施形態では、可動コアは、コイルにより開弁方向へ吸引されたとき、固定コアに当接する構成であってもよい。すなわち、ニードルと弁部材とが当接した状態における弁部材の加圧室側端面から可動コアの筒部の弁部材側端面までの距離は、第１ストッパの段差面から固定コアの反弁部材側端面までの距離より小さく設定されていてもよい。
このように、本発明は、上記実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々の形態で実施可能である。

１０：高圧ポンプ、１３：プランジャ、２１：スプリング（第１付勢部材）、３４：弁座、３５：弁部材、４０：ストッパ（第１ストッパ）、５０：ニードル、６０：可動コア、６１：筒部、６４：突部、７１：固定コア、７１１：穴部、７２：ステータ、７３：スプリング（第２付勢部材）、７４：ストッパ（第２ストッパ）、７５：コイル、７８：収容室、１００：燃料通路、１２１：加圧室

Claims (7)

1. 往復移動可能なプランジャと、
   前記プランジャによって燃料が加圧される加圧室、および前記加圧室に燃料を導く燃料通路を有するハウジングと、
   前記燃料通路に設けられ、前記加圧室側壁面に弁座を有する弁ボディと、
   前記弁座に着座または前記弁座から離座することにより前記燃料通路を流通する燃料の流れを断続する弁部材と、
   前記弁部材の前記加圧室側に設けられ、前記弁部材に当接することで前記弁部材の開弁方向への移動を規制する第１ストッパと、
   前記弁部材と前記第１ストッパとの間に設けられ、前記弁部材を閉弁方向へ付勢する第１付勢部材と、
   一方の端部が前記弁部材に当接することで前記弁部材を開弁方向へ押圧可能なニードルと、
   前記弁部材の反加圧室側に設けられ、前記燃料通路に連通するとともに前記ニードルが挿通される穴部を有する固定コアと、
   前記固定コアの反弁部材側に設けられ、前記固定コアとの間に、前記穴部に連通する収容室を形成するステータと、
   前記収容室に収容され、中空筒状の筒部、および前記筒部の反弁部材側開口を塞ぐとともに反弁部材側へ突出して形成される突部を有し、前記筒部の内周壁と前記ニードルの反弁部材側端部外周壁とを接合することで前記ニードルと一体に往復移動可能な可動コアと、
   前記収容室のうち前記可動コアの反弁部材側に設けられ、前記可動コアを前記開弁方向へ付勢する第２付勢部材と、
   中空筒状に形成され、前記収容室のうち前記可動コアの反弁部材側に設けられ、軸方向の少なくとも一部が前記突部の径外側に位置し、前記可動コア側の端面が前記筒部に当接することで前記可動コアの前記閉弁方向への移動を規制する第２ストッパと、
   前記ステータの径外側に設けられ、前記固定コアに磁力を生じさせることにより前記可動コアを前記第１付勢部材の付勢力に抗して前記開弁方向へ吸引可能なコイルと、
   を備える高圧ポンプ。
2. 前記可動コアは、前記コイルにより前記開弁方向へ吸引されて前記弁部材が前記第１ストッパに当接したとき、前記固定コアとの間に所定の幅の隙間を形成することを特徴とする請求項１に記載の高圧ポンプ。
3. 前記第２付勢部材は、軸方向の少なくとも一部が前記第２ストッパの径内側に位置するように設けられていることを特徴とする請求項１または２に記載の高圧ポンプ。
4. 前記突部は、反弁部材側へ凹む凹状面を有し、前記凹状面が前記ニードルの反弁部材側端部外周壁に接合するように形成されていることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。
5. 前記突部は、反筒部側端面に、前記第２付勢部材の前記弁部材側端部を係止するばね座を有することを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。
6. 往復移動可能なプランジャと、
   前記プランジャによって燃料が加圧される加圧室、および前記加圧室に燃料を導く燃料通路を有するハウジングと、
   前記燃料通路に設けられ、前記加圧室側壁面に弁座を有する弁ボディと、
   前記弁座に着座または前記弁座から離座することにより前記燃料通路を流通する燃料の流れを断続する弁部材と、
   前記弁部材の前記加圧室側に設けられ、前記弁部材の開弁方向への移動を規制する第１ストッパと、
   前記弁部材と前記第１ストッパとの間に設けられ、前記弁部材を閉弁方向へ付勢する第１付勢部材と、
   一方の端部が前記弁部材に当接することで前記弁部材を開弁方向へ押圧可能なニードルと、
   前記弁部材の反加圧室側に設けられ、前記燃料通路に連通するとともに前記ニードルが挿通される穴部を有する固定コアと、
   前記固定コアの反弁部材側に設けられ、前記固定コアとの間に、前記穴部に連通する収容室を形成するステータと、
   前記収容室に収容され、中空筒状の筒部、および前記筒部の前記弁部材側端面と反弁部材側端面とを接続する通路を有し、前記筒部の内周壁と前記ニードルの反弁部材側端部外周壁とを接合することで前記ニードルと一体に往復移動可能な可動コアと、
   前記収容室のうち前記可動コアの反弁部材側に設けられ、前記可動コアを前記開弁方向へ付勢する第２付勢部材と、
   中空筒状に形成され、前記収容室のうち前記可動コアの反弁部材側に設けられ、前記可動コア側の端面が前記筒部に当接することで前記可動コアの前記閉弁方向への移動を規制する第２ストッパと、
   前記ステータの径外側に設けられ、前記固定コアに磁力を生じさせることにより前記可動コアを前記第１付勢部材の付勢力に抗して前記開弁方向へ吸引可能なコイルと、
   を備え、
   前記可動コアの前記通路の前記第２ストッパ側開口面は、前記第２ストッパの前記可動コア側端面に対向する部分と前記第２ストッパの前記可動コア側開口面に対向する部分とを有することを特徴とする高圧ポンプ。
7. 前記可動コアは、前記通路を複数有することを特徴とする請求項６に記載の高圧ポンプ。

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