JP2010182626A - 非水系二次電池用負極電極 - Google Patents
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Abstract
【課題】負極合材層の密着性、柔軟性及びプレス時の剥がれ特性に優れた非水系二次電池用負極電極を提供すること。
【解決手段】本発明の非水系二次電池用負極極板は、負極活物質粒子と、結着材とを含む負極合材を負極芯体の表面に形成した非水系二次電池用負極電極において、前記結着材は、平均粒径が160〜200nmの範囲でガラス転移温度Tgが−5℃以下である大粒子結着材と平均粒径が80〜100nmでガラス転移温度Tgが20℃以上の小粒子結着材の2種類の混合物からなり、前記結着材は、前記大粒子結着材と小粒子結着材との平均粒径比が1.85以上2.30以下であり、更に、前記結着材は、前記大粒子結着材と小粒子結着材との混合比が75/25〜25/75であることを特徴とする。
【選択図】なし
【解決手段】本発明の非水系二次電池用負極極板は、負極活物質粒子と、結着材とを含む負極合材を負極芯体の表面に形成した非水系二次電池用負極電極において、前記結着材は、平均粒径が160〜200nmの範囲でガラス転移温度Tgが−5℃以下である大粒子結着材と平均粒径が80〜100nmでガラス転移温度Tgが20℃以上の小粒子結着材の2種類の混合物からなり、前記結着材は、前記大粒子結着材と小粒子結着材との平均粒径比が1.85以上2.30以下であり、更に、前記結着材は、前記大粒子結着材と小粒子結着材との混合比が75/25〜25/75であることを特徴とする。
【選択図】なし
Description
本発明は、非水系二次電池用負極電極に関し、特に、平均粒径及びガラス転移温度Tgが異なる複数種の結着材を含む負極合材層を備え、負極合材層の密着性、柔軟性及びプレス時の剥がれ特性に優れた非水系二次電池用負極電極に関する。
今日の携帯電話機、携帯型パーソナルコンピューター、携帯型音楽プレイヤー等の携帯型電子機器の駆動電源として、更には、ハイブリッド電気自動車(HEV)や電気自動車(EV)用の電源として、高エネルギー密度を有し、高容量であるリチウムイオン二次電池に代表される非水系二次電池が広く利用されている。
これらの非水系二次電池の正極活物質としては、リチウムイオンを可逆的に吸蔵・放出することが可能なLiCoO2、LiNiO2、LiNixCo1−xO2(x=0.01〜0.99)、LiMnO2、LiMn2O4、LiCoxMnyNizO2(x+y+z=1)又はLiFePO4などが一種単独もしくは複数種を混合して用いられている。
このうち、特に各種電池特性が他のものに対して優れていることから、リチウムコバルト複合酸化物や異種金属元素添加リチウムコバルト複合酸化物が多く使用されている。しかしながら、コバルトは高価であると共に資源としての存在量が少ない。そのため、これらのリチウムコバルト複合酸化物や異種金属元素添加リチウムコバルト複合酸化物を非水系二次電池の正極活物質として使用し続けるには非水系二次電池の更なる高性能化が望まれている。
一方、これらの非水系二次電池の負極活物質としては、リチウムの析出(デンドライトの生成)が少ないことから炭素材料やケイ素が一般的に使われており、中でも黒鉛粒子を用いた非水系二次電池は、安全性が高く、かつ、高容量であるために広く用いられている。これらの負極活物質は、単独では薄膜状に形成できないため、粉末状の負極活物質に対して結着材を添加して負極芯体の表面に付着させることが行われている。
すなわち、非水系二次電池用の負極極板は、負極活物質粒子と、結着材とを含む負極合材スラリーを例えば銅箔からなる負極芯体表面に塗布し、乾燥した後にローラーで圧縮することによって所定の充填密度となるようにして作製されている。また、角形の非水系二次電池では、帯状に形成された負極極板と正極極板とを互いにセパレータを挟んで絶縁した状態で円筒状に巻回した後に押し潰すことによって偏平状の巻回電極体を作製し、この偏平状の巻回電極体を角形の電池外装体内に挿入することにより作製されている。そのため、負極極板としては、負極合材層の密着性、柔軟性及びプレス時の剥がれ特性に優れていることが要求されている。
負極極板のこれらの特性を改善するためには、結着材の物性が重要である。例えば、下記特許文献1には、結着材としてTgが−40℃以下の樹脂材料、例えばポリエーテル、ポリエステル、ポリシロキサン等を用いた非水系二次電池用負極極板が開示されている。また、下記特許文献2には、結着材として、結合スチレン量がスチレン・ブタジエン共重合体全体の20重量%以上70重量%以下のスチレン・ブタジエン共重合体から選ばれる結着材(A)と、結合スチレン量がスチレン・ブタジエン共重合体全体の80重量%以上100重量%未満のスチレン・ブタジエン共重合体もしくはポリスチレンから選ばれる結着材(B)のうち少なくとも1種を混合して用いた非水系二次電池用負極極板が開示されている。
上記特許文献1に開示されている非水系二次電池用負極極板によれば、炭素材料よりもリチウムのドープ・脱ドープ時の体積変化が大きい負極活物質、例えばケイ素材料を用いた場合でも、リチウムのドープ・脱ドープ時の体積変化を抑えて、サイクル特性を向上させた非水系二次電池が得られるとされている。また、上記特許文献2に開示されている非水系二次電池用負極極板によれば、結着材(B)が負極活物質としての炭素粒子の表面をほとんど被覆せずに付着し、結着材(A)が結着材(B)を通じて炭素粒子どうしを接着するため、極板の剥がれ強度が強く、取り扱いに優れた非水系二次電池が得られ、低温放電特性も良好になるとされている。
しかしながら、上記特許文献1及び2に開示されている非水系二次電池用負極極板では、結着材の平均粒径については何も考慮されていない。一般に、平均粒径が小さい結着材は、負極極板の乾燥時にマイグレーションを起こしやすく、負極活物質合材の密着性が低くなる。一方、平均粒径が大きい結着材は、負極極板内において均一性に優れるが、負極極板内の空隙が大きくなるため、密着性は十分ではなくなる。また、結着材のTgも負極極板の物性に強く影響する因子であり、Tgが高いと負極芯体の表面に形成された負極合材層は硬くなり、Tgが低いと負極芯体の表面に形成された負極合材層は柔らかくなる。更に、負極合材層が硬いとプレス成形時に剥がれやすくなり、負極合材層が柔らかいとプレス成形時に追従性に富むために有利となる。
従来から非水系二次電池の負極極板の特性を改善すべく種々の改良が行われているが、非水系二次電池の用途の拡大に伴い、更なる負極極板の特性の向上が望まれている。本発明者は、上記のような従来技術に関する知見に基づいて、より良好な特性を備えた負極極板を得るべく鋭意研究を重ねた結果、負極活物質合材中の結着材の平均粒径とTgとを適切に選択することによって、負極合材層の密着性、柔軟性及びプレス時の剥がれ特性に優れた非水系二次電池用負極電極が得られることを見出し、本発明を完成させるに至ったのである。
すなわち、本発明は、負極合材層の密着性、柔軟性及びプレス時の剥がれ特性に優れた非水系二次電池用負極電極を得ることを目的とする。
上記目的を達成するため、本発明の非水系二次電池用負極極板は、負極活物質粒子と、結着材とを含む負極合材を負極芯体の表面に形成した非水系二次電池用負極電極において、前記結着材は、平均粒径が160〜200nmの範囲でガラス転移温度Tgが−5℃以下である大粒子結着材と平均粒径が80〜100nmでガラス転移温度Tgが20℃以上の小粒子結着材の2種類の混合物からなり、前記結着材は、前記大粒子結着材と小粒子結着材との平均粒径比が1.85以上2.30以下であり、更に、前記結着材は、前記大粒子結着材と小粒子結着材との混合比が75/25〜25/75であることを特徴とする。
本発明の負極極板では、結着材は、平均粒径が160〜200nmの範囲でTgが−5℃以下である大粒子結着材と平均粒径が80〜100nmでTgが20℃以上の小粒子結着材の2種類の混合物からなっている。なお、本発明における「平均粒径」とは、メディアン径、すなわちD50を意味するものとして用いられている。結着材の平均粒径が小さいと、負極極板の乾燥時にマイグレーションを起こしやすく、負極活物質合材の密着性が低くなり、結着材の平均粒径が大きいと、負極極板内において均一性に優れるが、負極極板内の空隙が大きくなるために密着性は十分ではなくなる。しかしながら、本発明の非水系二次電池用負極極板では、Tgが高い小粒子結着材とTgが低い大粒子結着材とをブレンドして用いることで、負極極板の表面にはTgが高い軟質な結着材が、負極極板の内部にはTgが低い硬質な結着材が多く分布した負極極板が得られる。
そのため、本発明の非水系二次電池用負極極板によれば、負極極板の表面は軟質になるためにプレス剥がれに対する良好な特性を備えるようになり、また、負極活物質間の大粒子結着材間に形成される空隙を小粒子結着材が埋めるため、負極活物質間及び負極活物質と負極芯体間の結合が強固になり、負極芯体に対する密着性も向上する。
なお、本発明の非水系二次電池用負極極板においては、大粒子結着材の平均粒径が160nm未満又は200nmを超えるようになると、極板柔軟性及びプレス剥がれ特性は良好であるが極板密着性が悪化する。更に、大粒子結着材のTgが−5℃を超えると、プレス剥がれ特性及び極板密着性は良好であるが、極板柔軟性が劣るようになる。そのため、大粒子結着材は、平均粒径が160〜200nmの範囲でTgが−5℃以下であることが好ましい。なお、大粒子結着材のTgの下限温度は、結着材としても用いられている樹脂で得られる最下限のTgによって定まるが、−10℃程度とすることが好ましい。
更に、本発明の非水系二次電池用負極極板においては、小粒子結着材の平均粒径が80nm未満又は90nmを超えるようになると、プレス剥がれ特性及び極板柔軟性は良好であるが、極板密着性が劣るようになる。また、小粒子結着材のTgが20℃未満であると、極板密着性及び極板柔軟性は良好であるが、プレス剥がれ特性が劣るようになる。そのため、小粒子結着材は、平均粒径が80nm〜90nmの範囲でTgが20℃以上であることが好ましい。なお、小粒子結着材のTgの上限温度は、常温で固体の樹脂のTg範囲で定まるが、25℃程度とすることが好ましい。
また、本発明の負極極板においては、前記結着材は、前記大粒子結着材と小粒子結着材との平均粒径比が1.85以上2.30以下であることが必要である。
大粒子結着材と小粒子結着材との平均粒径比が1.85未満又は2.30を超えると、極板柔軟性及びプレス剥がれ特性は良好であるが、極板密着性が低下するので好ましくない。より好ましい大粒子結着材と小粒子結着材との平均粒径比は1.89以上2.22以下である。
更に、本発明の負極極板においては、前記結着材は、前記大粒子結着材と小粒子結着材との混合比が75/25〜25/75であることが必要である。
大粒子結着材と小粒子結着材との混合比が75/25を超えると、大粒子結着材の割合が多すぎることになり、極板密着性及び極板柔軟性は良好であるが、プレス剥がれ特性が劣るようになる。また、大粒子結着材と小粒子結着材との混合比が25/75未満であると、小粒子結着材の割合が多すぎることになり、極板密着性及びプレス剥がれ特性は良好であるが、極板柔軟性が劣るようになる。
また、本発明の非水系二次電池用負極極板においては、前記結着材は、前記大粒子結着材及び小粒子結着材が共にスチレン・ブタジエン・ゴム(SBR)からなることが好ましい。
結着材としてのSBRは、従来から化学的に安定で良好な負極特性が得られる非水系二次電池用結着材として知られている材料である。そのため、本発明の非水系二次電池用負極極板によれば、化学的に安定で、極板密着性、極板柔軟性及びプレス剥がれ特性に優れた非水系二次電池用負極極板が得られる。
また、本発明の非水系二次電池用負極極板においては、前記負極活物質粒子は黒鉛又はケイ素からなることが好ましい。
本発明の非水系二次電池用負極極板によれば、負極活物質粒子としては黒鉛又はケイ素を用いたので、単位体積当たりの容量が大きな非水系二次電池用負極極板が得られる。なお、黒鉛としては天然黒鉛及び人造黒鉛の何れをも使用することができる。
また、本発明の非水系二次電池用負極極板と組み合わせて使用し得る正極活物質としては、上述のような従来から普通に使用されているリチウムイオンを可逆的に吸蔵・放出することが可能なリチウム遷移金属複合酸化物、すなわち、LiCoO2、LiNiO2、LiNixCo1−xO2(x=0.01〜0.99)、LiMnO2、LiMn2O4、LiCoxMnyNizO2(x+y+z=1)又はLiFePO4などを一種単独もしくは複数種を混合して用いることができる。
また、本発明の非水系二次電池用負極極板と組み合わせて使用し得る非水溶媒(有機溶媒)としては、カーボネート類、ラクトン類、エーテル類、エステル類などを使用することができ、これら溶媒の2種類以上を混合して用いることもできる。これらの中では、特に誘電率が大きく、非水電解液のイオン伝導度が大きいカーボネート類が好ましい。
具体例としては、エチレンカーボネート(EC)、プロピレンカーボネート(PC)、ブチレンカーボネート(BC)、ビニレンカーボネート(VC)、シクロペンタノン、スルホラン、3−メチルスルホラン、2、4−ジメチルスルホラン、3−メチル−1,3オキサゾリジン−2−オン、ジメチルカーボネート(DMC)、メチルエチルカーボネート(MEC)、ジエチルカーボネート(DEC)、メチルプロピルカーボネート、メチルブチルカーボネート、エチルプロピルカーボネート、エチルブチルカーボネート、ジプロピルカーボネート、γ−ブチロラクトン、γ−バレロラクトン、1、2−ジメトキシエタン、テトラヒドロフラン、2−メチルテトラヒドロフラン、1、3−ジオキソラン、酢酸メチル、酢酸エチル、1、4−ジオキサンなどを挙げることができる。
なお、本発明の非水系二次電池用負極極板と組み合わせて使用し得る非水系電解質の溶質としては、非水系二次電池において一般に溶質として用いられるリチウム塩を用いることができる。このようなリチウム塩としては、LiPF6、LiBF4、LiCF3SO3、LiN(CF3SO2)2、LiN(C2F5SO2)2、LiN(CF3SO2)(C4F9SO2)、LiC(CF3SO2)3、LiC(C2F5SO2)3、LiAsF6、LiClO4、Li2B10Cl10、Li2B12Cl12など及びそれらの混合物が例示される。これらの中でも、LiPF6(ヘキサフルオロリン酸リチウム)が特に好ましい。前記非水溶媒に対する溶質の溶解量は、0.5〜2.0mol/Lとするのが好ましい。
以下、本発明を実施するための形態を実施例及び比較例を用いて詳細に説明する。ただし、以下に示す実施例は、本発明の技術思想を具体化するための非水系二次電池用負極極板を例示するものであって、本発明をこの実施例に限定することを意図するものではなく、本発明は特許請求の範囲に示した技術思想を逸脱することなく種々の変更を行ったものにも均しく適用し得るものである。
最初に、実施例1〜9及び比較例1〜13に共通する非水系二次電池用負極極板の具体的製造方法及び負極極板の特性の測定方法について説明する。
[負極極板の作製]
負極活物質としての炭素材料には人造黒鉛粉末を用い、この黒鉛粉末に増粘剤としてのカルボキシメチルセルロース(CMC)と、結着材としてのスチレン・ブタジエン・ゴム(SBR)とを98:1:1(質量比)の割合で均一に混合した。SBRとしては市販の所定の粒径及びTgのものを適宜選択して用いた。なお、SBRのTgは、スチレンとブタジエンとの含有割合を適宜変更することにより変化させることができ、種々のTgのものが市販されている。その後、この混合物を水に分散させて負極活物質スラリーを調製した。
負極活物質としての炭素材料には人造黒鉛粉末を用い、この黒鉛粉末に増粘剤としてのカルボキシメチルセルロース(CMC)と、結着材としてのスチレン・ブタジエン・ゴム(SBR)とを98:1:1(質量比)の割合で均一に混合した。SBRとしては市販の所定の粒径及びTgのものを適宜選択して用いた。なお、SBRのTgは、スチレンとブタジエンとの含有割合を適宜変更することにより変化させることができ、種々のTgのものが市販されている。その後、この混合物を水に分散させて負極活物質スラリーを調製した。
この負極活物質スラリーを厚さ10μmの銅製の負極集電体の両面に、ドクターブレード法により均一な厚みで塗布した後、乾燥機内に通して水を乾燥除去することで、負極集電体の両面に負極活物質層を形成した。その後、この負極極板をロールプレス機を用いて充填密度が1.70g/cm3となるように圧延し、所定の大きさに切り出して、実施例1〜9及び比較例1〜13で使用するそれぞれの負極極板を作成した。
[極板密着性の測定]
試験用アクリル板に両面テープを貼付し、この両面テープの表面に測定する負極極板を貼り付け、次いで、アクリル板を水平方向に固定し、負極極板の端部を万能試験機の試料挟持部に挟んだ。この状態で万能試験機の試料挟持部を垂直方向に上昇させ、負極極板を両面テープから剥離させた。その際、負極極板と両面テープとの間にかかった荷重の平均値を極板密着性の値(単位:mN/XW)として求めた。なお、XWは負極極板の換算巾を示す(以下、同じ)。この極板密着性の値は数値が大きい方が良好な結果となり、ここでは97mN/XW以上を良品と判断した。
試験用アクリル板に両面テープを貼付し、この両面テープの表面に測定する負極極板を貼り付け、次いで、アクリル板を水平方向に固定し、負極極板の端部を万能試験機の試料挟持部に挟んだ。この状態で万能試験機の試料挟持部を垂直方向に上昇させ、負極極板を両面テープから剥離させた。その際、負極極板と両面テープとの間にかかった荷重の平均値を極板密着性の値(単位:mN/XW)として求めた。なお、XWは負極極板の換算巾を示す(以下、同じ)。この極板密着性の値は数値が大きい方が良好な結果となり、ここでは97mN/XW以上を良品と判断した。
[極板柔軟性の測定]
試験用アクリル板に両面テープを貼付し、このアクリル板に弧を描くように測定する負極極板を貼付した。次いで、アクリル板を水平方向に固定し、試験機の試料挟持部を負極極板の中央部に対して垂直方向から降下させ、負極極板に加重を掛けた。その際、万能試験機と負極極板にかかった荷重の最大極大点を極板柔軟性の値(単位:mN/XW)とした。この極板柔軟性の値は小さい方が良好な結果となり、ここでは35mN/XW以下のものを良品と判断した。
試験用アクリル板に両面テープを貼付し、このアクリル板に弧を描くように測定する負極極板を貼付した。次いで、アクリル板を水平方向に固定し、試験機の試料挟持部を負極極板の中央部に対して垂直方向から降下させ、負極極板に加重を掛けた。その際、万能試験機と負極極板にかかった荷重の最大極大点を極板柔軟性の値(単位:mN/XW)とした。この極板柔軟性の値は小さい方が良好な結果となり、ここでは35mN/XW以下のものを良品と判断した。
[プレス剥がれ]
未圧縮の負極極板に対して、プレス機にて250kg/cm2の圧力を加えた。その際にプレス機に負極極板が張り付くか否かを、負極極板の外観を目視することにより確認した。結果は、張り付かなかった試料を「○」、張り付いた試料を「×」で表した。
未圧縮の負極極板に対して、プレス機にて250kg/cm2の圧力を加えた。その際にプレス機に負極極板が張り付くか否かを、負極極板の外観を目視することにより確認した。結果は、張り付かなかった試料を「○」、張り付いた試料を「×」で表した。
[実施例1、2及び比較例1]
実施例1、2及び比較例1としては、SBRからなる結着材として、大粒子結着材の平均粒径を180nm一定としてTgが−10℃(実施例1)、−5℃(実施例2)及び0℃(比較例1)とそれぞれ異なるものを使用し、小粒子結着材の平均粒径を90nm一定、Tgを25℃一定とし、大粒子結着材と小粒子結着材の混合比(大粒子/小粒子)(質量比)を50/50一定として、それぞれの負極極板を作製して試験に供した。なお、実施例1、2及び比較例1の大粒子結着材と小粒子結着材の平均粒径比は全て2.00一定である。結果を纏めて表1に示した。
実施例1、2及び比較例1としては、SBRからなる結着材として、大粒子結着材の平均粒径を180nm一定としてTgが−10℃(実施例1)、−5℃(実施例2)及び0℃(比較例1)とそれぞれ異なるものを使用し、小粒子結着材の平均粒径を90nm一定、Tgを25℃一定とし、大粒子結着材と小粒子結着材の混合比(大粒子/小粒子)(質量比)を50/50一定として、それぞれの負極極板を作製して試験に供した。なお、実施例1、2及び比較例1の大粒子結着材と小粒子結着材の平均粒径比は全て2.00一定である。結果を纏めて表1に示した。
表1に示した結果から以下のことが分かる。すなわち、大粒子結着材のTgが−5℃以下であれば、極板密着性、極板柔軟性及びプレス剥がれ特性共に良好な結果が得られている。また大粒子結着材のTgが0℃であると、プレス剥がれ特性及び極板密着性は良好であるが、極板柔軟性が劣っている。そのため、大粒子結着材のTgは−5℃以下が好ましいことが分かる。なお、大粒子結着材のTgの下限温度は、結着材としても用いられているSBRで得られる最下限のTgによって定まるが、実施例1のように−10℃程度とすることが好ましい。
[実施例3〜5及び比較例2〜5]
実施例4〜5及び比較例2〜4としては、SBRからなる結着材として、大粒子結着材のTgを−10℃一定として平均粒径を150nm(比較例2)、160nm(比較例3)、170nm(実施例4)、200nm(実施例5)及び210nm(比較例4)とそれぞれ異なるなるものを使用し、小粒子結着材の平均粒径を90nm一定、Tgを25℃一定とし、大粒子結着材と小粒子結着材の混合比(大粒子/小粒子)(質量比)を50/50一定として、それぞれの負極極板を作製して試験に供した。また、小粒子結着材の平均粒径を80nmとした以外は比較例3の場合と同様とした負極極板(実施例3)と、小粒子結着材の平均粒径を100nmとした以外は比較例4の場合と同様とした負極極板(比較例5)についても同様に試験に供した。なお、実施例3〜5及び比較例2〜5では、大粒子結着材と小粒子結着材の平均粒径比は1.67〜2.33まで変化している。結果を大粒子結着材の平均粒径が180nmである他は他の実施例の場合と同様である実施例1の結果と共に纏めて表2に示した。
実施例4〜5及び比較例2〜4としては、SBRからなる結着材として、大粒子結着材のTgを−10℃一定として平均粒径を150nm(比較例2)、160nm(比較例3)、170nm(実施例4)、200nm(実施例5)及び210nm(比較例4)とそれぞれ異なるなるものを使用し、小粒子結着材の平均粒径を90nm一定、Tgを25℃一定とし、大粒子結着材と小粒子結着材の混合比(大粒子/小粒子)(質量比)を50/50一定として、それぞれの負極極板を作製して試験に供した。また、小粒子結着材の平均粒径を80nmとした以外は比較例3の場合と同様とした負極極板(実施例3)と、小粒子結着材の平均粒径を100nmとした以外は比較例4の場合と同様とした負極極板(比較例5)についても同様に試験に供した。なお、実施例3〜5及び比較例2〜5では、大粒子結着材と小粒子結着材の平均粒径比は1.67〜2.33まで変化している。結果を大粒子結着材の平均粒径が180nmである他は他の実施例の場合と同様である実施例1の結果と共に纏めて表2に示した。
表2に示した結果から以下のことが分かる。すなわち、実施例1、3〜5及び比較例2〜4の結果から、大粒子結着材の平均粒径が160nm以上200nm以下であれば、一応極板密着性、極板柔軟性、及びプレス剥がれ特性共に良好な結果が得られている。しかし、大粒子結着材の平均粒径が160nmであっても、大粒子結着材と小粒子結着材の平均粒径比が1.85(実施例3と比較例3との間の内挿値による)未満であると、極板柔軟性及びプレス剥がれ特性は良好であるが、極板密着性が劣るようになる。そのため、大粒子結着材と小粒子結着材の平均粒径比は1.85以上、更には1.89以上とすることがより好ましい。
また、大粒子結着材の平均粒径が200nm以下であれば、板密着性、極板柔軟性、及びプレス剥がれ共に良好な結果が得られている。なお、大粒子結着材と小粒子結着材の平均粒径比が2.30(実施例5と比較例4との間の内挿値による)を超えるとプレス剥がれ特性及び極板柔軟性は良好であるが、極板密着性が低下している。しかし、大粒子結着材と小粒子結着材の平均粒径比が2.10であっても、大粒子結着材の平均粒径が210nmと大きい(比較例5)場合も、プレス剥がれ特性及び極板柔軟性は良好であるが、極板密着性が低下している。従って、大粒子結着材の平均粒径が160nm以上200nm以下で、大粒子結着材と小粒子結着材の平均粒径比が1.85以上2.30以下であれば良好な極板密着性、極板柔軟性、及びプレス剥がれ特性が得られ、より好ましい大粒子結着材と小粒子結着材の平均粒径比は1.89以上2.22以下となる。
[実施例6及び比較例6〜8]
実施例6及び比較例6〜8としては、SBRからなる結着材として、大粒子結着材の平均粒径を180nm一定、Tgを−10℃一定とし、小粒子結着材のTgを25℃一定、平均粒径を70nm(比較例6)、80nm(実施例6)、100nm(比較例7)及び110nm(比較例8)とそれぞれ異なるものを使用し、大粒子結着材と小粒子結着材の混合比(大粒子/小粒子)(質量比)を50/50一定として、それぞれの負極極板を作製して試験に供した。なお、実施例6及び比較例6〜8では、大粒子結着材と小粒子結着材の平均粒径比は1.64〜2.57まで変化している。結果を小粒子結着材の平均粒径が90nmである他は他の実施例の場合と同様である実施例1の結果と共に纏めて表3に示した。
実施例6及び比較例6〜8としては、SBRからなる結着材として、大粒子結着材の平均粒径を180nm一定、Tgを−10℃一定とし、小粒子結着材のTgを25℃一定、平均粒径を70nm(比較例6)、80nm(実施例6)、100nm(比較例7)及び110nm(比較例8)とそれぞれ異なるものを使用し、大粒子結着材と小粒子結着材の混合比(大粒子/小粒子)(質量比)を50/50一定として、それぞれの負極極板を作製して試験に供した。なお、実施例6及び比較例6〜8では、大粒子結着材と小粒子結着材の平均粒径比は1.64〜2.57まで変化している。結果を小粒子結着材の平均粒径が90nmである他は他の実施例の場合と同様である実施例1の結果と共に纏めて表3に示した。
表3に示した結果から以下のことが分かる。すなわち、小粒子結着材の平均粒径が80nm以上90nm以下であれば、極板密着性、極板柔軟性、及びプレス剥がれ特性共に良好な結果が得られている。また、小粒子結着材の平均粒径が80nm未満ないし90nmを越えていると、極板柔軟性及びプレス剥がれ特性が良好であるが、極板密着性が劣る。なお、大粒子結着材と小粒子結着材の平均粒径比は1.85未満(実施例1と比較例7との間の内挿値による)及び2.30(実施例6と比較例6との間の内挿値による)を超えると、極板柔軟性及びプレス剥がれ特性は良好であるが、極板密着性が低下している。従って、小粒子結着材の平均粒径が80nm以上90nm以下で、大粒子結着材と小粒子結着材の平均粒径比が1.85以上2.30以下であれば良好な極板密着性、極板柔軟性、及びプレス剥がれ特性が得られることが分かる。なお、大粒子結着材と小粒子結着材の平均粒径比は、表2により得られた1.89以上2.22以下であれば、表3に示した結果に於いても良好な結果が得られる範囲内となっている。
[実施例7及び比較例9]
実施例7及び比較例9としては、SBRからなる結着材として、大粒子結着材の平均粒径を180nm一定、Tgが−10℃一定とし、小粒子結着材の平均粒径を90nm一定としてTgを20℃(実施例7)及び15℃(比較例9)としたものを用い、大粒子結着材と小粒子結着材の混合比(大粒子/小粒子)(質量比)を50/50一定として、それぞれの負極極板を作製して試験に供した。なお、実施例7及び比較例9の大粒子結着材と小粒子結着材の平均粒径比は全て2.00一定である。結果を小粒子結着剤のTgが25℃である他は他の実施例の場合と同様である実施例1の結果と共に纏めて表4に示した。
実施例7及び比較例9としては、SBRからなる結着材として、大粒子結着材の平均粒径を180nm一定、Tgが−10℃一定とし、小粒子結着材の平均粒径を90nm一定としてTgを20℃(実施例7)及び15℃(比較例9)としたものを用い、大粒子結着材と小粒子結着材の混合比(大粒子/小粒子)(質量比)を50/50一定として、それぞれの負極極板を作製して試験に供した。なお、実施例7及び比較例9の大粒子結着材と小粒子結着材の平均粒径比は全て2.00一定である。結果を小粒子結着剤のTgが25℃である他は他の実施例の場合と同様である実施例1の結果と共に纏めて表4に示した。
表4に示した結果から以下のことが分かる。すなわち、小粒子結着材のTgが20℃以上であれば、極板密着性、極板柔軟性及びプレス剥がれ特性共に良好な結果が得られている。また小粒子結着材のTgが15℃であると、極板密着性及び極板柔軟性は良好であるが、プレス剥がれ特性が劣っている。そのため、小粒子結着材のTgは20℃以上が好ましい。なお、小粒子結着材のTgの上限温度は、常温で固体の樹脂のTg範囲で定まるが、25℃程度とすることが好ましい。
[実施例8、9及び比較例10〜13]
実施例8、9及び比較例10〜13としては、SBRからなる結着材として、大粒子結着材の平均粒径が180nm一定、Tgが−10℃一定とし、小粒子結着材の平均粒径が90nm一定、Tgが25℃一定とし、大粒子結着材と小粒子結着材の混合比(大粒子/小粒子)を0/100(比較例12)、20/80(比較例10)、25/75(実施例8)、75/20(実施例9)、80/20(比較例11)及び100/0(比較例13)として、それぞれの負極極板を作製して試験に供した。なお、実施例8、9及び比較例10、11では、大粒子結着材と小粒子結着材の平均粒径比は2.00一定である。結果を大粒子結着材と小粒子結着材の混合比(大粒子/小粒子)が50/50である他は他の実施例の場合と同様である実施例1の結果と共に纏めて表5に示した。
実施例8、9及び比較例10〜13としては、SBRからなる結着材として、大粒子結着材の平均粒径が180nm一定、Tgが−10℃一定とし、小粒子結着材の平均粒径が90nm一定、Tgが25℃一定とし、大粒子結着材と小粒子結着材の混合比(大粒子/小粒子)を0/100(比較例12)、20/80(比較例10)、25/75(実施例8)、75/20(実施例9)、80/20(比較例11)及び100/0(比較例13)として、それぞれの負極極板を作製して試験に供した。なお、実施例8、9及び比較例10、11では、大粒子結着材と小粒子結着材の平均粒径比は2.00一定である。結果を大粒子結着材と小粒子結着材の混合比(大粒子/小粒子)が50/50である他は他の実施例の場合と同様である実施例1の結果と共に纏めて表5に示した。
表5に示した結果から以下のことが分かる。すなわち、大粒子結着材と小粒子結着材との混合比が25/75未満になると、Tgの高い小粒子結着材の割合が多すぎることになり、プレス剥がれ特性は良好であるが、極板密着性及び柔軟性共に劣るようになる。また、大粒子結着材と小粒子結着材との混合比が75/25を超えると、Tgの低い大粒子結着材の割合が多すぎることになり、極板密着性及び極板柔軟性は良好であるが、プレス剥がれ特性が劣るようになる。そのため、大粒子結着材と小粒子結着材との最適な混合比は25/75〜75/25となる。
なお、上記実施例1〜9及び比較例1〜13においては、非水系二次電池の負極極板の構成のみを示したが、非水系二次電池を得るには従来例のものと同様にして作製すればよい。例えば、上述のようにして作製された実施例1ないし9の負極極板を切断することによって短辺の長さが32mm、長辺の長さが460mmの負極極板を作製する。また、正極活物質としてのコバルト酸リチウム(LiCoO2)が90質量部、導電材としての炭素粉末が5質量部、結着材としてのPVdF粉末が5質量部となるように混合し、これをN−メチル−2−ピロリドン溶液と混合してスラリーを調製し、このスラリーを厚さ15μmのアルミニウム製の集電体の両面にドクターブレード法により塗布して正極集電体の両面に正極活物質層を形成し、その後、乾燥機中を通過させて乾燥した後、圧縮ローラーを用いて厚さ130μmに圧縮し、切断することによって短辺の長さが30mm、長辺の長さが450mmの正極極板を作製する。
上述のようにして作製した正極極板と負極極板とを幅44mm、厚さ25μmのポリエチレン製微多孔膜のセパレータを介して相対向するように配置した後、円柱状の巻き芯の周りに巻回し、円筒状の電極体を作製し、次いで、この円筒状電極体をプレスして、横断面形状が長円形状の偏平状巻回電極体を得る。上記のようにして作製した偏平状巻回電極体を、外装缶(5.5mm×35mm×40mm)内に挿入し、非水系電解液を2.5g注液し、注液孔にアルミニウム製のプレートを設置してレーザ溶接により密栓することにより、角形の非水系二次電池が得られる。
なお、非水系電解質としては、例えば、EC、PC、EMCを、10:10:80(1気圧、25℃での体積比)となるよう混合した非水溶媒に、電解質塩としてのLiPF6を1mol/Lとなるように溶解させたものを使用し得る。
Claims (3)
- 負極活物質粒子と、結着材とを含む負極合材を負極芯体の表面に形成した非水系二次電池用負極電極において、
前記結着材は、平均粒径が160〜200nmの範囲でガラス転移温度Tgが−5℃以下である大粒子結着材と平均粒径が80〜100nmでガラス転移温度Tgが20℃以上の小粒子結着材の2種類の混合物からなり、
前記結着材は、前記大粒子結着材と小粒子結着材との平均粒径比が1.85以上2.30以下であり、
更に、前記結着材は、前記大粒子結着材と小粒子結着材との混合比が75/25〜25/75であることを特徴とする非水系二次電池用負極電極。 - 前記結着材は、前記大粒子結着材及び小粒子結着材が共にスチレン・ブタジエン・ゴムからなることを特徴とする請求項1に記載の非水系二次電池用負極電極。
- 前記負極活物質粒子は黒鉛又はケイ素からなることを特徴とする請求項1又は2に記載の非水系二次電池用負極電極。
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Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2012014929A (ja) * | 2010-06-30 | 2012-01-19 | Hitachi Vehicle Energy Ltd | 電池 |
US20120177990A1 (en) * | 2010-10-13 | 2012-07-12 | Toshihiko Mitsuhashi | Electrode plate, secondary battery, and method for producing the electrode plate |
WO2012144439A1 (ja) * | 2011-04-21 | 2012-10-26 | Jsr株式会社 | 蓄電デバイス用電極、および蓄電デバイス |
JP2013058362A (ja) * | 2011-09-07 | 2013-03-28 | Toyota Motor Corp | 二次電池用電極の製造方法 |
WO2013183717A1 (ja) * | 2012-06-07 | 2013-12-12 | 日本ゼオン株式会社 | 負極スラリー組成物、リチウムイオン二次電池負極及びリチウムイオン二次電池 |
JPWO2013180166A1 (ja) * | 2012-05-29 | 2016-01-21 | 日本ゼオン株式会社 | 電気化学素子電極用複合粒子、電気化学素子電極、及び電気化学素子 |
JP2016027549A (ja) * | 2014-06-30 | 2016-02-18 | パナソニック株式会社 | 非水電解質二次電池用負極板及びその製造方法 |
KR101805544B1 (ko) * | 2013-03-13 | 2018-01-10 | 삼성에스디아이 주식회사 | 2차전지용 바인더 조성물, 이를 채용한 음극과 리튬전지 |
CN111194502A (zh) * | 2017-10-12 | 2020-05-22 | 富士胶片株式会社 | 全固态二次电池用粘合剂组合物、含固体电解质的片材及全固态二次电池、以及含固体电解质的片材及全固态二次电池的制造方法 |
CN111492507A (zh) * | 2017-10-30 | 2020-08-04 | 阿科玛股份有限公司 | 锂离子电池隔膜 |
-
2009
- 2009-02-09 JP JP2009027348A patent/JP2010182626A/ja active Pending
Cited By (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2012014929A (ja) * | 2010-06-30 | 2012-01-19 | Hitachi Vehicle Energy Ltd | 電池 |
US20120177990A1 (en) * | 2010-10-13 | 2012-07-12 | Toshihiko Mitsuhashi | Electrode plate, secondary battery, and method for producing the electrode plate |
US8574763B2 (en) * | 2010-10-13 | 2013-11-05 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Electrode plate with a binder in a surface section with a lower glass transition point than a binder in a current collector plate section, secondary battery, and method for producing the electrode plate |
WO2012144439A1 (ja) * | 2011-04-21 | 2012-10-26 | Jsr株式会社 | 蓄電デバイス用電極、および蓄電デバイス |
JP2013058362A (ja) * | 2011-09-07 | 2013-03-28 | Toyota Motor Corp | 二次電池用電極の製造方法 |
JPWO2013180166A1 (ja) * | 2012-05-29 | 2016-01-21 | 日本ゼオン株式会社 | 電気化学素子電極用複合粒子、電気化学素子電極、及び電気化学素子 |
WO2013183717A1 (ja) * | 2012-06-07 | 2013-12-12 | 日本ゼオン株式会社 | 負極スラリー組成物、リチウムイオン二次電池負極及びリチウムイオン二次電池 |
JPWO2013183717A1 (ja) * | 2012-06-07 | 2016-02-01 | 日本ゼオン株式会社 | 負極スラリー組成物、リチウムイオン二次電池負極及びリチウムイオン二次電池 |
US9711785B2 (en) | 2012-06-07 | 2017-07-18 | Zeon Corporation | Negative electrode slurry composition, lithium ion secondary battery negative electrode, and lithium ion secondary battery |
KR101805544B1 (ko) * | 2013-03-13 | 2018-01-10 | 삼성에스디아이 주식회사 | 2차전지용 바인더 조성물, 이를 채용한 음극과 리튬전지 |
JP2016027549A (ja) * | 2014-06-30 | 2016-02-18 | パナソニック株式会社 | 非水電解質二次電池用負極板及びその製造方法 |
CN111194502A (zh) * | 2017-10-12 | 2020-05-22 | 富士胶片株式会社 | 全固态二次电池用粘合剂组合物、含固体电解质的片材及全固态二次电池、以及含固体电解质的片材及全固态二次电池的制造方法 |
JPWO2019074075A1 (ja) * | 2017-10-12 | 2020-10-22 | 富士フイルム株式会社 | 全固体二次電池用バインダー組成物、固体電解質含有シート及び全固体二次電池、並びに、固体電解質含有シート及び全固体二次電池の製造方法 |
US11489163B2 (en) | 2017-10-12 | 2022-11-01 | Fujifilm Corporation | Binder composition for all-solid state secondary battery, solid electrolyte composition, solid electrolyte-containing sheet, all-solid state secondary battery, method of manufacturing solid electrolyte-containing sheet, and method of manufacturing all-solid state secondary battery |
CN111194502B (zh) * | 2017-10-12 | 2023-05-05 | 富士胶片株式会社 | 全固态二次电池用粘合剂组合物以及含固体电解质片材、全固态二次电池和两者的制造方法 |
CN111492507A (zh) * | 2017-10-30 | 2020-08-04 | 阿科玛股份有限公司 | 锂离子电池隔膜 |
CN111492507B (zh) * | 2017-10-30 | 2022-12-30 | 阿科玛股份有限公司 | 锂离子电池隔膜 |
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