JP2010179352A - Ｔ形鋼の製造設備及び製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】Ｔ形鋼のフランジの先端の内側角部及び外側角部の双方にＲを形成することができる熱間圧延によるＴ形鋼の製造設備及び製造方法を提供する。
【解決手段】熱間圧延によるＴ形鋼の製造設備１において、エッジャ圧延機５が、フランジ２２の先端の内側角部を圧下する円弧形状の内側角部５７Ａを少なくとも有する第１の孔型５８Ａと、フランジ２２の先端の内側角部を圧下する円弧形状の内側角部５７Ｂ及びフランジ２２の先端の外側角部を圧下する円弧形状の外側角部５９Ｂを少なくとも有する第２の孔型５８Ｂとを備えた上下の水平ロール５１ａ、５１ｂを有する。更に第１の孔型５８Ａ及び第２の孔型５８Ｂのそれぞれが粗ユニバーサル圧延機４のミルセンターに位置するようにエッジャ圧延機５をロール軸方向に移動させる移動手段７を備えている。
【選択図】図３

Description

本発明は、熱間圧延によるＴ形鋼の製造設備及び製造方法に関する。

図７にＴ形鋼の断面形状を示す。Ｔ形鋼２０は、ウェブ２１とフランジ２２とからなる断面がＴ字状の形鋼であり、造船や橋梁等の分野で広く使用され、その用途や使用条件、使用箇所等によって様々な寸法の製品が製造されている。
通常用いられるＴ形鋼２０の寸法は、ウェブ高さ：２００〜１０００ｍｍ程度、ウェブ厚：８〜２５ｍｍ程度、ウェブ内法寸法：１９０〜９８０ｍｍ程度、フランジ幅：８０〜４００ｍｍ程度、フランジ厚：１２〜４０ｍｍ程度である。さらに、造船用として用いられるＴ形鋼２０の場合には、ウェブ高さはフランジ幅の２倍以上であることが多い。

造船用などのＴ形鋼２０は、防錆を目的として塗装が施される場合が多い。Ｔ形鋼２０のフランジ２２の先端形状やフランジ２２とウェブ２１とが交差する部分の形状が直角である場合には、角の部分で塗料が薄くなって塗装が剥げ落ちやすくなるという問題が生じるため、塗料の付着性の向上や剥げ落ちの防止のために、Ｔ形鋼２０のフランジ２２の先端やフランジ２２とウェブ２１とが交差する部分の角部にＲ（丸み）が形成されていることが望ましい。ここで、フランジ２２の先端の内側と外側とはそれぞれＲが形成されなければならず、またそれらの半径は同一の場合ばかりではなく、図７に拡大して示すように異なる半径Ｒ１，Ｒ２とする場合がある。

Ｔ形鋼２０は、図８に示すように、ウェブ２１とフランジ２２とを溶接して製造されることが一般的である。しかし、その場合には、フランジ２２に使用される鋼板は四隅の角が直角であるため、塗装を施す用途では何らかの方法で先端の角部にＲ（丸み）を付与する必要がある。これに対して、圧延にてＴ形鋼２０を一体成形する場合には、圧延中にフランジ２２の先端にＲを形成することができる可能性があると考えられる。

Ｔ形鋼２０を圧延で製造する技術の例としては、ウェブ厚、フランジ厚、ウェブ高さおよびフランジ幅が様々な寸法のＴ形鋼を効率よく製造するため、ユニバーサル圧延機を中間圧延工程と仕上圧延工程に１基ずつ配置した熱間圧延設備が提案されている（例えば、特許文献１参照）。図１０に熱間圧延設備の一例を示す。
この熱間圧延設備１０１は、加熱炉（図示せず）から搬出された素材鋼片を往復圧延して断面略Ｔ字形に粗成形する粗造形圧延機１０２と、この粗造形圧延機１０２により略Ｔ字形状に粗成形したＴ形鋼片（図９参照）を略製品寸法のＴ形鋼に成形するための中間圧延機群１０３と、略製品寸法に成形されたＴ形鋼を製品寸法に成形する仕上ユニバーサル圧延機１０６とを備えている。中間圧延機群１０３は、粗ユニバーサル圧延機１０４と粗ユニバーサル圧延機１０４の下流に設置されたエッジャ圧延機１０５とを備えている。

粗造形圧延機１０２による圧延工程が粗造形圧延工程であり、図１１（Ａ）に粗造形圧延機１０２の構成を模式的に示す。粗造形圧延機１０２は、３組の孔型を形成した上ロール１０２ａ及び下ロール１０２ｂを備えている。そして、粗造形圧延機１０２は、これらの孔型で素材鋼片を順次圧延し、図９に示すウェブ２１及びフランジ２２からなる被圧延材（Ｔ形鋼片）Ｈを得るようになっている。

また、中間圧延機群１０３を構成する粗ユニバーサル圧延機１０４及びエッジャ圧延機１０５による圧延工程が中間圧延工程であり、図１１（Ｂ）に粗ユニバーサル圧延機１０４の構成を、図１１（Ｃ）にエッジャ圧延機１０５の構成を模式的に示す。粗ユニバーサル圧延機１０４は、図１１（Ｂ）に示すように一対の水平ロール１４１ａ，１４１ｂと、一対の竪ロール１４２ａ，１４２ｂとを備えている。エッジャ圧延機１０５は、図１１（Ｃ）に示すように、それぞれが大径ロール部１５３と小径ロール部１５４とを有する一対の水平ロール１５１ａ，１５１ｂを有している。粗造形圧延工程で得られた被圧延材（Ｔ形鋼片）Ｈは、粗造形圧延機１０２の下流側に設置された中間圧延機群１０３を構成する粗ユニバーサル圧延機１０４及びエッジャ圧延機１０５によりウェブ２１とフランジ２２の厚みが減じられるとともにフランジ２２のフランジ幅が調整された被圧延材（略製品寸法のＴ形鋼）Ｈとなる。この際に、水平ロール１４１ａ，１４１ｂのロール開度を調整することによってロール交換を行わずとも種々のウェブ厚に調整でき、また一対の竪ロール１４２ａ，１４２ｂのロール開度を調整することによって種々のフランジ厚に調整できる。さらに、一対の水平ロール１５１ａ，１５１ｂの小径部１５４間の間隔を調整することでフランジ幅を調整できる。

更に、仕上ユニバーサル圧延機１０６による圧延工程が仕上圧延工程であり、図１１（Ｄ）に仕上ユニバーサル圧延機の構成を模式的に示す。仕上ユニバーサル圧延機１０６は、図１１（Ｄ）に示すように、一対の水平ロール１６１ａ，１６１ｂと、一対の竪ロール１６２ａ，１６２ｂとを備えている。そして、中間圧延工程で得られた被圧延材Ｈは、仕上ユニバーサル圧延機１０６によりフランジ２２が垂直に立てられて製品断面形状となる。

一方、フランジを有する形鋼のフランジの先端角部にＲを形成する技術としては、例えば特許文献２に開示されているＨ形鋼のフランジの先端角部にＲを形成する方法と設備がある。この技術では、図１２に示すように、素材鋼片を粗造形圧延機２０１によって略Ｈ形状の粗造形材Ｈ１に粗圧延し、続いて粗ユニバーサル圧延機２０３及びエッジャ圧延機２０４からなる中間圧延機群２０２によって、所定のウェブ厚とフランジ厚、フランジ幅の中間圧延材Ｈ２とし、続いて仕上ユニバーサル圧延機２０５で仕上圧延するＨ形鋼の製造方法において、エッジャ圧延機２０４のロールとして図１３に示すようにフランジ２２の先端の内側角部を圧下する角部を所定の円弧形状とした孔型を備えた上ロール２０４ａ及び下ロール２０４ｂを用いてフランジ２２の先端の内側角部を円弧状に成形し、図１２及び図１４に示す中間圧延機群２０２と仕上ユニバーサル圧延機２０５の間に設けられ、孔型幅が可変の上ロール２０６ａ，２０６ａ及び下ロール２０６ｂ，２０６ｂを有する圧延機２０６によってフランジ２２の先端の外側角部を円弧状に形成した中間圧延材Ｈ３を得る。

また、特許文献３にはＩ形鋼のフランジ先端の外側角部にＲを形成する方法として、仕上ユニバーサル圧延機の入側に、図１５に示すような成形ローラ３０１，３０２，３０３，３０４を配置する技術が知られている。
さらに、特許文献４には、加熱炉から搬出された素材鋼片を往復圧延して断面略Ｔ字形に粗成形する粗造形圧延機(図示せず)と、この粗造形圧延機により略Ｔ字形状に粗成形したＴ形鋼片を略製品寸法のＴ形鋼に成形するための中間圧延機群(図示せず)と、略製品寸法に成形されたＴ形鋼を製品寸法に成形する仕上ユニバーサル圧延機（図示せず）とを備え、中間圧延機群が、粗ユニバーサル圧延機（図示せず）と粗ユニバーサル圧延機の下流に設置された図１６に示すエッジャ圧延機４０１とを備えた熱間圧延設備が開示されている。ここで、エッジャ圧延機４０１を構成する上ロール４０１ａ及び下ロール４０１ｂには、フランジの板厚に応じた複数種類の孔型ｋａｌ．１，ｋａｌ．２，ｋａｌ．３が設けられており、各孔型ｋａｌ．１，ｋａｌ．２，ｋａｌ．３には、フランジ先端の面取り加工を行うために、外側角部に直線状のテーパを形成する外側テーパが設けられている。そして、製造するＴ形鋼の製品サイズに応じて各孔型ｋａｌ．１，ｋａｌ．２，ｋａｌ．３の中から使用する孔型を選択し、圧延開始前に予め使用する孔型をパスセンターに移動させておくことが記載されている。

特公昭４３−１９６７１号公報 特許第４０１６８１８号公報 特開２００２−３０１５０１号公報 特開２００７−３３１０２７号公報

しかしながら、本発明者らの検討結果により、上述した従来技術を用いてＴ形鋼のフランジ先端の角部にＲを形成しようとすると、以下のような問題があることが判明した。
即ち、特許文献２に記載した技術（図１２参照）では、Ｈ形鋼のフランジの先端の内側角部のＲをエッジャ圧延機２０４の上ロール２０４ａ及び下ロール２０４ｂで付与するようになっており（図１３参照）、このフランジの先端の内側角部にＲを付与する技術は、Ｔ形鋼にも適用可能であると考えられる。

しかしながら、フランジの先端の外側角部にＲを図１４に示す孔型幅が可変の上ロール２０６ａ，２０６ａ及び下ロール２０６ｂ，２０６ｂを有する圧延機２０６によって付与する技術は、Ｔ形鋼に適用するのは困難であることが判明した。
Ｈ形鋼は、左右対称な断面形状をしており、左右にフランジを有するため、図１４に示す孔型でフランジの先端の外側角部を圧下した場合に圧延材が四方から拘束され、円滑に圧延を行うことができる。これに対して、Ｔ形鋼の場合には、左右非対称な断面形状をしているため、図１４に示す孔型でフランジの先端の外側角部を圧下した場合に反対側を拘束するロールがなく、被圧延材が逃げてしまってフランジの先端の外側角部を適切に圧下してＲを形成することが難しいという問題が生じた。エッジャ圧延機によって圧延される被圧延材のフランジは外側に３°〜１０°程度傾斜した状態で圧延されており、この傾きによりフランジの先端の外側角部を圧下する際には水平方向に被圧延材を押す力が不可避的に発生し、被圧延材がフランジと反対側の水平方向に逃げることになる。この問題は、特許文献３に開示されている成形ローラ３０１，３０２，３０３，３０４（図１５参照）をＴ形鋼の圧延に適用する場合でも同様に生じる。

また、特許文献４に記載された熱間圧延設備では、エッジャ圧延機４０１の各孔型ｋａｌ．１，ｋａｌ．２，ｋａｌ．３に、フランジの先端の外側角部に直線状のテーパを形成する外側テーパが設けられている。ここで、製造するＴ形鋼の製品サイズに応じてｋａｌ．１，ｋａｌ．２，ｋａｌ．３の中から選択された孔型を用いて複数パスの中間圧延が行われるが、圧延パス数が進むにつれてフランジ板厚は減少していくので、中間圧延最終パスでは被圧延材のフランジ外面は孔型面から大きく離隔する。したがって、孔型形状を工夫したとしても、フランジの外側角部には、直線状のテーパによる面取り加工は可能であるが、フランジ外面につながる滑らかなＲを形成することができない。

従って、本発明は上述の課題を解決するためになされたものであり、その目的は、Ｔ形鋼のフランジの先端の内側角部及び外側角部の双方にＲを形成することができる熱間圧延によるＴ形鋼の製造設備及び製造方法を提供することにある。

上記課題を解決するために、本発明のうち請求項１に係るＴ形鋼の製造設備は、素材鋼片を断面略Ｔ字形のウェブ及びフランジからなる被圧延材に粗圧延する粗造形圧延機と、該粗造形圧延機により粗圧延された断面略Ｔ字形のウェブ及びフランジからなる前記被圧延材を略製品寸法のウェブ及びフランジからなる被圧延材に圧延するための少なくとも一つの粗ユニバーサル圧延機及びエッジャ圧延機からなる中間圧延機群と、該中間圧延機群により略製品寸法に圧延された前記被圧延材を製品寸法のウェブ及びフランジからなるＴ形鋼に仕上圧延する仕上圧延機とを備えた熱間圧延によるＴ形鋼の製造設備において、前記エッジャ圧延機が、前記フランジの先端の内側角部を圧下する円弧形状の内側角部を少なくとも有する第１の孔型と、該第１の孔型に対してロール軸方向に離隔した位置に位置し、前記フランジの先端の内側角部を圧下する円弧形状の内側角部及び前記フランジの先端の外側角部を圧下する円弧形状の外側角部を少なくとも有する第２の孔型とを備えた上下の水平ロールを有し、更に前記第１の孔型及び前記第２の孔型のそれぞれが前記粗ユニバーサル圧延機のミルセンターに位置するように前記エッジャ圧延機をロール軸方向に移動させる移動手段を備えたことを特徴としている。

また、本発明のうち請求項２に係るＴ形鋼の製造設備は、請求項１記載のＴ形鋼の製造設備において、前記第２の孔型が、前記Ｔ形鋼の製品寸法のフランジ板厚に応じてそれぞれ異なる幅を有する複数の孔型を備え、該複数の孔型が前記ロール軸方向に沿って配置され、前記移動手段が前記第１の孔型及び前記複数の第２の孔型のそれぞれが前記粗ユニバーサル圧延機のミルセンターに位置するように前記エッジャ圧延機をロール軸方向に移動させることを特徴としている。

更に、本発明のうち請求項３に係るＴ形鋼の製造方法は、素材鋼片を粗造形圧延機によって断面略Ｔ字形のウェブ及びフランジからなる被圧延材に粗圧延する粗造形圧延工程と、該粗造形圧延工程により粗圧延された断面略Ｔ字形のウェブ及びフランジからなる前記被圧延材を少なくとも一つの粗ユニバーサル圧延機及びエッジャ圧延機からなる中間圧延機群によって略製品寸法のウェブ及びフランジからなる被圧延材に複数パスの往復圧延で圧延する中間圧延工程と、該中間圧延工程により略製品寸法に圧延された前記被圧延材を仕上圧延機によって製品寸法のウェブ及びフランジからなるＴ形鋼に仕上圧延する仕上圧延工程とを備えた、熱間圧延によるＴ形鋼の製造方法において、前記中間圧延工程では、前記フランジの先端の内側角部を圧下する円弧形状の内側角部を少なくとも有する第１の孔型と、該第１の孔型に対してロール軸方向に離隔した位置に位置し、前記フランジの先端の内側角部を圧下する円弧形状の内側角部及び前記フランジの先端の外側角部を圧下する円弧形状の外側角部を少なくとも有する第２の孔型とを備えた上下の水平ロールを有する前記エッジャ圧延機によって、最終パス前のパスまでは、前記第１の孔型で前記被圧延材を圧延して前記フランジの先端の内側角部をＲ形状に成形し、最終パスでは、前記第２の孔型が前記粗ユニバーサル圧延機のミルセンターに位置するように前記エッジャ圧延機を移動手段によってロール軸方向に移動させて前記第２の孔型で前記被圧延材を圧延し、これにより前記フランジの先端の内側角部及び前記フランジの先端の外側角部をそれぞれＲ形状に成形することを特徴としている。

加えて、本発明のうち請求項４に係るＴ形鋼の製造方法は、請求項３記載のＴ形鋼の製造方法において、前記第２の孔型が、前記Ｔ形鋼の製品寸法のフランジ板厚に応じてそれぞれ異なる幅を有する複数の孔型を備え、該複数の孔型が前記ロール軸方向に沿って配置され、最終パスでは、所望の前記Ｔ形鋼の製品寸法のフランジ板厚に応じた幅を有する前記第２の孔型が前記粗ユニバーサル圧延機のミルセンターに位置するように前記エッジャ圧延機を移動手段によってロール軸方向に移動させて前記第２の孔型で前記被圧延材を圧延し、これにより前記フランジの先端の内側角部及び前記フランジの先端の外側角部をそれぞれＲ形状に成形することを特徴としている。

本発明のうち請求項１に係るＴ形鋼の製造設備及び請求項３に係るＴ形鋼の製造方法によれば、中間圧延工程において、エッジャ圧延機の第１の孔型で、最終パス前のパスまで被圧延材を圧延してフランジの先端の内側角部をＲ形状に成形し、最終パスでは、第２の孔型が粗ユニバーサル圧延機のミルセンターに位置するようにエッジャ圧延機を移動手段によってロール軸方向に移動させて第２の孔型で被圧延材を圧延し、これによりフランジの先端の内側角部及びフランジの先端の外側角部をそれぞれＲ形状に成形するので、Ｔ形鋼のフランジの先端の内側角部及び外側角部の双方にＲを形成することができる熱間圧延によるＴ形鋼の製造設備及び製造方法を提供できる。

また、本発明のうち請求項２に係るＴ形鋼の製造設備及び請求項４に係るＴ形鋼の製造方法によれば、請求項１記載のＴ形鋼の製造設備及び請求項３記載のＴ型鋼の製造方法において、前記第２の孔型が、前記Ｔ形鋼の製品寸法のフランジ板厚に応じてそれぞれ異なる幅を有する複数の孔型を備え、該複数の孔型が前記ロール軸方向に沿って配置され、最終パスでは、所望の前記Ｔ形鋼の製品寸法のフランジ板厚に応じた幅を有する前記第２の孔型が前記粗ユニバーサル圧延機のミルセンターに位置するように前記エッジャ圧延機を移動手段によってロール軸方向に移動させて前記第２の孔型で前記被圧延材を圧延し、これにより前記フランジの先端の内側角部及び前記フランジの先端の外側角部をそれぞれＲ形状に成形するので、フランジ板厚の異なる複数のＴ形鋼のフランジの先端の内側角部及び外側角部の双方にＲを形成することができる熱間圧延によるＴ形鋼の製造設備及び製造方法を提供できる。

本発明に係るＴ形鋼の製造設備の実施形態の概略構成図である。 図１に示すＴ形鋼の製造設備に用いられる粗ユニバーサル圧延機を説明するための模式図である。 図１に示すＴ形鋼の製造設備に用いられるエッジャ圧延機を説明するための模式図である。 図３の矢印４で示す部分の拡大図である。 図１に示すＴ形鋼の製造設備に用いられる中間圧延機群を構成する粗ユニバーサル圧延機とエッジャ圧延機を平面側から見た概略図である。 図１に示すＴ形鋼の製造設備に用いられる仕上圧延機を説明するための模式図である。 Ｔ形鋼の断面図である。 ウェブとフランジとを溶接して製造したＴ形鋼の断面図である。 略Ｔ字断面形状のＴ形鋼片の断面図である。 従来のＴ形鋼の製造設備の一例を示す概略構成図である。 （Ａ）は従来のＴ形鋼の製造設備に用いられる粗造形圧延機を説明するための模式図、（Ｂ）は従来のＴ形鋼の製造設備に用いられる粗ユニバーサル圧延機を説明するための模式図、（Ｃ）は従来のＴ形鋼の製造設備に用いられるエッジャ圧延機を説明するための模式図、（Ｄ）は従来のＴ形鋼の製造設備に用いられる仕上ユニバーサル圧延機を説明するための模式図である。 従来のフランジ先端Ｒ付Ｈ形鋼の製造設備の一例を示す概略構成図である。 図１２におけるフランジ先端Ｒ付Ｈ形鋼の製造設備のエッジャ圧延機においてフランジ先端の内側角部にＲを付与する方法を示す図である。 図１２におけるフランジ先端Ｒ付Ｈ形鋼の製造設備の孔型可変圧延機においてフランジ先端の外側角部にＲを付与する方法を示す図である。 従来のＩ形鋼フランジ先端の外側角部にＲを付与する技術を示す図である。 従来のＴ形鋼の製造設備に用いられるエッジャ圧延機を説明するための模式図である。

以下、本発明の実施の形態を図面を参照して説明する。図１は、本発明に係るＴ形鋼の製造設備の実施形態の概略構成図である。
図１に示すＴ形鋼の製造設備１は、上流側から下流側に向けて、即ち前段側から後段側に向けて粗造形圧延機２、中間圧延機群３、及び仕上圧延機６を順次配設してなる。
粗造形圧延機２は、加熱炉（図示せず）からテーブルローラ（図示せず）上を搬送された被圧延材（素材鋼片、図示せず）を往復圧延して断面略Ｔ字形のウェブ及びフランジからなる被圧延材（Ｔ形鋼片、図９参照）Ｈに粗圧延する（粗造形圧延工程）。粗造形圧延機２としては、公知の設備が利用でき、例えば、孔型を有するロールが装備された二重式圧延機とする。

中間圧延機群３は、粗造形圧延機２の圧延方向後段に設置されており、粗造形圧延機２により粗圧延された断面略Ｔ字形のウェブ２１及びフランジ２２からなる被圧延材Ｈを略製品寸法のウェブ２１及びフランジ２２からなる被圧延材（図３における破線参照）Ｈに圧延する（中間圧延工程）。
この中間圧延機群３は、本実施形態においては、図２に示す粗ユニバーサル圧延機４と、この粗ユニバーサル圧延機４の後段に設置された図３に示すエッジャ圧延機５とで構成されている。中間圧延機群３は、図５に示すように、粗ユニバーサル圧延機４を圧延方向の前段に、エッジャ圧延機５を圧延方向の後段に設置してある。なお、粗ユニバーサル圧延機４は、エッジャ圧延機５の圧延方向前段に１台設置されているが、少なくとも１台設置されていればよく、図１に破線で示すようにエッジャ圧延機５の圧延方向後段にも設置して合計２台としてもよい。

ここで、粗ユニバーサル圧延機４は、図２に示すように、水平軸上を回転する上下一対の水平ロール４１ａ，４１ｂと、垂直軸上を回転する左右一対の竪ロール４２ａ，４２ｂとを有している。上下一対の水平ロール４１ａ，４１ｂ及び右一対の竪ロール４２ａ，４２ｂは、それぞれ、対向配置されている。
粗ユニバーサル圧延機４では、水平ロール４１ａ，４１ｂにより被圧延材Ｈのウェブ２１の高さ方向の全面を板厚方向に圧下し、竪ロール４２ａと水平ロール４１ａ，４１ｂの側面でフランジ２２をその板厚方向に圧下する。

ウェブ２１の板厚調整は、水平ロール４１ａ，４１ｂの開度調整で行い、フランジ２２の板厚調整は、竪ロール４２ａと水平ロール４１ａ，４１ｂの側面との開度調整で行う。
また、エッジャ圧延機５は、図３に示すように、上下の水平ロール５１ａ，５１ｂを有する。上下の水平ロール５１ａ，５１ｂのそれぞれは、第１の大径ロール部５２Ａ、第１の小径ロール部５３Ａ、第２の大径ロール部５２Ｂ、第２の小径ロール部５３Ｂ、第３の大径ロール部５２Ｃ、第３の小径ロール部５３Ｃ、第４の大径ロール部５２Ｄ、第４の小径ロール部５３Ｄ、第５の大径ロール部５２Ｅ、第５の小径ロール部５３Ｅ及び第６の大径ロール部５２Ｆをロール軸方向（水平軸方向）に沿って順次配設してなる。

そして、上水平ロール５１ａに設けられた第１の小径ロール部５３Ａと下水平ロール５１ｂに設けられた第１の小径ロール部５３Ａとにより第１の孔型５８Ａが形成される。また、上水平ロール５１ａに設けられた第２の小径ロール部５３Ｂと下水平ロール５１ｂに設けられた第２の小径ロール部５３Ｂ、上水平ロール５１ａに設けられた第３の小径ロール部５３Ｃと下水平ロール５１ｂに設けられた第３の小径ロール部５３Ｃ、上水平ロール５１ａに設けられた第４の小径ロール部５３Ｄと下水平ロール５１ｂに設けられた第４の小径ロール部５３Ｄ、及び上水平ロール５１ａに設けられた第５の小径ロール部５３Ｅと下水平ロール５１ｂに設けられた第５の小径ロール部５３Ｅとにより、複数の第２の孔型５８Ｂ、５８Ｃ、５８Ｄ、５８Ｅが形成される。

ここで、第１乃至第５の大径ロール部５２Ａ、５２Ｂ、５２Ｃ、５２Ｄ、５２Ｅは、被圧延材Ｈのウェブ２１を誘導する機能を有する。
そして、第１の小径ロール部５３Ａの第１の孔型５８Ａを構成するロール表面５５Ａ、第２の小径ロール部５３Ｂの第２の孔型５８Ｂを構成するロール表面５５Ｂ、第３の小径ロール部５３Ｃの第３の孔型５８Ｃを構成するロール表面５５Ｃ、第４の小径ロール部５３Ｄの第４の孔型５８Ｄを構成するロール表面５５Ｄ、及び第５の小径ロール部５３Ｅの第５の孔型５８Ｅを構成するロール表面５５Ｅが被圧延材Ｈのフランジ２２の先端面をその幅方向に圧下する。

第１の小径ロール部５３Ａのロール表面５５Ａと第１の大径ロール部５２Ａのロール表面、第２の小径ロール部５３Ｂのロール表面５５Ｂと第２の大径ロール部５２Ｂのロール表面、第３の小径ロール部５３Ｃのロール表面５５Ｃと第３の大径ロール部５２Ｃのロール表面、第４の小径ロール部５３Ｄのロール表面５５Ｄと第４の大径ロール部５２Ｄのロール表面、及び第５の小径ロール部５３Ｅのロール表面５５Ｅと第５の大径ロール部５２Ｅのロール表面との間には、それぞれ第１の側壁部５４Ａ、第２の側壁部５４Ｂ、第３の側壁部５４Ｃ、第４の側壁部５４Ｄ、第５の側壁部５４Ｄが設けられ、これら第１乃至第５の側壁部５４Ａ、５４Ｂ、５４Ｃ、５４Ｄ、５４Ｅが被圧延材Ｈのフランジ２２の内面に接触し、被圧延材Ｈを誘導する機能を有する。

そして、第１の孔型５８Ａを構成する第１の側壁部５４Ａと第１の大径ロール部５２Ａのロール表面との間には、円弧形状の第１角部５６Ａが設けられている。また、複数の第２の孔型５８Ｂ、５８Ｃ、５８Ｄ、５８Ｅを構成する第２の側壁部５４Ｂと第２の大径ロール部５２Ｂのロール表面との間、第３の側壁部５４Ｃと第３の大径ロール部５２Ｃのロール表面との間、第４の側壁部５４Ｄと第４の大径ロール部５２Ｄのロール表面との間、及び第５の側壁部５４Ｅと第５の大径ロール部５２Ｅのロール表面との間には、それぞれ円弧形状の第２乃至第５角部５６Ｂ、５６Ｃ、５６Ｄ、５６Ｅが設けられている。

また、第１の孔型５８Ａを構成する第１の側壁部５４Ａと第１の小径ロール部５３Ａのロール表面５５Ａとの間には、被圧延材Ｈのフランジ２２の先端の内側角部を圧下する円弧形状の第１内側角部５７Ａが設けられている。この第１内側角部５７Ａの半径Ｒ１Ｅ１（図３参照）は、製品となるＴ形鋼２０のフランジ２２の先端の内側角部の円弧半径Ｒ１と同じかやや大きな値とする。

なお、第１の孔型５８Ａにおいて、第１の小径ロール部５３Ａのロール表面５５Ａは、図３に示すように、被圧延材Ｈのフランジ２２の先端面の幅よりも大きく形成され、第１の孔型５８Ａの断面積は被圧延材Ｈのフランジ２２の部分の断面積よりもかなり大きな断面積を有している。すなわち、第１の孔型５８Ａは、Ｔ形鋼２０の製品寸法のフランジ板厚によらず共通に用いられる。

また、複数の第２の孔型５８Ｂ、５８Ｃ、５８Ｄ、５８Ｅを構成する第２の側壁部５４Ｂと第２の小径ロール部５３Ｂのロール表面５５Ｂとの間、第３の側壁部５４Ｃと第３の小径ロール部５３Ｃのロール表面５５Ｃとの間、第４の側壁部５４Ｄと第４の小径ロール部５３Ｄのロール表面５５Ｄとの間、及び第５の側壁部５４Ｅと第５の小径ロール部５３Ｅのロール表面５５Ｅとの間には、それぞれ被圧延材Ｈのフランジ２２の先端の内側角部を圧下する円弧形状の第２乃至第５内側角部５７Ｂ、５７Ｃ、５７Ｄ、５７Ｅが設けられている。これら第２乃至第５内側角部５７Ｂ、５７Ｃ、５７Ｄ、５７Ｅの円弧半径Ｒ１Ｅ２（図４参照）は、製品となるＴ形鋼２０のフランジ２２の先端の内側角部の円弧半径Ｒ１と同じかやや大きくかつ前記第１内側角部５７Ａの半径Ｒ１Ｅ１よりもやや小さい値とする。このように、第２乃至第５内側角部５７Ｂ、５７Ｃ、５７Ｄ、５７Ｅの半径Ｒ１Ｅ２は、製品となるＴ形鋼２０のフランジ２２の先端の内側角部の円弧半径Ｒ１と同じかやや大きくするのは、中間圧延工程の後に仕上ユニバーサル圧延機６でフランジ２２が軽圧下される際に、円弧半径がやや小さくなる場合があるためであり、この円弧半径Ｒ１Ｅ２はＲ１よりも０〜３０％大きな半径とするのが好ましい。この円弧半径Ｒ１Ｅ２は一般に２ｍｍ以上とする。これは、塗装目的で使用されるＴ形鋼２０のフランジ２２の先端に要求される円弧半径が２ｍｍ以上であることによる。また、フランジ２２の先端の円弧半径の上限はフランジ厚の１／２までであることから、フランジ２２の先端の内側角部５７Ｂ、５７Ｃ、５７Ｄ、５７Ｅの円弧半径Ｒ１Ｅ２はフランジ厚の１／２以下でよく、一般に１５ｍｍ以下とすればよい。

また、複数の第２の孔型５８Ｂ、５８Ｃ、５８Ｄ、５８Ｅを構成する第２の小径ロール部５３Ｂのロール表面５５Ｂの第２内側角部５７Ｂと反対端部、第３の小径ロール部５３Ｃのロール表面５５Ｃの第３内側角部５７Ｃと反対端部、第４の小径ロール部５３Ｄのロール表面５５Ｄの第４内側角部５７Ｄと反対端部、及び第５の小径ロール部５３Ｅのロール表面５５Ｅの第５内側角部５７Ｅと反対端部には、それぞれ被圧延材Ｈのフランジ２２の先端の外側角部を圧下する円弧形状の第２乃至第５外側角部５９Ｂ、５９Ｃ、５９Ｄ、５９Ｅが設けられている。これら第２乃至第５外側角部５９Ｂ、５９Ｃ、５９Ｄ、５９Ｅの円弧半径Ｒ２Ｅ（図４には第２外側角部５９Ｂの円弧半径Ｒ２Ｅのみ図示）は、製品となるＴ形鋼２０のフランジ２２の先端の外側角部の円弧半径Ｒ２と同じかやや大きい値とする。これは、中間圧延工程の後に仕上ユニバーサル圧延機６でフランジ２２が軽圧下される際に、円弧半径がやや小さくなる場合があるためであり、この円弧半径Ｒ２ＥはＲ２よりも０〜３０％大きな半径とするのが好ましい。この円弧半径Ｒ２Ｅは一般に２ｍｍ以上とする。これは、塗装目的で使用されるＴ形鋼２０のフランジ２２の先端に要求される円弧半径が２ｍｍ以上であることによる。また、フランジ２２の先端の円弧半径の上限はフランジ厚の１／２までであることから、フランジ２２の先端の外側角部５９Ｂ、５９Ｃ、５９Ｄ、５９Ｅの円弧半径Ｒ１Ｅ２はフランジ厚の１／２以下でよく、一般に１５ｍｍ以下とすればよい。

複数の第２の孔型５８Ｂ、５８Ｃ、５８Ｄ、５８Ｅを構成する第２の小径ロール部５３Ｂのロール表面５５Ｂの幅Ｗ１（図４参照、図４にはロール表面５７Ｂの幅Ｗ１のみ示す）、第３の小径ロール部５３Ｃのロール表面５５Ｃの幅Ｗ２、第４の小径ロール部５３Ｄのロール表面５５Ｄの幅Ｗ３及び第５の小径ロール部５３Ｅのロール表面５５Ｅの幅Ｗ４は、それぞれＴ形鋼２０の製品寸法のフランジ板厚（フランジ２２の板厚）ｔ１、ｔ２、ｔ３、ｔ４に応じた幅に設定される。

なお、各第１及び第２孔型（５８Ａ、５８Ｂ、５８Ｃ、５８Ｄ、５８Ｅ）の間隔、すなわち第２乃至第５の大径ロール部５２Ｂ、５２Ｃ、５２Ｄ、５２Ｅの幅は、被圧延材Ｈのウェブ高さよりも小さくてもよい。前述したように第１乃至第５の大径ロール部５２Ａ、５２Ｂ、５２Ｃ、５２Ｄ、５２Ｅは被圧延材Ｈのウェブ２１を誘導する機能を有するが、第２の孔型５８Ｂ、５８Ｃ、５８Ｄ、５８Ｅは中間圧延の最終パスでのみ使用されるため、必ずしも被圧延材Ｈのウェブ２１の全体を拘束しなくてもよい。従って、製造するＴ形鋼の製品サイズが多岐にわたる場合でも、上下の水平ロール５１ａ，５１ｂの限られたロール長さの中に、多数の第２の孔型を形成することができる。

そして、エッジャ圧延機５には、図５に示すように、エッジャ圧延機５をロール軸方向に移動させる移動手段としてのシリンダ７が設けられている。シリンダ７は、第１の孔型５８Ａ及び複数の第２の孔型５８Ｂ、５８Ｃ、５８Ｄ、５８Ｅのそれぞれが粗ユニバーサル圧延機４のミルセンターに位置するようにエッジャ圧延機５全体をロール軸方向に移動させる。

中間圧延工程では、粗ユニバーサル圧延機４とエッジャ圧延機５とにより往復圧延が行われ、複数のパスで被圧延材Ｈが所定の寸法まで圧延される。ここで、中間圧延工程においては、最終パスの前のパスまではエッジャ圧延機５の第１の孔型５８Ａが粗ユニバーサル圧延機４のミルセンターに位置しており、当該第１の孔型５８Ａで被圧延材Ｈの圧延を行って被圧延材Ｈのフランジ２２の先端面及び被圧延材Ｈのフランジ２２の先端の内側角部を圧下し、被圧延材Ｈのフランジ２２の先端の内側角部をＲ形状に成形する。そして、最終パスでは、所望のＴ形鋼２０の製品寸法のフランジ板厚ｔ１、ｔ２、ｔ３、ｔ４に応じた幅Ｗ１、Ｗ２、Ｗ３、Ｗ４を有する第２の孔型５８Ｂ、５８Ｃ、５８Ｄ、５８Ｅ（５８Ｂ、５８Ｃ、５８Ｄ、５８Ｅのうちのいずれか）が粗ユニバーサル圧延機４のミルセンターに位置するようにエッジャ圧延機５をシリンダ７によってロール軸方向に移動させ、当該第２の孔型５８Ｂ、５８Ｃ、５８Ｄ、５８Ｅで被圧延材Ｈを圧延する。これにより、被圧延材Ｈのフランジ２２の先端面、被圧延材Ｈのフランジ２２の先端の内側角部及び被圧延材Ｈのフランジ２２の先端の外側角部を圧下し、被圧延材Ｈのフランジ２２の先端の内側角部及びフランジ２２の先端の外側角部をそれぞれＲ形状に成形する。

そして、仕上圧延機６は、中間圧延機群３の後方に設置され、中間圧延機群３により略製品寸法に圧延された被圧延材Ｈを製品寸法のウェブ２１及びフランジ２２からなるＴ形鋼２０に仕上圧延する（仕上圧延工程）。これにより、図７に示すように、フランジ２２の先端の内側角部の円弧半径をＲ１及びフランジ２２の先端の外側角部の円弧半径をＲ２としたＴ形鋼２０が製造される。

仕上圧延機６は、仕上ユニバーサル圧延機で構成されており、図６に示すように、水平軸上を回転する上下一対の水平ロール６１ａ，６１ｂと、垂直軸上を回転する左右一対の竪ロール６２ａ，６２ｂとを備えている。水平ロール６１ａ，６１ｂの側面はロール面と直交させる。
竪ロール６２ａで被圧延材Ｈのフランジ２２を軽圧下圧延すると、ウェブ２１に対してフランジ２２が垂直に成形される。竪ロール６２ｂを水平ロール６１ａ，６１ｂの、フランジ２２と対向しない側の側面に押圧することで水平ロール６１ａ，６１ｂを軸方向に移動しないようにできる。

仕上ユニバーサル圧延機では、ウェブ２１はほとんど圧下されないか、または、形・寸法を整える程度に軽圧下される。
なお、図５において、符号８はエッジャ圧延機５の前側に設置された鋼材誘導ガイドで、粗ユニバーサル圧延機４で圧延された被圧延材Ｈを粗ユニバーサル圧延機４のミルセンターに案内する機能を有する。

以上説明したように、本実施形態によれば、中間圧延工程において、エッジャ圧延機５の第１の孔型５８Ａで、最終パス前のパスまで被圧延材Ｈを圧延してフランジ２２の先端の内側角部５７ＡをＲ形状に成形し、最終パスでは、第２の孔型５８Ｂ、５８Ｃ、５８Ｄ、５８Ｅが粗ユニバーサル圧延機４のミルセンターに位置するようにエッジャ圧延機５をシリンダ７によってロール軸方向に移動させて第２の孔型５８Ｂ、５８Ｃ、５８Ｄ、５８Ｅで被圧延材Ｈを圧延し、これによりフランジ２２の先端の内側角部５７Ｂ、５７Ｃ、５７Ｄ、５７Ｅ及びフランジ２２の先端の外側角部５９Ｂ、５９Ｃ、５８９Ｄ、５９ＥをＲ形状に成形するので、Ｔ形鋼のフランジの先端の内側角部及び外側角部の双方にＲを形成することができる熱間圧延によるＴ形鋼の製造設備及び製造方法を提供できる。

また、第２の孔型５８Ｂ、５８Ｃ、５８Ｄ、５８Ｅが、Ｔ形鋼２０の製品寸法のフランジ板厚ｔ１、ｔ２、ｔ３、ｔ４に応じてそれぞれ異なる幅Ｗ１、Ｗ２、Ｗ３、Ｗ４を有する複数の孔型５８Ｂ、５８Ｃ、５８Ｄ、５８Ｅを備え、複数の孔型５８Ｂ、５８Ｃ、５８Ｄ、５８Ｅがロール軸方向に沿って配置され、最終パスでは、所望のＴ形鋼２０の製品寸法のフランジ板厚ｔ１、ｔ２、ｔ３、ｔ４に応じた幅を有する第２の孔型５８Ｂ、５８Ｃ、５８Ｄ、５８Ｅ（５８Ｂ、５８Ｃ、５８Ｄ、５８Ｅのうちのいずれか一つ）が粗ユニバーサル圧延機４のミルセンターに位置するようにエッジャ圧延機５をシリンダ７によってロール軸方向に移動させて第２の孔型５８Ｂ、５８Ｃ、５８Ｄ、５８Ｅ（５８Ｂ、５８Ｃ、５８Ｄ、５８Ｅのうちのいずれか一つ）で被圧延材Ｈを圧延し、これによりフランジ２２の先端の内側角部５７Ｂ、５７Ｃ、５７Ｄ、５７Ｅ及びフランジ２２の先端の外側角部５９Ｂ、５９Ｃ、５８９Ｄ、５９ＥをそれぞれＲ形状に成形する。このため、フランジ板厚の異なる複数のＴ形鋼のフランジの先端の内側角部及び外側角部の双方にＲを形成することができる熱間圧延によるＴ形鋼の製造設備及び製造方法を提供できる。

なお、本実施形態にあっては、第２の孔型５８Ｂ、５８Ｃ、５８Ｄ、５８Ｅを４つ設置してあるが、第２の孔型の数は少なくとも一つあればよく、所望のＴ形鋼製品寸法のフランジ板厚の種類に応じて設ければよい。

実施例１として、図１に示すＴ形鋼の製造設備１を用いて、表１に示すように、厚さ２５０ｍｍ、幅３１０ｍｍの矩形断面を有するブルームから、ウェブ高さ３００ｍｍ、フランジ幅１２５ｍｍ、ウェブ厚１０ｍｍ、フランジ厚１９ｍｍを目標寸法とするＴ形鋼を圧延した。

粗造形圧延機２としては複数の孔型を設けた上下ロールを有する二重式圧延機を用いた。
中間圧延機群を構成する粗ユニバーサル圧延機４としては、図２に示す構造のものを用いた。水平ロール４１ａ，４１ｂとしては、側面の鉛直方向からの角度（鉛直方向線と水平ロール４１ａ，４１ｂの側面とのなす角度）が７°のものを用いた。左右の竪ロール４２ａ，４２ｂは対向するように配置し、断面形状においてロール面の幅方向中心を頂点とする、鉛直から角度７°傾いた斜辺を有する上下対称の山形形状とした。また、左右の竪ロール４２ａ，４２ｂのうち、水平ロール４１ａ，４１ｂの側面を押圧するものは、フランジ２２の圧延で水平ロール４１ａ，４１ｂが水平軸方向に移動しないように、押圧力を調整した。

エッジャ圧延機５としては、図３に示す構造のものを用いた。
仕上圧延機６は、図６に示す構造の仕上ユニバーサル圧延機を用いた。
Ｔ形鋼の製造においては、最初に加熱炉で昇温したブルームを粗造形圧延機２で圧延し、図９に示すような略Ｔ字断面形状のＴ形鋼片とした。得られたＴ形鋼片は、表１に示すように、ウェブ厚４８ｍｍ、フランジ厚８０ｍｍ、ウェブ高さ３６５ｍｍ、フランジ幅１６３ｍｍであった。

続いて、粗ユニバーサル圧延機４及びエッジャ圧延機５をこの順に上流側から下流側に向けて近接配置した中間圧延機群３で５パスの往復圧延を行って、粗ユニバーサル圧延機４ウェブ２１とフランジ２２の厚みを圧下し、エッジャ圧延機５でフランジ２２の幅を圧下するとともに、フランジ２２の先端の内側角部及びフランジ２２の先端の外側角部をそれぞれＲ形状に成形した。ここで、表１に示すように、エッジャ圧延機５の第２孔型の内側角部の円弧半径Ｒ１Ｅ２を７ｍｍ、第２孔型の外側角部の円弧半径Ｒ２Ｅを３ｍｍとし、第２孔型の幅ｗは２０．１ｍｍのものを選択して用いた。

最後に、仕上圧延機６で１パスの圧延を行い、フランジ２２の傾斜を鉛直に整形した。なお、ウェブ２１とフランジ２２は軽圧下とした。
以上のように圧延したＴ形鋼２０のフランジ２２の先端の角部には、表１に示すように、外側で５〜７ｍｍ、内側で２〜３ｍｍのＲが形成されており、ほぼ目標どおりのＲをフランジ２２の先端に付与することができた。

実施例２として、図１に示すＴ形鋼の製造設備１を用いて、表１に示すように、厚さ２５０ｍｍ、幅３１０ｍｍの矩形断面を有するブルームから、ウェブ高さ３０６ｍｍ、フランジ幅１２５ｍｍ、ウェブ厚１０ｍｍ、フランジ厚２５ｍｍを目標寸法とするＴ形鋼を圧延した。
粗造形圧延機２としては複数の孔型を設けた上下ロールを有する二重式圧延機を用いた。

中間圧延機群を構成する粗ユニバーサル圧延機４としては、図２に示す構造のものを用いた。水平ロール４１ａ，４１ｂとしては、側面の鉛直方向からの角度（鉛直方向線と水平ロール４１ａ，４１ｂの側面とのなす角度）が７°のものを用いた。左右の竪ロール４２ａ，４２ｂは対向するように配置し、断面形状においてロール面の幅方向中心を頂点とする、鉛直から角度７°傾いた斜辺を有する上下対称の山形形状とした。また、左右の竪ロール４２ａ，４２ｂのうち、水平ロール４１ａ，４１ｂの側面を押圧するものは、フランジ２２の圧延で水平ロール４１ａ，４１ｂが水平軸方向に移動しないように、押圧力を調整した。

エッジャ圧延機５としては、図３に示す構造のものを用いた。
仕上圧延機６は、図６に示す構造の仕上ユニバーサル圧延機を用いた。
Ｔ形鋼の製造においては、最初に加熱炉で昇温したブルームを粗造形圧延機２で圧延し、図９に示すような略Ｔ字断面形状のＴ形鋼片とした。得られたＴ形鋼片は、表１に示すように、ウェブ厚３５ｍｍ、フランジ厚８０ｍｍ、ウェブ高さ３６５ｍｍ、フランジ幅１５０ｍｍであった。

続いて、粗ユニバーサル圧延機４及びエッジャ圧延機５をこの順に上流側から下流側に向けて近接配置した中間圧延機群３で５パスの往復圧延を行って、粗ユニバーサル圧延機４ウェブ２１とフランジ２２の厚みを圧下し、エッジャ圧延機５でフランジ２２の幅を圧下するとともに、フランジ２２の先端の内側角部及びフランジ２２の先端の外側角部をそれぞれＲ形状に成形した。ここで、表１に示すように、エッジャ圧延機５の第２孔型の内側角部の円弧半径Ｒ１Ｅ２を７ｍｍ、第２孔型の外側角部の円弧半径Ｒ２Ｅを３ｍｍとし、第２孔型の幅ｗは２６．５ｍｍのものを選択して用いた。

最後に、仕上圧延機６で１パスの圧延を行い、フランジ２２の傾斜を鉛直に整形した。なお、ウェブ２１とフランジ２２は軽圧下とした。
以上のように圧延したＴ形鋼２０のフランジ２２の先端の角部には、表１に示すように、外側で５〜７ｍｍ、内側で２〜３ｍｍのＲが形成されており、ほぼ目標どおりのＲをフランジ２２の先端に付与することができた。

この実施例１及び実施例２からわかるように、本発明のＴ形鋼の製造設備及び製造方法を用いれば、塗装される用途に適したフランジ先端Ｒ付Ｔ形鋼を効率よくかつ低コストで大量に製造することが可能となる。

１ Ｔ形鋼の製造設備
２ 粗造形圧延機
３ 中間圧延機群
４ 粗ユニバーサル圧延機
５ エッジャ圧延機
６ 仕上圧延機（仕上ユニバーサル圧延機）
７ シリンダ（移動手段）
８ 鋼材誘導ガイド
２０ Ｔ形鋼
２１ ウェブ
２２ フランジ
４１ａ，４１ｂ 水平ロール
４２ａ，４２ｂ 竪ロール
５１ａ，５１ｂ 水平ロール
５２Ａ 第１の大径ロール部
５２Ｂ 第２の大径ロール部
５２Ｃ 第３の大径ロール部
５２Ｄ 第４の大径ロール部
５２Ｅ 第５の大径ロール部
５２Ｆ 第６の大径ロール部
５３Ａ 第１の小径ロール部
５３Ｂ 第２の小径ロール部
５３Ｃ 第３の小径ロール部
５３Ｄ 第４の小径ロール部
５３Ｅ 第５の小径ロール部
５４Ａ 第１の側壁部
５４Ｂ 第２の側壁部
５４Ｃ 第３の側壁部
５４Ｄ 第４の側壁部
５４Ｅ 第５の側壁部
５５Ａ，５５Ｂ，５５Ｃ，５５Ｄ，５５Ｅ ロール表面
５６Ａ 第１角部
５６Ｂ 第２角部
５６Ｃ 第３角部
５６Ｄ 第４角部
５６Ｅ 第５角部
５７Ａ 第１内側角部
５７Ｂ 第２内側角部
５７Ｃ 第３内側角部
５７Ｄ 第４内側角部
５７Ｅ 第５内側角部
５８Ａ 第１の孔型
５８Ｂ，５８Ｃ，５８Ｄ，５８Ｅ 第２の孔型
５９Ｂ 第２外側角部
５９Ｃ 第３外側角部
５９Ｄ 第４外側角部
５９Ｅ 第５外側角部
６１ａ，６１ｂ 水平ロール
６２ａ，６２ｂ 竪ロール
１０１ Ｔ形鋼の製造設備
１０２ 粗造形圧延機
１０２ａ 上ロール
１０２ｂ 下ロール
１０３ 中間圧延機群
１０４ 粗ユニバーサル圧延機
１４１ａ，１４１ｂ 水平ロール
１４２ａ，１４２ｂ 竪ロール
１０５ エッジャ圧延機
１５１ａ，１５１ｂ 水平ロール
１５３ 大径ロール部
１５４ 小径ロール部
１０６ 仕上ユニバーサル圧延機
１６１ａ，１６１ｂ 水平ロール
１６２ａ，１６２ｂ 竪ロール
２０１ 粗造形圧延機
２０２ 中間圧延機群
２０３ 粗ユニバーサル圧延機
２０４ エッジャ圧延機
２０４ａ，２０４ｂ ロール
２０５ 仕上ユニバーサル圧延機
２０６ａ，２０６ｂ ロール
３０１，３０２，３０３，３０４ 成形ローラ
４０１ エッジャ圧延機
４０１ａ，４０１ｂ ロール
ｋａｌ．１，ｋａｌ．２，ｋａｌ．３ 孔型
Ｈ 被圧延材

Claims (4)

1. 素材鋼片を断面略Ｔ字形のウェブ及びフランジからなる被圧延材に粗圧延する粗造形圧延機と、該粗造形圧延機により粗圧延された断面略Ｔ字形のウェブ及びフランジからなる前記被圧延材を略製品寸法のウェブ及びフランジからなる被圧延材に圧延するための少なくとも一つの粗ユニバーサル圧延機及びエッジャ圧延機からなる中間圧延機群と、該中間圧延機群により略製品寸法に圧延された前記被圧延材を製品寸法のウェブ及びフランジからなるＴ形鋼に仕上圧延する仕上圧延機とを備えた熱間圧延によるＴ形鋼の製造設備において、
   前記エッジャ圧延機が、前記フランジの先端の内側角部を圧下する円弧形状の内側角部を少なくとも有する第１の孔型と、該第１の孔型に対してロール軸方向に離隔した位置に位置し、前記フランジの先端の内側角部を圧下する円弧形状の内側角部及び前記フランジの先端の外側角部を圧下する円弧形状の外側角部を少なくとも有する第２の孔型とを備えた上下の水平ロールを有し、
   更に前記第１の孔型及び前記第２の孔型のそれぞれが前記粗ユニバーサルスタンドのミルセンターに位置するように前記エッジャ圧延機をロール軸方向に移動させる移動手段を備えたことを特徴とするＴ形鋼の製造設備。
2. 前記第２の孔型が、前記Ｔ形鋼の製品寸法のフランジ板厚に応じてそれぞれ異なる幅を有する複数の孔型を備え、該複数の孔型が前記ロール軸方向に沿って配置され、前記移動手段が前記第１の孔型及び前記複数の第２の孔型のそれぞれが前記粗ユニバーサルスタンドのミルセンターに位置するように前記エッジャ圧延機をロール軸方向に移動させることを特徴とする請求項１記載のＴ形鋼の製造設備。
3. 素材鋼片を粗造形圧延機によって断面略Ｔ字形のウェブ及びフランジからなる被圧延材に粗圧延する粗造形圧延工程と、該粗造形圧延工程により粗圧延された断面略Ｔ字形のウェブ及びフランジからなる前記被圧延材を少なくとも一つの粗ユニバーサル圧延機及びエッジャ圧延機からなる中間圧延機群によって略製品寸法のウェブ及びフランジからなる被圧延材に複数パスの往復圧延で圧延する中間圧延工程と、該中間圧延工程により略製品寸法に圧延された前記被圧延材を仕上圧延機によって製品寸法のウェブ及びフランジからなるＴ形鋼に仕上圧延する仕上圧延工程とを備えた、熱間圧延によるＴ形鋼の製造方法において、
   前記中間圧延工程では、前記フランジの先端の内側角部を圧下する円弧形状の内側角部を少なくとも有する第１の孔型と、該第１の孔型に対してロール軸方向に離隔した位置に位置し、前記フランジの先端の内側角部を圧下する円弧形状の内側角部及び前記フランジの先端の外側角部を圧下する円弧形状の外側角部を少なくとも有する第２の孔型とを備えた上下の水平ロールを有する前記エッジャ圧延機によって、最終パス前のパスまでは、前記第１の孔型で前記被圧延材を圧延して前記フランジの先端の内側角部をＲ形状に成形し、最終パスでは、前記第２の孔型が前記粗ユニバーサルスタンドのミルセンターに位置するように前記エッジャ圧延機を移動手段によってロール軸方向に移動させて前記第２の孔型で前記被圧延材を圧延し、これにより前記フランジの先端の内側角部及び前記フランジの先端の外側角部をそれぞれＲ形状に成形することを特徴とするＴ形鋼の製造方法。
4. 前記第２の孔型が、前記Ｔ形鋼の製品寸法のフランジ板厚に応じてそれぞれ異なる幅を有する複数の孔型を備え、該複数の孔型が前記ロール軸方向に沿って配置され、最終パスでは、所望の前記Ｔ形鋼の製品寸法のフランジ板厚に応じた幅を有する前記第２の孔型が前記粗ユニバーサルスタンドのミルセンターに位置するように前記エッジャ圧延機を移動手段によってロール軸方向に移動させて前記第２の孔型で前記被圧延材を圧延し、これにより前記フランジの先端の内側角部及び前記フランジの先端の外側角部をそれぞれＲ形状に成形することを特徴とする請求項３記載のＴ形鋼の製造方法。

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