JP2010133613A - 蒸発器および冷凍サイクル装置 - Google Patents

Abstract

【課題】各熱交換部の流路列群の数を抑制しつつ、チューブ配列方向の熱交換部幅を拡大しても、吹出風の温度分布を向上することが可能な蒸発器および蒸発器を用いた冷凍サイクル装置を提供すること。
【解決手段】蒸発器１００は、空気流れの方向から見て、風上側熱交換部１５の高温となる流路列群である第２パス１５Ｂと風下側熱交換部１８の低温となる流路列群である第１パス１８Ａとを重ね合わせるように、風上側熱交換部１５と風下側熱交換部１８とがチューブ配列方向Ａ１にずらして配置されている。
【選択図】図１

Description

本発明は、複数の熱交換部を有する蒸発器およびこの蒸発器を用いた冷凍サイクル装置に関する。

従来技術として、風上側の熱交換部と風下側の熱交換部とを有し、風上側熱交換部の冷媒蒸発温度が風下側熱交換部の冷媒蒸発温度より高い所謂２温度蒸発器がある。そして、各熱交換部は、冷媒が複数のチューブ内流路を同一方向に流れる流路列群であるパスをそれぞれ複数備えており、風上側熱交換部の冷媒流れ上流側領域のパスと風下側熱交換部の冷媒流れ下流側領域のパスとを重ね合わせるとともに、風上側熱交換部の冷媒流れ下流側領域のパスと風下側熱交換部の冷媒流れ上流側領域のパスとを重ね合わせて、各熱交換部の冷媒過熱度領域が互いにずれるように冷媒流路を構成し、吹出風の温度分布の向上を図っている（例えば、特許文献１参照。）。
特開２００７−１９２４６５号公報（第１３−１５頁、第３図）

しかしながら、上記従来技術の蒸発器を、例えば大型車両に適用する場合などにおいて、各熱交換部のパス数を増大させずにチューブ配列方向の熱交換部幅を拡大した場合には、思いの外吹出風の温度分布の向上が図れないという問題がある。これは、熱交換部幅の拡大により各パスの幅も拡大するため、冷媒の流れ状態における慣性力等の影響により各パス内の冷媒流れに偏りが発生し易くなるためである。

本発明は、上記点に鑑みてなされたものであり、各熱交換部の流路列群の数を抑制しつつ、チューブ配列方向の熱交換部幅を拡大しても、吹出風の温度分布を向上することが可能な蒸発器および蒸発器を用いた冷凍サイクル装置を提供することを目的とする。

上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明の蒸発器では、
相互に間隔を空けて配列したチューブ（２１）の内部を流れる冷媒とこれらのチューブの外部を流れる空気とを熱交換する第１熱交換部（１５）と、
第１熱交換部に対し空気流れの風下側に配置され、相互に間隔を空けて配列したチューブ（２１）の内部を流れる冷媒とこれらのチューブの外部を流れる空気とを熱交換する第２熱交換部（１８）と、を備え、
第１熱交換部のチューブ配列方向（Ａ１）と第２熱交換部のチューブ配列方向（Ａ１）とが同一であり、
第１熱交換部および第２熱交換部は、それぞれ、冷媒が複数のチューブ内の流路を同一方向に流れる流路列群（１５Ａ、１５Ｂ、１８Ａ、１８Ｂ）を複数並べて、複数の流路列群を冷媒が順に流れるように構成されており、
第１熱交換部における平均冷媒蒸発温度が第２熱交換部における平均冷媒蒸発温度よりも高い蒸発器であって、
空気流れの方向から見て、第１熱交換部のうち冷媒流れおける下流側領域（１５Ｂ）と第２熱交換部のうち冷媒流れにおける上流側領域（１８Ａ）とが重なり合うように、第１熱交換部に対して第２熱交換部をチューブ配列方向（Ａ１）にずらして配置したことを特徴としている。

これによると、第１熱交換部に対して第２熱交換部をチューブ配列方向（Ａ１）にずらしているので、各熱交換部の流路列群の数を増大させなくてもチューブ配列方向の熱交換部幅を拡大することができる。このような蒸発器において、平均冷媒蒸発温度が第２熱交換部より高い第１熱交換部のうち冷媒流れおける下流側領域（１５Ｂ）と、平均冷媒蒸発温度が第１熱交換部より低い第２熱交換部のうち冷媒流れにおける上流側領域（１８Ａ）と、を重ね合わせている。すなわち、比較的高温の第１熱交換部（１５）のうち比較的高温となり易い冷媒流れ下流側領域（１５Ｂ）と、比較的低温の第２熱交換部（１８）のうち比較的低温となり易い冷媒流れ上流側領域（１８Ａ）と、を重ね合わせている。したがって、第１熱交換部の冷媒流れ下流側領域（１５Ｂ）で充分に冷却できない通過風を、第２熱交換部（１８）の冷媒流れ上流側領域（１８Ａ）で確実に冷却することができる。このようにして、各熱交換部の流路列群の数を抑制しつつチューブ配列方向の熱交換部幅を拡大しても、吹出風の温度分布を向上することが可能となる。

また、請求項２に記載の発明の蒸発器では、空気流れの方向から見て、第１熱交換部（１５）の流路列群（１５Ａ、１５Ｂ）のうち少なくとも冷媒流れ最下流側の流路列群（１５Ｂ）が第２熱交換部（１８）と重なり合い、第２熱交換部（１８）の流路列群（１８Ａ、１８Ｂ）のうち少なくとも冷媒流れ最上流側の流路列群（１８Ａ）が第１熱交換部（１５）と重なり合っていることを特徴としている。

これによると、第１熱交換部（１５）のうち最も高温となり易い冷媒流れ最下流側の流路列群（１５Ｂ）を第２熱交換部（１８）と重ね合わせるとともに、第２熱交換部（１８）のうち最も低温となり易い冷媒流れ最上流側の流路列群（１８Ａ）を第１熱交換部（１５）と重ね合わせることができる。したがって、吹出風の温度分布を確実に向上することが可能となる。

また、請求項３に記載の発明の蒸発器では、第１熱交換部（１５）と第２熱交換部（１８）とは離れて設けられおり、第１熱交換部と第２熱交換部との間に、第１熱交換部のうち冷媒流れおける下流側領域（１５Ｂ）を通過した空気が第２熱交換部のうち冷媒流れにおける上流側領域（１８Ａ）を通過するように案内する案内部材（３０）を備えることを特徴としている。

これによると、平均冷媒蒸発温度が異なる第１熱交換部と第２熱交換部とが離れていても、第１熱交換部の冷媒流れ下流側領域（１５Ｂ）で充分に冷却できない通過風を、第２熱交換部（１８）の冷媒流れ上流側領域（１８Ａ）に確実に案内して冷却することができる。

また、請求項４に記載の発明では、
冷媒を減圧膨張させるノズル部（１４０）、ノズル部（１４０）から噴射する高速度冷媒流により冷媒が内部に吸引される冷媒吸引口（１４ｂ）、高速度冷媒流と冷媒吸引口（１４ｂ）からの吸引冷媒とを混合する混合部（１４ｃ）、および混合部（１４ｃ）で混合した冷媒流の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する昇圧部（１４ｄ）を有するエジェクタ（１４）を備え、
昇圧部（１４ｄ）で昇圧された冷媒が第１熱交換部（１５）に流入し、第２熱交換部（１８）から流出した冷媒が冷媒吸引口（１４ｂ）から吸引されるように、エジェクタ（１４）が接続されていることを特徴としている。

ノズル部、冷媒吸引口、混合部、昇圧部を有するエジェクタは、ノズル部（１４０）、混合部（１４ｃ）、昇圧部（１４ｄ）が並ぶ軸方向に比較的長い構造となり、昇圧部（１４ｄ）の出口と冷媒吸引口（１４ｂ）との距離が比較的長い。一方、蒸発器は第１熱交換部のうち冷媒流れおける下流側領域（１５Ｂ）と第２熱交換部のうち冷媒流れにおける上流側領域（１８Ａ）とが重なり合うように第１熱交換部に対して第２熱交換部をチューブ配列方向（Ａ１）にずらして配置している。すなわち、第１熱交換部のうち冷媒流れおける上流側領域（１５Ａ）と第２熱交換部のうち冷媒流れにおける下流側領域（１８Ｂ）との距離を比較的長くできる。このような蒸発器において、エジェクタの昇圧部（１４ｄ）で昇圧された冷媒が第１熱交換部（１５）に流入し、第２熱交換部（１８）から流出した冷媒がエジェクタの冷媒吸引口（１４ｂ）から吸引されるようにエジェクタを備えることは配置が容易である。

また、請求項５に記載の発明の冷凍サイクル装置では、請求項１ないし請求項３のいずれかに記載の蒸発器（１００）と、この蒸発器の第１熱交換部（１５）に流入する冷媒の圧力を調節する第１圧力調節手段（１４）と、蒸発器の第２熱交換部（１８）に流入する冷媒の圧力を調節する第２圧力調節手段（１７）と、を備えることを特徴としている。

これによると、第１圧力調節手段（１４）で圧力を調節された冷媒の第１熱交換部（１５）における蒸発温度が、第２圧力調節手段（１７）で圧力を調節された冷媒の第２熱交換部（１８）における蒸発温度よりも高い蒸発器（１００）を備え、蒸発器を、空気流れの方向から見て、第１熱交換部のうち冷媒流れおける下流側領域（１５Ｂ）と第２熱交換部のうち冷媒流れにおける上流側領域（１８Ａ）とが重なり合うように、第１熱交換部に対して第２熱交換部をチューブ配列方向（Ａ１）にずらして配置したものとすることができる。したがって、蒸発器の各熱交換部の流路列群の数を抑制しつつチューブ配列方向の熱交換部幅を拡大しても、吹出風の温度分布を向上することが可能な冷凍サイクル装置とすることができる。

また、請求項６に記載の発明の冷凍サイクル装置では、
第１圧力調節手段（１４）は、冷媒を減圧膨張させるノズル部（１４０）、ノズル部（１４０）から噴射する高速度冷媒流により冷媒が内部に吸引される冷媒吸引口（１４ｂ）、高速度冷媒流と前記冷媒吸引口（１４ｂ）からの吸引冷媒とを混合する混合部（１４ｃ）、および混合部（１４ｃ）で混合した冷媒流の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する昇圧部（１４ｄ）を有するエジェクタ（１４）であり、
昇圧部（１４ｄ）で昇圧された冷媒が第１熱交換部（１５）に流入し、第２熱交換部（１８）から流出した冷媒が冷媒吸引口（１４ｂ）から吸引されることを特徴としている。

これによると、第１熱交換部のうち冷媒流れおける上流側領域（１５Ａ）と第２熱交換部のうち冷媒流れにおける下流側領域（１８Ｂ）との距離が比較的長い蒸発器（１００）に、昇圧部（１４ｄ）で昇圧された冷媒が第１熱交換部（１５）に流入し第２熱交換部（１８）から流出した冷媒がエジェクタの冷媒吸引口（１４ｂ）から吸引されるようにエジェクタ（１４）を組み合わせることは、配置が容易である。

なお、上記各手段に付した括弧内の符号は、後述する実施形態記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。

以下に、図面を参照しながら本発明を実施するための複数の形態を説明する。各形態において先行する形態で説明した事項に対応する部分には同一の参照符号を付して重複する説明を省略する場合がある。各形態において構成の一部のみを説明している場合は、構成の他の部分については先行して説明した形態と同様とする。実施の各形態で具体的に説明している部分の組合せばかりではなく、特に組合せに支障が生じなければ、実施の形態同士を部分的に組み合せることも可能である。

まず 、本発明を適用した一実施形態を図に基づいて説明する。

図１は、本発明を適用した一実施形態における蒸発器１００の概略構造を示す斜視図であり、図２は、蒸発器１００への通風状態を示す模式図である。また、図３は、蒸発器１００を用いた蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置１０の概略構成を示す模式図である。

図３に示す冷凍サイクル装置１０は、本例では車両用冷凍サイクル装置に適用したものであって、冷媒としてＨＦＣ１３４ａを用い高圧圧力が臨界圧力を超えない冷媒を用いるものとする。

本実施形態の冷凍サイクル装置１０において、冷媒を吸入圧縮する圧縮機１１は、電磁クラッチ１１ａ、ベルト（図示略）等を介して車両走行用エンジン（図示略）により回転駆動される。

この圧縮機１１としては、吐出容量の変化により冷媒吐出能力を調整できる可変容量型圧縮機、あるいは電磁クラッチ１１ａの断続により圧縮機作動の稼働率を変化させて冷媒吐出能力を調整する固定容量型圧縮機のいずれを使用してもよい。また、圧縮機１１として電動圧縮機を使用すれば、電動モータの回転数調整により冷媒吐出能力を調整できる。

この圧縮機１１の冷媒吐出側には凝縮器１２（放熱用熱交換器）が配置されている。凝縮器１２は圧縮機１１から吐出された高圧冷媒と冷却ファン（図示略）により送風される外気（車室外空気）との間で熱交換を行って高圧冷媒を冷却する。

凝縮器１２の出口側には、受液器１２ａが設けられている。この受液器１２ａは縦長のタンク形状のものであり、冷媒の気液を分離してサイクル内の余剰液冷媒を溜める気液分離器を構成する。受液器１２ａは、タンク形状内部の下部側から液冷媒を導出するようになっている。なお、受液器１２ａは本例では凝縮器１２と一体的に設けられている。

受液器１２ａの出口側には、温度式膨張弁１３（感温式膨張弁）が配置されている。この温度式膨張弁１３は受液器１２ａからの液冷媒を減圧する減圧手段であって、圧縮機１１の吸入側通路に配置された感温部（図示略）を有している。

温度式膨張弁１３は、圧縮機１１の吸入側冷媒（後述の蒸発器出口側冷媒）の温度と圧力とに基づいて圧縮機吸入側冷媒の過熱度を検出し、圧縮機吸入側冷媒の過熱度が予め設定された所定値となるように弁開度（冷媒流量）を調整するものである。

温度式膨張弁１３に代わる減圧手段として、電動可変式の膨張弁や絞り固定式の膨張弁を採用するものであってもよい。

温度式膨張弁１３の出口側には、エジェクタ１４（第１圧力調整手段に相当）が配置されている。このエジェクタ１４は冷媒を減圧する減圧手段であるとともに、高速で噴出する冷媒流の吸引作用（巻き込み作用）によって冷媒の循環を行う冷媒循環手段（運動量輸送式ポンプ）でもある。

エジェクタ１４には、温度式膨張弁１３を通過後の冷媒（中間圧冷媒）の通路面積を小さく絞って、冷媒をさらに減圧膨張させるノズル１４０と、ノズル１４０の冷媒噴出口と同一空間に配置され、後述する風下側熱交換部１８からの気相冷媒を吸引する冷媒吸引口１４ｂが備えられている。

さらに、ノズル１４０および冷媒吸引口１４ｂの冷媒流れ下流側部位には、ノズル１４０からの高速度の冷媒流と冷媒吸引口１４ｂの吸引冷媒とを混合する混合部１４ｃが設けられている。そして、混合部１４ｃの冷媒流れ下流側に昇圧部をなすディフューザ部１４ｄが配置されている。このディフューザ部１４ｄは冷媒の通路面積を徐々に大きくする形状に形成されており、冷媒流れを減速して冷媒圧力を上昇させる作用、つまり、冷媒の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する作用を果たす。

なお、本実施形態のエジェクタ１４では、混合部１４ｃも冷媒の通路面積を徐々に大きくする形状に形成されており、混合部１４ｃも昇圧部の一部として機能するようになっている。

エジェクタ１４のディフューザ部１４ｄの出口側には、蒸発器１００の風上側熱交換部１５（第１熱交換部に相当）が接続され、この風上側熱交換部１５の出口側は圧縮機１１の吸入側に接続されている。

一方、圧縮機１１、凝縮器１２、温度式膨張弁１３、エジェクタ１４、風上側熱交換部１５を環状に接続する冷媒循環配管２０のエジェクタ１４の入口側（温度式膨張弁１３の出口側とエジェクタ１４の入口側との間の中間部位＝分岐点Ｚ）から冷媒分岐配管１６が分岐され、この冷媒分岐配管１６の下流側はエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続されている。

この冷媒分岐配管１６には、絞り機構１７（第２圧力調整手段に相当）が配置され、この絞り機構１７よりも冷媒流れ下流側には蒸発器１００の風下側熱交換部１８（第２熱交換部に相当）が配置されている。本例の絞り機構１７には、固定絞りタイプが採用されているが、絞り量可変タイプを採用することも可能である。

さらに、本実施形態の冷凍サイクル装置１０は、蒸発器１００の風上側熱交換部１５の風流れ上流側に配置される電動送風機１９を備え、この電動送風機１９により空気を矢印の方向（図１において上から下）へ送風し、この送風空気を２つの熱交換部１５、１８で冷却するようになっている。

２つの熱交換部１５、１８で冷却された冷風を共通の冷却対象空間（図示略）に送り込み、これにより、２つの熱交換部１５、１８で共通の冷却対象空間を冷却するようになっている。ここで、蒸発器１００の２つの熱交換部１５、１８のうち、エジェクタ１４下流側の主流路に接続される風上側熱交換部１５が空気流れの上流側（風上側）に配置される第１熱交換部に相当し、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続される風下側熱交換部１８が空気流れの下流側（風下側）に配置される第２熱交換部に相当する。

なお、本実施形態では、冷凍サイクル装置１０を車両空調用冷凍サイクル装置に適用しているため、車室内空間が冷却対象空間となる。また、本実施形態の蒸気圧縮サイクル１０を冷凍車用冷凍サイクル装置に適用する場合は冷凍車の冷凍冷蔵庫内空間が冷却対象空間となる。

図１に示すように、本実施形態の蒸発器１００は、風上側熱交換部１５と風下側熱交換部１８とを一体化して構成している。風上側熱交換部１５および風下側熱交換部１８の基本的構成は同一であり、それぞれ上下方向に延び、相互に間隔を空けて積層配置される複数のチューブ２１と、この複数のチューブ２１相互間に配置されるフィン２２とを有している。また、風上側熱交換部１５と風下側熱交換部１８とは、チューブ２１の積層配列方向を同一としている。

チューブ２１は冷媒通路を構成するもので、断面形状が空気流れ方向に沿って扁平な扁平チューブよりなる。フィン２２は空気側伝熱面積を拡大して空気と冷媒との熱交換を促進するもので、薄板材を波状に曲げ成形したコルゲートフィンである。また、隣接するチューブ２１とフィン２２は図示左右方向に積層されて相互に接合されている。

図１では、チューブ２１とフィン２２の積層構造の一部のみ図示しているが、風上側熱交換部１５および風下側熱交換部１８の全域にチューブ２１とフィン２２の積層構造が構成され、この積層構造の空隙部を送風ファン１９により送風された空気が通過するようになっている。なお、風上側熱交換部１５および風下側熱交換部１８はフィン２２を有することなく構成されていてもよい。

また、風上側熱交換部１５および風下側熱交換部１８の上側にはそれぞれヘッダタンク１５ｃ、１８ｃが配置され、下側にはそれぞれヘッダタンク１５ｄ、１８ｄが配置されている。これらのヘッダダンク１５ｃ、１５ｄ、１８ｃ、１８ｄはチューブ２１の長手方向（図１の上下方向）端部に接続されて冷媒の集合・分配を行うものである。

具体的には、風上側熱交換部１５および風下側熱交換部１８のそれぞれのヘッダタンク１５ｃ、１５ｄ、１８ｃ、１８ｄは、チューブ２１の上側端部または下側端部が挿入されて接合されるチューブ嵌合穴部（図示せず）を有しており、チューブ２１の上側端部または下側端部がそれぞれのヘッダタンク１５ｃ、１５ｄ、１８ｃ、１８ｄの内部空間に連通するようになっている。

また、風上側熱交換部１５のチューブ２１と風下側熱交換部１８のチューブ２１は互いに独立した冷媒通路を構成しており、風上側熱交換部１５の上下両側のヘッダタンク１５ｃ、１５ｄと、風下側熱交換部１８の上下両側のヘッダタンク１８ｃ、１８ｄは互いに独立した冷媒集合・分配用空間を構成している。

これにより、それぞれのヘッダタンク１５ｃ、１５ｄ、１８ｃ、１８ｄは、それぞれ対応する風上側熱交換部１５および風下側熱交換部１８の複数のチューブ２１への冷媒流れを分配し、複数のチューブ２１からの冷媒流れを集合させる機能を果たす。

また、それぞれの上側のヘッダタンク１５ｃ、１８ｃの内部には、セパレータが配置されている。セパレータは、ヘッダタンク１５ｃ、１８ｃの内壁面に接合される部材であり、ヘッダタンク１５ｃ、１８ｃの内部空間を仕切る役割を果たす。

具体的には、風上側熱交換部１５上側のヘッダタンク１５ｃにはセパレータ１５ｅが配置されて、両側の内部空間Ｃ、Ｄが略同等となるようにヘッダタンク１５ｃの内部空間を仕切っている。風下側熱交換部１８上側のヘッダタンク１８ｃにはセパレータ１８ｅが配置されており、両側の内部空間Ｅ、Ｆが略同等となるようにヘッダタンク１８ｃの内部空間を仕切っている。

本実施形態では、風上側熱交換部１５上側のヘッダタンク１５ｃの内部空間Ｃは、エジェクタ１４のディフューザ部１４ｄの出口側に接続しており、ヘッダタンク１５ｃの内部空間Ｄは、圧縮機１１の吸入側に接続している。一方、風下側熱交換部１８上側のヘッダタンク１８ｃの内部空間Ｅは、冷媒分岐配管１６の絞り機構１７に接続しており、ヘッダタンク１８ｃの内部空間Ｆは、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続している。

上述したように、ヘッダタンク１５ｃ内にセパレータ１５ｅを配置することによって、風上側熱交換部１５では、間隔を空けて配列した複数のチューブ２１が、２つのチューブ列群（冷媒の流路列群、以下パスと呼ぶことがある）に分けられる（流路列群が複数並ぶ）。具体的には、風上側熱交換部１５の複数のチューブ２１は、図示左方側部でヘッダタンク１５ｃの内部空間Ｃとヘッダタンク１５ｄの内部空間とを繋ぐチューブ群からなり冷媒が同一方向（下方向）に流れる流路列群１５Ａ（以下第１パス１５Ａと呼ぶことがある）と、図示右方側部でヘッダタンク１５ｄの内部空間とヘッダタンク１５ｃの内部空間Ｄとを繋ぐチューブ群からなり冷媒が同一方向（上方向）に流れる流路列群１５Ｂ（以下第２パス１５Ｂと呼ぶことがある）とに分けられる。

また、ヘッダタンク１８ｃ内にセパレータ１８ｅを配置することによって、風下側熱交換部１８では、間隔を空けて配列した複数のチューブ２１が、２つのチューブ列群に分けられる。具体的には、風下側熱交換部１８の複数のチューブ２１は、図示左方側部でヘッダタンク１８ｃの内部空間Ｅとヘッダタンク１８ｄの内部空間とを繋ぐチューブ群からなり冷媒が同一方向（下方向）に流れる流路列群１８Ａ（以下第１パス１８Ａと呼ぶことがある）と、図示右方側部でヘッダタンク１８ｄの内部空間とヘッダタンク１８ｃの内部空間Ｆとを繋ぐチューブ群からなり冷媒が同一方向（上方向）に流れる流路列群１８Ｂ（以下第２パス１８Ｂと呼ぶことがある）とに分けられる。

そして、図１に示すように、空気流れの方向から見て風上側熱交換部１５の第２パス１５Ｂと風下側熱交換部１８の第１パス１８Ａとが重なり合うように、風上側熱交換部１５に対して同一体格の風下側熱交換部１８がチューブ２１の積層配列方向（図示Ａ１（図示左右）方向）にずらして配置されている。

なお、風上側熱交換部１５、風下側熱交換部１８およびそれぞれのヘッダタンク１５ｃ、１５ｄ、１８ｃ、１８ｄ等の蒸発器１００の構成部品の材質は、熱伝導性やろう付け性に優れた金属である例えばアルミニウムを採用している。そして、これらの各構成部品はろう付けにより一体に接合されている。

また、本実施形態では、風上側熱交換部１５および風下側熱交換部１８上側に配置される各ヘッダタンク１５ｃ、１８ｃを２つの部材で構成しているが、ヘッダタンク１５ｃとヘッダタンク１８ｃは隣接してろう付け接合されるので、各ヘッダタンク１５ｃ、１８ｃを一体に成形して１つの部材で構成してもよい。もちろん、各熱交換部１５、１８の下側に配置される各ヘッダタンク１５ｄ、１８ｄについても同様である。

また、風上側熱交換部１５の第２パス１５Ｂに設けられたフィン２２と風下側熱交換部１８の第１パス１８Ａに設けられたフィン２２とを一体の部材で構成してもよい。

上記構成に基づき蒸発器１００内の冷媒の流れについて説明する。

まず、冷媒循環配管２０を流れてエジェクタ１４のノズル部１４０に流入して減圧され、エジェクタ１４をノズル部１４ａ、混合部１４ｃ、ディフューザ部１４ｄの順に通過した、冷媒吸引口１４ｂからの吸引冷媒より圧力が高い低圧冷媒は、風上側熱交換部１５上側のヘッダタンク１５ｃの内部空間Ｃに流入する。

この内部空間Ｃの冷媒は風上側熱交換部１５の図示左方側部の複数のチューブ２１に分配されて第１パス１５Ａを下降して風上側熱交換部１５下側のヘッダタンク１５ｄの内部空間に集合する。このヘッダタンク１５ｄの内部空間に集合した冷媒は図示右方側に移動して、風上側熱交換部１５の図示右方部の複数のチューブ２１に分配されて第２パス１５Ｂを上昇して風上側熱交換部１５上側のヘッダタンク１５ｃの内部空間Ｄに集合する。

ヘッダタンク１５ｃの内部空間Ｄに集合した冷媒はヘッダタンク１５ｃから流出して圧縮機１１吸入側へ流出する。すなわち、風上側熱交換部１５では、図１において二点鎖線で示すように冷媒が流通する。

したがって、第１パス１５Ａ、第２パス１５Ｂを順に流れて風上側熱交換部１５を通過する冷媒は、風上側熱交換部１５において流れ方向を１回変更して、風上側熱交換部１５の第２パス１５Ｂの上方部の過熱度領域で過熱度を有する気相状態になって流出する。

次に、冷媒分岐配管１６を流れて絞り機構１７で減圧された低圧冷媒は、風下側熱交換部１８上側のヘッダタンク１８ｃの内部空間Ｅに流入する。

この内部空間Ｅの冷媒は風下側熱交換部１８の図示左方側部の複数のチューブ２１に分配されて第１パス１８Ａを下降して風下側熱交換部１８下側のヘッダタンク１８ｄの内部空間に集合する。このヘッダタンク１８ｄの内部空間に集合した冷媒は図示右方側に移動して、風下側熱交換部１８の図示右方部の複数のチューブ２１に分配されて第２パス１８Ｂを上昇して風下側熱交換部１８上側のヘッダタンク１８ｃの内部空間Ｆに集合する。

ヘッダタンク１８ｃの内部空間Ｆに集合した冷媒はヘッダタンク１８ｃから流出してエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｃからエジェクタ１４内部へ吸引される。すなわち、風下側熱交換部１８では、図１において太い実線で示すように冷媒が流通する。

したがって、第１パス１８Ａ、第２パス１８Ｂを順に流れて風下側熱交換部１８を通過する冷媒は、風下側熱交換部１８において流れ方向を１回変更して、風下側熱交換部１８の第２パス１８Ｂの上部の過熱度領域で過熱度を有する気相状態になって流出する。

その結果、図２に示すように、蒸発器１００では、冷媒圧力が風下側熱交換部１８より高いことにより平均冷媒蒸発温度が風下側熱交換部１８より高い低圧冷媒が、風上側熱交換部１５を第１パス１５Ａ、第２パス１５Ｂの順に流れて蒸発する。したがって、第２パス１５Ｂでは上方部において過熱度域が形成され、第１パス１５Ａよりも第２パス１５Ｂの冷媒温度が高温となる。ここで、第１パス１５Ａの冷媒温度は風下側熱交換部１８の流入冷媒温度よりも高いので、中温と示している。

一方、冷媒圧力が風上側熱交換部１５より低いことにより平均冷媒蒸発温度が風上側熱交換部１５より低い低圧冷媒が、風下側熱交換部１８を第１パス１８Ａ、第２パス１８Ｂの順に流れて蒸発する。したがって、第２パス１８Ｂでは上方部において過熱度域が形成され、第１パス１８Ａよりも第２パス１８Ｂの冷媒温度が高温となる。ここで、第２パス１８Ｂの冷媒温度は風上側熱交換部１５の流出冷媒温度よりも低いので、中温と示している。

そして、図２に示すように、平均冷媒蒸発温度が風下側熱交換部１８より高い風上側熱交換部１５の第２パス１５Ｂと、平均冷媒蒸発温度が風上側熱交換部１５より低い風下側熱交換部１８の第１パス１８Ａとを重ね合わせている。すなわち、風上側熱交換部１５の高温となる第２パス１５Ｂと風下側熱交換部１８の低温となる第１パス１８Ａとを重ね合わせ、風上側熱交換部１５の中温となる第１パス１５Ａおよび風下側熱交換部１８の中温となる第２パス１８Ｂは、他の熱交換部とは重なり合わず、風上側熱交換部１５第２パス１５Ｂと風下側熱交換部１８第１パス１８Ａとの重ね合わせ部分から幅方向（図示左右方向、Ａ１方向）に張り出すように延びている。

これにより、風上側熱交換部１５の過熱度域と風下側熱交換部１８の過熱度域とは、空気流れ方向から見て、重なり合わず互いにずれるようになっている。

次に、上記した構成の冷凍サイクル装置１０の作動を説明する。圧縮機１１を車両エンジンにより駆動すると、圧縮機１１で圧縮され吐出された高温高圧状態の冷媒は凝縮器１２に流入する。凝縮器１２では高温の冷媒が外気により冷却されて凝縮する。凝縮器１２から流出した高圧冷媒は受液器１２ａ内に流入し、この受液器１２ａ内にて冷媒の気液が分離され、液冷媒が受液器１２ａから導出され膨張弁１３を通過する。

この膨張弁１３では、風上側熱交換部１５の出口冷媒（圧縮機吸入冷媒）の過熱度が所定値となるように弁開度（冷媒流量）が調整され、高圧冷媒が減圧される。この膨張弁１３通過後の冷媒（中間圧冷媒）は分岐点Ｚで分岐されて冷媒循環通路２０と冷媒分岐通路１６とに分流される。

冷媒循環配管２０を介してエジェクタ１４に流入した冷媒流れはノズル部１４０で減圧され膨張する。従って、ノズル部１４０で冷媒の圧力エネルギーが速度エネルギーに変換され、このノズル部１４０の噴出口から冷媒は高速度冷媒流となって噴出する。この際の冷媒圧力低下により、冷媒吸引口１４ｂから蒸発器１００風下側熱交換部１８通過後の冷媒（気相冷媒）を吸引する。

ノズル部１４０から噴射された冷媒と冷媒吸引口１４ｂに吸引された冷媒とは、ノズル部１４０下流側の混合部１４ｃで混合してディフューザ部１４ｄに流入する。このディフューザ部１４ｄでは通路面積の拡大により、冷媒の速度（膨張）エネルギーが圧力エネルギーに変換されるため、冷媒の圧力が上昇する。

そして、エジェクタ１４のディフューザ部１４ｄから流出した流出冷媒は蒸発器１００風上側熱交換部１５を通過する。この間に、冷媒は送風ファン１９より送風された送風空気（図示矢印）から吸熱して蒸発する。この蒸発後の気相冷媒は、圧縮機１１に吸入され、再び圧縮される。

一方、冷媒分岐配管１６に流入し、絞り機構１７で低圧冷媒となった吸引口側冷媒は、蒸発器１００風下側熱交換部１８を通過する。この間に、冷媒は送風ファン１９より送風されて風上側熱交換部１５を通過した送風空気（図示矢印）から吸熱して蒸発する。蒸発後の気相冷媒は冷媒吸引口１４ｂからエジェクタ１４内に吸引される。

ここで、本実施形態の絞り機構１７は、吸引口側冷媒の冷媒流量Ｇｅと、圧縮機１１吐出冷媒流量Ｇとの流量比Ｇｅ／Ｇが所定値（例えば約０．４）になるように調整してある。

上述の構成および作動によれば、蒸発器１００は、空気流れの方向から見て、風上側熱交換部１５の高温となる第２パス１５Ｂと風下側熱交換部１８の低温となる第１パス１８Ａとを重ね合わせるように、風上側熱交換部１５と風下側熱交換部１８とがチューブ配列方向Ａ１にずらして配置されている。したがって、各熱交換部１５、１８の流路列群の数（パス数）を増大させなくても（例えばそれぞれ３パスにしなくても）チューブ配列方向Ａ１の全熱交換部幅（総熱交換部幅）を拡大することができる。

また、風上側熱交換部１５の高温の第２パス１５Ｂで充分に冷却できない通過風を、風下側熱交換部１８の低温の第１パス１８Ａで確実に冷却することができる。さらに、風上側熱交換部１５第２パス１５Ｂと風下側熱交換部１８第１パス１８Ａとの重ね合わせ部の幅方向（チューブ配列方向Ａ１）両側部分では、それぞれ中温の風上側熱交換部１５第１パス１５Ａおよび風下側熱交換部１８第２パス１８Ｂで冷却することができる。これにより、各熱交換部１５、１８のパス数の増大を抑制しつつチューブ配列方向Ａ１の全熱交換部幅を拡大しても、吹出風の温度分布を向上することができる。

図１３に示す蒸発器８００のように、風上側熱交換部８１５の第１パス８１５Ａと風下側熱交換部８１８の第２パス８１８Ｂとを重ね合わせるとともに、風上側熱交換部８１５の第２パス８１５Ｂと風下側熱交換部８１８の第１パス８１８Ａとを重ね合わせて、各熱交換部の冷媒過熱度域が互いにずれるように冷媒流路を構成した場合には、吹出風の温度分布の向上を図ることは可能である。

ところが、冷凍サイクル装置を例えば大型車両に適用する場合などにおいて、図１４に示す蒸発器９００のように、各熱交換部９１５、９１８のパス数を増大させずにチューブ配列方向の全熱交換部幅を拡大した場合には、吹出風の温度分布の向上が充分とは言えない。

これは、各パス９１５Ａ、９１５Ｂ、９１８Ａ、９１８Ｂのチューブ内に冷媒を分配する際に、冷媒が下降流となる両第１パス９１５Ａ、９１８Ａでは、ヘッダタンクへの冷媒流入方向手前側のチューブほど、重力により流入冷媒が液リッチとなる。また、冷媒が上昇流となる両第２パス９１５Ｂ、９１８Ｂでは、ヘッダタンクへの冷媒流入方向奥側のチューブほど、流入冷媒の慣性力により流入冷媒が液リッチとなる。

したがって、図１４に示す蒸発器９００では、幅方向両縁部の冷却性能は高いものの、幅方向中央部の冷却性能が低くなり、思いの外吹出風の温度分布の向上が図れない。これに対し、本実施形態の蒸発器１００では、全熱交換部幅を拡大しても、両熱交換部１５、１８の各パス数を増大させないので、重力や慣性力の影響により冷媒流れが偏り難く、吹出風の温度分布を向上することができる。

また、本実施形態の蒸発器１００によれば、風上側熱交換部１５と風下側熱交換部１８とをずらして配置して全熱交換部の幅を拡大しており、各熱交換部１５、１８のパス数を増大させていない。したがって、風上側熱交換部と風下側熱交換部とを全て重ね合わせ各熱交換部のパス数を増大された場合（例えば、それぞれ３パスとした場合）に対し、冷媒の圧力損失を低減することができる。

また、上述した構成の説明において、蒸発器１００とエジェクタ１４との配置関係については説明しなかったが、蒸発器１００がエジェクタ１４を外部もしくは内部に備えるものとすることができる。例えば、図４に示すように、エジェクタ１４を蒸発器１００の上側のヘッダタンク（ここでは風下側熱交換部１８ヘッダタンク１８ｃ）に外部装着もしくは内部装着するものとすることができる。

図４に示すように、エジェクタ１４は、ノズル部１４０、混合部１４ｃ、昇圧部１４ｄが並ぶ軸方向に比較的長い構造である。したがって、昇圧部１４ｄの出口とノズル部１４０に併設される冷媒吸引口１４ｂとの距離は比較的大きくなる。一方、蒸発器１００は、昇圧部１４ｄの出口からの冷媒が流入する風上側熱交換部１５第１パス１５Ａと、冷媒吸引口１４ｂに吸引される冷媒が流出する風下側熱交換部１８第２パス１８Ｂとの距離が比較的大きい。したがって、蒸発器１００が長尺のエジェクタ１４を一体的に備える構成は、極めて容易に形成することができる。すなわち、蒸発器１００はエジェクタ１４を備える蒸発器として好適であると言える。

（他の実施形態）
以上、本発明の好ましい実施形態について説明したが、本発明は上述した実施形態に何ら制限されることなく、本発明の主旨を逸脱しない範囲において種々変形して実施することが可能である。

上記一実施形態では、風上側熱交換部１５および風下側熱交換部１８をそれぞれ２パス構成とし、風上側熱交換部１５の第２パス１５Ｂと風下側熱交換部１８の第１パス１８Ａとを重ね合わせるように、風上側熱交換部１５と風下側熱交換部１８とをチューブ配列方向Ａ１にずらして配置していたが、これに限定されるものではなく、各熱交換部のパス数や冷媒流通方向等は種々変形して実施することができる。

空気流れの方向から見て、風上側熱交換部のうち冷媒流れおける下流側領域と風下側熱交換部のうち冷媒流れにおける上流側領域とが重なり合うように、風上側熱交換部に対して風下側熱交換部をチューブ配列方向にずらして配置するものであればよい。特に、風上側熱交換部のパスのうち冷媒流れ最下流側のパスが風下側熱交換部と重なり合い、風下側熱交換部のパスのうち冷媒流れ最上流側のパスが風上側熱交換部と重なり合っていることが好ましい。

例えば、図５に示す蒸発器２００のように、風上側熱交換部１５および風下側熱交換部１８をそれぞれ３パス構成とし、風上側熱交換部１５の下流側の２パスと風下側熱交換部１８の上流側の２パスとを重ね合わせるように、風上側熱交換部１５と風下側熱交換部１８とをチューブ配列方向Ａ１にずらして配置してもよい。

また、例えば、図６に示す蒸発器３００のように、風上側熱交換部１５および風下側熱交換部１８をそれぞれ３パス構成とし、風上側熱交換部１５の下流側の１パスと風下側熱交換部１８の上流側の１パスとを重ね合わせるように、風上側熱交換部１５と風下側熱交換部１８とをチューブ配列方向Ａ１にずらして配置してもよい。

また、例えば、図７に示す蒸発器４００のように、風上側熱交換部１５および風下側熱交換部１８をそれぞれ２パス構成とし、風下側熱交換部１８の第１パスを冷媒上昇流とし第２パスを冷媒下降流となるように構成して、風上側熱交換部１５の第２パスと風下側熱交換部１８の第１パスとを重ね合わせるように、風上側熱交換部１５と風下側熱交換部１８とをチューブ配列方向Ａ１にずらして配置してもよい。

また、例えば、図８に示す蒸発器５００のように、風上側熱交換部１５を２パス構成とし、風下側熱交換部１８を４パス構成とし、風上側熱交換部１５の下流側の１パスと風下側熱交換部１８の上流側の２パスとを重ね合わせるように、風上側熱交換部１５と風下側熱交換部１８とをチューブ配列方向Ａ１にずらして配置してもよい。

また、例えば、図９に示す蒸発器６００のように、風上側熱交換部１５および風下側熱交換部１８をそれぞれ２パス構成とし、風上側熱交換部１５と風下側熱交換部１８とを離して配置するとともに、風上側熱交換部１５の第２パスと風下側熱交換部１８の第１パスとを重ね合わせるように、風上側熱交換部１５と風下側熱交換部１８とをチューブ配列方向Ａ１にずらして配置してもよい。このとき、図９に示すように、風上側熱交換部１５と風下側熱交換部１８との間に、風上側熱交換部１５の第２パス１５Ｂを通過した空気が風下側熱交換部１８の第１パス１８Ａを通過するように案内する案内部材であるガイド３０を備えることが好ましい。

これによると、平均冷媒蒸発温度が異なる風上側熱交換部１５と風下側熱交換部１８とを離して両熱交換部間の温度差を確実に確保できるとともに、風上側熱交換部１５の第２パス１５Ｂで充分に冷却できない通過風を、風下側熱交換部１８の第１パス１８Ａに確実に案内して冷却することができ、吹出風の温度分布の向上を図ることができる。

また、例えば、図１０に示す蒸発器１００Ａのように、風上側熱交換部１５および風下側熱交換部１８をそれぞれ２パス構成とし、風上側熱交換部１５の第２パス１５Ｂと風下側熱交換部１８の第１パス１８Ａとを重ね合わせるように、風上側熱交換部１５と風下側熱交換部１８とをチューブ配列方向Ａ１にずらして配置した蒸発器１００と同様の構成を、チューブ配列方向Ａ１が上下方向となるように設置するものであってもよい。

また、例えば、図１１に示す蒸発器７００のように、風上側熱交換部１５を３パス構成とし、風下側熱交換部１８を２パス構成とし、風上側熱交換部１５の下流側の２パスと風下側熱交換部１８の２パスとを重ね合わせるように配置してもよい。すなわち、風上側熱交換部１５と風下側熱交換部１８とをチューブ配列方向Ａ１にずらして配置した構成から、一方の熱交換部を他方の熱交換部からはみ出さない領域内で延設して重ね合わせ部を増大させてもよい。図１１に示す蒸発器７００の例では、上記一実施形態の蒸発器１００のように風上側熱交換部１５と風下側熱交換部１８とをチューブ配列方向Ａ１にずらして配置した構成から、風上側熱交換部１５を下流側に１パス分延したものとしている。なお、蒸発器７００の例では、風下側熱交換部１８が過熱度域を持たないことが好ましい。

また、上記一実施形態では、各熱交換部は扁平タイプのチューブとコルゲートタイプのフィンとを交互に積層して構成されていたが、熱交換部の構成はこれに限定されるものではなく、例えば円筒タイプのチューブとプレートタイプのフィンとを組み合わせて構成されるものであってもよい。また、熱交換部の上下のヘッダタンクは、必ずしも備えるものでなくてもよい。

また、上記一実施形態では、本発明を適用した冷凍サイクル装置を、図３に示すエジェクタ上流側の高圧配管から冷媒分岐配管が分岐する冷凍サイクル装置１０に用いた場合について説明したが、冷凍サイクル装置はこれに限定するものではない。例えば、低圧配管から冷媒分岐配管が分岐する構成の冷凍サイクル装置を採用することができる。また、図３に示す冷凍サイクル装置１０から膨張弁１３を排した構成の冷凍サイクル装置であってもかまわない。

また、上記一実施形態では、第１圧力調節手段としてエジェクタ１４を、第２圧力調節手段として絞り機構１７を採用していたが、これに限定されるものではなく、例えば図１２に示す冷凍サイクル装置１１０のように、第１、第２圧力調節手段として膨張弁や固定絞りを採用するものであってもかまわない。

また、上記一実施形態では、受液器（レシーバ）冷凍サイクル装置を例示しているが、レシーバを備えた冷凍サイクル、アキュムレータを備えた冷凍サイクル、両者とも備えない冷凍サイクルのいずれであっても採用することが可能である。また、受液器の下流に過冷却器を設けた所謂サブクールコンデンサを用いてもよい。

また、上記一実施形態では、車両に搭載する冷凍サイクル装置について説明したが、これに限定されず、定置式の冷凍サイクル装置であってもかまわない。

また、上記一実施形態では、冷媒としてＨＦＣ−１３４ａを用いた場合について説明していたが、冷媒はこれに限定されるものではない。フロン系冷媒や炭化水素系冷媒、二酸化炭素冷媒等を広く採用することができる。例えば、ＨＦＣ４０４Ａ、ＨＦＣ４０７Ｃ、ＨＦＣ４１０Ａ、イソブタン等を採用することも可能である。また、冷媒の高圧側圧力も臨界圧を超えないサイクルに限定されず、高圧側圧力が臨界圧を超える、所謂超臨界冷凍サイクルを採用することが可能である。

本発明を適用した一実施形態における蒸発器１００の概略構造を示す斜視図である。 蒸発器１００への通風状態を示す模式図である。 蒸発器１００を用いた冷凍サイクル装置１０の概略構成を示す模式図である。 蒸発器１００へのエジェクタ１４の装着位置関係を示す模式図である。 他の実施形態における蒸発器２００の概略構造を示す斜視図である。 他の実施形態における蒸発器３００の概略構造を示す斜視図である。 他の実施形態における蒸発器４００の概略構造を示す斜視図である。 他の実施形態における蒸発器５００の概略構造を示す斜視図である。 他の実施形態における蒸発器６００の概略構造を示す模式図である。 他の実施形態における蒸発器１００Ａの概略構造を示す斜視図である。 他の実施形態における蒸発器７００の概略構造を示す斜視図である。 他の実施形態における冷凍サイクル装置１１０の概略構成を示す模式図である。 比較例の蒸発器８００の概略構造を示す模式図である。 比較例の蒸発器９００の概略構造を示す模式図である。

符号の説明

１０、１１０ 冷凍サイクル装置
１４ エジェクタ（第１圧力調節手段）
１４ｂ 冷媒吸引口
１４ｃ 混合部
１４ｄ ディフューザ部（昇圧部）
１５ 風上側熱交換部（第１熱交換部）
１５Ａ 第１パス（流路列群）
１５Ｂ 第２パス（流路列群、第１熱交換部冷媒流れ最下流側流路列群、第１熱交換器冷媒流れ下流側領域）
１７ 絞り機構（第２圧力調節手段）
１８ 風下側熱交換部（第２熱交換部）
１８Ａ 第１パス（流路列群、第２熱交換部冷媒流れ最上流側流路列群、第２熱交換部冷媒流れ上流側領域）
１８Ｂ 第２パス（流路列群）
２１ チューブ
３０ ガイド（案内部材）
１００、１００Ａ、２００、３００、４００、５００、６００、７００ 蒸発器
１４０ ノズル
Ａ１ チューブ配列方向

Claims (6)

1. 相互に間隔を空けて配列したチューブ（２１）の内部を流れる冷媒とこれらのチューブの外部を流れる空気とを熱交換する第１熱交換部（１５）と、
   前記第１熱交換部に対し空気流れの風下側に配置され、相互に間隔を空けて配列したチューブ（２１）の内部を流れる冷媒とこれらのチューブの外部を流れる空気とを熱交換する第２熱交換部（１８）と、を備え、
   前記第１熱交換部のチューブ配列方向（Ａ１）と前記第２熱交換部のチューブ配列方向（Ａ１）とが同一であり、
   前記第１熱交換部および前記第２熱交換部は、それぞれ、冷媒が複数の前記チューブ内の流路を同一方向に流れる流路列群（１５Ａ、１５Ｂ、１８Ａ、１８Ｂ）を複数並べて、複数の前記流路列群を冷媒が順に流れるように構成されており、
   前記第１熱交換部における平均冷媒蒸発温度が前記第２熱交換部における平均冷媒蒸発温度よりも高い蒸発器であって、
   前記空気流れの方向から見て、前記第１熱交換部のうち冷媒流れおける下流側領域（１５Ｂ）と前記第２熱交換部のうち冷媒流れにおける上流側領域（１８Ａ）とが重なり合うように、前記第１熱交換部に対して前記第２熱交換部を前記チューブ配列方向（Ａ１）にずらして配置したことを特徴とする蒸発器。
2. 前記空気流れの方向から見て、前記第１熱交換部（１５）の前記流路列群（１５Ａ、１５Ｂ）のうち少なくとも冷媒流れ最下流側の流路列群（１５Ｂ）が前記第２熱交換部（１８）と重なり合い、前記第２熱交換部（１８）の前記流路列群（１８Ａ、１８Ｂ）のうち少なくとも冷媒流れ最上流側の流路列群（１８Ａ）が前記第１熱交換部（１５）と重なり合っていることを特徴とする請求項１に記載の蒸発器。
3. 前記第１熱交換部（１５）と前記第２熱交換部（１８）とは離れて設けられおり、
   前記第１熱交換部と前記第２熱交換部との間に、前記第１熱交換部のうち冷媒流れおける下流側領域（１５Ｂ）を通過した空気が前記第２熱交換部のうち冷媒流れにおける上流側領域（１８Ａ）を通過するように案内する案内部材（３０）を備えることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の蒸発器。
4. 冷媒を減圧膨張させるノズル部（１４０）、前記ノズル部（１４０）から噴射する高速度冷媒流により冷媒が内部に吸引される冷媒吸引口（１４ｂ）、前記高速度冷媒流と前記冷媒吸引口（１４ｂ）からの吸引冷媒とを混合する混合部（１４ｃ）、および前記混合部（１４ｃ）で混合した冷媒流の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する昇圧部（１４ｄ）を有するエジェクタ（１４）を備え、
   前記昇圧部（１４ｄ）で昇圧された冷媒が前記第１熱交換部（１５）に流入し、前記第２熱交換部（１８）から流出した冷媒が前記冷媒吸引口（１４ｂ）から吸引されるように、前記エジェクタ（１４）が接続されていることを特徴とする請求項１ないし請求項３のいずれかに記載の蒸発器。
5. 請求項１ないし請求項３のいずれかに記載の蒸発器（１００）と、
   前記第１熱交換部（１５）に流入する冷媒の圧力を調節する第１圧力調節手段（１４）と、
   前記第２熱交換部（１８）に流入する冷媒の圧力を調節する第２圧力調節手段（１７）と、を備えることを特徴とする冷凍サイクル装置。
6. 前記第１圧力調節手段（１４）は、冷媒を減圧膨張させるノズル部（１４０）、前記ノズル部（１４０）から噴射する高速度冷媒流により冷媒が内部に吸引される冷媒吸引口（１４ｂ）、前記高速度冷媒流と前記冷媒吸引口（１４ｂ）からの吸引冷媒とを混合する混合部（１４ｃ）、および前記混合部（１４ｃ）で混合した冷媒流の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する昇圧部（１４ｄ）を有するエジェクタ（１４）であり、
   前記昇圧部（１４ｄ）で昇圧された冷媒が前記第１熱交換部（１５）に流入し、前記第２熱交換部（１８）から流出した冷媒が前記冷媒吸引口（１４ｂ）から吸引されることを特徴とする請求項５に記載の冷凍サイクル装置。

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