JP2010071491A - オープンラック式気化器の伝熱管およびヘッダー管ならびにその製造方法 - Google Patents
オープンラック式気化器の伝熱管およびヘッダー管ならびにその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2010071491A JP2010071491A JP2008236805A JP2008236805A JP2010071491A JP 2010071491 A JP2010071491 A JP 2010071491A JP 2008236805 A JP2008236805 A JP 2008236805A JP 2008236805 A JP2008236805 A JP 2008236805A JP 2010071491 A JP2010071491 A JP 2010071491A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sacrificial anode
- anode layer
- heat transfer
- tube
- aluminum alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D3/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium flows in a continuous film, or trickles freely, over the conduits
- F28D3/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium flows in a continuous film, or trickles freely, over the conduits with tubular conduits
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
- F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
- F28D2021/0061—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for phase-change applications
- F28D2021/0064—Vaporizers, e.g. evaporators
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Prevention Of Electric Corrosion (AREA)
Abstract
【解決手段】アルミニウム合金からなる基材と、この基材の外表面に溶射にて被覆されたアルミニウム合金からなる犠牲陽極層と、この犠牲陽極層の外表面側に形成されたアルミニウム酸化物およびアルミニウム水酸化物の一種以上を基とする厚さ0.001〜1μmの不働態皮膜とを備えるオープンラック式気化器10の伝熱管2またはヘッダー管3,4であって、前記不働態皮膜は、前記犠牲陽極層に当該犠牲陽極層を形成するアルミニウム合金の自然電位より卑かつ飽和カロメル電極基準で−1500mV以上の電位を0.1〜10時間印加することにより形成されることを特徴とする。
【選択図】図1
Description
腐食防食協会編,防食技術便覧,日刊工業新聞社,1986年,p.679−682
図1に示すように、本発明に係る伝熱管2およびヘッダー管3,4は、オープンラック式気化器(ORV)10の熱交換パネル1を構成するものである。熱交換パネル1(伝熱管2およびヘッダー管3,4)の外側には海水が流通し、内部にはLNG(低温液化燃料、燃料ガス)が流通する。ORV10のその他構造および機能は、一例として前記説明した内容と同様であるため省略する。なお、本発明に係る伝熱管2とヘッダー管3,4とは積層構造が同じであるので、以下、適宜まとめて伝熱管2として説明する。
基材は、特に限定されないが、通常、JIS規定の3000系、5000系、または6000系アルミニウム合金が用いられ、押出成形等の公知の方法で伝熱管2またはヘッダー管3,4の形状に加工される。基材の厚さは特に限定されないが、伝熱管2(ヘッダー管3,4)の管径や長さ等に応じて必要な強度が得られる厚さに成形される。また、後記の犠牲陽極層の形成(溶射)前に、基材の外表面をブラスト処理等により粗面化することが好ましい。基材の表面が粗面化されることで、犠牲陽極層が剥離し難くなる。基材は、伝熱管2およびヘッダー管3,4の形状にそれぞれ成形された後、溶接されて熱交換パネル1の形状に組み立てられる。なお、本発明に係る伝熱管2およびヘッダー管3,4は、それぞれ円筒形状としているが、これに限定されるものではない。
犠牲陽極層は、溶射材料として好適であり、かつ基材を形成するアルミニウム合金より海水中での電位が卑となる(イオン化傾向が大きい)アルミニウム合金からなる。このようなアルミニウム合金として、Al−Zn合金、Al−Mg合金、Al−Si合金、Al−Mn合金、さらにこれらの二種以上の合金が挙げられる。具体的には、Zn:0.1〜30質量%、Mg:0.1〜15質量%、Si:0.1〜10質量%、およびMn:0.1〜5質量%の一種以上を含有し、残部がAlおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金が好ましい。すなわち、これらの元素を単独または二種以上を前記含有量の範囲で添加して、基材を形成するアルミニウム合金の電位と比較して卑となる電位とすればよい。なお、これらの元素を二種以上含有する場合は、それぞれの元素の含有量が前記範囲を満足し、かつ含有量の合計を30質量%以下(Al:70質量%以上)とすることが好ましい。このようなアルミニウム合金で犠牲陽極層を構成することにより、犠牲陽極層にピンホール等の部分的な欠損が生じても、犠牲陽極層が、腐食環境(海水中)で積極的にアノード反応(M→Mn++ne−、M:Al,Zn,Mg,Si,Mn、n:価数)を起こすことで、基材の腐食を防止する(犠牲防食)ことができる。また、犠牲陽極層を酸化して不働態皮膜を生成する際の反応速度が好ましいものとなり、不働態皮膜の膜厚を制御し易い。
Znは、アルミニウム合金の電位を卑にする作用があるため、当該アルミニウム合金を犠牲陽極として作用させ、含有量が多いほどその効果が大きくなる。犠牲陽極層の電位卑化効果を十分なものとするため、Zn含有量は0.1質量%以上が好ましく、1質量%以上がさらに好ましい。一方、Znは、犠牲陽極層を酸化して不働態皮膜を生成した際に、Zn酸化物、Zn水酸化物、さらに場合によってはZn塩化物を生成させ、含有量が多いほどこれらのZn化合物が不働態皮膜に多く含まれるようになる。これらのZn化合物は、Al酸化物およびAl水酸化物よりも海水に溶解し易いため、Zn化合物が多いと不働態皮膜におけるZn化合物の部分がピンホールとなって、犠牲陽極層の孔食の起点となる。Zn含有量が30質量%を超えると、この孔食発生が顕著となり、さらに、不働態皮膜の安定性が低下する。また、犠牲陽極層の形成(溶射)時に析出するZn量が増大して、犠牲陽極層中のAl/Zn濃度が不均一になって、Alリッチ層とZnリッチ層とが生じ易くなる。このZnリッチ層が優先的に溶解するため、犠牲陽極層が有効な犠牲防食作用を発揮することができなくなる。したがって、Zn含有量は30質量%以下が好ましく、20質量%以下がさらに好ましい。
Mgは、Znと同様にアルミニウム合金の電位を卑にする作用があるため、当該アルミニウム合金を犠牲陽極として作用させ、含有量が多いほどその効果が大きくなる。さらに、Mgは耐孔食性を向上させる効果もあるため、犠牲陽極層が局所的に消耗するのを防止して寿命を長期化することができる。これらの効果を十分なものとするため、Mg含有量は0.1質量%以上が好ましく、1質量%以上がさらに好ましい。一方、Mgにはアルミニウム合金の硬さを向上させる作用があるので、Mg含有量が15質量%を超えると、犠牲陽極層の硬さが過剰になって延性が低下し、また基材との熱膨張係数の違いも大きくなるため、ORV起動停止に伴う熱サイクルによる犠牲陽極層の剥離や割れが発生し易くなる。また、犠牲陽極層中の粒界にAl3Mg2やMg2Siが析出し、これらの析出物は優先的に海水に溶解する傾向があるので粒界腐食の原因になる。したがって、Mg含有量は15質量%以下が好ましく、10質量%以下がさらに好ましい。
Siは、Znと同様にアルミニウム合金の電位を卑にする作用があるため、当該アルミニウム合金を犠牲陽極として作用させ、含有量が多いほどその効果が大きくなる。さらに、Siはアルミニウム合金の融点を低くする作用があり、溶射材料として、これにより形成される犠牲陽極層の均質性を高めるのに有効である。これらの効果を十分なものとするため、Si含有量は0.1質量%以上が好ましく、1質量%以上がさらに好ましい。一方、Si含有量が10質量%を超えると、犠牲陽極層の硬さが過剰になって延性が低下し、また基材との熱膨張係数の違いも大きくなるため、ORV起動停止に伴う熱サイクルによる犠牲陽極層の剥離や割れが発生し易くなる。したがって、Si含有量は10質量%以下が好ましく、7質量%以下がさらに好ましい。
Mnは、Znと同様にアルミニウム合金の電位を卑にする作用があるため、当該アルミニウム合金を犠牲陽極として作用させ、含有量が多いほどその効果が大きくなる。さらに、MnはAl6Mn化合物を形成して犠牲陽極層の硬さを向上させ、耐エロージョン性を向上させる効果もある。これらの効果を十分なものとするため、Mn含有量は0.1質量%以上が好ましく、1質量%以上がさらに好ましい。一方、Mnはアルミニウム合金の融点を高くする作用があり、Mn含有量が5質量%を超えると、融点が高すぎて溶射材料として不適となる。また、犠牲陽極層の硬さが過剰になって延性が低下し、また基材との熱膨張係数の違いも大きくなるため、ORV起動停止に伴う熱サイクルによる犠牲陽極層の剥離や割れが発生し易くなる。したがって、Mn含有量は5質量%以下が好ましく、3質量%以下がさらに好ましい。
不働態皮膜は、犠牲陽極層の外表面側すなわち伝熱管2(ヘッダー管3,4)の最表面に形成された、犠牲陽極層を構成するアルミニウム合金の不働態皮膜である。したがって、不働態皮膜の構成は、化学的に安定なアルミニウム酸化物、アルミニウム水酸化物の一種以上を主体とし、これに前記アルミニウム合金に含有される元素(例えば、Zn,Mg,Si,Mn)の化合物を含有するものである。犠牲陽極層は、前記したように基材より優先的にアノード反応を起こすことで基材の腐食を防止するが、この反応により犠牲陽極層自体は海水に溶解して減肉化し、さらに流水により反応が促進されて、早期に損耗して防食効果が低下し易い。不働態皮膜は、犠牲陽極層の海水への溶解を抑制して、犠牲陽極層による防食効果を長期に維持するものである。その効果を十分なものとするため、不働態皮膜の膜厚は0.001μm以上とし、好ましくは0.01μm以上である。一方、不働態皮膜の膜厚が1μmを超えると、厚膜化による前記効果は飽和する上、流水により剥離し易くなる。さらに、不働態皮膜が生成した分、犠牲陽極層が減肉するので、このような過剰に厚い不働態皮膜の生成を繰り返すと犠牲陽極層が早期に損耗する。したがって、不働態皮膜の膜厚は1μm以下とする。
伝熱管2およびヘッダー管3,4に代えて、下記の供試材を作製した。
基材としてA5083合金の、縦100mm×横50mm×厚さ5mmの板材試験片、および円形凸型試験片(直径22mm×厚さ3mmの円板上の中央に直径16mm×厚さ4mmの凸部を形成した円盤型)を用いた。板材試験片についてはその片面を、円形凸型試験片については凸部の表面を、ショットブラスト(アルミナ#16〜#20)にて平均粗さRa=20〜40μmに粗面化し、その上に溶線式フレーム溶射法(酸素+プロパン炎)にて表1に示す記号A〜Jの犠牲陽極層の成分組成の溶射皮膜を膜厚200μm程度になるように形成した。なお、犠牲陽極層の成分組成は、溶射皮膜の形成後、この溶射皮膜から削り取った粉末1gを希塩酸に溶解させ、その溶解液のICP発光分光法により分析して求めた。また、記号A〜Jの犠牲陽極層の自然電位として、飽和カロメル電極を基準とする電位を表1に併記する。
(熱サイクル耐食性)
ORVとして海水中で運転した場合の熱サイクルを含めた環境を再現するため、板材試験片を基材とした供試材に対して以下の試験を行った。供試材の溶射皮膜の形成面へ、pH8.2、液温35℃に調整した人工海水(株式会社ヤシマ製金属腐食試験用アクアマリン)の噴霧を23時間行った後、LNG温度の模擬として液体窒素に1時間浸漬する工程を1サイクルとして、28サイクル実施した。1サイクル終了毎に供試材の外観を目視にて観察して、犠牲陽極層の膨れや剥離、割れの有無を評価した。1サイクル毎の、または28サイクルの試験終了後の外観観察で、少しでも膨れや剥離、割れが観察されたものは「×」、28サイクル終了するまで、これらの欠陥が観察されなかったものは「○」で、表2に示す。また、28サイクルの試験終了後に、基材と犠牲陽極層との密着性を確認するため、供試材の任意の場所から10mm角の試験片を切り出し、切り出した試験片を冷間樹脂に埋め込み後、切断面を研磨して、基材と犠牲陽極層との界面を光学顕微鏡(倍率:×100程度)で観察した。断面に、基材と犠牲陽極層との剥離が観察されたものは「×」とし、剥離が観察されなかったものは「○」で、表2に示す。いずれの欠陥も観察されなかったものを、熱サイクル耐食性が良好であるとして評価した。
ORVとして外表面に多量の海水が流されている環境を再現するため、円形凸型試験片を基材とした供試材に対して以下の試験を行った。特開2006−90712号公報に開示された腐食試験装置(特開2006−90712号公報、図1、図2参照)を用い、供試材の溶射皮膜の形成された凸部の表面を、pH8.2、液温30℃に調整した人工海水(株式会社ヤシマ製金属腐食試験用アクアマリン)に浸漬した状態で、さらに同じ人工海水を凸部の表面略中央に流量0.4L/minで20時間噴射した。腐食試験装置のノズル細孔の孔径は1.6mm、ノズル先端から供試材までの距離は0.4mmとした。なお、この試験において供試材への電位印加は行っていない。試験前後の供試材の質量を、測定精度0.1mgの電子天秤(Sartorius社製R200D)を用いて測定して、質量損失を算出した。また、試験後の供試材の噴射部分の浸食深さを、表面粗さ計(Veeco社製Dektak6M)を用いて測定し、最も深い値を浸食深さとした。質量損失および浸食深さを表2に示す。流れ誘起腐食特性の合格基準は、質量損失が0.010g未満かつ浸食深さが20μm未満とした。この合格基準を満たす供試材のうち、質量損失が0.003g未満かつ浸食深さが5μm未満であるものを耐流れ誘起腐食性が優れているとして「◎」、それ以外を良好として「○」、合格基準を満たさないものを不良として「×」で表し、これらの判定を表2に示す。
表2に示すように、本発明の範囲の成分組成の犠牲陽極層を備えた実施例No.2,3,7,8,10〜15は、良好な熱サイクル耐食性および耐流れ誘起腐食性を示した。これに対して、比較例No.19は犠牲陽極層のMn含有量が過剰であるため、犠牲陽極層の延性が低下して、熱サイクルにより剥離や割れ等が生じた。比較例No.17は犠牲陽極層のMgが成分組成の50質量%と過剰であるため、犠牲陽極層の延性が低下して熱サイクルにより剥離や割れ等が生じ、また粒界腐食により流れ誘起腐食を生じた。比較例No.18は犠牲陽極層のSiが成分組成の50質量%と過剰であるため、熱サイクルにより剥離や割れ等が生じ、さらに流れ誘起腐食を生じた。比較例No.16は、Zn溶射皮膜を犠牲陽極層としたため、熱サイクル耐食性が低下し、不働態皮膜もZn化合物で構成されたため、流れ誘起腐食を生じた。さらに、比較例No.16〜19の犠牲陽極層は、成分組成が本発明の範囲外であるため、印加電位および印加時間が本発明の範囲であっても、不働態皮膜の生成速度が速すぎて不働態皮膜の膜厚が過剰となり、その結果、流れ誘起腐食を生じた。
本発明の範囲の成分組成の犠牲陽極層に本発明の範囲の条件で不働態皮膜を生成した実施例No.2,3,7,8,10〜15は、アルミニウム酸化物およびアルミニウム水酸化物の一種以上を基とする不働態皮膜となり、またその厚さが本発明の範囲となったため、熱サイクル耐食性に加え、良好な耐流れ誘起腐食性が得られた。これに対して、電位の印加時間の不足している比較例No.1,6は不働態皮膜が生成せず、犠牲陽極層のみを備えたため、流れ誘起腐食を生じた。一方、印加時間が過剰な比較例No.4,9、および印加電位の過剰に低い比較例No.5は、不働態皮膜が厚くなりすぎたため、流れ誘起腐食を生じた。
1 熱交換パネル
2 伝熱管
3 下部ヘッダー管(ヘッダー管)
4 上部ヘッダー管(ヘッダー管)
Claims (5)
- 外表面に供給される海水との熱交換によって内部に流通する液化天然ガスを気化させるオープンラック式気化器の熱交換パネルを構成する伝熱管またはヘッダー管であって、
アルミニウム合金からなる基材と、この基材の外表面に被覆されたアルミニウム合金からなる犠牲陽極層と、この犠牲陽極層の外表面側に形成されたアルミニウム酸化物およびアルミニウム水酸化物の一種以上を基とする厚さ0.001〜1μmの不働態皮膜と、を備えることを特徴とするオープンラック式気化器の伝熱管またはヘッダー管。 - 前記犠牲陽極層は、Al−Zn合金、Al−Mg合金、Al−Si合金、およびAl−Mn合金の一種以上からなることを特徴とする請求項1に記載のオープンラック式気化器の伝熱管またはヘッダー管。
- 前記犠牲陽極層は、Zn:0.1〜30質量%、Mg:0.1〜15質量%、Si:0.1〜10質量%、およびMn:0.1〜5質量%の一種以上を含有し、残部がAlおよび不可避的不純物からなることを特徴とする請求項2に記載のオープンラック式気化器の伝熱管またはヘッダー管。
- 請求項1ないし請求項3のいずれか一項に記載のオープンラック式気化器の伝熱管またはヘッダー管の製造方法であって、
前記基材に、溶射により前記犠牲陽極層を被覆し、
前記犠牲陽極層に、当該犠牲陽極層を形成するアルミニウム合金の自然電位より卑な電位を印加することにより、前記犠牲陽極層の外表面側に前記不働態皮膜を形成することを特徴とするオープンラック式気化器の伝熱管またはヘッダー管の製造方法。 - 前記犠牲陽極層に、当該犠牲陽極層を形成するアルミニウム合金の自然電位より卑かつ飽和カロメル電極基準で−1500mV以上の電位を0.1〜10時間印加することにより、前記不働態皮膜を形成することを特徴とする請求項4に記載のオープンラック式気化器の伝熱管またはヘッダー管の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2008236805A JP5336797B2 (ja) | 2008-09-16 | 2008-09-16 | オープンラック式気化器の伝熱管およびヘッダー管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2008236805A JP5336797B2 (ja) | 2008-09-16 | 2008-09-16 | オープンラック式気化器の伝熱管およびヘッダー管の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2010071491A true JP2010071491A (ja) | 2010-04-02 |
JP5336797B2 JP5336797B2 (ja) | 2013-11-06 |
Family
ID=42203464
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2008236805A Expired - Fee Related JP5336797B2 (ja) | 2008-09-16 | 2008-09-16 | オープンラック式気化器の伝熱管およびヘッダー管の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5336797B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2013011564A (ja) * | 2011-06-30 | 2013-01-17 | Ihi Corp | 腐食疲労試験装置 |
KR20160064426A (ko) | 2014-11-28 | 2016-06-08 | 삼성중공업 주식회사 | 오픈 랙식 기화기가 탑재된 선박 |
WO2023246018A1 (zh) * | 2022-06-20 | 2023-12-28 | 乳源东阳光优艾希杰精箔有限公司 | 一种高耐腐蚀性集流管料及其制备方法和应用 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04363595A (ja) * | 1991-06-10 | 1992-12-16 | Toshiba Corp | 熱交換器の防食装置 |
JPH07180023A (ja) * | 1993-12-24 | 1995-07-18 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 熱交換器及びその製造方法 |
JPH11293373A (ja) * | 1998-04-07 | 1999-10-26 | Shinko Alcoa Yuso Kizai Kk | 耐食性が優れた熱交換器用アルミニウム合金材 |
JP2004264692A (ja) * | 2003-03-03 | 2004-09-24 | Tadahiro Omi | 可視光反射部材 |
JP2005325430A (ja) * | 2004-05-17 | 2005-11-24 | Kobe Steel Ltd | オープンラック式気化器用伝熱管 |
WO2006134737A1 (ja) * | 2005-06-17 | 2006-12-21 | Tohoku University | 金属酸化物膜、積層体、金属部材並びにその製造方法 |
-
2008
- 2008-09-16 JP JP2008236805A patent/JP5336797B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04363595A (ja) * | 1991-06-10 | 1992-12-16 | Toshiba Corp | 熱交換器の防食装置 |
JPH07180023A (ja) * | 1993-12-24 | 1995-07-18 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 熱交換器及びその製造方法 |
JPH11293373A (ja) * | 1998-04-07 | 1999-10-26 | Shinko Alcoa Yuso Kizai Kk | 耐食性が優れた熱交換器用アルミニウム合金材 |
JP2004264692A (ja) * | 2003-03-03 | 2004-09-24 | Tadahiro Omi | 可視光反射部材 |
JP2005325430A (ja) * | 2004-05-17 | 2005-11-24 | Kobe Steel Ltd | オープンラック式気化器用伝熱管 |
WO2006134737A1 (ja) * | 2005-06-17 | 2006-12-21 | Tohoku University | 金属酸化物膜、積層体、金属部材並びにその製造方法 |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2013011564A (ja) * | 2011-06-30 | 2013-01-17 | Ihi Corp | 腐食疲労試験装置 |
KR20160064426A (ko) | 2014-11-28 | 2016-06-08 | 삼성중공업 주식회사 | 오픈 랙식 기화기가 탑재된 선박 |
WO2023246018A1 (zh) * | 2022-06-20 | 2023-12-28 | 乳源东阳光优艾希杰精箔有限公司 | 一种高耐腐蚀性集流管料及其制备方法和应用 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP5336797B2 (ja) | 2013-11-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4796362B2 (ja) | Lng気化器用伝熱管およびその製造方法 | |
Kourtidou et al. | Deposition of Ni-Al coatings by pack cementation and corrosion resistance in high temperature and marine environments | |
JP5336797B2 (ja) | オープンラック式気化器の伝熱管およびヘッダー管の製造方法 | |
US8404097B2 (en) | Process for plating a metal object with a wear-resistant coating and method of coating | |
Xue et al. | Characterization of the corrosion performances of as‐cast Mg–Al and Mg–Zn magnesium alloys with microarc oxidation coatings | |
US20110132769A1 (en) | Alloy Coating Apparatus and Metalliding Method | |
Liu et al. | Galvanic corrosion protection of Al-alloy in contact with carbon fibre reinforced polymer through plasma electrolytic oxidation treatment | |
JP5144629B2 (ja) | オープンラック式気化器の伝熱管およびヘッダー管 | |
JP2009001854A (ja) | 容器用鋼板 | |
JP2017166771A (ja) | アルミニウム合金製部材及びlng気化器 | |
JP2017211141A (ja) | アルミニウム合金製部材及びlng気化器 | |
JP5385754B2 (ja) | 熱交換部材 | |
JP5164008B2 (ja) | 耐食性アルミニウム合金部材ならびに伝熱管またはヘッダー管 | |
JP5572128B2 (ja) | 耐食性アルミニウム合金部材、および、オープンラック式気化器の伝熱管またはヘッダー管 | |
JP2009144936A (ja) | 耐久性部材、および、これを用いたオープンラック式気化器 | |
JP2009203497A (ja) | 高耐食性めっき鋼材およびその製造方法 | |
JP2007078049A (ja) | Lng気化器用伝熱管とそれを用いたlng気化器 | |
WO2008029979A1 (en) | Repair method of pitting damage or cracks of metals or alloys by using electrophoretic deposition of nanoparticles | |
TW202229003A (zh) | 不鏽鋼材料結構及其表面製作方法 | |
Koivuluoto | Corrosion resistance of cold-sprayed coatings | |
JP5194267B2 (ja) | 緻密表面層をもつサーメット皮膜の形成方法とサーメット皮膜被覆部材 | |
JP5194266B2 (ja) | サーメット皮膜の形成方法 | |
Kawakita et al. | Corrosion resistance of HastelloyC coatings formed by an improved HVOF thermal spraying process | |
JP6151228B2 (ja) | オープンラック型気化器用伝熱管およびその製造方法 | |
Sperandio et al. | Influence of silicon on the corrosion behavior of AleZneIn sacrificial anode |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20110204 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20120620 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20120703 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20121120 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20130716 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20130802 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5336797 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |