JP2009112065A

JP2009112065A - モールドモータ

Info

Publication number: JP2009112065A
Application number: JP2007278564A
Authority: JP
Inventors: Yasuyuki Okumura; 康之奥村
Original assignee: Panasonic Corp
Current assignee: Panasonic Corp
Priority date: 2007-10-26
Filing date: 2007-10-26
Publication date: 2009-05-21

Abstract

【課題】モールドモータに簡単で安価な方法で導電層を形成するだけで、ベアリング電流を完璧に消滅させて軸受け部の磨耗、損傷、破壊等を完璧に解消することができるモールドモータを提供することを目的とする。
【解決手段】絶縁層３で被服された固定子鉄心２にコイル４を巻回した後、絶縁樹脂にてモールド一体成形したモータフレーム８の内周面に第１の導電層１８、同外周面に第２の導電層２０を設け、モータフレーム８の表面全体に導電層を設けて、コイル４を巻回した固定子鉄心２を第１の導電層１８と第２の導電層２０で完全密閉することにより、コイル４と回転子９を該導電層で静電遮蔽することにより、ベアリング電流を完璧に消滅させ、ベアリング電流が原因で発生していた軸受部の磨耗、損傷、破壊等を完璧に解消することができるモールドモータが得られる。
【選択図】図１

Description

本発明は、モールドモータに関するものである。

従来より、固定子鉄心に巻き線を巻回した鉄心をモールド樹脂によってモールド成型してハウジングを形成し、この内部に軸受けを介して回転子を内臓するモールドモータがある。上記のモールドモータは、固定子鉄心および巻き線がモールド樹脂で覆われているため、アースについてはあまり考慮する必要はないが、インバータ装置を使用してモールドモータを使用する場合、インバータ装置のスイッチング時に生じる急峻な電圧変化に起因して、高周波誘導に基づいて発生する軸電圧およびベアリング電流によって内輪部、外輪部の軌道面ならびに転導体表面に発生する電食と呼ばれるベアリング損傷が発生する場合がある。本発明は、電食によるベアリング損傷を防止するインバータ駆動されるベアリング装置を用いた回転電機に発生する電食防止装置を搭載したモールドモータに関する。

ベアリングの電食対策が施されていない従来のモールドモータの電食発生のメカニズムについて説明する。従来のこの種の電食防止機能が付いたモールドモータは、例えば特許文献１に記載されているモータ構造がある。従来のブラシレスモータについて、図１１から図１８を用いて説明する。

図１１は、特許文献１の従来のモールドモータの構造断面図である。図において、モールドモータ１０１はブラシレスＤＣモータであって、鋼板を積層した固定子鉄心１０２に絶縁層１０３を形成し、この絶縁層１０３にコイル１０４が巻回されている。この固定子鉄心１０２、絶縁層１０３、コイル１０４、および、コイル１０４の一部分であってコイル１０４が固定子鉄心からはみ出したコイルエンド部１０５をモールド樹脂によって覆い、略円筒状のモータフレーム１０６が形成されている。

モータフレーム１０６の出力側には、ドーナツ状の配線基板１０７が図示するように取り付けられている。このモールドモータ１０１はブラシレスＤＣモータなので、この配線基板１０７には、ＰＷＭ制御によりモールドモータ１０１を駆動するインバータ装置が組み込まれている。モータフレーム１０６の出力側の端面には金属製のブラケット１０８がモータフレーム１０６に埋設されている。モータフレーム１０６の内側には空隙を介して回転子１０９が挿入されている。その回転子１０９の回転軸１１０の両側には２つのベアリング１１１、１１２が取り付けられている。その２つのベアリングは、図示するように、それぞれ、ブラケット１０８とモータフレーム１０６のモールド樹脂に保持されている。回転子１０９は、回転軸１１０が２つのベアリング１１１および１１２に支承され回転することが可能である。

図１２は、特許文献１の従来のモールドモータの各部間の静電結合容量の分布状況を示すモデル図である。図示するように、コイル１０４は強磁性体である固定子鉄心１０２に巻回されているので、コイル１０４には比較的大きな等価インダクタンスＬｃが存在している。一般的に、モールドモータではコイルエンド１０５は、回転子１０９と接近した位置に配置されるので、コイル１０４と回転子１０９の間には静電結合容量Ｃｃｒが存在する。コイル１０４は、絶縁層１０３をはさんで固定子鉄心１０２と接近した位置に配置されているので、コイル１０４の巻き取り方向に沿って、コイル１０４と固定子鉄心１０２の間にも比較的大きな静電結合容量Ｃｃｓが存在する。モールドモータ１０１はブラシレスＤＣモータなので、一般的に、固定子鉄心１０２と回転子１０９の間の空隙間隔は、例えば、０．３５〜０．５ｍｍの範囲内に収まるように、狭く設計されるので、固定子鉄心１０２と回転子１０９の間にも比較的大きなエアーギャップ容量Ｃｒｓが存在する。さらに、コイル１０４とブラケット１０８の間に静電結合容量Ｃｂｃ、ブラケット１０８と回転子１０９の間に静電結合容量Ｃｂｒ、固定子鉄心１０２とブラケット１０８の間に静電結合容量Ｃｂｓが存在している。ベアリング１１１の内輪−外輪間には、転動体をはさんで内輪−外輪間の静電結合容量Ｃｂ１が存在している。

図１３は、特許文献１の従来のモールドモータが高速で回転するときのベアリングの状態を示す側面図である。図示するように、ベアリング１１１の転動体１４２は、潤滑油１１３で浸された内輪１１４と外輪１１５の間にできる中空に浮いた状態（以降、流体潤滑状態と称す）となる。この場合、内輪１１４と外輪１１５は常時非導通、時々導通する。

図１４は、特許文献１の従来のモールドモータのベアリングが流体潤滑状態となる場合において、モールドモータの各部の波形を説明するためのコモンモード等価回路である。図示するように、等価インダクタンスＬｃ、静電結合容量Ｃｃｒ、Ｃｃｓ、Ｃｒｓ、Ｃｂｒ、Ｃｂｃ、Ｃｂｓ、Ｃｓ、Ｃｂ１より構成され、図示する点線で囲んだような閉じた回路１１７が形成されている。

図１５は、特許文献１の従来のモールドモータのベアリングが流体潤滑状態となる場合において、ディスチャージモードのベアリング電流が発生するメカニズムを説明する各部のタイムチャートである。文献２で述べられているように、ベアリングが流体潤滑状態となる場合では、配線基板１０７に組み込まれたインバータ装置よりで図示するようなコモンモード電圧１１６がコイル１０４と大地間に印加されると、コモンモード電圧１１６の閉じた回路１１７の応答電圧として、ベアリング１１１の内輪１１４と外輪１１５の間に図示するような内輪−外輪間電圧が発生する。この内輪−外輪間電圧は、閉じた回路１１７に固有な伝達特性によって、コモンモード電圧の立ち上がりエッジにおいて、図示するような減衰振動する波形となる。次に、ベアリング１１１の内輪―外輪間の電圧、すなわち、ベアリング１１１の内輪−外輪間の寄生容量（静電結合容量ＣｂｒとＣｂ１の並列合成容量）にチャージされる電圧が、あるしきい値を超えると、外輪１１５、転動体１４２、内輪１１４の間の潤滑油１１３の油膜が絶縁破壊をおこし、静電結合容量Ｃｂｒに蓄積された内輪−外輪間電圧が放電し、図示するような、ディスチャージモードのベアリング電流が発生する。このディスチャージモートのベアリング電流は、ベアリングの内輪、転動体、および、外輪間の空隙部に発生する放電現象として発生し、ベアリングの放電破壊によるベアリング損傷の直接的な原因となるベアリング電流であり、１００Ｗクラスのモールドモータの場合、その最大ピーク電流は、数十ｍＡ〜数百ｍＡ程度であり、文献２で記載されているようにベアリングに与える損傷ストレスは大きい。

図１６は、特許文献１の従来のモールドモータが低速で回転しているときのベアリングの状態を示す側面図である。この場合、内輪１１４は、転動体１４２を介して外輪１１５と常に接触した状態（以降、境界潤滑状態と称す）となり、内輪１１４と外輪１１５は接触しており常に電気的に導通する。

図１７は、特許文献１の従来のモールドモータのベアリングが境界潤滑状態となる場合において、モールドモータの各部の波形を説明するためのコモンモード等価回路である。図１４で説明したベアリングが流体潤滑状態となる場合のコモンモード等価回路と異なるのは、ベアリング１１１が常に導通しており、ベアリング１１１の電気的表現であるスイッチが閉じた状態となっているところである。図示するように、等価インダクタンスＬｃ、静電結合容量Ｃｓｒ、Ｃｃｓ、Ｃｒｓ、Ｃｂｒ、Ｃｂｃ、Ｃｂｓ、Ｃｓ、Ｃｂ１で構成され、図示する点線で囲んだような閉じた回路１１８が形成されている。

図１８は特許文献１の従来のモールドモータのベアリングが境界潤滑状態となる場合において、コンダクティブモードのベアリング電流が発生するメカニズムを説明する各部のタイムチャートである。特許文献２に述べられているように、ベアリングが境界潤滑状態の場合、配線基板１０７に組み込まれたインバータ装置より図１８で図示するようなコモンモード電圧１１６がコイル１０４と大地間に印加されると、コモンモード電圧１１６の閉じた回路１１８の応答電流として、ベアリング１１１に図示するようなコンダクティブモードのベアリング電流が発生する。このベアリング電流は、閉じた回路１１８に固有な伝達特性によって、コモンモード電圧の立ち上がりエッジにおいて、図示するように振動する。ここで、内輪―外輪間電圧は、ベアリング１１１の内輪１１４と外輪１１５が導通しているので０Ｖを維持する。コンダクティブモートのベアリング電流は、１００Ｗクラスのモールドモータの場合、その振幅は、数十ｍＡ程度であり、ベアリングが導通している時にベアリングを通過する電流なので、ベアリングに与える損傷ストレスはディスチャージモードのベアリング電流ほど大きいものでないが、インバータ装置よりコモンモード電圧が発生する都度、必ず発生し、その発生頻度が多く、ベアリングに与える損傷ストレスを無視できない。

以上で説明したように、ベアリング電流による電食対策機能を備えていない特許文献１のモールドモータでは、ベアリングが流体潤滑状態のときに発生するベアリングに与える損傷ストレスの大きいディスチャージモードのベアリング電流と、ベアリングが境界潤滑状態のときに発生する発生頻度が多くベアリングに与える損傷ストレスを無視できないコンダクティブモードのベアリング電流が発生し、これらのベアリングに損傷ストレスを与えるベアリング電流が発生するので、経年変化により、ベアリングの電食が発生していた。

また、この種のこの種の電食防止機能が付いたモールドモータは、モータフレームの出力側のみに金属製のブラケットが設けられたモールドモータの場合、ブラケットと固定子鉄心を導体で接続することによって、ブラケットと固定子鉄心を短絡して電食の発生を防止したものが知られている（例えば、特許文献３参照）。

図１９は、特許文献３の従来のモールドモータの構造断面図である。以下、その電食防止機能について図を参照しながら説明する。なお、図１９のモールドモータの説明では、図１で説明した従来のモールドモータ１０１と共通する部分の構成の説明は省略し、従来のモールドモータ１０１と異なる部分の構成の説明をする。

図示すように、モールドモータ１１９はブラシレスＤＣモータであって、固定子鉄心１０２にはシンシュレータ１２０が固定されている。固定子鉄心１０２の外周部に接触または溶接した鉄心接続端子１２１は、インシュレータ１２０に溶接する等してインシュレータ１２０に接続されている。固定子鉄心１０２と鉄心接続端子１２１の溶接はコイル１０４を固定子鉄心１０２に巻装する前でも問題はない。さらに、モータフレーム１０６の少なくとも１箇所にブラケット接続端子１２２を支持できる溝を設けて、位置決めされたインシュレータ１２０にブラケット接続端子１２２を接続し、はんだ又は溶接することで、固定子鉄心１０２とブラケット１０８が導通可能となる。ブラケット接続端子１２２は、モータフレーム１０６のモールド完成端面より突き出た構成とし、ブラケット１０８を圧入すると同時にブラケット接続端子１２２を変形させてブラケット１０８に固定される構造となっており、その結果、固定子鉄心１０２は、鉄心接続端子１２１、インシュレータ１２０、および、ブラケット接続端子１２２を介してブラケット１０８に短絡接続される。

上記構成のモールドモータ１１９では、鉄心接続端子１２１、インシュレータ１２０、および、ブラケット接続端子１２２を介してブラッケト１０８と固定子鉄心１０２を短絡して同電位とすることによって、２つのベアリング１１１、１１２にかかる電圧を低減させて電食の発生を抑制させることができると特許文献には記載されている。

図１９で図示するように、コイル１０４は強磁性体である固定子鉄心１０２に巻回されているので、コイル１０４には比較的大きな等価インダクタンスＬｃが存在している。一般的に、モールドモータではコイルエンド１０５は、回転子１０９と接近した位置に配置されるので、コイル１０４と回転子１０９の間には静電結合容量Ｃｃｒが存在する。コイル１０４は、絶縁層１０３をはさんで固定子鉄心１０２と接近した位置に配置されているので、コイル１０４の巻き取り方向に沿って、コイル１０４と固定子鉄心１０２の間にも比較的大きな静電結合容量ＣＣｓが存在する。モールドモータ１１９はブラシレスＤＣモータなので、一般的に、固定子鉄心１０２と回転子１０９の間の空隙間隔は、例えば、０．３５〜０．５ｍｍの範囲内に収まるように狭く設計されるので、固定子鉄心１０２と回転子１０９の間にも比較的大きなエアーギャップ容量Ｃｒｓが存在する。さらに、コイル１０４とブラケット１０８間には静電結合容量Ｃｂｃ、回転子１０９とブラケット１０８間には静電結合容量Ｃｂｒ、ブラケット１０８と固定子鉄心１０２間には静電結合容量Ｃｂｓ、ベアリング１１１の内輪−外輪間には、転動体をはさんで内輪−外輪間の静電結合容量Ｃｂ１が存在している。

図２０は、特許文献３の従来のモールドモータのベアリングが流体潤滑状態となる場合のモールドモータのコモンモード等価回路である。図示するように、等価インダクタンスＬｃ、静電結合容量Ｃｃｒ、Ｃｃｓ、Ｃｒｓ、Ｃｂｒ、Ｃｂｃ、Ｃｓ、Ｃｂ１より構成され、図示する点線で囲んだような閉じた回路１２３が形成される。

図示するように、ベアリングが流体潤滑状態となる場合、配線基板１０７に組み込まれたインバータ装置より、図１５で図示したのと同じようなコモンモード電圧１１６がコイル１０４と大地間に印加されると、コモンモード電圧１１６に対する閉じた回路１２３の応答電圧として、ベアリング１１１の内輪と外輪の間に図１５で図示したのと同じような内輪−外輪間電圧が発生する。この内輪−外輪間電圧は、閉じた回路１２３に固有な伝達特性によって、コモンモード電圧の立ち上がりエッジにおいて、図１５で図示したのと同じような減衰振動する波形となる。次に、ベアリング１１１の内輪―外輪間の電圧、すなわち、ベアリング１１１の内輪−外輪間の寄生容量（静電容量ＣｂｒとＣｂ１の並列合成容量）にチャージされる電圧が、あるしきい値を超えると、図１５で図示したのと同じように、外輪、転動体、内輪の間の潤滑油の油膜が絶縁破壊をおこし、ベアリングの内輪、転動体、および、外輪間の空隙部に放電現象が発生し、このときの放電破壊によるベアリング損傷の直接的な原因となるベアリングに与える損傷ストレスの大きいディスチャージモードのベアリング電流が発生する。

図２１は、特許文献３の従来のモールドモータのベアリングが境界潤滑状態となる場合のモールドモータのコモンモード等価回路である。ベアリングが境界潤滑状態となる場合においても、流体潤滑状態の場合と同様に、等価インダクタンスＬｃ、静電結合容量Ｃｃｒ、Ｃｃｓ、Ｃｒｓ、Ｃｂｒ、Ｃｂｃ、Ｃｓ、Ｃｂ１より構成され、図示する点線で囲んだような閉じた回路１２４が形成される。

図２０と図２１の相違点は、ベアリングが流体潤滑状態となる図２０ではベアリング１１１は電気的に開放状態であり、ベアリングが境界潤滑状態となる図２１ではベアリング１１１は電気的に導通状態であると言う点だけである。

図示するように、ベアリングが境界潤滑状態となる場合、図１８で図示したのと同じようなコモンモード電圧１１６がコイル１０４と大地間に印加されると、コモンモード電圧１１６に対する閉じた回路１２４の応答電流として、ベアリング１１１に図１８で図示したのと同じようなコンダクティブモードのベアリング電流が発生する。このベアリング電流は、閉じた回路１２４に固有な伝達特性によって、コモンモード電圧の立ち上がりエッジにおいて、図１８で図示したのと同じような振動する波形となる。このコンダクティブモートのベアリング電流は、ベアリング１１１の内輪と外輪が導通している時にベアリングを通過する電流なので、ベアリングに与える損傷ストレスはディスチャージモードのベアリング電流ほど大きいものでないが、インバータ装置よりコモンモード電圧が発生する都度、必ず発生し、その発生頻度は多いので、ベアリングに与える損傷ストレスを無視できない。

以上で説明したように、固定子鉄心とブラケットを短絡するという構成の特許文献３のモールドモータでは、ベアリング電流を抑制することができるという可能性はあるが、ベアリングが流体潤滑状態のときに、ベアリングに与える損傷ストレスの大きいディスチャージモードのベアリング電流が発生し、さらに、ベアリングが境界潤滑状態のときに、発生頻度が多く、ベアリングに与える損傷ストレスを無視できないコンダクティブモードのベアリング電流が発生するので、ベアリングに損傷ストレスを与えるこれらのベアリング電流を完全に消滅できないので、経年変化によるベアリングの電食を完全に防止できなかった。

次に、別の電食対策が施された従来のモールドモータについて説明する。従来、この種の電食防止機能が付いたモールドモータは、出力側のブラケットと反出力側のブラケットの両方に金属製のブラケットが設けられたモールドモータの場合、モータフレームの内周面に塗布された導電塗料によって、出力側のブラケットと反出力側のブラケットを短絡して電食の発生を防止したものが知られている（例えば、特許文献４参照）。

図２２は、特許文献４の従来のモールドモータの各部間の静電結合容量の分布状況を示すモデル図である。図示すように、モールドモータ１２５はブラシレスＤＣモータであって、鋼板を積層した固定子鉄心１２６に絶縁層１２７を形成し、この絶縁層１２７を介して固定子鉄心１２６にコイル１２８が巻回されている。コイル１２８の固定子鉄心１２６からはみ出したコイルエンド１２９の付近であって、モールドモータ１２５の出力側にはドーナツ状の配線基板１３０が設けられている。このモールドモータ１２５はブラシレスＤＣモータなので、この配線基板１３０には、ＰＷＭ制御によりブラシレスＤＣモータを駆動するインバータ装置が組み込まれている。さらに、固定子鉄心１２６、絶縁層１２７、コイル１２８、および、コイルエンド１２９を、固定子鉄心１２６の端面の露出部が形成されるように、モールド樹脂によって一体成形して略円筒状のモータフレーム１３１が形成されている。モータフレーム１３１の出力側、および、反出力側の端面には金属製のブラケット１３２、ブラケット１３３がそれぞれモータフレーム１３１と一体に埋設されている。

次に、ブラケット１３２およびブラケット１３３を嵌合する部分を含むモータフレーム１３１の内周面に導電塗料を塗布して導電層１３４を形成する。前述したように、モータフレーム１３１には、固定子鉄心１２６の端面の露出部が形成されているので、導電塗料をモータフレーム１３１の内周面に塗布すると、導電塗料と固定子鉄心は電気的に導通する。ここで、一般的に、モータフレームの内周面と回転子間のギャップ間隔は、例えば、０．３５〜０．５ｍｍの範囲内に収まるように設計する必要があるため、例えば、厚さ０．０５ｍｍ以下の導電層が形成されるように、モータフレームの内周面に均一な厚さで導電塗料を塗布する必要があることから、導電塗料塗布にはエアーブラシを使うことが効果的であり、エアーブラシを使って導電塗料を塗装する場合、外周面にマスク処理を施したモータフレーム１３１の表面全体を、エアーブラシを使って導電塗料で塗布した後、外周面に貼り付けたマスクを取りはずす等の工程が必要となる。

さらに、モータフレーム１３１の内周面には回転子１３５が収納される。回転子１３５には金属製の回転軸１３６が取付けられており、回転軸１３６の両端はベアリング１３７〜ベアリング１３８を介してブラケット１３２〜ブラケット１３３が、それぞれ、回転自在に取付けられている。このブラケット１３２はモータフレーム１３１の出力側端面に、ブラケット１３３はモータフレーム１３１の反出力側端面に嵌合されている。

上記構成のモールドモータであると、ベアリング１３７が取付けられているブラッケット１３２と、ベアリング１３８が取付けられている金属製のブラケット１３３とは導電層１３４を介して電気的に短絡されることになる。そのため、２個のブラケット１３２、１３３の電位が同電位となり、循環電流が発生することがなく、ベアリング１３７〜ベアリング１３８においてベアリング電流が発生しないので、電食を防止することができると特許文献４には記載されている。

次に、特許文献３の電食対策が施されたモールドモータ１２５でもベアリング電流が発生するメカニズムについて説明する。図２２に図示するように、コイル１２８は強磁性体である固定子鉄心１２６に巻回されているので、比較的大きな等価インダクタンスＬｃが存在する。回転子１３５と固定子鉄心１２６は、空隙間隔が、例えば、０．３５〜０．５ｍｍの範囲内に収まるように近い位置に配置されるので、回転子１３５と固定子鉄心１２６の間には比較的大きなエアーギャップ容量Ｃｒｓが存在する。コイル１２８は厚みの小さな絶縁層１２７を隔てて固定子鉄心１２６に巻回されているので、コイルの巻き取り方向に沿ってコイル１２８と固定子鉄心１２６間に比較的大きな静電結合容量Ｃｃｓが存在する。コイルエンド１２９と回転軸１３６の間には、図示するようにコイルエンド１２９と回転軸１３６の間の静電結合容量Ｃｃｒが存在する。特に、ここでは図示していないが、回転軸１３６に金属製のファンのような導体でできた回転体が取り付けられた場合は、該金属製ファンと回転軸１３６間の静電結合容量が静電結合容量Ｃｒｓに並列に追加接続されることになるので、この静電結合容量Ｃｃｒは、無視できない大きさの静電結合容量となる。さらに、ブラケット１３２と大地の間にも静電結合容量Ｃｓが存在している。ベアリング１３７の内輪−外輪間には、転動体をはさんで内輪−外輪間の静電結合容量Ｃｂ１が存在している。ベアリング１３８の内輪−外輪間には、転動体をはさんで内輪−外輪間の静電結合容量Ｃｂ２が、存在している。

図２３は、特許文献４の従来のモールドモータのベアリングが流体潤滑状態の場合のモールドモータのコモンモード等価回路である。図示するように、等価インダクタンスＬｃ、静電結合容量Ｃｃｓ、Ｃｒｓ、Ｃｓ、Ｃｂ１、Ｃｂ２より構成される閉じた回路１４０が形成される。ベアリングが流体潤滑状態となる場合、配線基板１３０に組み込まれたインバータ装置より図１５で図示したのと同じようなコモンモード電圧１３９がコイル１２８と大地間に印加されると、コモンモード電圧１３９の閉じた回路１４０の応答電圧として、ベアリング１３２の内輪と外輪の間に図１５で図示したのと同じような内輪−外輪間電圧が発生する。この内輪−外輪間電圧は、閉じた回路１４０に固有な伝達特性によって、コモンモード電圧の立ち上がりエッジにおいて、図１５で図示したのと同じような減衰振動する波形となる。次に、ベアリング１３７の内輪―外輪間の電圧、すなわち、ベアリング１３７の内輪−外輪間の寄生容量（静電容量Ｃｒｓ、Ｃｂ１、および、Ｃｂ２の並列合成容量）にチャージされる電圧が、あるしきい値を超えると、図１５で図示したのと同じように、外輪、転動体、内輪の間の潤滑油の油膜が絶縁破壊をおこし、ベアリングの内輪、転動体、および、外輪間の空隙部に放電現象が発生し、このときの放電破壊によるベアリング損傷の直接的な原因となるベアリングに与える損傷ストレスの大きいディスチャージモードのベアリング電流が発生する。

図２４は、特許文献４の従来のモールドモータのベアリングが境界潤滑状態の場合のモールドモータのコモンモード等価回路である。図２３と図２４の相違点は、ベアリングが流体潤滑状態となる図２３ではベアリング１３７〜ベアリング１３８は電気的に開放状態であり、ベアリングが境界潤滑状態となる図２４ではベアリング１３７〜ベアリング１３８は電気的に導通状態であると言う点だけである。図示するように、等価インダクタンスＬｃ、静電結合容量Ｃｃｓ、Ｃｒｓ、Ｃｓ、Ｃｂ１、Ｃｂ２より構成される閉じた回路１４１が形成される。ベアリングが境界潤滑状態となる場合、図１８で図示したのと同じようなコモンモード電圧１３９がコイル１２８と大地間に印加されると、コモンモード電圧１３９の閉じた回路１４１の応答電流として、ベアリング１３７に図１８で図示したのと同じようなコンダクティブモードのベアリング電流が発生する。このベアリング電流は、閉じた回路１４１に固有な伝達特性によって、コモンモード電圧の立ち上がりエッジにおいて、図１８で図示したのと同じように振動する波形となる。このコンダクティブモートのベアリング電流は、ベアリング１３７の内輪と外輪が導通している時にベアリングを通過する電流なので、ベアリングに与える損傷ストレスはディスチャージモードのベアリング電流ほど大きいものでないが、インバータ装置よりコモンモード電圧が発生する都度、必ず発生し、その発生頻度が多く、ベアリングに与える損傷ストレスを無視できない。

以上で説明したように、特許文献４のモールドモータ１２５の場合、モータフレーム内周面に均一な厚さで導電塗料を塗布する必要があることから、導電塗料塗布にはエアーブラシを使う必要があるが、この場合、外周面にマスク処理を施したモータフレーム１３１の側面全体をエアーブラシを使って導電塗料で塗布した後、外周面に貼り付けたマスクを取りはずす等の工程が必要であり、マスク取り付け処理工程と、マスク取り外し処理工程のための工数とコストをかける必要があった。また、ベアリング電流による電食対策機能として、２つのブラケットをモータフレームの内周面に塗布した導電塗料で短絡して電食対策した特許文献４のモールドモータでも、ベアリングが流体潤滑状態のときに、ベアリングに与える損傷ストレスの大きいディスチャージモードのベアリング電流が発生し、ベアリングが境界潤滑状態のときに、発生頻度が多く、ベアリングに与える損傷ストレスを無視できないコンダクティブモードのベアリング電流が発生するため、ベアリングに損傷ストレスを与えるこれらのベアリング電流を完全に消滅できないので、経年変化によるベアリングの電食を完全に防止することができなかった。
特開２００４−２４２４１３号公報特開２０００−２７０５０７号公報（第２頁〜第６頁）特開２００７−１５９３０２号公報（第１１頁、第１図、第２図）特開２００７−８９３３８号公報（第６頁、第１図）

以上で説明したように、ベアリング電流による電食対策機能を備えていない従来のモールドモータでは、ベアリングが流体潤滑状態のときに発生するベアリングに与える損傷ストレスの大きいディスチャージモードのベアリング電流と、ベアリングが境界潤滑状態のときに発生する発生頻度が多く、ベアリングに与える損傷ストレスを無視できないコンダクティブモードのベアリング電流が発生し、これらのベアリングに損傷ストレスを与えるベアリング電流を完全に解消することができないため、ベアリング電流による損傷ストレスを与えつづけたベアリングに、いつかは電食が発生してしまうという課題があり、これらのベアリング電流を完全に消滅させて、完全に電食を防止することができる電食対策機能を備えた構造のモールドモータを提供することが要求されている。

また、ベアリング電流による電食対策機能として、固定子鉄心とブラケットを短絡した従来のモールドモータでも、ベアリングが流体潤滑状態のときに発生するベアリングに与える損傷ストレスの大きいディスチャージモードのベアリング電流と、ベアリングが境界潤滑状態のときに発生する発生頻度が多く、ベアリングに与える損傷ストレスを無視できないコンダクティブモードのベアリング電流が発生し、これらのベアリングに損傷ストレスを与えるベアリング電流を完全に解消することができないため、ベアリング電流による損傷ストレスを与えつづけたベアリングに、いつかは電食が発生してしまうという課題があり、これらのベアリング電流を完全に消滅させて、完全に電食を防止することができる電食対策機能を備えた構造のモールドモータを提供することが要求されている。

また、ベアリング電流による電食対策機能として、２つのブラケットをモータフレームの内周面に塗布した導電塗料で短絡して電食対策した従来のモールドモータでも、ベアリングが流体潤滑状態のときに発生するベアリングに与える損傷ストレスの大きいディスチャージモードのベアリング電流と、ベアリングが境界潤滑状態のときに発生する発生頻度が多く、ベアリングに与える損傷ストレスを無視できないコンダクティブモードのベアリング電流が発生し、これらのベアリングに損傷ストレスを与えるベアリング電流を完全に解消することができないため、ベアリング電流による損傷ストレスを与えつづけたベアリングに、いつかは電食が発生してしまうという課題があり、これらのベアリング電流を完全に消滅させて、完全に電食を防止することができる電食対策機能を備えた構造のモールドモータを提供することが要求されている。

また、ベアリング電流による電食対策機能として、２つのブラケットをモータフレームの内周面に塗布した導電塗料で短絡して電食対策した従来のモールドモータでは、回転子とモータフレーム間の空隙間隔を０．３５〜０．５ｍｍの範囲内に収まるように設計しなければならないため、モータフレーム内周面に一定の厚み以下の導電層が均一な厚さで形成されるように導電塗料を塗布する必要があることから、導電塗料の塗布にはエアーブラシを使う方法が効果的であるが、モータフレームをエアーブラシを使って導電塗料を塗布する場合、外周面にマスク処理を施したモータフレームの側面全体をエアーブラシを使って導電塗料で塗布した後、外周面に貼り付けたマスクを取りはずす等の工程が必要であり、マスク取り付け処理工程と、マスク取り外し処理工程のために工数とコストをかけなければならない課題があり、これらのマスク処理にかける工数とコストを解消できる電食対策機能を備えた構造のモールドモータを提供することが要求されている。

本発明は、このような従来の課題を解決するものであり、ベアリングに損傷ストレスを与えるベアリング電流を完璧に解消させてベアリングの電食を完全に防止することができ、また、エアーブラシを使って導電塗料で導電層を形成する場合に施す必要のあったマスク処理工程にかかる工数とコストを解消して工数が少なく安価な電食対策機能を備えた構造のモールドモータを提供することを目的としている。

本発明のモールドモータは上記目的を達成するために、樹脂にて絶縁された固定子鉄心にコイルを巻回した固定子をモールド樹脂にてモールド一体成形してモータフレームを設け、回転子を回転自在に保持するために回転子の回転軸の両端に取り付けられた２個のベアリングのうち、一方のベアリングをモータフレームに嵌合させた金属製のブラケットで保持し、他方のベアリングを前記モータフレームの内部に保持するようにしたインナーロータ型のモールドモータにおいて、前記モータフレームは回転子と対向するモータフレームの内周側表面に固定子鉄心端面の露出部が形成されるように前記固定子を覆う樹脂部を有し、前記モータフレームは、前記固定子鉄心端面の露出部に導通するように前記モータフレームの内周側表面の全面に形成した第１の導電層と、前記モータフレームの外周側表面の全面に形成した第２の導電層とを有し、前記固定子を前記第１の導電層と前記第２の導電層で囲って完全密閉状態にして前記コイルと前記回転子間を静電遮蔽したことを特徴とするモールドモータとしたものである。

この手段により、ベアリングに損傷ストレスを与えるベアリング電流を完璧に解消させてベアリングの電食を完全に防止することができ、また、エアーブラシを使って導電塗料で導電層を形成する場合に施す必要のあったマスク処理工程にかかる工数とコストを解消して工数が少なく安価な電食対策機能を備えた構造のモールドモータを提供することができる。

また、本発明のモールドモータは上記目的を達成するために、樹脂にて絶縁された固定子鉄心にコイルを巻回した固定子をモールド樹脂にてモールド一体成形してモータフレームを設け、回転子を回転自在に保持するために回転子の回転軸の両端に取り付けられた２個のベアリングを、それぞれ、モータフレームの出力側および反出力側の開口部に嵌合させた２個のブラケットで保持するようにしたインナーロータ型のモールドモータにおいて、前記モータフレームは回転子と対向するモータフレームの内周側表面に固定子鉄心端面の露出部が形成されるように前記固定子を覆う樹脂部を有し、前記モータフレームは、前記固定子鉄心端面の露出部と導通するように前記モータフレームの内周側表面の全面に形成した第１の導電層と、前記モータフレームの外周側表面の全面に形成した第２の導電層を有し、前記固定子を前記第１の導電層と前記第２の導電層で囲って完全密閉状態にして前記コイルと前記回転子間を静電遮蔽したことを特徴とするモールドモータとしたものである。

これにより、ベアリングに損傷ストレスを与えるベアリング電流を完璧に解消させてベアリングの電食を完全に防止することができ、また、エアーブラシを使って導電塗料で導電層を形成する場合に施す必要のあったマスク処理工程にかかる工数とコストを解消して工数が少なく安価な電食対策機能を備えた構造のモールドモータを提供することができる。

また、本発明のモールドモータは上記目的を達成するために、第１の導電層は、固定子鉄心端面の露出部に導通するようにモータフレームの内周側表面の全面を導電塗料で塗布して形成した導電層であることを特徴とする請求項１または請求項２記載のモールドモータとしたものである。

また、本発明のモールドモータは上記目的を達成するために、第２の導電層は、モータフレームの外周側表面の全面を導電塗料で塗布して形成した導電層であることを特徴とする請求項１または請求項２記載のモールドモータとしたものである。

また、本発明のモールドモータは上記目的を達成するために、第１の導電層は、固定子鉄心端面の露出部に導通するようにモータフレームの内周側表面の全面を透明導電塗料で塗布して形成した導電層であることを特徴とする請求項１または請求項２記載のモールドモータとしたものである。

また、本発明のモールドモータは上記目的を達成するために、第２の導電層は、モータフレームの外周面表面の全面を透明導電塗料で塗布して形成した導電層であることを特徴とする請求項１または請求項２記載のモールドモータとしたものである。

また、本発明のモールドモータは上記目的を達成するために、第１の導電層は、固定子鉄心端面の露出部に導通するようにモータフレームの内周側表面の全面を金属箔で覆うようにして形成した導電層であることを特徴とする請求項１または請求項２記載のモールドモータとしたものである。

また、本発明のモールドモータは上記目的を達成するために、第２の導電層は、モータフレームの外周面表面の全面を金属箔で覆うようにして形成した導電層であることを特徴とする請求項１または請求項２記載のモールドモータとしたものである。

また、本発明のモールドモータは上記目的を達成するために、第１の導電層は、固定子鉄心端面の露出部に導通するようにモータフレームの内周側表面の全面を金属立体で覆うようにして形成した導電層であることを特徴とする請求項１または請求項２記載のモールドモータとしたものである。

また、本発明のモールドモータは上記目的を達成するために、第２の導電層は、モータフレームの外周側表面の全面を金属立体で覆うようにして形成した導電層であることを特徴とする請求項１または請求項２記載のモールドモータとしたものである。

本発明によればベアリングに損傷ストレスを与えるベアリング電流を完璧に解消することができ、ベアリングの電食を完全に防止することができる電食対策機能を備えた構造のモールドモータを提供することができる。

また、エアーブラシを使って導電塗料で導電層を形成する場合に施す必要のあったマスク処理工程にかかる工数とコストを解消して工数が少なく安価な電食対策機能を備えた構造のモールドモータを提供することができる。

本発明の請求項１記載の発明は、固定子鉄心端面の露出部を含むモータフレームの内周面全体に第１の導電層を形成し、モータフレームの外周面全体に第２の導電層を形成することにより、コイルと固定子鉄心を第１の導電層および第２の導電層で囲って完全密閉状態として、コイルと回転子を静電遮蔽したものであり、これらの構成により、コイルと回転子間の静電結合容量およびコイルとブラケット間の静電結合容量を消滅させ、回転子とブラケット間の静電結合容量を回転子と固定子鉄心間の静電結合容量に並列接続させるという構成のコモンモード等価回路が形成されるので、従来のモールドモータのように、ベアリングが流体潤滑状態となる場合に、コイルと大地間に印加された電圧を、ベアリングの内輪―外輪間の寄生容量に発生する電圧として伝達する従来のモールドモータに存在していた閉じた回路が形成されなくなり、ベアリングが流体潤滑状態となる場合に、インバータ装置より供給されるコモンモード電圧に対する応答電圧として、ベアリングの内輪―外輪間の寄生容量に電圧が発生しなくなるので、内輪―外輪間に並列に接続される寄生容量に蓄積される内輪−外輪間電圧の放電現象として発生していたディスチャージモードのベアリング電流を完璧に消滅させることができるという作用を有する。

また、本発明の請求項１記載の発明は、固定子鉄心端面の露出部を含むモータフレームの内周面全体に第１の導電層を形成し、モータフレームの外周面全体に第２の導電層を形成することにより、コイルと固定子鉄心を第１の導電層および第２の導電層で囲って完全密閉状態として、コイルと回転子を静電遮蔽したものであり、これらの構成により、コイルと回転子間の静電結合容量およびコイルとブラケット間の静電結合容量を零にし、回転子とブラケット間の静電結合容量を回転子と固定子鉄心間の静電結合容量に並列接続させるコモンモード等価回路が形成されるので、従来のモールドモータのように、ベアリングが境界潤滑状態となる場合に、コイルと大地間に印加された電圧を、ベアリングの内輪―外輪間を流れる電流として伝達する従来のモールドモータに存在していた閉じた回路が形成されなくなり、ベアリングが境界潤滑状態となる場合に、インバータ装置より供給されるコモンモード電圧に対する応答電流として、ベアリングの内輪―外輪間を流れるコンダクティブモードのベアリング電流を完璧に消滅させることができるという作用を有する。

また、本発明の請求項１記載の発明は、固定子鉄心端面の露出部を含むモータフレームの内周面全体に第１の導電層を形成し、モータフレームの外周面全体に第２の導電層を形成することにより、コイルと固定子鉄心を第１の導電層および第２の導電層で囲って完全密閉状態として、コイルと回転子を静電遮蔽したものであり、これらの構成により、上記で述べたようなベアリングに与える損傷ストレスの大きいディスチャージモードのベアリング電流、および、損傷ストレスはディスチャージモードのベアリング電流ほど大きくないが発生頻度が多く、、ベアリングに与える損傷ストレスを無視できないコンダクティブモードのベアリング電流の両者を完璧に消滅することができ、これらのベアリング電流によるベアリングの電食を完璧に解消することができるという作用を有する。

また、本発明の請求項１記載の発明は、固定子鉄心端面の露出部を含むモータフレームの内周面全体に第１の導電層を形成し、モータフレームの外周面全体に第２の導電層を形成することにより、モータフレームの表面全体に導電層を設けたものであり、これらの構成により、エアーブラシを使って、モータフレームの側面全体に導電塗料を塗布して導電層を形成する場合、エアーブラシを使ってモータフレームの側面全体に導電塗料を塗布するだけで、従来のモールドモータで必要であったモータフレームの外周面のマスク処理にかける工数を解消することができるという作用を有する。

また、本発明の請求項２記載の発明は、固定子鉄心端面の露出部を含むモータフレームの内周面全体に第１の導電層を形成し、モータフレームの外周面全体に第２の導電層を形成することにより、コイルと固定子鉄心を第１の導電層および第２の導電層で囲って完全密閉状態として、コイルと回転子を静電遮蔽したものであり、これらの構成により、コイルと回転子間の静電結合容量およびコイルとブラケット間の静電結合容量を消滅させ、回転子とブラケット間の静電結合容量を回転子と固定子鉄心間の静電結合容量に並列接続させるという構成のコモンモード等価回路が形成されるので、従来のモールドモータのように、ベアリングが流体潤滑状態となる場合に、コイルと大地間に印加された電圧を、ベアリングの内輪―外輪間の寄生容量に発生する電圧として伝達する従来のモールドモータに存在していた閉じた回路が形成されなくなり、ベアリングが流体潤滑状態となる場合に、インバータ装置より供給されるコモンモード電圧に対する応答電圧として、ベアリングの内輪―外輪間の寄生容量に電圧が発生しなくなるので、内輪―外輪間に並列に接続される寄生容量に蓄積される内輪−外輪間電圧の放電現象として発生するディスチャージモードのベアリング電流を完璧に消滅させることができるという作用を有する。

また、本発明の請求項２記載の発明は、固定子鉄心端面の露出部を含むモータフレームの内周面全体に第１の導電層を形成し、モータフレームの外周面全体に第２の導電層を形成することにより、コイルと固定子鉄心を第１の導電層および第２の導電層で囲って完全密閉状態として、コイルと回転子を完全に静電遮蔽したものであり、これらの構成により、コイルと回転子間の静電結合容量およびコイルとブラケット間の静電結合容量を消滅させ、回転子とブラケット間の静電結合容量を回転子と固定子鉄心間の静電結合容量に並列接続させるという構成のコモンモード等価回路が形成されるので、従来のモールドモータのように、ベアリングが境界潤滑状態となる場合に、コイルと大地間に印加された電圧を、ベアリングの内輪―外輪間を流れる電流として伝達する従来のモールドモータに存在していた閉じた回路が形成されなくなり、ベアリングが境界潤滑状態となる場合に、インバータ装置より供給されるコモンモード電圧に対する応答電圧として、ベアリングの内輪―外輪間を流れるコンダクティブモードのベアリング電流を完璧に消滅させることができるという作用を有する。

また、本発明の請求項２記載の発明は、固定子鉄心端面の露出部を含むモータフレームの内周面全体に第１の導電層を形成し、モータフレームの外周面全体に第２の導電層を形成することにより、コイルと固定子鉄心を第１の導電層および第２の導電層で囲って完全密閉状態として、コイルと回転子を静電遮蔽したものであり、これらの構成により、上記で述べたようなベアリングに与える損傷ストレスの大きいディスチャージモードのベアリング電流、および、損傷ストレスはディスチャージモードのベアリング電流ほど大きくないが発生頻度が多く、ベアリングに与える損傷ストレスを無視できないコンダクティブモードのベアリング電流の両者を完璧に消滅することができ、これらのベアリング電流によるベアリングの電食を完璧に解消することができるという作用を有する。

また、本発明の請求項２記載の発明は、固定子鉄心端面の露出部を含むモータフレームの内周面全体に第１の導電層を形成し、モータフレームの外周面全体に第２の導電層を形成することにより、モータフレームの表面全体に導電層を設けたものであり、これらの構成により、エアーブラシを使って、モータフレームの側面全体に導電塗料を塗布して導電層を形成する場合、エアーブラシを使ってモータフレームの側面全体に導電塗料を塗布するだけで、従来のモールドモータで必要であったモータフレームの外周面のマスク処理にかける工数を解消することができるという作用を有する。

また、本発明の請求項３記載の発明は、第１の導電層は、モータフレームの内周面全体を導電塗料で塗布して形成した導電層としたものであり、請求項１または請求項２に記載したモータフレームの内周面全体に、容易な工程で迅速に導電層を形成できるという作用を有する。

また、本発明の請求項４記載の発明は、第２の導電層は、モータフレームの内周面全体を導電塗料で塗布して形成した導電層としたものであり、請求項１または請求項２に記載したモータフレームの内周面全体に、容易な工程で迅速に導電層を形成できるという作用を有する。

また、本発明の請求項５の発明は、第１の導電層は、モータフレームの内周面全体を透明導電塗料で塗布して形成した導電層としたものであり、請求項１または請求項２に記載したモータフレームの内周面全体に、容易な工程で迅速に導電層を形成できるだけでなく、導電塗料の外観上の違和感がなくなるという作用を有する。

また、本発明の請求項６の発明は、第２の導電層は、モータフレームの外周面全体を透明導電塗料で塗布して形成した導電層としたものであり、請求項１または請求項２に記載したモータフレームの外周面全体に、容易な工程で迅速に導電層を形成できるだけでなく、導電塗料の外観上の違和感がなくなるという作用を有する。

また、本発明の請求項７の発明は、第１の導電層は、モータフレームの内周面全体を金属箔で覆うようにして形成した導電層としたものであり、請求項１または請求項２に記載したモータフレームの内周面全体に、均一な厚さの導電層を確実に形成することができるという作用を有する。

また、本発明の請求項８の発明は、第２の導電層は、モータフレームの外周面全体を金属箔で覆うようにして形成した導電層としたものであり、請求項１または請求項２に記載したモータフレームの内周面全体に、均一な厚さの導電層を確実に形成することができるという作用を有する。

また、本発明の請求項９の発明は、第１の導電層は、モータフレームの内周面全体を金属立体で覆うようにして形成した導電層としたものであり、請求項１または請求項２に記載したモータフレームの内周面全体に、均一な厚さの導電層を迅速に形成することができるという作用を有する。

また、本発明の請求項１０の発明は、第２の導電層は、モータフレームの内周面全体を金属立体で覆うようにして形成した導電層としたものであり、請求項１または請求項２に記載したモータフレームの内周面全体に、均一な厚さの導電層を迅速に形成することができるという作用を有する。

以下、本発明の実施の形態について図面を参照しながら説明する。

（実施の形態１）
図１は、本発明の実施の形態１のモールドモータの構造を説明するための構造断面図である。図示するように、モールドモータ１はブラシレスＤＣモータであって、鋼板を積層した固定子鉄心２に絶縁層３を形成し、この絶縁層３を介して固定子鉄心２にコイル４が巻回されている。この固定子鉄心２、絶縁層３、コイル４、およびコイル４の一部分であって、コイル４が固定子鉄心２からはみ出したコイルエンド部５から形成される固定子６を、例えばエポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂などのモールド樹脂７によって覆い、略円筒状のモータフレーム８が形成されている。ここで、モータフレーム８の内側には空隙を介して回転子９が挿入されており、回転子９と対向するモータフレーム８の内周側表面１０に固定子鉄心端面１１の露出部１２が形成されるように固定子６をモールド樹脂７で覆ってモータフレーム８が形成されている。モータフレーム８の開口部出力側には、ドーナツ状の配線基板１３が図示するように取り付けられている。

このモールドモータ１はブラシレスＤＣモータなので、この配線基板１３には、ＰＷＭ制御によりモールドモータ１を駆動するインバータ装置が組み込まれている。モータフレーム８の出力側の端面には金属製のブラケット１４がモータフレーム８に埋設されている。回転子９の中心に取り付けられた回転軸１５の両側には２つのベアリング１６、１７が取り付けられている。２つのベアリング１６、およびベアリング１７は、図示するように、ブラケット１４とモータフレーム８のモールド樹脂７にそれぞれ保持されている。回転子９は、回転軸１５が２つのベアリング１６およびベアリング１７に支承され回転することが可能である。モータフレーム８の内周側表面１０の全面には、固定子鉄心端面１１に形成された露出部１２と導通するように、例えば銀塗料のような導電塗料で塗布された第１の導電層１８が、形成されている。さらに、モータフレーム８の外周側表面１９の全面にも、銀塗料のような導電塗料で塗布された第２の導電層２０が形成されている。第１の導電層１８と第２の導電層２０により、モータフレーム８の表面全体に導電塗料が塗布されていることになり、コイル４を巻回した固定子鉄心２は、第１の導電層１８と第２の導電層２０により完全密閉されるので、コイル４は第１の導電層１８と第２の導電層２０により回転子９から完全に静電遮蔽されることになる。

図２は、実施の形態１のモールドモータの各部間の静電結合容量の分布状況を示すモデル図である。図２において、コイル４は強磁性体である固定子鉄心２に巻回されているので比較的大きな等価インダクタンスＬｃが存在している。コイル４は絶縁層３をはさんで固定子鉄心２と接近した位置に配置されているので、コイル４の巻き取り方向に沿って、コイル４と固定子鉄心２の間に比較的大きな静電結合容量Ｃｃｓが存在する。モールドモータ１はブラシレスＤＣモータなので、一般的に、固定子鉄心端面１１と回転子９間の空隙間隔は、例えば、０．３５〜０．５ｍｍの範囲内に収まるように狭く設計されるので、固定子鉄心２と回転子９の間にも比較的大きなエアーギャップ容量Ｃｒｓが存在する。ブラケット１４と回転子９の間には静電結合容量Ｃｂｒが存在している。ベアリング１６の内輪−外輪間には、転動体をはさんで内輪−外輪間の静電結合容量Ｃｂ１が存在している。さらに、ブラケット１４と大地の間には静電結合容量Ｃｓが存在している。

コイル４は固定子鉄心端面１１に形成された露出部を介して固定子鉄心２と導通する第１の導電層１８と第２の導電層２０により完全密閉、すなわち漏れなく密閉されるので、コイル４は第１の導電層１８と第２の導電層２０により回転子９と完全に静電遮蔽され、従来のモールドモータ１０１に存在していたコイル１０４と回転子１０９間の静電結合容量Ｃｃｒは、実施の形態１のモールドモータ１には存在しなくなる。さらに、従来のモールドモータ１０１に存在していたブラケット１４とコイル４間のような静電結合容量Ｃｃｂは、ブラケットが固定子鉄心２と導通してしまうため、コイル４と固定子鉄心２間の静電結合容量Ｃｃｓに並列接続される回路構成となり、静電結合容量Ｃｃｓの一部となる。

図３は、実施の形態１のモールドモータのベアリングが流体潤滑状態となる場合において、モールドモータの各部の波形を説明するためのコモンモード等価回路である。図示するように、図２で説明した等価インダクタンスＬｃ、静電結合容量Ｃｃｓ、Ｃｒｓ、Ｃｂｒ、Ｃｓ、Ｃｂ１より構成されるコモンモード等価回路２１が形成される。従来のモールドモータ１０１のコモンモード等価回路と比較した場合の大きな相違点は、従来のモールドモータに存在していたコイル４と回転子９間の静電結合容量Ｃｃｒが、コイル４が第１の導電層と第２の導電層により完全密閉された構成で回転子９と静電遮蔽されるので、静電結合容量Ｃｃｒは零となる点である。

さらに、ブラケット１４とコイル４間の静電結合容量Ｃｂｃは、ブラケット１４が固定子鉄心２と導通してしまうため、コイル４と固定子鉄心２間の静電容量Ｃｃｓの一部となり、従来のブラケット１４とコイル４間のみの静電結合容量はここでは存在しない。さらに、ブラケット１４と固定子鉄心２間の静電結合容量Ｃｂｒは、回転子９と固定子鉄心２間の静電結合容量Ｃｒｓに並列に接続される回路構成となる。ベアリング１６の内輪−外輪間には、静電結合容量Ｃｒｓ、Ｃｂｒ、および、Ｃｂ１を並列接続した寄生容量が存在する。

図３に図示するコモンモード等価回路２１から明らかなように、配線基板１３のインバータ装置から供給されるコモンモード電圧２２がコイル４に印加されても、本実施の形態１のモールドモータ１では、静電結合容量Ｃｃｒが消滅するので、従来のモールドモータ１０１、１１９、またはモールドモータ１２５に形成されたような閉じた回路１１７、１２３、または閉じた回路１４０は形成されなくなり、コモンモード電圧２２に対する応答電圧として、従来のモールドモータ１０１、１１９、またはモールドモータ１２５に発生していたような流体潤滑状態のベアリング１６の内輪−外輪間に存在している寄生容量（すなわち、Ｃｒｓ、Ｃｂｒ、および、Ｃｂ１を並列接続した静電容量）に伝達される電圧は発生しない。

図４は、実施の形態１のモールドモータのベアリングが流体潤滑状態となる場合において、ディスチャージモードのベアリング電流が発生しないことを説明する各部のタイムチャートである。図３で説明したコモンモード等価回路２１の構成から明らかなように、配線基板１３に組み込まれたインバータ装置より、図示するようなコモンモード電圧２２がコイル４と大地間に印加されても、コモンモード電圧２２に対するコモンモード等価回路２１の応答電圧として、流体潤滑状態のベアリング１６の内輪―外輪間の寄生容量（すなわち、Ｃｒｓ、Ｃｂｒ、および、Ｃｂ１を並列接続した静電容量）に電圧はチャージされないので、図示するように、該寄生容量の放電現象として発生するディスチャージモードのベアリング電流も発生しない。

図５は、実施の形態１のモールドモータのベアリングが境界潤滑状態となる場合において、モールドモータの各部の波形を説明するためのコモンモード等価回路である。図３で説明したベアリングが流体潤滑状態となる場合のコモンモード等価回路と異なるのは、ベアリング１６が常に導通しており、ベアリング１６の電気的表現であるスイッチが閉じた状態となっているところである。図示するように、図２で説明した等価インダクタンスＬｃ、静電結合容量Ｃｃｓ、Ｃｒｓ、Ｃｂｒ、Ｃｓ、Ｃｂ１より構成されるコモンモード等価回路２３が形成される。

図５に図示するコモンモード等価回路２３から明らかなように、配線基板１３のインバータ装置から供給されるコモンモード電圧２２がコイル４に印加されても、本実施の形態１のモールドモータ１では、静電結合容量Ｃｃｒが消滅するので、従来のモールドモータ１０１、１１９、またはモールドモータ１２５に形成されたような閉じた回路１１８、１２４、または閉じた回路１４１は形成されなくなり、コモンモード電圧２２に対する応答電流として、従来のモールドモータ１０１、１１９、またはモールドモータ１２５に発生していたような境界潤滑状態のベアリング１６に伝達されるコンダクティブモードのベアリング電流は発生しない。

図６は実施の形態１のモールドモータのベアリングが境界潤滑状態となる場合において、コンダクティブモードのベアリング電流が発生しないことを説明する各部のタイムチャートである。モールドモータ１が低速で回転し、ベアリング１６が境界潤滑状態となる場合、配線基板１３に組み込まれたインバータ装置より、図示するようなコモンモード電圧２２がコイル４と大地間に印加されても、コモンモード電圧２２の応答電流として、境界潤滑状態のベアリング１６にコンダクティブモードのベアリング電流は発生しない。

以上で述べたように、実施の形態１のモールドモータでは、ベアリングに与える損傷ストレスの大きいディスチャージモードのベアリング電流、および、損傷ストレスはディスチャージモードのベアリング電流ほど大きくないが発生頻度が多く、ベアリングに与える損傷ストレスを無視できないコンダクティブモードのベアリング電流の両者を完璧に消滅することができ、これらのベアリング電流によるベアリングの電食を完璧に解消することができる。

また、文献４で記載したような従来の２つのブラケットをモータフレームの内周面に塗布した導電塗料で短絡して電食対策した従来のモールドモータでは、モータフレーム内周面のみに均一な厚さで導電塗料を塗布する必要があることから、導電塗料塗布にはエアーブラシを使う必要があるが、外周面にマスク処理を施したモータフレームの側面全体をエアーブラシを使って導電塗料で塗布した後、外周面に貼り付けたマスクを取りはずす等の工程が必要であり、マスク取り付け処理工程と、導電塗料塗布後のマスク取り外し処理工程のために工数とコストをかけなければならない課題があったが、実施の形態１のモールドモータの場合、モータフレームの表面全体に導電塗料を塗布する構成としてあるので、マスク処理にかける工数を解消できる電食対策機能を備えた構造のモールドモータを安価なコストで実現できるという効果を奏することができる。

（実施の形態２）
図７は、本発明の実施の形態１のモールドモータの構造を説明するための構造断面図である。図１において、実施例の形態２と同一の個所については同じ符号を用いることにする。図示するように、モールドモータ２４はブラシレスＤＣモータであって、鋼板を積層した固定子鉄心２に絶縁層３を形成し、この絶縁層３を介して固定子鉄心２にコイル４が巻回されている。固定子６は固定子鉄心２、絶縁層３、コイル４、およびコイル４の一部分であってコイル４が固定子鉄心からはみ出したコイルエンド部５から形成され、その固定子６を、例えば不飽和ポリエステルのようなモールド樹脂７によって覆い、略円筒状のモータフレーム８が形成されている。ここで、モータフレーム８の内側には空隙を介して回転子９が挿入されており、回転子９と対向するモータフレーム８の内周側表面１０に固定子鉄心端面１１の露出部１２が形成されるように固定子６をモールド樹脂７で覆ってモータフレーム８が形成されている。モータフレーム８の開口部出力側には、ドーナツ状の配線基板１３が図示するように取り付けられている。このモールドモータ１はブラシレスＤＣモータなので、この配線基板１３には、ＰＷＭ制御によりモールドモータ２４を駆動するインバータ装置が組み込まれている。モータフレーム８の出力側の端面には金属製のブラケット１４がモータフレーム８に埋設されており、さらに、モータフレーム８の反出力側の端面には金属製のブラケット２５がモータフレーム８に埋設されている。回転子９の中心に取り付けられた回転軸１５の両側には２つのベアリング１６、１７が取り付けられている。２つのベアリング１６、およびベアリング１７は、図示するように、ブラケット１４、ブラケット２５にそれぞれ保持されている。回転子９は、回転軸１５が２つのベアリング１６およびベアリング１７に支承され回転することが可能である。

モータフレーム８の内周側表面１０の全面には、固定子鉄心端面１１に形成されたモータフレーム８から露出する露出部１２と導通するように、例えば銀塗料のような導電塗料で塗布された第１の導電層２６が形成されている。さらに、モータフレーム８の外周側表面１９の全面にも、銀塗料のような導電塗料で塗布された第２の導電層２７が形成されている。第１の導電層２６と第２の導電層２７により、モータフレーム８の表面全体に導電塗料が塗布されていることになり、コイル４を巻回した固定子鉄心２は、第１の導電層２６と第２の導電層２７により完全密閉されるので、コイル４は第１の導電層２６と第２の導電層２７により回転子９から完全に静電遮蔽されることになる。

図８は、実施の形態２のモールドモータの各部間の静電結合容量の分布状況を示すモデル図である。図示するように、コイル４は強磁性体である固定子鉄心２に巻回されているので比較的大きな等価インダクタンスＬｃが存在している。コイル４は絶縁層３をはさんで固定子鉄心２と接近した位置に配置されているので、コイル４の巻き取り方向に沿って、コイル４と固定子鉄心２の間に比較的大きな静電結合容量Ｃｃｓが存在する。モールドモータ２４は、ブラシレスＤＣモータなので、一般的に、固定子鉄心端面１１と回転子９間の空隙間隔は、例えば０．３５〜０．５ｍｍの範囲内に収まるように、狭く設計されるので、固定子鉄心２と回転子９の間にも比較的大きなエアーギャップ容量Ｃｒｓが存在する。ブラケット１４と回転子９の間には静電結合容量Ｃｂｒ１が存在している。

ブラケット２５と回転子９の間には静電結合容量Ｃｂｒ２が存在している。ベアリング１６の内輪−外輪間には、転動体をはさんで内輪−外輪間の静電結合容量Ｃｂ１が存在している。ベアリング１７の内輪−外輪間にも、転動体をはさんで内輪−外輪間の静電結合容量Ｃｂ２が存在している。さらに、ブラケット１４およびブラケット２５と大地との間には静電結合容量Ｃｓが存在する。コイル４は固定子鉄心端面１１に形成された露出部を介して固定子鉄心２と導通する第１の導電層２６と第２の導電層２７により完全密閉されるので、コイル４は第１の導電層２６と第２の導電層２７により回転子９と完全に静電遮蔽され、従来のモールドモータ１０１に存在していたコイル１０４と回転子１０９間の静電結合容量Ｃｃｒは、実施の形態２のモールドモータ２４には存在しない。さらに、ブラケット１４とコイル４間の静電結合容量Ｃｂｃ１、およびブラケット１４とコイル４間の静電結合容量Ｃｂｃ２は、ブラケット１４またはブラケット１４が固定子鉄心２と導通してしまうため、コイル４と固定子鉄心２間の静電結合容量Ｃｃｓの一部となる。

図９は、実施の形態２のモールドモータのベアリングが流体潤滑状態となる場合において、モールドモータの各部の波形を説明するためのコモンモード等価回路である。図示するように、図８で説明したのと同様に、等価インダクタンスＬｃ、静電結合容量Ｃｃｓ、Ｃｒｓ、Ｃｂｒ１、Ｃｂｒ２、Ｃｓ、Ｃｂ１、Ｃｂ２で構成されるコモンモード等価回路２８が形成される。従来のモールドモータ１０１のコモンモード等価回路と比較した場合の大きな相違点は、従来のモールドモータに存在していたコイル４と回転子９間の静電結合容量Ｃｃｒが、コイル４が第１の導電層２６と第２の導電層２７により完全密閉された構成で回転子９と静電遮蔽されるので、静電結合容量Ｃｃｒは零となる点である。ブラケット１４とコイル４間の静電結合容量Ｃｂｃ１、およびブラケット２５とコイル４間の静電結合容量Ｃｂｃ２は、ブラケット１４またはブラケット２５が固定子鉄心２と導通してしまうため、コイル４と固定子鉄心２間の静電結合容量Ｃｃｓの一部となる。

ブラケット１４と固定子鉄心２間の静電結合容量Ｃｂｒ１、およびブラケット２５と固定子鉄心２間の静電結合容量Ｃｂｒ２は、回転子９と固定子鉄心２間の静電結合容量Ｃｒｓに並列に接続される回路構成となる。さらに、ベアリング１６の内輪−外輪間には、静電結合容量Ｃｒｓ、静電結合容量Ｃｂｒ１、静電結合容量Ｃｂｒ２、静電寄生容量Ｃｂ１、および、静電結合容量Ｃｂ２を並列接続した寄生容量が存在する。

図９に図示するコモンモード等価回路２８から明らかなように、配線基板１３のインバータ装置から供給されるコモンモード電圧２２がコイル４に印加されても、本実施の形態２のモールドモータ２４では、静電結合容量Ｃｃｒが消滅するので、従来のモールドモータ１０１、１１９、１２５に形成されたような閉じた回路１１７、１２３、１４０は形成されなくなり、コモンモード電圧２２に対する応答電圧として、従来のモールドモータ１０１、１１９、１２５に発生していたような流体潤滑状態のベアリング１６の内輪−外輪間に存在している寄生容量（すなわち、Ｃｒｓ、Ｃｂｒ１、Ｃｂｒ２、Ｃｂ１、およびＣｂ２を並列接続した静電容量）に伝達される電圧は発生しない。

次に、実施の形態２のモールドモータのベアリングが流体潤滑状態となる場合において、ディスチャージモードのベアリング電流が発生しないことを、実施の形態１で説明した図４で図示するタイムチャートを使って説明する。図９で説明したコモンモード等価回路２８の構成から明らかなように、配線基板１３に組み込まれたインバータ装置より、実施の形態１で説明した図４で図示したようなコモンモード電圧２２がコイル４と大地間に印加されても、コモンモード電圧２２に対するコモンモード等価回路２８の応答電圧として、流体潤滑状態のベアリング１６の内輪―外輪間の寄生容量（すなわち、Ｃｒｓ、Ｃｂｒ１、Ｃｂｒ２、Ｃｂ１、およびＣｂ２を並列接続した並列接続した静電容量）に電圧はチャージされないので、実施の形態１で説明した図４に図示したような該寄生容量の放電現象として発生するディスチャージモードのベアリング電流も発生しない。

図１０は、実施の形態１のモールドモータのベアリングが境界潤滑状態となる場合において、モールドモータの各部の波形を説明するためのコモンモード等価回路である。図９で説明したベアリングが流体潤滑状態となる場合のコモンモード等価回路２８と異なるのは、ベアリング１６が常に導通しており、ベアリング１６の電気的表現であるスイッチが閉じた状態となっているところである。図示するように、図２で説明した等価インダクタンスＬｃ、静電結合容量Ｃｃｓ、Ｃｒｓ、Ｃｂｒ１、Ｃｂｒ２、Ｃｓ、Ｃｂ１、Ｃｂ２で構成されるコモンモード等価回路２９が形成される。

図１０に図示するコモンモード等価回路２９から明らかなように、配線基板１３のインバータ装置から供給されるコモンモード電圧２２がコイル４に印加されても、本実施の形態２のモールドモータ２４では、静電結合容量Ｃｃｒが消滅するので、従来のモールドモータ１０１、１１９、またはモールドモータ１２５に形成されたような閉じた回路１１８、１２４、または閉じた回路１４１は形成されなくなり、コモンモード電圧２２に対する応答電流として、従来のモールドモータ１０１、１１９、またはモールドモータ１２５に発生していたような境界潤滑状態のベアリング１６に伝達されるコンダクティブモードのベアリング電流は発生しない。

次に、実施の形態２のモールドモータのベアリングが境界潤滑状態となる場合において、コンダクティブモードのベアリング電流が発生しないことを、実施の形態１で説明した図６で図示するタイムチャートを使って説明する。モールドモータ２４のベアリング１６が境界潤滑状態となる場合、配線基板１３に組み込まれたインバータ装置より、実施の形態１で説明した図６で図示したようなコモンモード電圧２２がコイル４と大地間に印加されても、コモンモード電圧２２の応答電流として、実施の形態１で説明した図６に図示したように、境界潤滑状態のベアリング１６にはコンダクティブモードのベアリング電流は発生しない。

以上で述べたように、実施の形態２のモールドモータでは、ベアリングに与える損傷ストレスの大きいディスチャージモードのベアリング電流、および、損傷ストレスはディスチャージモードのベアリング電流ほど大きくないが発生頻度が多く、ベアリングに与える損傷ストレスを無視できないコンダクティブモードのベアリング電流の両者を完璧に消滅することができ、これらのベアリング電流によるベアリングの電食を完璧に解消することができる。

また、文献４で記載したような従来の２つのブラケットをモータフレームの内周面に塗布した導電塗料で短絡して電食対策した従来のモールドモータでは、モータフレーム内周面に均一な厚さで導電塗料を塗布する必要があることから、導電塗料塗布にはエアーブラシを使う必要があるが、外周面にマスク処理を施したモータフレームの側面全体をエアーブラシを使って導電塗料で塗布した後、外周面に貼り付けたマスクを取りはずす等の工程が必要であり、マスク取り付け処理工程と、導電塗料塗布後のマスク取り外し処理工程のために工数とコストをかけなければならない課題があったが、実施の形態２のモールドモータの場合、モータフレームの表面全体に導電塗料を塗布する構成としてあるので、マスク処理にかける工数を解消できる電食対策機能を備えた構造のモールドモータを安価なコストで実現できるという効果を奏することができる。

なお、実施の形態１または実施の形態２では、第１の導電層は、例えば銀塗料のような導電塗料で塗布して形成した導電層とするかわりに、連鎖状Ａｕ−Ａｇ微粒子を用いた透明導電塗料を用いてもよく、その作用効果に差異を生じない。

なお、実施の形態１または実施の形態２では、第２の導電層は、例えば銀塗料のような導電塗料で塗布して形成した導電層とするかわりに、連鎖状Ａｕ−Ａｇ微粒子を用いた透明導電塗料を用いてもよく、その作用効果に差異を生じない。

なお、実施の形態１または実施の形態２では、第１の導電層は、例えば銀塗料のような導電塗料で塗布して形成した導電層とするかわりに、例えば銅箔のような金属箔で覆うようにして形成した導電層としてもよく、その作用効果に差異を生じない。

なお、実施の形態１または実施の形態２では、第２の導電層は、例えば銀塗料のような導電塗料で塗布して形成した導電層とするかわりに、例えば銅箔のような金属箔で覆うようにして形成した導電層としてもよく、その作用効果に差異を生じない。

なお、実施の形態１または実施の形態２では、第１の導電層は、例えば銀塗料のような導電塗料で塗布して形成した導電層とするかわりに、例えば銅製の略円筒形状などの金属立体で覆うようにして形成した導電層としてもよく、その作用効果に差異を生じない。金属立体はモータフレームの外周側表面の全面を覆えればよく、例えば銅製などの金属箱、銅製などの円筒などがある。

なお、実施の形態１または実施の形態２では、第２の導電層は、モータフレームの内周面全体を導電塗料で塗布して形成した導電層とするかわりに、例えば銅製の金属立体で覆うようにして形成した導電層としてもよく、その作用効果に差異を生じない。金属立体はモータフレームの内周面全体を覆えればよく、例えば銅製などの円筒などがある。

モールドモータを駆動するインバータ装置が組み込まれた配線基板を内蔵するモールドモータの、ベアリング電流が原因で発生していたベアリングの電食を解消することができ、モールドモータの外部にあるインバータ装置でモールドモータを駆動するような構成の産業機器や家電製品などに使用されるモールドモータなどの用途にも適用できる。

本発明の実施の形態１のモールドモータの構造を説明するための構造断面図同モールドモータの各部間の静電結合容量の分布状況を示すモデル図同モールドモータのベアリングが流体潤滑状態となる場合において、モールドモータの各部の波形を説明するためのコモンモード等価回路図同モールドモータのベアリングが流体潤滑状態となる場合において、ディスチャージモードのベアリング電流が発生しないことを説明する各部のタイムチャート同モールドモータのベアリングが境界潤滑状態となる場合において、モールドモータの各部の波形を説明するためのコモンモード等価回路図同モールドモータのベアリングが境界潤滑状態となる場合において、コンダクティブモードのベアリング電流が発生しないことを説明する各部のタイムチャート本発明の実施の形態２におけるモールドモータの構造を説明するための構造断面図同モールドモータの各部間の静電結合容量の分布状況を示すモデル図同モールドモータのベアリングが流体潤滑状態となる場合において、モールドモータの各部の波形を説明するためのコモンモード等価回路図同モールドモータのベアリングが境界潤滑状態となる場合において、モールドモータの各部の波形を説明するためのコモンモード等価回路図特許文献１の従来のモールドモータの構造断面図同従来のモールドモータの各部間の静電結合容量の分布状況を示すモデル図同従来のモールドモータが高速で回転するときのベアリングの状態を示す側面図同従来のモールドモータのベアリングが流体潤滑状態となる場合において、モールドモータの各部の波形を説明するためのコモンモード等価回路図同従来のモールドモータのベアリングが流体潤滑状態となる場合において、ディスチャージモードのベアリング電流が発生するメカニズムを説明する各部のタイムチャート同従来のモールドモータが低速で回転しているときのベアリングの状態を示す側面図同従来のモールドモータのベアリングが境界潤滑状態となる場合において、モールドモータの各部の波形を説明するためのコモンモード等価回路図同従来のモールドモータのベアリングが境界潤滑状態となる場合において、コンダクティブモードのベアリング電流が発生するメカニズムを説明する各部のタイムチャート特許文献３の従来のモールドモータの構造断面図同従来のモールドモータのベアリングが流体潤滑状態となる場合のモールドモータのコモンモード等価回路図同従来のモールドモータのベアリングが境界潤滑状態となる場合のモールドモータのコモンモード等価回路図同従来のモールドモータの各部間の静電結合容量の分布状況を示すモデル図同従来のモールドモータのベアリングが流体潤滑状態の場合のモールドモータのコモンモード等価回路図同従来のモールドモータのベアリングが境界潤滑状態の場合のモールドモータのコモンモード等価回路図

符号の説明

１モールドモータ
２固定子鉄心
３絶縁層
４コイル
６固定子
７モールド樹脂
８モータフレーム
９回転子
１０内周側表面
１１固定子鉄心端面
１２露出部
１５回転軸
１６ベアリング
１７ベアリング
１８第１の導電層
１９外周側表面
２０第２の導電層
２４モールドモータ
２６第１の導電層
２７第２の導電層

Claims

樹脂にて絶縁された固定子鉄心にコイルを巻回した固定子をモールド樹脂にてモールド一体成形してモータフレームを設け、回転子を回転自在に保持するために回転子の回転軸の両端に取り付けられた２個のベアリングのうち、一方のベアリングをモータフレームに嵌合させた金属製のブラケットで保持し、他方のベアリングを前記モータフレームの内部に保持するようにしたインナーロータ型のモールドモータにおいて、前記モータフレームは回転子と対向するモータフレームの内周側表面に固定子鉄心端面の露出部が形成されるように前記固定子を覆う樹脂部を有し、前記モータフレームは、前記固定子鉄心端面の露出部に導通するように前記モータフレームの内周側表面の全面に形成した第１の導電層と、前記モータフレームの外周側表面の全面に形成した第２の導電層とを有し、前記固定子を前記第１の導電層と前記第２の導電層で囲って完全密閉状態にして前記コイルと前記回転子間を静電遮蔽したことを特徴とするモールドモータ。
樹脂にて絶縁された固定子鉄心にコイルを巻回した固定子をモールド樹脂にてモールド一体成形してモータフレームを設け、回転子を回転自在に保持するために回転子の回転軸の両端に取り付けられた２個のベアリングを、それぞれ、モータフレームの出力側および反出力側の開口部に嵌合させた２個のブラケットで保持するようにしたインナーロータ型のモールドモータにおいて、前記モータフレームは回転子と対向するモータフレームの内周側表面に固定子鉄心端面の露出部が形成されるように前記固定子を覆う樹脂部を有し、前記モータフレームは、前記固定子鉄心端面の露出部と導通するように前記モータフレームの内周側表面の全面に形成した第１の導電層と、前記モータフレームの外周側表面の全面に形成した第２の導電層を有し、前記固定子を前記第１の導電層と前記第２の導電層で囲って完全密閉状態にして前記コイルと前記回転子間を静電遮蔽したことを特徴とするモールドモータ。
第１の導電層は、固定子鉄心端面の露出部に導通するようにモータフレームの内周側表面の全面を導電塗料で塗布して形成した導電層であることを特徴とする請求項１または２記載のモールドモータ。
第２の導電層は、モータフレームの外周側表面の全面を導電塗料で塗布して形成した導電層であることを特徴とする請求項１または２記載のモールドモータ。
第１の導電層は、固定子鉄心端面の露出部に導通するようにモータフレームの内周側表面の全面を透明導電塗料で塗布して形成した導電層であることを特徴とする請求項１または２記載のモールドモータ。
第２の導電層は、モータフレームの外周面表面の全面を透明導電塗料で塗布して形成した導電層であることを特徴とする請求項１または２記載のモールドモータ。
第１の導電層は、固定子鉄心端面の露出部に導通するようにモータフレームの内周側表面の全面を金属箔で覆うようにして形成した導電層であることを特徴とする請求項１または２記載のモールドモータ。
第２の導電層は、モータフレームの外周面表面の全面を金属箔で覆うようにして形成した導電層であることを特徴とする請求項１または請求項２記載のモールドモータ。
第１の導電層は、固定子鉄心端面の露出部に導通するようにモータフレームの内周側表面の全面を金属立体で覆うようにして形成した導電層であることを特徴とする請求項１または２記載のモールドモータ。
第２の導電層は、モータフレームの外周側表面の全面を金属立体で覆うようにして形成した導電層であることを特徴とする請求項１または２記載のモールドモータ。