JP2009080100A - ガスセンサ - Google Patents
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Abstract
【解決手段】ガスセンサは、ガスセンサ素子2のセンシング部21を、素子カバー12によって覆って形成されている。ガスセンサ素子2におけるセンシング部21の横断面の全周は、セラミックス粒子によって多数の気孔を形成してなる多孔質保護層5によって被覆してある。多孔質保護層5の厚みは、センシング部21の横断面において、10μm以上になっている。横断面において、素子カバー12の全周にわたる多孔質保護層5と素子カバー12との間の隙間は、0.2〜6mmの範囲内になっている。
【選択図】図3
Description
また、例えば、特許文献1の積層型ガスセンサ素子においては、素子本体の角部を多孔質保護層によって覆い、この多孔質保護層の厚みを角部から20μm以上とすることが開示されている。また、例えば、特許文献2のガスセンサ素子及びその製造方法においては、セラミックス粉末からなるスラリー中にガスセンサ素子を浸漬し、乾燥、焼付けを行って、ガスセンサ素子の表面に被毒防止層を形成している。また、ガスセンサ素子の横断面において、楕円状に被毒防止層を形成することが開示されている。
また、ガスセンサ素子は、このガスセンサ素子を早期に活性温度にするためのヒータを備えている。
これに対し、従来のガスセンサにおいては、検出素子とプロテクタとの位置関係については、特別な工夫を行っていない。そのため、ガスセンサ素子の活性時間(活性温度にするまでにかかる時間)を更に短縮する余地が充分にある。
該ガスセンサ素子の後端部分を内側に挿通して保持するハウジングと、
該ハウジングに固定され、上記ガスセンサ素子の先端部分におけるセンシング部を覆う素子カバーとを有するガスセンサにおいて、
上記ハウジングに対して上記ガスセンサ素子を保持させた方向である長手方向に直交する横断面において、上記ガスセンサ素子における上記センシング部の全周は、セラミックス粒子によって多数の気孔を形成してなる多孔質保護層によって被覆してあり、
該多孔質保護層の厚みは、上記センシング部の上記横断面において10μm以上であり、
上記横断面において、上記素子カバーの全周にわたる上記多孔質保護層と上記素子カバーとの間の隙間は、0.2〜6mmであることを特徴とするガスセンサにある(請求項1)。
また、本発明のガスセンサにおいては、センシング部の横断面における多孔質保護層の厚みは、10μm以上である。これにより、被毒物のトラップ効果と耐被水性能とを適切に確保することができる。
そこで、本発明のガスセンサにおいては、上記横断面において、上記素子カバーの全周にわたる上記多孔質保護層と上記素子カバーとの間の隙間を、0.2〜6mmとしている。これにより、素子カバーによる熱引きの抑制と、素子カバーからの輻射熱による保温効果の維持とを両立させることができる。そのため、ガスセンサ素子を活性温度(酸素濃度を検出可能な温度)にするためにかかる時間(活性時間)を短縮させることができる。
本発明において、上記センシング部の横断面における多孔質保護層の厚みが、10μm未満である場合には、被毒物のトラップ効果、及び被水による割れ防止効果を十分に得られないおそれがある。なお、センシング部の横断面における多孔質保護層の厚みは、2000μm以下とすることができる。
また、上記多孔質保護層と上記素子カバーとの間の隙間が0.2mm未満となる部分がある場合には、ヒータ基板における発熱体を発熱させたときに、素子カバーによる熱引きの度合いが増大してしまうおそれがある。一方、上記多孔質保護層と上記素子カバーとの間の隙間が6mmを超える部分がある場合には、ヒータ基板における発熱体を発熱させたときに、素子カバーからの輻射熱によってガスセンサ素子を保温する効果が得られなくなるおそれがある。
この場合には、素子カバーによる熱引きの抑制と、素子カバーからの輻射熱による保温効果の維持とをより効果的に両立させることができる。
この場合には、多孔質保護層と素子カバーとの間の隙間を適切に確保することができ、素子カバーによる熱引きの抑制と、素子カバーからの輻射熱による保温効果の維持とをより効果的に両立させることができる。
なお、上記隙間が1〜4mmである周方向範囲が35%未満となると、素子カバーによる熱引きの抑制と、素子カバーからの輻射熱による保温効果の維持とを両立させることが困難になる。
この場合には、多孔質保護層と素子カバーとの間の隙間をより適切に確保することができ、素子カバーによる熱引きの抑制と、素子カバーからの輻射熱による保温効果の維持とをより効果的に両立させることができる。
上記素子カバーには、該素子カバー内へ上記被測定ガスを導入するための被測定ガス導入口が形成してあり、
該被測定ガス導入口は、上記ガスセンサ素子における上記加熱領域に上記被測定ガスの流れが衝突しない状態で形成してあることが好ましい(請求項5)。
そのため、被測定ガスの流れが衝突することによって、ガスセンサ素子における加熱領域が冷却されてしまうことを抑制することができ、ガスセンサ素子を活性温度(酸素濃度を検出可能な温度)にするためにかかる時間(活性時間)を短縮させることができる。
この場合には、被水によるガスセンサ素子の割れを生じ難くすることができる。
ところで、上記横断面におけるセンシング部の断面積の割合を小さくし過ぎると、多孔質保護層の体積が大きくなって、多孔質保護層を含めたガスセンサ素子全体を活性温度にする時間が長くなってしまうと共に、多孔質保護層に亀裂等が生じ易くなってしまう。
そこで、上記センシング部の断面積を上記多孔質保護層の断面積よりも大きくすることにより、ガスセンサ素子の活性時間の短縮と、多孔質保護層の耐久性とを両立させることができる。
この場合には、電気絶縁性及び耐被水性を備え、被毒物のトラップを良好に行うことができる多孔質保護層を容易に形成することができる。
この場合には、多孔質保護層による耐被水性を確保して、被測定ガスを固体電解質体における一方の電極へ良好に導くことができる。
なお、気孔率とは、多孔質保護層の全体の体積において、多数のセラミックス粒子同士の間に形成された多数の気孔の体積として表すことができる。
この場合には、多孔質保護層による複数種類の被毒物のトラップ性能を向上させることができる。
この場合には、センサ基板とヒータ基板とを個別に焼成した後にこれらを接合する場合と比べて、ガスセンサ素子の活性時間を短縮することができる。また、この場合には、多孔質保護層を容易に形成することができる。
この場合には、下地層を設けることによって、多孔質保護層をより安定して形成することができる。
なお、下地層の表面粗さ(十点平均粗さ)は、100μm以下にすることができる。
この場合には、限界電流式のガスセンサ素子の活性時間を短縮することができる。
この場合には、センサ基板の構造が簡単であり、ガスセンサ素子の活性時間をより効果的に短縮することができる。
本例のガスセンサ1は、図1、図2に示すごとく、ガスセンサ素子2と、ハウジング11と、素子カバー12とを有している。ガスセンサ素子2は、酸素イオン導電性を有する固体電解質体31の両表面に一対の電極32A、Bを設けてなるセンサ基板3と、電気絶縁性を有するセラミックス体41に通電により発熱する発熱体42を設けてなるヒータ基板4とを積層してなる。ハウジング11は、ガスセンサ素子2の後端部分202を内側に挿通して保持するよう構成されている。素子カバー12は、ハウジング11に固定されており、ガスセンサ素子2の先端部分201におけるセンシング部21を覆うよう構成されている。
多孔質保護層5の厚みは、横断面において、センサ基板3とヒータ基板4との積層方向Dの両表面における最大厚みT1が、100〜2000μmの範囲内であって、全周のうちで最も厚くなっており、すべての角部(本例では4つの角部)における厚みT2が、10〜500μmの範囲内であって、全周のうちで最も薄くなっている。なお、好ましくは、上記最大厚みT1を、100〜700μmの範囲内とし、上記すべての角部における厚みT2を、10〜300μmの範囲内とするとよい。なお、多孔質保護層5の角部における厚みとは、ガスセンサ素子2の角部から多孔質保護層5の表面までの最短距離で示す厚みのことをいう。
なお、図2、図3は、ガスセンサ素子2におけるセンシング部21の横断面を示す図である。
図2に示すごとく、本例のガスセンサ1は、車載用の限界電流式のガスセンサ1であり、被測定ガスとしての排ガス中の酸素濃度を測定するものである。また、本例のガスセンサ1は、固体電解質体31の両表面に設けた一対の電極32A、B間に、限界電流特性を生じる電圧を印加し、一方の電極である被測定ガス側電極32Aに接触する被測定ガスと、他方の電極である基準ガス側電極32Bに接触する基準ガス(大気等)との酸素濃度の差に応じて、一対の電極32A、B間に生じる電流を検出して、エンジンにおける空燃比を求めることができるものである。
また、本例のガスセンサ素子2のセンサ基板3は、固体電解質体31の両表面に設けた一対の電極32A、Bによって、被測定ガス中の酸素濃度を調整するポンピングセルの機能と、被測定ガス中の酸素濃度を測定するセンシングセルの機能とを併有させた1セル構造を有している。
また、ガスセンサ素子2において固体電解質体31に一対の電極32A、Bを互いに対向して設けた部分は、ガスセンサ素子2の先端部分201におけるセンシング部21を構成している。
また、ガスセンサ素子2においては、ヒータ基板4における発熱部401とセンサ基板3とが対向する加熱領域と、ヒータ基板4におけるリード部402とセンサ基板3とが対向する通電領域とが形成されている。
ガスセンサ素子2の後端部分202には、一対の電極32A、Bをガスセンサ1の外部と電気接続するための導通金具15及びリード線16が接続されている。
図4、図5に示すごとく、インナーカバー12Aにおける被測定ガス導入口13Aは、ガスセンサ素子2における通電領域に対向して形成する(通電領域の横方向Wに対向する位置に形成する)と共に板面に垂直に形成した垂直孔とすることができる。
また、図6に示すごとく、インナーカバー12Aにおける被測定ガス導入口13Aは、ガスセンサ素子2よりも先端側の空間に向けて形成すると共に板面に垂直に形成した垂直孔とすることができる。
ガスセンサ素子2の横断面形状は、センサ基板3及びヒータ基板4の積層方向Dに薄い略長方形状を有している。
本例の多孔質保護層5は、多数のセラミックス粒子としての多数のアルミナ粒子によって多数の気孔を形成してなる。そして、多孔質保護層5の単位体積当たりの気孔率は、20%以上になっている。
本例の多孔質保護層5は、複数種類の被毒物のトラップ性能を向上させるために、複数層(本例では2層)に電気絶縁性を有するセラミックス粒子を積層してなる。上層のセラミックス粒子の平均粒径は、下層のセラミックス粒子の平均粒径よりも大きくなっている。
そして、これらの試料を用いて、活性時間の測定を行った。具体的には、活性時間は、発熱体42に通電したとき、ガスセンサ素子2の表面が室温から700℃まで上昇するのにかかる時間を測定することにより求めた。
図10は、横軸に、多孔質保護層5と素子カバー12との間の最大隙間Yをとり、縦軸に、ガスセンサ素子2の活性時間比をとって、両者の関係を示したグラフである。
図9、図10においては、実験結果とシミュレーション結果とを示す。同図における黒丸が実験値であり、曲線がシミュレーションである。活性時間比は、最も活性時間が短い試料1を基準として、この基準に対する比によって表す。
一方、図9に示すシミュレーションの曲線は、最小隙間Xをそれぞれ各曲線に付した数値の長さ(単位:mm)で一定とした場合の、最大隙間Yと活性時間比との関係を示すものである。
そして、この活性時間を短く抑える(活性時間比を1.2以下とする)ためには、上記隙間(X〜Y)を0.2〜6mmとすることが好ましいことが分かる(表1の判定◎、○、△参照)。より好ましくは、隙間(X〜Y)を0.5〜5mmとすることにより、活性時間比を1.1以下とすることができ(同判定◎、○参照)、さらに好ましくは、隙間(X〜Y)を1〜4mmとすることにより、活性時間比を1.05以下とすることができることがわかる(同判定◎参照)。
また、これらの試料11〜16において、上記最小隙間X及び上記最大隙間Yは、0.2mm≦X、Y≦0.6mmを満たしている。
ところで、横断面におけるセンシング部21の断面積S1の割合を小さくし過ぎると、多孔質保護層5の体積が大きくなって、多孔質保護層5を含めたガスセンサ素子2の全体を活性温度にする時間が長くなってしまうと共に、多孔質保護層5に亀裂等が生じ易くなってしまう。そこで、S1>S2とすることにより、ガスセンサ素子2の活性時間の短縮と、多孔質保護層5の耐久性とを両立させることができる。
また、本例のガスセンサ1においては、横断面における多孔質保護層5の厚みは、積層方向Dの両表面における最大厚みT1を100μm以上にして、全周のうちで最も厚くし、4つの角部における厚みT2を10μm以上にして、全周のうちで最も薄くしている。これにより、多孔質保護層5の各部の厚みが適切であり、被水によって多孔質保護層5に亀裂等が入り難くすることができる。
そこで、本例のガスセンサ1においては、その横断面において、多孔質保護層5と素子カバー12との間の最小隙間Xを、0.5〜5mmの範囲内としている。これにより、素子カバー12による熱引きの抑制と、素子カバー12からの輻射熱による保温効果の維持とを両立させることができる。そのため、ガスセンサ素子2を活性温度(酸素濃度を検出可能な温度)にするためにかかる時間(活性時間)を短縮させることができる。
そのため、被測定ガスの流れが衝突することによって、ガスセンサ素子2における加熱領域が冷却されてしまうことを抑制することができ、ガスセンサ素子2を活性温度にするためにかかる時間(活性時間)をより短縮させることができる。
11 ハウジング
12 素子カバー
12A インナーカバー
12B アウターカバー
13A、B 被測定ガス導入口
2 ガスセンサ素子
201 先端部分
202 後端部分
21 センシング部
3 センサ基板
31 固体電解質体
32A、B 電極
33 拡散抵抗層
34 遮蔽層
4 ヒータ基板
401 発熱部
402 リード部
41 セラミックス体
42 発熱体
5 多孔質保護層
6 下地層
D 積層方向
L 長手方向
Claims (14)
- 酸素イオン導電性を有する固体電解質体を有するセンサ基板と、電気絶縁性を有するセラミックス体に通電により発熱する発熱体を設けてなるヒータ基板とを積層してなるガスセンサ素子と、
該ガスセンサ素子の後端部分を内側に挿通して保持するハウジングと、
該ハウジングに固定され、上記ガスセンサ素子の先端部分におけるセンシング部を覆う素子カバーとを有するガスセンサにおいて、
上記ハウジングに対して上記ガスセンサ素子を保持させた方向である長手方向に直交する横断面において、上記ガスセンサ素子における上記センシング部の全周は、セラミックス粒子によって多数の気孔を形成してなる多孔質保護層によって被覆してあり、
該多孔質保護層の厚みは、上記センシング部の上記横断面において10μm以上であり、
上記横断面において、上記素子カバーの全周にわたる上記多孔質保護層と上記素子カバーとの間の隙間は、0.2〜6mmであることを特徴とするガスセンサ。 - 請求項1において、上記隙間は、0.5〜5mmであることを特徴とするガスセンサ。
- 請求項1又は2において、上記多孔質保護層と上記素子カバーとの間の隙間が1〜4mmである周方向範囲は、上記素子カバーの全周に対して35%以上であることを特徴とするガスセンサ。
- 請求項3において、上記多孔質保護層と上記素子カバーとの間の隙間が1〜4mmである周方向範囲は、上記素子カバーの全周に対して70%以上であることを特徴とするガスセンサ。
- 請求項1〜4のいずれか一項において、上記ヒータ基板の上記発熱体を蛇行させてなる発熱部と上記センサ基板とが対向する加熱領域と、上記蛇行する発熱体の両端から引き出した発熱体によるリード部と上記センサ基板とが対向する通電領域とが形成されており、
上記素子カバーには、該素子カバー内へ上記被測定ガスを導入するための被測定ガス導入口が形成してあり、
該被測定ガス導入口は、上記ガスセンサ素子における上記加熱領域に上記被測定ガスの流れが衝突しない状態で形成してあることを特徴とするガスセンサ。 - 請求項1〜5のいずれか一項において、上記多孔質保護層の厚みは、上記横断面において、上記センサ基板と上記ヒータ基板との積層方向の両表面における最大厚みが、100μm以上であって、全周のうちで最も厚くなっており、すべての角部における厚みが、10μm以上であって、全周のうちで最も薄くなっていることを特徴とするガスセンサ。
- 請求項6において、上記横断面において、上記ガスセンサ素子における上記センシング部の断面積は、上記多孔質保護層の断面積よりも大きいことを特徴とするガスセンサ。
- 請求項1〜7のいずれか一項において、上記多孔質保護層は、アルミナ、スピネル、チタニア、ジルコニア、ムライトのうちの1種又は2種以上からなることを特徴とするガスセンサ。
- 請求項1〜8のいずれか一項において、上記多孔質保護層の単位体積当たりの気孔率は、20%以上であることを特徴とするガスセンサ。
- 請求項1〜9のいずれか一項において、上記多孔質保護層は、平均粒径の異なる2種類以上のセラミックス粒子から構成してあることを特徴とするガスセンサ。
- 請求項1〜10のいずれか一項において、上記ガスセンサ素子は、上記センサ基板と上記ヒータ基板とを積層した状態で同時に焼成して形成してあり、
上記多孔質保護層は、上記焼成を行ったガスセンサ素子の表面に別途熱処理を行って形成してあることを特徴とするガスセンサ。 - 請求項1〜10のいずれか一項において、上記ガスセンサ素子の表面には、セラミックス粒子を当該ガスセンサ素子と同時に焼成を行って形成してなる下地層が設けてあり、該下地層は、1μm以上の表面粗さ(十点平均粗さ)を有しており、
上記多孔質保護層は、上記下地層の表面に別途熱処理を行って形成してあることを特徴とするガスセンサ。 - 請求項1〜12のいずれか一項において、上記ガスセンサ素子は、限界電流式のガスセンサ素子であることを特徴とするガスセンサ。
- 請求項1〜13のいずれか一項において、上記センサ基板は、上記固体電解質体の両表面に設けた一対の電極によって、上記被測定ガス中の酸素濃度を調整するポンピングセルの機能と、上記被測定ガス中の酸素濃度を測定するセンシングセルの機能とを併有させた1セル構造を有していることを特徴とするガスセンサ。
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