JP2009076355A

JP2009076355A - サーマルリレー

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Publication number: JP2009076355A
Application number: JP2007244974A
Authority: JP
Inventors: Masayoshi Nakano; 雅祥中野; Yukio Furuhata; 幸生古畑
Original assignee: Fuji Electric FA Components and Systems Co Ltd
Current assignee: Fuji Electric FA Components and Systems Co Ltd
Priority date: 2007-09-21
Filing date: 2007-09-21
Publication date: 2009-04-09

Abstract

【課題】バイメタルの湾曲変位を効率よく接点切換機構に伝達可能なサーマルリレーを提供する。
【解決手段】複数のバイメタル２０と、主回路電流によって発熱しバイメタルを加熱する複数の加熱手段３０と、バイメタルの一方の面部と当接する当接部を有する第１のシフタ１１０と、バイメタルの他方の面部と当接する当接部を有する第２のシフタ１２０と、第１のシフタ及び第２のシフタとそれぞれ係合する差動部材１３０と、差動部材の変位を接点切換機構に伝達して接点を開閉させる伝達部材とを備えるサーマルリレー１を、第１のシフタと第２のシフタとはバイメタルの長手方向から見て重なって配置され、第１のシフタ、第２のシフタの少なくとも一方は、バイメタルの先端部が挿入される開口１１１，１１２が形成され当接部１１２，１２２は開口の内周縁部に形成される構成とする。
【選択図】図４

Description

本発明は、バイメタルの湾曲変位を利用して接点機構を動作させるサーマルリレー（熱動型過負荷検出装置）に関し、特にはバイメタルの湾曲変位を効率よく接点機構に伝達するサーマルリレーに関する。

サーマルリレーは、例えば配線用遮断器、電磁接触器などとともに用いられ、電動機などの過電流保護及び欠相保護を行うものである。
例えば、主回路が三相交流回路である場合には、サーマルリレーはＵ、Ｖ、Ｗの各相の電流に応じてそれぞれ加熱される３本のバイメタルを備える。バイメタルは熱膨張率の異なる複数の金属を層状に接合した帯板状の要素であり、一端が固定された状態で加熱されると、他端側はバイメタルの湾曲によってその厚み方向に変位（湾曲変位）する。

サーマルリレーには、各バイメタルが湾曲変位する側の面部にそれぞれ当接する第１のシフタ(押シフタ）、及び、他方の面部にそれぞれ当接する第２のシフタ（引シフタ）が設けられる。そして、各シフタにそれぞれ係合するレバー状の差動部材の変位が、釈放レバー等の伝達機構を介して接点切換機構に伝達されることによって、接点の開閉が行われる。

従来、各シフタ（カード）の形状を、シフタの変位方向に沿って伸びた帯状の部分から腕状に突き出した当接部を有するほぼ櫛型の形状にするとともに、一対のバイメタルを同一平面内において互い違いに組み合わせて構成したものが知られている（例えば、特許文献１を参照）。
また、上述したような櫛型のシフタを、その厚み方向（バイメタルの長手方向）に重ねて配置したものが知られている（例えば、特許文献２を参照）。
特公昭５９−２１１３４号公報特開平５−２７４９８６号公報

しかし、上述した従来技術のサーマルリレーでは、各シフタは変位方向と直交する方向においては、バイメタルに対して拘束されていない。すなわち、各シフタは、サーマルリレーのケースとの接触部のみで支持されていることから、湾曲変位の方向と直交する方向のガタが大きく、バイメタルが湾曲してシフタを押圧した際に、シフタが湾曲方向以外の方向へずれて、接点切換機構に伝達される変位が小さくなり、ストロークのロスが生じる問題があった。

本発明は、上述した問題に鑑みなされたものであって、バイメタルの湾曲変位を効率よく接点切換機構に伝達可能なサーマルリレーを提供することを課題とする。

上記の課題を解決するため、本発明のサーマルリレーは、昇温時における湾曲変位の方向を一致させてほぼ並行に配列された複数のバイメタルと、主回路電流によって発熱し前記複数のバイメタルをそれぞれ加熱する複数の加熱手段と、前記複数のバイメタルの一方の面部とそれぞれ当接する当接部を有しかつ該バイメタルの湾曲変位の方向にほぼ沿って移動可能に設けられた第１のシフタと、前記複数のバイメタルの他方の面部とそれぞれ当接する当接部を有しかつ該バイメタルの湾曲変位の方向にほぼ沿って移動可能に設けられた第２のシフタと、前記第１のシフタ及び前記第２のシフタとそれぞれ係合する差動部材と、前記差動部材の変位を接点切換機構に伝達して接点を開閉させる伝達部材とを備えるサーマルリレーであって、前記第１のシフタと前記第２のシフタとは前記バイメタルの長手方向から見て重なって配置され、前記第１のシフタ、前記第２のシフタの少なくとも一方は、前記バイメタルの先端部が挿入される開口が形成され、該シフタの前記当接部は、前記開口の内周縁部に形成されることを特徴とする。

本発明によれば、第１のシフタ、第２のシフタの少なくとも一方に、バイメタルが挿入される開口が形成され、この開口の内周縁部に当接部が形成されることから、バイメタルの湾曲変位方向と直交する方向（バイメタルの幅方向）におけるバイメタルと開口とのクリアランスを詰めることによって、シフタのガタつきを低減し、バイメタルの湾曲変位をロスなく接点切換機構に伝達することができる。
なお、本発明にいう「開口」は、典型的には内周縁部が一周連続し、閉じている開口であるが、必ずしも内周縁部が一周連続している必要はなく、少なくともバイメタルの幅方向における両端部を案内可能に形成されていればよい。

この場合において、前記バイメタルの幅方向における前記第１のシフタ、前記第２のシフタの前記開口の内周縁部と、該バイメタルとのクリアランスは、０．１〜０．３ｍｍである構成とすることができる。
このようなクリアランスの設定とすることによって、上述した効果を確実に得ることができる。

以上のように、本発明によれば、第１及び第２のシフタに開口を形成し、バイメタルと当接する当接部を開口の内周縁部に形成するとともに、各シフタを厚み方向に重ねて配置することによって、バイメタルに対する各シフタの湾曲変位と直交する方向のガタを小さくして、バイメタルの湾曲変位を効率よく接点切換機構に伝達可能なサーマルリレーを提供する課題を解決した。

以下、本発明を適用したサーマルリレーの実施形態について、図面等を参照しつつ説明する。なお、以下の説明で上下方向、横方向等の説明は、全て図中における姿勢を基準としており、実際にサーマルリレーが利用される際の方向とは関係ない。
図１は、本実施形態のサーマルリレーの主要部構造を示す斜視図である。
図２は、図１のサーマルリレーの差動シフタ機構の斜視図である。
図３は、図２の差動シフタ機構のIII−III部矢視断面図である。
図４は、図２の差動シフタ機構の要部分解斜視図である。

サーマルリレー１は、三相交流の主回路を制御対象とし、過負荷電流が発生した場合、及び、欠相が生じた場合に接点を開閉し、電磁接触器等の回路遮断手段を動作させる熱動型過負荷引外し装置である。
図１に示すように、サーマルリレー１は、ケース１０、バイメタル２０、ヒータ３０、接点機構４０、反転バネ機構５０、差動シフタ機構１００等を備えて構成されている。

ケース１０は、サーマルリレー１の各構成部材を収容する部分であって、例えば樹脂製のインジェクション成型品である。
バイメタル２０は、熱膨張率の異なった１対の金属板を層状に接合した帯板状の部材である。バイメタル２０は、三相交流のＵ、Ｖ、Ｗ各相に対応して３本が設けられている。なお、各相用のバイメタル２０にそれぞれ添え字Ｕ、Ｖ、Ｗを付して図示する。
バイメタル２０Ｕ，２０Ｖ，２０Ｗは、ほぼ平行かつ等間隔に配列され、その配列方向は各バイメタルの厚み方向（湾曲変位方向ｘ）とほぼ一致している。
また、バイメタル２０Ｕ，２０Ｖ，２０Ｗは、一方の端部（図１、図２における上端部）が、支持金具２１を介してケース１０に固定されるとともに、他方の端部（図１、図２における下端部）は、差動シフタ機構１００の後述する各シフタ１１０，１２０と係合している。
図３に示すように、バイメタル２０の幅方向における両端のエッジ部は、後述する各シフタとの摺動時における引っかかりを防止するため、Ｒ面取りが施されている。

ヒータ３０は、各相のバイメタル２０Ｕ，２０Ｖ，２０Ｗにそれぞれ巻き付けられた抵抗線であるヒートエレメント３０Ｕ，３０Ｖ，３０Ｗを備えている。各ヒートエレメント３０Ｕ，３０Ｖ，３０Ｗには、それぞれ対応する相の主回路電流が流されている。各ヒートエレメント３０Ｕ，３０Ｖ，３０Ｗは、通流された電流の大きさに応じて発熱し、各相のバイメタル２０Ｕ，２０Ｖ，２０Ｗを加熱する。

接点機構４０は、過負荷保護時又は欠相保護時に開閉されるものであって、図示しない電磁接触器等の回路遮断装置に接続されている。
反転バネ機構５０は、差動シフタ機構１００に連動して、接点機構４０を開閉駆動する伝達機構である。
反転バネ機構５０は、差動シフタ機構１００の後述する差動板１３０によって押圧される釈放レバー５１を備えている。
サーマルリレー１を配線用回路遮断器に組み込んだ場合には、反転バネ機構５０は、バイメタル２０の湾曲変位に従動する差動シフタ機構１００の動きによって、主回路接触子を閉極位置に拘束保持している接触子開閉機構のラッチ受けを釈放し、主回路接触子を引外し動作させる。

差動シフタ機構１００は、押シフタ（第１のシフタ）１１０、引シフタ（第２のシフタ）１２０、差動板１３０等を備えて構成されている。
押シフタ１１０及び引シフタ１２０は、例えばテフロン(登録商標)系等の固体潤滑性を有する材料の板材から切り出されて一体的に形成されている。
押シフタ１１０及び引シフタ１２０は、ほぼ矩形に形成され、その長辺方向はバイメタル２０の湾曲変位方向ｘに沿って配置されている。

押シフタ１１０は、各相のバイメタル２０Ｕ，２０Ｖ，２０Ｗの先端部がそれぞれ挿入される開口１１１Ｕ，１１１Ｖ，１１１Ｗが形成されている。各開口１１１Ｕ，１１１Ｖ，１１１Ｗの内周縁部は、ほぼ矩形に形成されている。また、この内周縁部の釈放レバー５１側の部分には、各相のバイメタル２０Ｕ，２０Ｖ，２０Ｗが湾曲変位した際にこれによってそれぞれ押圧される当接部１１２Ｕ，１１２Ｖ，１１２Ｗが形成されている。これらの当接部１１２Ｕ，１１２Ｖ，１１２Ｗは、開口１１１Ｕ，１１１Ｖ，１１１Ｗの内周縁部から円弧状に張り出して形成されている。
また、押シフタ１１０の釈放レバー５１側の端部には、差動板１３０を押圧する突起である押圧部１１３が形成されている。

引シフタ１２０は、各相のバイメタル２０Ｕ，２０Ｖ，２０Ｗの先端部がそれぞれ挿入される開口１２１Ｕ，１２１Ｖ，１２１Ｗが形成されている。各開口１２１Ｕ，１２１Ｖ，１２１Ｗの内周縁部は、ほぼ矩形に形成されている。また、この内周縁部の釈放レバー５１側と反対側の部分には、各相のバイメタル２０Ｕ，２０Ｖ，２０Ｗが湾曲変位する側と反対側の面部とそれぞれ当接する当接部１２２Ｕ，１２２Ｖ，１２２Ｗが形成されている。これらの当接部１２２Ｕ，１２２Ｖ，１２２Ｗは、開口１２１Ｕ，１２１Ｖ，１２１Ｗの内周縁部から円弧状に張り出して形成されている。
また、引シフタ１２０の釈放レバー５１側の端部には、差動板１３０を回動可能に支持するピンＰが挿入される開口１２３が形成されている。
押シフタ１１０と引シフタ１２０は、その厚み方向（バイメタル２０の長手方向）に重ねた状態で、相互に当接して配置されている。

差動板１３０は、長手方向を湾曲変位と直交する方向ｙにほぼ沿わせて配置された細長い板状の部材である。差動板１３０は、一方の端部にピンＰが固定されている。ピンＰは、引シフタ１２０の開口１２３に挿入され、差動板１３０はこのピンＰ回りに引シフタ１２０に対して回転可能に支持されている。
差動板１３０のピンＰとは反対側の端部には、反転バネ機構５０の釈放レバー５１と当接し、これを押圧する押圧部１３１が形成されている。
また、差動板１３０の中間部には、押シフタ１１０の押圧部１１３によって押圧される受け部１３２が形成されている。

次に、上述した本実施形態のサーマルリレー１における差動シフタ機構１００の動作について説明する。
先ず、欠相が生じていない状態においては、主回路電流が通流されるヒートエレメント３０Ｕ，３０Ｖ，３０Ｗによって、各相のバイメタル２０Ｕ，２０Ｖ，２０Ｗは、実質的に均等に加熱される。この加熱によってバイメタル２０Ｕ，２０Ｖ，２０Ｗには湾曲変位が生じ、その自由端部（差動シフタ機構部１００側の端部）は、釈放レバー５１側（図３及び図４におけるｘ方向右側）に変位する。これによって、押シフタ１１０の各当接部１１２Ｕ，１１２Ｖ，１１２Ｗが押され、押シフタ１１０は釈放レバー５１側に変位する。この変位の量は、バイメタル２０Ｕ，２０Ｖ，２０Ｗの湾曲変位量とほぼ一致する。また、このとき引シフタ１２０は、押シフタ１１０に追従して釈放レバー５１側に変位する。その結果、差動板１３０も釈放レバー５１側へ平行移動する。

そして、欠相が生じていない状態において、主回路に過負荷電流が流されると、バイメタル２０Ｕ，２０Ｖ，２０Ｗの温度は通常使用時よりも上昇し、湾曲変位が大きくなる。これによって、押シフタ１１０、引シフタ１２０、差動板１３０の釈放レバー５１側への変位量は大きくなり、差動板１３０の押圧部１３１は釈放レバー５１を押圧し、この押圧力は反転バネ機構５０を介して接点機構４０へ伝達され、接点の開閉が行われる。

次に、欠相が生じた場合の動作について説明する。ここでは、例として、Ｕ相が欠相した場合について説明する。Ｕ相が欠相すると、対応するバイメタル２０Ｕは他のバイメタル２０Ｖ，２０Ｗに対して加熱されず低温となるので、湾曲変位は発生しないか、発生したとしても他のバイメタル２０Ｖ，２０Ｗに対して小さくなる。このようにバイメタル２０の湾曲変位量が相ごとに変化すると、押シフタ１１０は最も湾曲変位が大きいバイメタル２０の変位量だけ釈放レバー５１側に変位するが、引シフタ１２０は最も湾曲変位が小さいバイメタル２０の変位量しか変位せず、押シフタ１１０と引シフタ１２０の変位量に差が生じる。このような差動が生じると、差動板１３０は、ピンＰ回りに、図３における半時計回りに回動する。この回動によって、差動板１３０の押圧部１３１の変位量は、押シフタ１１０の変位量よりも大きくなり、欠相が生じた場合には、欠相が生じていない場合に対して比較的小さい電流であっても回路保護が働くようになっている。

以下、上述した本実施の形態の効果を、以下説明する本発明の比較例と対比して説明する。なお、以下説明する比較例において、上述した実施形態と実質的に共通する箇所には同じ符号を付して説明を省略し、主に相違点について説明する。
図５は、比較例のサーマルリレーの主要部構造を示す斜視図である。
図６は、図５のサーマルリレーの差動シフタ機構の斜視図である。
図７は、図６の差動シフタ機構のVII−VII部矢視断面図である。
図８は、図６の差動シフタ機構において、シフタのずれが生じている状態を示す図であって、図７に相当する断面を示す図である。

比較例のサーマルリレー２は、上述した実施形態のサーマルリレー１の差動シフタ機構１００に代えて、以下説明する差動シフタ機構２００を備えている。
差動シフタ機構２００は、押シフタ２１０、引シフタ２２０、差動板２３０を備えている。
押シフタ２１０は、バイメタル２０の湾曲変位方向ｘに沿って配置された帯状部２１１と、この帯状部２１１の側縁部から突出して形成された３つの腕部２１２Ｕ、２１２Ｖ、２１２Ｗとを有する。これらの帯状部２１１、及び、腕部２１２Ｕ、２１２Ｖ、２１２Ｗは、同じ板材から切り出すことによって一体的に形成されている。
腕部２１２Ｕ，２１２Ｖ，２１２Ｗには、それぞれ各相のバイメタル２０が加熱され湾曲変位した際にバイメタル２０によって押圧される当接部２１３Ｕ，２１３Ｖ，２１３Ｗが形成されている。
また、腕部２１２Ｕ、２１２Ｕ、２１２Ｖ、２１２Ｗのうち最も釈放レバー５１側に配置された腕部２１２Ｗには、釈放レバー５１と当接し、これを押圧する押圧部２１４が形成されている。

引シフタ２１０は、バイメタル２０の湾曲変位方向ｘに沿って配置された帯状部２２１と、この帯状部２２１の側縁部から突出して形成された３つの腕部２２２Ｕ、２２２Ｖ、２２２Ｗとを有する。これらの帯状部２２１、及び、腕部２２２Ｕ、２２２Ｖ、２２２Ｗは、同じ板材から切り出すことによって一体的に形成されている。
腕部２２２Ｕ，２２２Ｖ，２１２Ｗには、それぞれ各相のバイメタル２０が加熱された際に湾曲変位する方向に対し反対側の面部と当接する当接部２２３Ｕ、２２３Ｖ、２２３Ｗが形成されている。
また、引シフタ２２０には、差動板２３０の端部と係合する凹部２２４が形成されている。

押シフタ２１０と引シフタ２２０とは、同じ平面内において、それぞれの腕部が互い違いに組み合わされた状態で配置されている。このとき、押シフタ２１０の当接部２１３Ｕ，２１３Ｖ，２１３Ｗと、引シフタ２２０の当接部２２３Ｕ、２２３Ｖ、２２３Ｗとは、それぞれ各相のバイメタル２０Ｕ，２０Ｖ，２０Ｗを挟んで対向して配置されている。

差動板２３０は、長手方向を湾曲変位と直交する方向ｙに沿わせて配置された細長い板状の部材である。差動板２３０は、一方の端部が引シフタ２２０の凹部２２４に挿入され、この当接部を支点として、引シフタ２２０に対して回動可能となっている。
差動板２３０のピンＰとは反対側の端部には、反転バネ機構５０の釈放レバー５１と当接し、これを押圧する押圧部２３１が形成されている。
また、差動板１３０の中間部には、押シフタ２１０の押圧部２１４によって押圧される受け部２３２が形成されている。

上述した比較例においては、押シフタ２１０及び引シフタ２２０は、バイメタル２０に対して、湾曲方向と直交する方向ｙにおいては拘束されておらず、これらをｙ方向において拘束するのはケース１０のみである。しかし、樹脂インジェクション成型品であるケース１０は、各シフタとのクリアランスを小さくすることが困難であり、各シフタのｙ方向におけるガタが大きくなってしまう。その結果、比較例においては、バイメタル２０の湾曲変位時に図８に示すようなシフタのｙ方向へのずれが生じやすく、バイメタル２０の湾曲変位量に対して、シフタの変位量が小さくなってしまう。
このような変位量のロスがあると、シフタのストロークを確保してサーマルリレーを確実に動作させるため、バイメタル２０の長さを延長する必要があり、サーマルリレーの外形が大型化してしまう。

これに対し、本実施形態によれば、押シフタ１１０及び引シフタ１２０に、バイメタル２０Ｕ，２０Ｖ，２０Ｗがそれぞれ挿入される開口１１１Ｕ，１１１Ｖ，１１１Ｗ，１２１Ｕ，１２１Ｖ，１２１Ｗが形成され、これらの開口１１１Ｕ，１１１Ｖ，１１１Ｗ，１２１Ｕ，１２１Ｖ，１２１Ｗの内周縁部に、当接部１１２Ｕ，１１２Ｖ，１１２Ｗ，１２２Ｕ，１２２Ｖ，１２２Ｗが形成されることから、バイメタル２０Ｕ，２０Ｖ，２０Ｗの湾曲変位方向と直交する方向（バイメタル２０の幅方向）におけるバイメタル２０Ｕ，２０Ｖ，２０Ｗと、開口１１１Ｕ，１１１Ｖ，１１１Ｗ，１２１Ｕ，１２１Ｖ，１２１Ｗとのクリアランスを詰めることが容易となる。これによって、各シフタ１１０，１２０のバイメタル２０Ｕ，２０Ｖ，２０Ｗに対するガタつきを低減し、バイメタル２０Ｕ，２０Ｖ，２０Ｗの湾曲変位を、ロスなく反転バネ機構５０の釈放レバー５１に伝達することができる。
これによって、バイメタル２０Ｕ，２０Ｖ，２０Ｗの湾曲変位量が小さくても各シフタ１１０，１２０のストロークを確保でき、バイメタル２０Ｕ，２０Ｖ，２０Ｗの短縮が可能となってサーマルリレー１を小型化することができる。
また、バイメタル２０Ｕ，２０Ｖ，２０Ｗの湾曲変位がロスなく反転バネ機構５０の釈放レバー５１に伝達されることから、作動精度が向上し、信頼性も向上する。また、サーマルリレー１の製造時等に、ロスの補正のための調整が不要となることによって、製造工程の簡素化、低コスト化を図ることができる。

（他の実施の形態）
なお、本発明は上記した実施形態のみに限定されるものではなく、種々の応用や変形が考えられる。例えば、サーマルリレーの構造や各構成部品の形状、材質等は、上述した実施形態のものに限定されず、適宜変更することができる。
例えば、上述した実施形態では、第１、第２のシフタともに三相のバイメタルのそれぞれに対応する開口を形成しているが、一方のシフタのみに開口を設ける構成としたり、三相のバイメタルのうち、例えば二相のバイメタルのみについて開口を設ける構成としてもよい。例えば、サーマルリレーがバイメタルの長手方向及び湾曲変位方向をほぼ水平とした姿勢で用いられる場合には、自重によってバイメタルと加圧接触する側のシフタには開口を設けない構成とすることができる。

本発明を適用したサーマルリレーの実施の形態における主要部構造を示す斜視図である。図１のサーマルリレーの差動シフタ機構の斜視図である。図２の差動シフタ機構のIII−III部矢視断面図である。図２の差動シフタ機構の要部分解斜視図である。本発明の比較例のサーマルリレーの主要部構造を示す斜視図である。図５のサーマルリレーの差動シフタ機構の斜視図である。図６の差動シフタ機構のVII−VII部矢視断面図である。図６の差動シフタ機構において、シフタのずれが生じている状態を示す図である。

符号の説明

１サーマルリレー１０ケース
２０（２０Ｕ，２０Ｖ，２０Ｗ）バイメタル
３０ヒータ３０Ｕ，３０Ｖ，３０Ｗヒータエレメント
４０接点機構５０反転バネ機構１００差動シフタ機構
１１０押シフタ１１１Ｕ，１１１Ｖ，１１１Ｗ開口
１１２Ｕ，１１２Ｖ，１１２Ｗ当接部１１３押圧部
１２０引シフタ１２１Ｕ，１２１Ｖ，１２１Ｗ開口
１２２Ｕ，１２２Ｖ，１２２Ｗ当接部１２３開口
１３０差動板１３１押圧部１３２受け部
Ｐピンｘ湾曲変位の方向ｙ湾曲変位と直交する方向

Claims

昇温時における湾曲変位の方向を一致させてほぼ並行に配列された複数のバイメタルと、
主回路電流によって発熱し前記複数のバイメタルをそれぞれ加熱する複数の加熱手段と、
前記複数のバイメタルの一方の面部とそれぞれ当接する当接部を有しかつ該バイメタルの湾曲変位の方向にほぼ沿って移動可能に設けられた第１のシフタと、
前記複数のバイメタルの他方の面部とそれぞれ当接する当接部を有しかつ該バイメタルの湾曲変位の方向にほぼ沿って移動可能に設けられた第２のシフタと、
前記第１のシフタ及び前記第２のシフタとそれぞれ係合する差動部材と、
前記差動部材の変位を接点切換機構に伝達して接点を開閉させる伝達部材と
を備えるサーマルリレーであって、
前記第１のシフタと前記第２のシフタとは前記バイメタルの長手方向から見て重なって配置され、
前記第１のシフタ、前記第２のシフタの少なくとも一方は、前記バイメタルの先端部が挿入される開口が形成され、該シフタの前記当接部は、前記開口の内周縁部に形成されること
を特徴とするサーマルリレー。
前記バイメタルの幅方向における前記第１のシフタ、前記第２のシフタの前記開口の内周縁部と、該バイメタルとのクリアランスは、０．１〜０．３ｍｍであること
を特徴とする請求項１に記載のサーマルリレー。