JP2008528419A - 石油化学プロセス装置における水素の管理 - Google Patents
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Abstract
【選択図】なし
Description
a.τg=Dg/Rg 2(cm2/秒)
(1)
式中、Dsは、ガス相中の拡散係数であり、Rsは、ガス媒体の代表長さである。本明細書においてガス相中のガス拡散Dsは、当技術分野では公知であり(つまり、従来型の値を使用可能)、ガス媒体の代表長さRsは、構造化吸着剤材料の2つの層の間のチャネルと定義される。
a.τs=Ds/Rs 2(cm2/秒)
(2)
式中、Dgは、固体相中の拡散係数であり、Rgは、固体媒体の代表長さである。本明細書において固体相中のガス拡散Dgは、当技術分野では公知であり(つまり、従来型の値を使用可能)、固体媒体の代表長さRgは、吸着層の幅と定義される。
a.tTOT=tF+tCO+tCN+tP+tRP
(3)
(a)補給ガスとして利用できる水素含有ストリームの純度を高めること。即ち、そのストリームは、それらが補給ガスとして適切である前に、より高い純度まで高められる必要がある。
(b)水素含有再循環ガスストリームの純度を高めることは、反応器における水素処理ガスの全体的純度を高める結果となり、より高度な水素化処理の厳密性または追加の生成物処理を可能にする。
(c)かなりの濃度のH2Sが存在している(ガス洗浄前)か、或いはガス洗浄後(通常、100vppmより低いH2S)のいずれかで、水素処理パージガスからのH2回収のための使用。
低い反応器温度での運転(それはエネルギーコストを減らし、触媒の劣化を低減し、そして触媒寿命を延ばす)、装置の供給量の増加、よりサワーな(より高濃度の硫黄)原料の処理、更に高濃度の分解原料を処理、特に運転の終わり近くに生成物の色の改善、既存のコンプレッサーおよび/または処理ガス回路の隘路打開(一定の総流量でのscfH2の増加、または低い総流量での同じscfH2)、および当業者に明白な他の手段。
(i)製油所内でのH2の購入、製造、または他の供給源に対する需要の減少
(ii)水素回収率が増大した結果として、一定の(既存の)補給ガス需要での水素化処理の供給量の増加
(iii)ヘテロ原子を除去する効率を増大させるための、水素化処理における水素純度の改善
(iv)いくつかの炉バーナーにとって燃焼能力限界および困難さ示す水素の低BTU値のせいで燃料ガスに有害である製油所の燃料ガスからH2の一部を除去
(v)当業者に明らかな他の利益。
本実施例は、本発明の利益がない製油所プロセス装置の従来型の運転を記載する。35bargで運転する第一プロセス蒸留物処理器に、様々な上流処理装置(真空パイプスチールまたは選択性触媒処理装置)からの留出燃料の混合物を、通常160m3/時の速度で供給する。
本実施例は、本明細書の図2に示される本発明の第一実施形態を例証し、図2において、第二酸スクラバーの出口に、RCPSA装置を配置する。本発明のこの運転モードにおいて、第二製油装置における水素消費量は、処理ガス速度14Nm3/時、生成硫黄1100ppmで、3500Nm3/時である。第一装置に対応する値は、この運転モード下で、水素消費量3900Nm3/時、処理ガス速度27Nm3/時、および生成硫黄27ppm(実施例1における44ppmに対して)である。図2に記載される運転モードは、上の実施例1に記載される従来型運転と比較すると、第一処理器と第二処理器の両方において、水素消費量のかなりの増加を可能にし、更に、処理器からの両方の生成物の硫黄濃度を低下させることが、本実施例からわかる。従って、更に多くの原料の処理が可能になり、更に低い硫黄濃度の蒸留生成物を有することができる。
本実施例は、本発明の第二実施形態を例証し、第二実施形態において、本明細書の図1に示すように、実施例1の装置の配列内に、高速サイクルPSA装置を配置する。上記のように実施する際に、処理ガス純度は、第二処理器で上がり、その結果として、第二処理器の水素消費量が、1500Nm3/時〜3900Nm3/時まで増大する。更に、本発明の上記モードにおける第二装置で、処理ガス速度は、9Nm3/時であり、生成硫黄1250ppmである。本発明のこの実施形態での第一装置に対応する値は、水素消費量3500Nm3/時、処理ガス速度27Nm3/時、および生成硫黄35ppmである。図1に記載される運転モードは、水素消費量をほぼ50%まで増加させ、硫黄含有量を減少させる(35ppm対44ppm)ことが、実施例2からわかる。芳香族炭化水素の一部は飽和されており、それらは、深度脱硫のために追加の水素を残さないので、実施例2ほど硫黄還元が多くないことを本実施例が例証することは、予期しなかったことである。
本実施例において、製油所ストリームは、480psigにおいてであり、テールガスは、65psigにおいてであり、それによって、圧力スイングは、6.18である。原料組成および圧力は、製油所処理装置(例、水素化処理または水素化処理用途で見いだされるような装置)の典型である。本実施例において、典型的な炭化水素をそれらの炭素数で記載する(つまり、C1=メタン、C2=エタン等)。RCPSAは、99%を超える純度で、かつ流量の範囲を超えて81%を上回る回収率で、水素を生成することが可能である。表1aおよび1bは、RCPSAのコンピュータシミュレーションの結果と、本実施例の種々の成分のインプットおよびアウトプットパーセントを示す。表1aおよび1bは、更に、480psigでの6MMSCFDストリームと65psigでのテールガスに関して、回収率が、89.7%から91.7%に上がる際に、どのくらい水素純度が下がるかを示す。
H2精製におけるRCPSA(67ft3)からのインプットおよびアウトプットの組成(モル%)。原料は、480psig、122°Fにおいてであり、テールガスは、65psigにおいてである。供給量は、約6MMSCFDである。
本実施例において、条件は、実施例4と同一である。表2aは、水素純度99%超を実現する並流工程と向流工程との両方を用いる条件を示す。表2bは、向流減圧工程を省略しても、それでもなお99%の水素純度を維持できることを示す。事実、これは、パージサイクルの時間(tP)の増加、向流減圧工程時間(tCN)から省かれた所要時間により、水素回収率は、88%のレベルまで上がりうることを示す。
RCPSA(67ft3)からのH2純度および回収率での工程所要時間の効果。表1と同一条件。原料は、480psig、122°Fにおいてであり、テールガスは、65psigにおいてである。供給量は、約6MMSCFDである。
本実施例は、10MMSCFD製油所ストリームを示し、表3の原料の列に示される通り、典型的な成分を再び含有する(例えば、原料の組成物は、74%のH2を含有する)。ストリームは、480psigにおいてであり、RCPSAテールガスは、65psigにおいてであり、それによって、絶対圧力スイングは、6.18である。再び、本発明のRCPSAは、99%を超える純度で、これらの原料組成物から85%を超える回収率で、水素を生成することが可能である。表3aおよび3bは、本実施例の結果を示す。
H2精製におけるRCPSA(53ft3)からのインプットおよびアウトプットの組成(モル%)。供給原料は、480psig、101°Fにおいてであり、テールガスは、65psigにおいてである。供給量は、約10MMSCFDである。
本実施例において、表4は、更に、本明細書に記載される本発明に基づいて運転されるRCPSAの性能を例証する。本実施例において、原料は、典型的な製油所ストリームであり、300psigの圧力においてである。本発明のRCPSAは、全てのテールガスが、40psigで排気される場合、83.6%の回収率で、99%の純粋な水素生成物を生じることができる。この場合において、テールガスは、更なる加圧を必要とせずに、フラッシュドラムまたは他のセパレータもしくは他の下流製油装置に送られうる。本発明の別の重要な態様は、RCPSAが、更に、2vppm未満までCOを除去する。それは、生成水素リッチのストリームを使用する製油装置とって、非常に望ましい。低濃度のCOにより、下流装置内の触媒が、延長された期間にわたって活量が劣化することなく、運転することが確実となる。従来型PSAは、このCO仕様に適わず、同時にまた、典型的な燃料ヘッダ圧力または上記のRCPSA排気を処理する他の装置の高い圧力のような高圧で全てのテールガスを排気する条件に適わない。全てのテールガスは、40psig以上で利用できるので、製油装置でRCPSAを組み込むために、いかなる追加の加圧も必要でない。
表5aおよび5bは、本明細書に記載される本発明に基づいて運転されるRCPSAの性能を比較する。精製しているストリームは、原料中に低濃度のH2(51%モル)を有し、典型的な製油所/石油化学ストリームである。両方の場合(表5aおよび5bに対応する)において、並流工程後に、向流減圧工程を適用する。本発明に基づいて、表5aは、全てのテールガスが、65psig以上で放出される場合でさえも、高いH2回収率(81%)が、可能であることを示す。対照的に、一部のテールガスが、5psigくらい低く利用できるRCPSAは、向流減圧で水素を失い、その結果、H2回収は、56%まで落ちる。更に、表5aのストリームの圧力が高いほど、テールガスへの加圧を必要としない。
テールガスの圧力の回収率への効果
H2濃度(51.3モル%)を有する原料へ適用したRCPSAの実施例H2精製におけるRCPSA(31ft3)からのインプットおよびアウトプットの組成(モル%)。
原料は、273psig、122°Fにおいてであり、供給量は、約5.1MMSCFDである。
本実施例において、表6aおよび6bは、本明細書に記載される本発明に基づいて運転されるRCPSAの性能を比較する。これらの場合において、供給圧力は、800psigであり、テールガスは、65psigもしくは100psigのいずれかで排気される。組成物は、H2Sのような典型的な不純物をもたらし、その不純物は、このような製油所アプリケーション(applications)の中に存在しうる。表からわかるように、99%を超える高純度を有する両方の場合に、高回収率(>80%)が、観察される。上記の両方の場合において、並流減圧のみを用い、この工程中の排水をサイクルの他の床に送る。テールガスのみが、向流パージ工程中に流出する。表6cは、テールガスの一部が、更に、並流減圧後の向流減圧工程に、排気される状態で運転されるRCPSAの場合を示す。並流減圧の排水は、本発明の一部であるRCPSA槽構成における他の床のひとつにそれを戻すのに十分な純度および圧力である。テールガス、つまり排気ガスは、向流減圧および向流パージ工程中に流出する。
高圧供給に適用されるRCPSAの例
H2精製におけるRCPSA(18ft3)からのインプットおよびアウトプットの組成(モル%)。供給原料は、800psig、122°Fにおいてであり、供給量は、約10.1MMSCFDである。
表7a、7b、および7cは、本明細書に記載される本発明に基づいて運転されるRCPSAの性能を比較する。精製しているストリームは、原料中に高濃度のH2(85%モル)を有し、典型的な製油所/石油化学ストリームである。これらの実施例において、生成物における純度の増加は、10%未満(つまり、P/F<1.1)である。この制約下で、本発明の方法は、テールガスを加圧する必要なく、90%を超える回収率で水素を生じることが可能である。
H2濃度(85モル%)で供給原料に適用されたRCPSAの例。RCPSA(6.1ft3)からのインプットおよびアウトプットの組成(モル%)。原料は、480psig、135°Fにおいてであり、供給量は、約6MMSCFDである。
Claims (6)
- 石油化学プロセスに関連する水素含有ストリーム中の水素純度を高める方法であって、
水素含有水蒸気を、複数の吸着床を含有し、30秒未満の全サイクル時間と、床長1フィート当り水5インチより大きい、各吸着床内の圧力降下を有する高速サイクルの圧力スイング吸着装置に付す工程
を含むことを特徴とする方法。 - 前記石油化学プロセスは、キシレン異性化、エチルベンゼンのキシレンへの水添異性化、トルエン不均化反応、選択性トルエン不均化反応並びにトルエン、ベンゼンおよびC9 +トランスアルキル化反応からなる群から選択されるプロセスであることを特徴とする請求項1に記載の方法。
- 前記高速サイクルの圧力スイング吸着の全サイクル時間は、15秒未満であることを特徴とする請求項2に記載の方法。
- 前記全サイクル時間は10秒未満であり、前記各吸着床の圧力降下は、床長1フィート当り水10インチより大きいことを特徴とする請求項3に記載の方法。
- 前記全サイクル時間は、5秒未満であることを特徴とする請求項4に記載の方法。
- 前記圧力降下は、床長1フィート当り水20インチより大きいことを特徴とする請求項5に記載の方法。
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Families Citing this family (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AU2006209359B2 (en) * | 2005-01-21 | 2010-11-11 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Management of hydrogen in hydrogen-containing streams from hydrogen sources with rapid cycle pressure swing adsorption |
FR2961215B1 (fr) * | 2010-06-09 | 2013-11-08 | Inst Francais Du Petrole | Nouveau procede de reformage catalytique avec recyclage de l'effluent de reduction en amont du premier reacteur et recyclage du gaz de recyclage sur le ou les derniers reacteurs de la serie. |
FR2981368B1 (fr) * | 2011-10-12 | 2013-11-15 | Areva | Procede de generation d'hydrogene et d'oxygene par electrolyse de vapeur d'eau |
WO2013067323A1 (en) * | 2011-11-04 | 2013-05-10 | Saudi Arabian Oil Company | Hydrotreating and aromatic saturation process with integral intermediate hydrogen separation and purification |
CN104232151B (zh) * | 2013-06-20 | 2016-01-13 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种石脑油催化重整方法 |
CN105385470A (zh) * | 2014-09-05 | 2016-03-09 | 北京安耐吉能源工程技术有限公司 | 一种催化重整方法 |
US10557091B2 (en) * | 2016-07-28 | 2020-02-11 | Uop Llc | Process for increasing hydrocarbon yield from catalytic reformer |
US10711205B2 (en) * | 2017-06-22 | 2020-07-14 | Uop Llc | Process for recovering hydroprocessed effluent with improved hydrogen recovery |
EP3421574A1 (de) * | 2017-06-28 | 2019-01-02 | SWISS RR Engineering Group AG | Betrieb von anlagen für das katalytische reforming |
US10632414B2 (en) | 2018-01-25 | 2020-04-28 | Uop Llc | Integration of pressure swing adsorption and hydroprocessing for improved hydrogen utilization |
CN109663544A (zh) * | 2019-01-28 | 2019-04-23 | 安庆市泰发能源科技有限公司 | 丁烷脱氢反应器的烧焦分段给风装置 |
CN110255500A (zh) * | 2019-07-25 | 2019-09-20 | 海南汉地阳光石油化工有限公司 | 一种循环氢脱氨提纯系统及方法 |
CN113075081B (zh) * | 2021-04-08 | 2022-07-15 | 西南石油大学 | 注入气-原油多次接触过程固相沉积量测定装置及方法 |
CN113680173B (zh) * | 2021-08-23 | 2023-01-13 | 无锡碳谷科技有限公司 | 一种直接空气捕获二氧化碳的装置及方法 |
CN115337758A (zh) * | 2022-08-16 | 2022-11-15 | 瑞必科净化设备(上海)有限公司 | 一种膜分离与变压吸附提纯氢气的系统及提纯氢气的方法和应用 |
Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1997039821A1 (en) * | 1996-04-24 | 1997-10-30 | Keefer Bowie | Flow regulated pressure swing adsorption system |
JP2000273467A (ja) * | 1998-10-30 | 2000-10-03 | Jgc Corp | ガスタ−ビン燃料油及びその製造方法並びに発電方法 |
JP2001031981A (ja) * | 1999-06-25 | 2001-02-06 | Inst Fr Petrole | ストリッパー頂部において排出される重質物質の凝縮による第1帯域からの流出物の中間ストリッピング帯域を含む2つの連続的帯域における中間留分の水素化処理方法 |
JP2001524374A (ja) * | 1997-12-01 | 2001-12-04 | ウエストエアー・テクノロジーズ・インコーポレイテッド | モジュール圧力スイング吸収装置 |
US6361583B1 (en) * | 2000-05-19 | 2002-03-26 | Membrane Technology And Research, Inc. | Gas separation using organic-vapor-resistant membranes |
WO2003068366A1 (fr) * | 2002-02-15 | 2003-08-21 | L'air Liquide, Societe Anonyme A Directoire Et Conseil De Surveillance Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Procédé de traitement d'un melange gazeux comprenant de l'hydrogène et du sulfure d'hydrogène |
US20030167921A1 (en) * | 2002-03-08 | 2003-09-11 | Golden Timothy Christopher | Activated carbon as sole adsorbent in rapid cycle hydrogen psa |
WO2004087300A1 (en) * | 2003-02-18 | 2004-10-14 | Jej Co., Ltd. | Gas concentration method and its apparatus |
WO2006079030A1 (en) * | 2005-01-21 | 2006-07-27 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Two stage hydrotreating of distillates with improved hydrogen management |
Family Cites Families (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4194892A (en) * | 1978-06-26 | 1980-03-25 | Union Carbide Corporation | Rapid pressure swing adsorption process with high enrichment factor |
NL7903426A (nl) * | 1979-05-02 | 1980-11-04 | Electrochem Energieconversie | Werkwijze voor het bedrijven van een brandstofcel. |
GB2091121B (en) * | 1981-01-16 | 1984-07-18 | Cryoplants Ltd | Separation of gas mixtures |
US4483766A (en) * | 1983-06-20 | 1984-11-20 | Uop Inc. | Process for catalytic reforming |
US4723051A (en) * | 1986-02-06 | 1988-02-02 | Cosden Technology, Inc. | Xylene isomerization process |
US5540758A (en) * | 1994-02-03 | 1996-07-30 | Air Products And Chemicals, Inc. | VSA adsorption process with feed/vacuum advance and provide purge |
NZ280684A (en) * | 1995-01-23 | 1998-01-26 | Boc Group Inc | Separating c(1-5) hydrocarbons from a gas mixture using pressure swing adsorption |
CN1075741C (zh) * | 1997-08-21 | 2001-12-05 | 成都新华化工研究所 | 从富氢废气中提取氢的变压吸附法 |
US6165350A (en) * | 1998-05-22 | 2000-12-26 | Membrane Technology And Research, Inc. | Selective purge for catalytic reformer recycle loop |
FR2786110B1 (fr) * | 1998-11-23 | 2001-01-19 | Air Liquide | Procede de separation par adsorption modulee en pression d'un melange de gaz et installation pour sa mise en oeuvre |
WO2000076628A1 (en) | 1999-06-09 | 2000-12-21 | Questair Technologies Inc. | Rotary pressure swing adsorption apparatus |
CA2274318A1 (en) | 1999-06-10 | 2000-12-10 | Questor Industries Inc. | Pressure swing adsorption with axial or centrifugal compression machinery |
CA2274312A1 (en) | 1999-06-10 | 2000-12-10 | Kevin A. Kaupert | Modular pressure swing adsorption apparatus with clearance-type valve seals |
CN1396887A (zh) * | 2000-02-01 | 2003-02-12 | 德士古发展公司 | 交换反应器与加氢处理装置的联用 |
CA2320551C (en) | 2000-09-25 | 2005-12-13 | Questair Technologies Inc. | Compact pressure swing adsorption apparatus |
FR2822085B1 (fr) | 2001-03-16 | 2003-05-09 | Air Liquide | Adsorbant a transfert de matiere ameliore pour procede vsa ou psa |
EP1455926A4 (en) * | 2001-12-18 | 2006-10-04 | Fluor Corp | DRUCKWECHSELADSORPTIONSTEILUNG |
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Patent Citations (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1997039821A1 (en) * | 1996-04-24 | 1997-10-30 | Keefer Bowie | Flow regulated pressure swing adsorption system |
JP2001524374A (ja) * | 1997-12-01 | 2001-12-04 | ウエストエアー・テクノロジーズ・インコーポレイテッド | モジュール圧力スイング吸収装置 |
JP2000273467A (ja) * | 1998-10-30 | 2000-10-03 | Jgc Corp | ガスタ−ビン燃料油及びその製造方法並びに発電方法 |
JP2001031981A (ja) * | 1999-06-25 | 2001-02-06 | Inst Fr Petrole | ストリッパー頂部において排出される重質物質の凝縮による第1帯域からの流出物の中間ストリッピング帯域を含む2つの連続的帯域における中間留分の水素化処理方法 |
US6361583B1 (en) * | 2000-05-19 | 2002-03-26 | Membrane Technology And Research, Inc. | Gas separation using organic-vapor-resistant membranes |
WO2003068366A1 (fr) * | 2002-02-15 | 2003-08-21 | L'air Liquide, Societe Anonyme A Directoire Et Conseil De Surveillance Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Procédé de traitement d'un melange gazeux comprenant de l'hydrogène et du sulfure d'hydrogène |
JP2005525222A (ja) * | 2002-02-15 | 2005-08-25 | レール・リキード−ソシエテ・アノニム・ア・ディレクトワール・エ・コンセイユ・ドゥ・スールベイランス・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード | 水素と硫化水素を含むガス混合物の処理方法 |
US20030167921A1 (en) * | 2002-03-08 | 2003-09-11 | Golden Timothy Christopher | Activated carbon as sole adsorbent in rapid cycle hydrogen psa |
WO2004087300A1 (en) * | 2003-02-18 | 2004-10-14 | Jej Co., Ltd. | Gas concentration method and its apparatus |
WO2006079030A1 (en) * | 2005-01-21 | 2006-07-27 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Two stage hydrotreating of distillates with improved hydrogen management |
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