JP2008117521A - 高度な四面体のアモルファス炭素の保護オーバーコートを有する記録媒体およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】高度な四面体のアモルファス炭素の保護オーバーコートを有する好適な記録媒体
およびその製造方法を提供すること。
【解決手段】本発明のダイヤモンド様炭素材料は、高度な四面体である、すなわち、ダイヤモンド結晶格子内に見い出される多くのｓｐ^３炭素−炭素結合を特徴とする。材料はまた、非結晶であり、短い範囲のオーダーと長い範囲のオーダーとの組み合わせを提供し、公知の非結晶炭素コーティング材料よりも実質的に小さい厚みにおいて、超平滑であり連続的な膜として堆積し得る。これらの材料を堆積する好適な方法において、容量性カプリングは、高密度で誘導的にイオン化されたプラズマから、高度に均一で選択的に励起されたイオンストリームを形成する。このような誘導イオン化は、共振イオン化およびイオンビームの均質化を促進する、比較的遅く移動する磁界により向上される。
【選択図】なし

Description

関連出願への相互参照
本願は、1996年３月31日に出願の米国特許仮出願第60/018,793号および1996年３月31日に出願の第60/018,746号、ならびに1996年12月10日出願の米国特許出願第08/761,336号および1996年12月10日出願の第08/761,338号の一部継続出願であり、これらから優先権を主張するものである。これらの開示内容の全体を本願に参考として援用する。

発明の背景
１．発明の分野
本発明は、広義には、薄膜およびその堆積のための方法に関し、より具体的には、ダイヤモンド状膜、プラズマビーム堆積システム、磁気記録媒体上にダイヤモンド状保護オーバーコートの生成および他の産業用途に有用な方法を提供する。

近年、ダイヤモンド状炭素と呼ばれる一群の材料の堆積に高い関心が集まっている。ダイヤモンド状炭素は、一般に、準安定で高密度な形態のアモルファス炭素として定義され得る。

ダイヤモンド状炭素フィルムの堆積は、しばしば、化学蒸着技術を伴い、堆積プロセスはしばしばプラズマ助長型である。公知のダイヤモンド状フィルムはしばしば水素、フッ素または何らかの他の物質を有する炭素を含む。ダイヤモンド状炭素フィルムの耐久性および有利な電気特性によって、これらのフィルムを半導体、光学および他の広い産業用途に適用しようという提案が複数なされている。残念ながら、公知の化学蒸着プロセスを用いてこれらの有利なダイヤモンド状炭素フィルムを提供するコストおよび複雑さは、その使用を幾分制限してきた。さらに、多岐にわたるダイヤモンド状炭素コーティングフィルムが研究室において付与されたが、これらのフィルムの多くは、理想的な材料特性未満の特性を有することが分かっている。

非常に異なる形態のアモルファス炭素は、一般に、磁気記録媒体の保護オーバーコートとして適用される。磁気記録ディスクは、一般に、磁性層を有する基板と、その上に堆積される複数の下側層および上側層とを含む。各層の性質および組成は、当該産業分野において一般に認識されているように、所望の磁気記録特性を提供するように選択される。

磁気記録媒体に格納される情報は、一般に、磁性酸化物または磁性合金のような強磁性体材料の薄膜の磁界における変動(variations)を含む。通常は、保護層を磁性層の上に形成し、潤滑材料の層を保護層の上に堆積する。これらの保護および潤滑層が組合わさせられることにより、磁気記録層の摩擦および浸食(erosion)を制限することによって磁気記録媒体の信頼性および耐久性を増大させる。スパッタリングされたアモルファス炭素フィルムは、剛性の磁気記録ディスクの保護オーバーコートとして広範囲にわたる用途を獲得した。

スパッタリングされたアモルファス炭素オーバーコートは、比較的薄い保護層によって高い摩耗保護を提供することがわかっている。スパッタリングされたアモルファス炭素を含む磁気記録ディスク構造は、非常に好結果を示し、非常に高い記録密度を可能にする。全ての成功にもかかわらず、さらに高い記録密度を有する磁気記録ディスクを提供することが望まれている。

一般に、記録密度は、読出し／書込みヘッドと呼ばれる記録トランスデューサと磁気記録ディスクの磁性層との間（または、より具体的には、読出し／書込みヘッドと磁性層の中間との間）の間隔を低減することによって改善し得る。現代の磁気記録システムにおいては、読出し／書込みヘッドはしばしば、回転するディスクと共に動く空気の層である空気ベアリング上の記録面上を滑空する。回転ディスクと読出し／書込みヘッドの間の摩擦接触を最低限にするためには、一般に、ディスクの表面を、高密度磁気記録にとって理想的なディスク表面よりも粗(rougher)にする（これにより、滑空高さをより高くする）。この滑空高さを低減（または消去）しても、読出し／書込みヘッドは保護アモルファス炭素オーバーコートによって記録層から分離される。所望の媒体の寿命を提供するためのこの保護層だけで、媒体の面積的密度が制限される。一般に、オーバーコート層の厚さは、耐久性および持続性制限によって決まる。スパッタリングされた炭素はしばしば、約５０Å未満の厚さで不連続になる。剛性の磁気記録媒体の耐久性要件は磁気記録媒体の面積密度を制限するが、これによって、一般に、読出し／書込みヘッドと磁気記録層との間の距離を維持することが決まる。

フレキシブル磁気記録テープおよび磁気記録ヘッドのための保護コーティングとして使用するための様々なダイヤモンド状炭素材料を堆積するために、公知の化学蒸着技術を用いることが以前から提案されている。残念なことに、プラズマ助長型方法を含む、ダイヤモンド状材料を化学蒸着する公知の方法は、一般に、基板を５００℃を越える温度にさらし、これは、ほとんどの磁気ディスク基板にとって有害である。従って、これらの公知のダイヤモンド状炭素フィルムは、比較的良好な硬度および摩擦性を提供するが、スパッタリングされるアモルファス炭素保護オーバーコートが非常に支配的である剛性磁気記録媒体の分野における用途にはほとんど応用がきかなかった。

上記理由から、記録媒体用の、向上した読出し／書込みヘッド摩擦および滑空特性（一般にスティクションと呼ばれる）を有する向上した磁気保護オーバーコートを提供することが有利である。好ましくは、このような向上したオーバーコートは、公知の剛性磁気記録媒体の密度を制限するような滑空高さおよび／または保護オーバーコート厚さにたよることなく、且つ媒体基板を過剰の温度にさらすことなく耐久性および信頼性を提供する。

改良されたダイヤモンド状炭素材料およびそれらの堆積方法を提供することも望ましい。このような材料および方法が実際の剛性磁気記録媒体に使用でき、理想的には、合計記録媒体構造の耐久性を維持または向上させる、より平坦な、より平滑な、およびより薄い保護コーティングを設けることによって、間隔が低減されることが特に望ましい。磁気記録媒体、集積回路、光学、機械ツールの製造に使用されるこのような保護層を堆積し、およびさらなる幅広い産業上の利用分野に使用できる別の方法およびシステムを提供することも望ましい。

２．背景技術の説明
米国特許第5,182,132号は、交流回路プラズマ助長化学蒸着方法によって堆積されたダイヤモンド状炭素フィルムを有する磁気記録媒体を記載する。米国特許第5,462,784号は、磁気記録媒体装置のためのフッ化ダイヤモンド状炭素保護コーティングを記載する。欧州特許出願第700,033号は、ダイヤモンド状炭素の保護層を有する側方搭載薄膜磁気ヘッドを記載する。欧州特許出願第595,564号は、炭素および水素からなるダイヤモンド状炭素保護フィルムを有する磁気記録媒体を記載する。

米国特許第5,156,703号は、粒子衝突による半導体の表面処理のための方法を記載する。この方法では、電気的に中性のプラズマ流を生成するために、容量的に結合された引出しグリッド(capacitivelycoupled extraction grid)を使用する。Solid-State Electronics, vol.37,pp.319-326 (1994)において、V.S.Veerasamyらは、フィルタリングされた陰極真空アーク cathodic vacuum arc)を用いて堆積される四面体アモルファス炭素の特性を記載した。フィルタリングされた真空アーク堆積における最近の進歩は、1996年春にSanDiagoで開催されたInternational Conference of Metallurgical Coatings and Thin Filmsにおいて発表された論文において、R.L.Boxmanによって再検討された。静磁場を重畳した低圧プラズマ中における電子サイクロトン波共鳴(electroncyclotron wave resonances)は、Plasma Physics, vol. 15, pp.835-844(1974)にProfessorOechsnerによって記載されている。

発明の要旨
本発明は、改良されたダイヤモンド状炭素材料を堆積するための、より具体的には磁気記録媒体の製造に関するシステムおよび方法を提供する。本発明のダイヤモンド状炭素材料は高度に四面体である。即ち、本発明は、ダイヤモンド結晶格子内に見られる多数のｓｐ^３炭素−炭素結合を提供する。この材料はまた、アモルファスであり、短期的な秩序と長期的な無秩序の組合せを提供し、公知のアモルファス炭素コーティング材料よりも実質的に小さい厚さで超平滑且つ連続的（ピンホールが無い）フィルムとして堆積され得る。本発明の炭素保護コーティングは、しばしば水素化され、これにより、一般的に、同様の組成を有する公知の水素化アモルファスダイヤモンド状炭素コーティングよりも実質的に高い炭素−炭素ｓｐ^３結合のパーセントが提供され、随意に窒素化されていてもよい。これらの材料を堆積するための好適な方法において、容量性結合は、密度の高い、誘導的にイオン化されたプラズマからの非常に均一な選択的にエネルギーが与えられた(energized)イオン流を形成する。このような誘導的イオン化は、共振イオン化およびイオンビームの均質化を促進する、比較的遅い運動（または「準静的」）磁界によって高められる。明らかに、本発明の材料、システムおよび方法は、磁気記録媒体および関連装置の分野だけでなく、集積回路の製造、光学、機械ツールコーティングおよび広範な膜堆積およびエッチング用途においても使用されるであろう。

第１の局面において、本発明は、磁気記録媒体を製造する方法を提供する。この方法は、基板上に磁性層を形成する行程と、原材料をイオン化してプラズマ含有炭素イオンを形成する行程とを包含する。炭素イオンは、エネルギーが与えられ、基板に向かってプラズマ流を形成し、これにより、イオンからの炭素は基板上に付与される。イオンはエネルギーを伴って衝突し、これにより、ｓｐ^３炭素−炭素結合の形成が促進される。有利なことに、このような方法で、一般に、約１５％ｓｐ^３炭素−炭素結合を有する高度に四面体のアモルファス炭素保護層を形成できる。一般にエネルギーを持った(energetic)炭素イオンの衝突エネルギーは、所定の範囲内にあり、これにより、所望の格子構造の構成を促進する。結合は、明かに少なくとも部分的に、サブプランテーション(subplantation)によって形成される。好ましくは、各炭素イオンは、約１００から１２０ｅＶの間のエネルギーを伴って衝突する。多くの実施形態において、得られた高度に四面体の無定型炭素保護層は、約３５％ｓｐ^３より多くの炭素−炭素結合を有し、特に好適な実施形態の方法では、７０％ｓｐ^３の炭素−炭素結合を生成する。

一般に、この流れ(stream)は、主に均一な重さのを有する複数イオンで構成され、衝突エネルギーは、好ましくは、実質的に均一である。いくつかの実施形態においては、この均一性が、イオン流のフィルタリングによって高められる。そのような場合、エネルギー付与は、一般に、炭素源材料の固体陰極アークを用いてプラズマを発生する(striking)行程を包含する。あるいは、この流れは、容量性接続によって引出しグリッドに対してプラズマを自己バイアスするために接続電極と引出しグリッドとの間に交流電位を印加してグリッドを通してイオン流を取り出すことによってエネルギーが与えられる。水素および／または窒素も、共にイオン流および保護層中に含まれ得る。

別の局面の１つにおいて本発明は、基板と、基板上に配設された磁性層と、磁性層の上に配設された保護層とを備えた磁気記録媒体を提供する。保護層は、一般に、約１５％よりも大きいｓｐ^３炭素−炭素結合を有する高度な四面体のアモルファス炭素を備える。好ましくは、これらの結合は、少なくとも部分的には、基板上にエネルギーを有する(energetic)炭素イオン流を指向することによって形成される。多くの実施形態において、保護層は、約３５％よりも大きいｓｐ^３炭素−炭素結合を有する。特に好適な実施形態は約７０％よりも大きいｓｐ^３炭素−炭素結合を有する。このような保護層は、７５Å未満の厚さで超平滑且つ連続的となり、約５０Å未満の厚さでも耐久性のある記録媒体を提供する。さらに、これらの高密保護材料の硬度および摩擦学的性能は、任意に準接触または連続的接触記録システム内において、約１μインチ未満の低減された読出し／書込みヘッドの滑空高さの場合で毎平方インチ当たり１ギガバイトを越える面積的記録密度を持つ非常に耐久性の高い記録媒体を得ることが可能になる。

他の局面において、本発明は、プラズマをプラズマ体積内に閉じ込め、プラズマを誘導的にイオン化し、プラズマ体積内からのイオン流を容量結合によって形成することによって生成されるイオンビームを増大させる方法を提供する。この方法は、好ましくは、プラズマ体積の周りに放射状に配置された複数のコイルのそれぞれに連続してエネルギーを与えることによって、磁界をプラズマを通して移動させ、共振誘導イオン化を促進することを含む。

他の局面において、本発明は、イオンビームソースと共に用いられる誘導イオン化システムを提供する。ソースは、プラズマ体積の周りに配置され、その体積内のプラズマを誘導的にイオン化するためのアンテナを有する。結合電極は、プラズマ体積に曝され、抽出電極は、プラズマ体積の開口部の上方に配置さているため、抽出電極は、プラズマのイオンを容量結合によってグリッドを通して放出することができる。システムは、プラズマ体積に隣接して配置された少なくとも１つのコイルを有し、このコイルは、横方向磁界をプラズマ体積に与え、アンテナによる共振誘導イオン化を促進することができる。磁界は、プラズマコンテナを通して移動し、放出されたイオン流を均質にし得る。磁界のこのような動きは、プラズマ体積の周りに放射状に配置されたコイルに選択的にエネルギーを与えることによって必要に応じて提供され、撹拌または混合効果によって粒子の衝突を促進することによって、プラズマの密度をさらに高め得る。

他の局面において、本発明は、約７２原子％と９２原子％との間の範囲の炭素および約８原子％と１８原子％との間の範囲の水素を含むダイヤモンド状材料を提供する。材料はアモルファスであり、約１５％と８５％との間の炭素間結合はｓｐ^３結合である。一般に、ｓｐ^３結合形成は、プラズマビームソースからのイオンビーム堆積を用いるサブプランテーションで促進される。このため、このような結合の数は、同様の組成を有する公知の材料よりも多い。従って、本発明の高度な四面体のアモルファス炭素および水素化炭素は、より少ないポリマー状の水素鎖を有し、一般に、高度な熱および機械安定性を示す。

他の局面において、本発明は、高度な四面体のアモルファス炭素を基板上方に堆積する方法を提供し、この方法は、ソース材料をイオン化し、プラズマを形成し、このプラズマをプラズマ体積内に閉じ込めることを含む。プラズマは、容量結合し、プラズマ体積内から外側に流れるプラズマ流を形成する。ストリームは、プラズマからの炭素イオンを含む、基板に方向づけられる。有利なことに、このような方法によると、均一のエネルギーを有する均一のサイズの炭素イオンが堆積され、特にサブプランテーションによってｓｐ^３結合を促進させるようにエネルギーを有する炭素イオンを形成することを可能になる。ソース材料は、典型的には、実質的にコヒーレントな解離エネルギースペクトルを有するガスを含み、ソースガスは、理想的には、アセチレンを含む。好ましくは、イオンは、各炭素原子に対して、約５７ｅＶと１３０ｅＶとの間（理想的には、約８０ｅＶと１２０ｅＶとの間）の衝突エネルギーで基板に衝突する。

他の局面において、本発明は、プラズマ閉じ込め体積を規定するコンテナを含むイオンビームソースを提供する。コンテナは開口部を有し、アンテナはプラズマ体積の周りに配置され、第１の交流電位がアンテナに与えられることによって、プラズマ体積内のプラズマは、誘導的にイオン化され得る。結合電極は、プラズマ体積に電気的に結合され、抽出電極は、コンテナの開口部上方に配置される。抽出電極は、結合電極面よりも実質的に小さい表面積を有するので、結合電極と抽出電極との間に第２の交流電位を印加することによって、グリッドを通してプラズマのイオンが放出され得る。好ましくは、少なくとも１つのコイルが、コンテナに隣接して配置され、プラズマ体積に横方向磁界を与えることができ、それによって、アンテナによる高効率な誘導イオン化共振を促進する。理想的には、磁界は、プラズマコンテナを通して移動し、放出されたイオン流を均質にし得る。磁界のこのような動きは、プラズマ閉じ込め体積の周りに放射状に配置されたコイルに選択的にエネルギーを与えることによって必要に応じて提供され、撹拌または混合効果によって粒子の衝突を促進することによって、プラズマの密度をさらに高め得る。

さらに他の局面において、本発明は、プラズマをプラズマ体積内に閉じ込めるプラズマ閉じ込め手段を含むイオンビームソースを提供する。誘導イオン化手段は、第１の交流電流をプラズマに誘導によって結合させ、プラズマ体積内のプラズマをイオン化する。移動磁界生成手段は、プラズマ体積内のイオン化プラズマの共振密度を高め、プラズマを均質にする。イオン抽出手段は、プラズマ体積からのイオン流を形成する。

他の局面において、本発明は、イオンビームを生成する方法を提供し、この方法は、プラズマをプラズマ体積内に閉じ込め、プラズマを誘導的にイオン化し、プラズマを抽出グリッドに容量結合させることによってプラズマ体積内からのイオン流を形成することを含む。この容量結合は、プラズマをグリッドに対して自己バイアスし、準中性プラズマ流を生成するために用いられ得る。一般に、横方向磁界が与えられ、共振誘導イオン化を促進することによってプラズマの密度を高める。理想的には、磁界は、プラズマ体積を通して移動し、プラズマおよびプラズマ流を均質にする。

具体的な実施態様の説明
ここで、図１を参照する。剛性な磁気記録ディスク２は、通常、アルミニウム合金、ガラス、セラミック、ガラス−セラミック複合体、炭素、炭素−セラミック複合体などで構成された非磁気ディスク基板１０を含む。アモルファスニッケル−リン（Ｎｉ−Ｐ）層１２は、通常、めっきによってディスク基板１０の各表面上に形成される。Ｎｉ−Ｐ層は硬く、アルミニウム合金基板に剛性を与える。クロムグラウンド層１４は、通常、スパッタリングによってＮｉ−Ｐ層１２上に形成され、磁性層１６は、グラウンド層１４上に形成される。これらの層は、概略的に示されていることに留意されたい。なぜなら、ＮｉＰ層１２は、通常、他の層よりもはるかに厚いからである。

磁性層１６は、磁性酸化物または磁性合金などの強磁性材料の薄膜を含む。磁性層１６は、通常、従来の方法でグラウンド層１４上にスッパタリングされる。磁性層は、大抵の場合、ＣｏＣｒＴａＰｔＢ、ＣｏＣｒＰｔＢ、ＣｏＣｒＴａ、ＣｏＰｔＣｒ、ＣｏＮｉＴａＸＹ（ＸおよびＹは、Ｐｔ、Ｎｉ、Ｗ、Ｂまたは他の元素から選択される）等などのコバルト合金で構成される。磁性層は、単一層として形成され得るか、または互いに積層された２つ以上の層を含み得る。磁性層１６の厚さは、通常、約２００Åから８００Åの範囲である。

本発明で特に重要なのは、磁性層の上部に形成された保護層１８である。本発明の保護層１８は、一般に、ラマンフィンガープリント法および電子エネルギー損失分光法を用いて測定した場合、典型的には約１５％よりも大きいｓｐ^３炭素間結合、好ましくは約３５％よりも大きいｓｐ^３炭素間結合、理想的には約７０％よりも大きいｓｐ^３炭素間結合を有する高度な四面体のアモルファス炭素を含む。保護層１８は、炭素の他に、一般に保護材料の約２原子％と３０原子％との間の範囲、好ましくは、８原子％と１８原子％との間を形成する水素も含み得る。従来の潤滑層２０は、保護層の上部に配置されている。

水素は、公知の化学蒸着プロセスによって生成されるダイヤモンド状炭素のｓｐ^３結合の割合を増加させることで知られているが、保護層１８は、一般に、匹敵する公知のダイヤモンド状膜よりもかなり少ない水素を含む。この組成差の理由は、一部には、堆積中のエネルギーを有する炭素イオンのサブプランテーションによるｓｐ^３結合の形成によって説明することができる。実際、以下に記載する方法を用いて堆積されたエネルギーを有するイオンは、成長膜表面に衝撃を与え、膜に作用して膜の密度を高める。このプロセスによっても、本発明の保護層が、４級炭素部位（水素を近傍に有さないｓｐ^３炭素部位）をより高い割合で有し、および他の公知のアモルファス炭素材料よりも硬い理由が説明され得る。

従来の水素化アモルファス炭素の微視的構造は、ポリマー状炭化水素鎖を含む。水素は、水素含有量の特定閾値を上回って四面体結合炭素原子の形成を増加させるが、炭素膜はポリマーになるので、その保護特性を失う。本発明の材料は、サブプランテーションによりこの限定を克服する。サブプランテーションは、さらに水素を含有することにのみに依存しないでｓｐ^３結合の形成を促進するため、重合を避けることができる。これは、重合によって熱および機械的安定性がかなり限定される公知のより高度に水素化したダイヤモンド状炭素材料に対してかなり有利である。これに対して、本発明の材料の炭素間ｓｐ^３結合は、一般に、約７００℃の温度まで安定であるため、少ない水素含有量でｓｐ^３結合の割合が高められ、非常に有利である。

必要に応じて、本発明の膜もまた窒素化され得る。公知の水素化炭素に対して、本発明の高度な四面体のアモルファス炭素の電気導電度は、以下に記載するＣ_２Ｈ_２プラズマビーム堆積プロセス中の窒素の選択的な導入によって広範囲にわたって制御可能に変化し得る。有利なことに、この変化は、膜の構造特性をあまり変化させずに提供される。従来の水素化炭素では、窒素の導入は、ｓｐ^２結合の形成に関連し得る。これは、堆積された膜の機械的および光学的な特性における変化によって明らかであり、硬度および光学ギャップは、窒素の含有量と共に減少する。本発明の膜材料および堆積方法では、典型的なドーピング効果が観察され、図１Ａおよび図１Ｂに示すように、電気導電度は、５桁以上程度に制御可能に変化し得る。ドーピングは、アセチレンが供給されたプラズマビームソースのプラズマ体積内の窒素圧力を変更することによって提供され得、典型的には、約４原子％から約３０原子％の窒素を有する膜を提供する。この高度な四面体のアモルファス炭素のドーピング効果および水素化炭素は、集積回路等の製造において特に応用される。

本発明の高度な四面体のアモルファス炭素材料はまた、記録媒体用の公知の保護層に対しても多数の利点を提供する。この材料の結合構造は、約５０ＧＰａを上回る硬度を有する（特定の種は、約８０ＧＰａの硬度を有する）ダイヤモンドの物理特性に近い物理特性を提供する。さらに、本発明の保護オーバコートは、一般に１平方センチメートル当たり約２．５グラムを上回る高い密度を有し、さらに非常に化学的に不活性である。

記録媒体に特に重要なこととして、これらのコーティングは非常に低い厚さにおいて滑らかかつ連続的（ピンホールを有さない）であり、７５Å未満の厚さ、特に４０Å厚さ未満に堆積された際に、耐久性のある保護層を提供する。実際、１５０Åを越える膜はより層化し易く、厚さとともに表面粗さが増加する。これらの材料により提供される高機械的硬度および低摩擦表面は、摩擦学的性能を高め、近年の記録媒体システムの機械的摩耗および接触スタートストップ要求に対し高度に許容性を有する記録媒体を提供し、読み出し／書き込みおよび磁性層の間の分離を減少させることにより、面積密度を増大することを可能にする。この分離は、保護層の厚さの減少またはヘッド滑空高(head glide height)の減少、または好ましくはその両方の減少によって減少させ得る。保護層１８は一般に、約３０Å〜７０Åの間の範囲であり、これはディスクが記録媒体産業における耐久性およびスティクション(stiction)試験要求を満たすことを可能にする。

本発明の保護膜の組成および特性は、堆積方法に大きく依存しており、特に、堆積表面に当たる炭素イオンのエネルギーおよび均一性に強く依存する。

保護層１８を剛性記録ディスク２上に堆積するためのシステムおよび方法例を図２および２Ａを参照して説明する。ハイブリッドイオンビームソース３０は一般に、誘導イオン化システム３２、準静止磁界システム３４、および容量性イオンビーム抽出システム３６を有している。

一般的に、誘導システム３２はプラズマ３８をイオン化する。誘導システム３２およびプラズマ３８の間のエネルギー転移は、準静止界システム３４によって生成される横方向の磁界によって大きく促進されかつ均一化される。プラズマ３８の堆積イオンは実際には、容量性カップリングシステム３６を用いて、記録ディスク２（または堆積あるいはエッチングを行いたい任意の他の基板）に向けられる。

ハイブリッドソース３０は保護コーティング１８の堆積のために特に有利なシステムを提供するが、様々な他の堆積システムもまた用い得る。プラズマビームソース堆積システムはハイブリッドソース３０とその特徴のうち多くを共有するが動作がより簡単であるため、図３Ａ〜Ｆを参照してプラズマビームソース５０を用いたダイヤモンド状炭素の堆積を説明した後、ハイブリッドソース３０の他の局面をより詳細に説明する。

図３Ａを参照して、炭素の堆積のためのプラズマビームソース５０の使用を、磁性記録媒体２上の保護層１８の堆積について一般的に説明する。上述のように、これらの炭素堆積システムおよび方法は、特に集積回路製造、光学、および工作機械の領域において、様々な幅広い別の用途を有する。

プラズマビームソース５０は、プラズマ体積５４を規定するプラズマコンテナ５２を有している。コンテナ５２は典型的には８ｃｍ直径のガラス管であり、あるいは石英などからなっていてもよい。比較的大きい表面５８を有するカップリング電極５６は、本例において、コンテナの一端を形成している。または、カップリング電極をコンテナ内部または外部に設けてもよく、オプションとしてコンテナの壁部に沿って軸方向に延びていてもよい。いずれにせよ、カップリング電極５６は一般的に、プラズマ、マッチングネットワーク６０、および高周波カップリング電源６２に結合される。プラズマカップリングシステム３６は、カップリング電極５６、周波数発生器およびマッチングネットワーク６０、６２、ならびに抽出グリッド６４を有している。典型的には、抽出グリッドは図示のように接地される。

米国特許シリアルナンバー第5,156,703号により詳細に説明されるように（その開示全体を本明細書において参考として援用する）、抽出グリッド６４はカップリング電極５６よりもプラズマへの曝露表面積がずっと小さい。動作において、典型的には約13.56MHzの高周波電力が周波数発生器からマッチングネットワークおよびキャパシタを介してカップリング電極に供給される。この周波数はしばしば政府規制によって設定されるものであるが、あるいは約27.12MHzに設定されてもよく、この他の倍数であってもよい。抽出グリッドは典型的には、開口部を規定するグラファイトリム６６および、張力を保たれるタングステンフィラメントを有する。従って、抽出グリッド６４は、熱膨張に起因するいかなる歪みにも耐える。多くの別の材料がフィラメントに用いられ得るが、フィラメント材料は好ましくは低いスパッタリング収量を有するものである。

一般に、プラズマ堆積５４内の内圧を、真空ポート６８を通じてガスを除去することによって減少させる。ここでは真空ポートをグリッドの後方にあるように示しているが、好ましくはグリッド６４とディスク２との間に設けられる。カップリング電極と抽出グリッドとの間でプラズマが衝突すると、プラズマ内のイオンに比較しての電子の相対移動度に起因し、プラズマは抽出グリッドに対して正のＤＣ電位に移行するので有利である。具体的には、プラズマ内のイオンよりも大きな移動度を電子が有すると、プラズマは自身と各電極との間に空間電荷層(sheath)を形成する。空間電荷層がダイオードとして機能することにより、プラズマは各電極に対して正のＤＣバイアスを獲得する。

総高周波電位Ｖ_０は、電力を供給されている電極近傍の空間電荷層と接地されている電極との間で、それぞれの容量に従って分割される。抽出電極が接地されているため、プラズマ自身の電圧は、以下の式で与えられる。
Ｖ＝Ｖ0（Ｃe/(Ｃg+Ｃe)）
上式において、Ｃ_ｅはカップリング電極の容量であり、Ｃ_ｇは抽出電極の容量である。

抽出電極が接地されている場合、このプラズマ電圧はプラズマをグリッドに対して相対的にバイアスし、抽出グリッドを通って基板に向かってイオンを加速させる。上式から決定される用地、プラズマビームソースはバイアス電圧を選択的に制御することを可能にし、イオン衝突エネルギーを制御するための非常に有利なメカニズムを提供する。

容量は面積とともに大きく変化するため、電極面積を変化させることによって各電極におけるバイアス電圧の大きさを制御することができる。抽出グリッドはカップリング電極よりずっと小さな面積を有するため、カップリング電極に対しての相対的なプラズマのバイアスは比較的低く、従ってソース５０はソースガス材料（カップリング電極５６に隣接するソース入口７０を介して一般に供給される）をかなり効率的に使用できる。より高い電力設定においてはコンテナ壁部上に若干材料が堆積されるが、プラズマビームソースをエッチングモードで使用することにより、セルフクリーニングを可能にし得る。

図３Ｂに電子流、イオン流、および高周波電位の関係を示す。図３Ｃにプラズマ、抽出グリッド空間電荷層、カップリンググリッド空間電荷層の分析のための単純化した電気回路図を示す。

本発明のプラズマビームソース炭素堆積システムおよび方法の更なる局面を図３Ｄに示す。ここでは、プラズマ７４は磁石７８によって生成される双曲(hyperbolic)磁界内に閉じこめられる。軸方向に移動可能なカップリング電極８０が、プラズマコンテナ容器のセラミック側端部８４を通って軸方向に摺動する可動セラミックパイプ８２によって支持されている。

プラズマを磁性的に閉じこめているため、カップリング電極をプラズマに対して相対的に軸方向に移動させることによりカップリング電極８０の実効面積を変化させることが可能になる。このことは、高周波電力やガス圧を変化させることなく、バイアス電圧（従ってイオンエネルギー）を変化させることを可能にする。または、高周波電力およびガスフィードストック流速度を変化させることにより、イオン飽和電流濃度（堆積速度）およびイオンエネルギーを変化させ得る。イオン流およびイオンエネルギー分布は、基板平面８８内のファラデーカップ８６を用いて測定することができる。図３Ｅは、ある範囲の高周波電力における、電極位置Ｄによるイオン電流および平均イオンエネルギーの変化を示している。

イオンエネルギーは少なくとも２つのファクターに依存する。すなわち、グリッド空間電荷層にわたっての加速電位および、空間電荷層内での衝突によって失われるエネルギーである。これらのファクターの効果を図３Ｆに示す。

図３Ｆ内の小グラフは、プラズマビームのイオンエネルギー分布がかなり鋭く、バイアス電圧付近に約５％の幅を有していることを示す。この鋭さは少なくとも２つの理由に起因するように思われる。第１に、イオンは低いプラズマ圧においては空間電荷層内の衝突で失うエネルギーは少ない。第２に、空間電荷層の幅は圧力の平方根に反比例して変化するため、空間電荷層は低圧においてかなり幅広になる。空間電荷層をわたってのイオン遷移時間が高周波帰還よりも長い場合、イオンは瞬間電圧よりもむしろ平均電圧によって加速され得る。イオンエネルギー分布幅はまた、圧力とともに線形的に変化することが見いだされており、これは、イオンエネルギー分布幅が主として空間電荷層内および空間電荷層の上でのイオン衝突によって制御されることを示している。

プラズマ７４中の炭化水素の分解または解離はソースガス、動作圧、およびガス流速度に強く依存する。通常、炭化水素プラズマは、イオン化および／または中性状態にある炭化水素イオンの広いスペクトルを示す。プラズマ組成は、プラズマ中の様々な化学経路に依存し、これらの化学経路は電子温度電子濃度、およびイオン化度などのプラズマパラメータに依存する。結果として、多くの異なるイオンがプラズマ中に存在し得、また異なる条件下において組成は大きく異なり得、均一な水素化された炭素材料の均一な堆積がかなり問題となる。

本発明に関連する文献において、アセチレンが、その比較的単純な解離パターのために非常に有利なソースガスを提供することが示されている。分子のプラズマ分解は、電子−分子（１次）衝突およびイオン−分子（２次）衝突ならびに、関連する速度係数または関係する見かけ電位(appearance potential)を用いて記述できる。アセチレンの解離は11.2eVの見かけ電位におけるそのイオン化によって支配されるため有利である。アセチレンはそのようなはっきりと規定された反応経路を有する点で、炭化水素の中でもユニークである。

アセチレンソースガスを用いて生成されるプラズマビームのイオン組成は、Ｃ_２Ｈ_２ ^＋イオンおよびその他の２個の炭素原子を有する炭化水素イオン（集合的にＣ_２種と呼ぶ）によって支配される様々なプラズマ圧において、質量スペクトルを生成する。次に重要なイオンは、Ｃ_４イオンである。Ｃ_４イオンは圧力が下がるにつれて強度が減少することがわかっており、圧力が５×１０^−５mbar未満に維持されれば５％未満となる。これらの理由により、本発明のプラズマビームソースおよびハイブリッドソースを用いた炭素堆積は、好ましくはアセチレンを包含するフィードストックを用いて行われる。オプションとして、Ｎ_２、ＮＦ_３、または他の窒素フィードストックを包含することにより、窒素化膜を提供してもよい。

プラズマビーム堆積システムまたはハイブリッド堆積システムによって提供される粒子フラックスまたはストリームは、従来の堆積技術よりも一般に高いイオン化度を有する。サブプランテーション(subplantation)効果による炭素−炭素ｓｐ^３結合の形成は、十分なイオンが粒子ストリーム中に存在する場合にのみ重要となり得る。好ましくは、粒子の少なくとも１５％がイオンを含む。いくつかの実施態様において、特に、非常に低い堆積圧力においては、膜形成粒子フラックスは９０％を越えるイオンを含む。

プラズマビームソースを用いた堆積の際、カップリング電極に供給される入射電力(incidentpower)は、一般に約５０から７００ワットの間であり、理想的には約２００から３００ワットの間である。基板の対向面を同時にコーティングする場合は、好ましくは位相を合わせられた独立の高周波発生器をそれぞれ有する２つのプラズマビームソースを設けて、理想的にはこれらをマスタ／スレーブ構成で同期させる。高周波反射電力は一般に、銅で約５〜７０ワットの間であり、適切なネットワーク要素の選択によって最小化されるべきである。

基板に最も近い磁性的閉じ込めフィールドコイルには、１〜８amp、理想的には約７ampの電流を供給し得る。外側フィールドコイルは、１．５〜５ampの電流が流れており、この電流は内側コイル電流の逆極性である。５sccm〜３０sccmのガス流速度で十分プラズマを維持できるが、ガス流速度は理想的には約１８sccmである。プラズマの点火は、約４０〜５０sccmのＮ_２ガスからなる初期バーストを供給することによって容易になる。窒素ガス流を維持することにより、膜を窒素化してもよい。

プラズマビームソースは、約１０eV〜５００eVの間のエネルギーを有するイオンを堆積することが可能であり、一方、炭素の堆積のための最適なエネルギーは一般に炭素原子当たりにつき約８０〜１２０eVの間である。水素成分は約８〜１８原子パーセントの間であり得、ドーパントガスは約０．７原子パーセント〜１０原子パーセントの間であり、典型的なドーパントガスはＮ_２またはＰＨ_３を含む。プラズマビームソース堆積法により、上記動作範囲内において毎秒約２〜１２Åの間の炭素堆積速度が得られる。理想的には毎秒約８〜９Åであることにより最高品質の膜が得られる。これらの速度において約６〜３０秒の堆積時間を一般に用いること値より、磁性記録媒体に十分な保護コーティングを提供する。本発明に関連する文献としては、M. WeilerがJournal Physical Review B、vol.53、pp.1594-1608(1996)において、プラズマビームソースを用いて堆積された高度四面体水素化アモルファス炭素の調製および特性を記載している。この文献の開示全体を本明細書において参考のために援用する。

図３Ａおよび図３Ｄを参照して説明されるプラズマビーム源堆積システムおよびその方法は、イオン堆積エネルギーおよびイオン束を正確に制御することができる、などの幾つかの利点を有する。これらのプラズマビーム源はもちろん幾つかの欠点を有する。プラズマビーム源堆積の１つの主な欠点は、容量結合されたプラズマ密度、従って、堆積レートが比較的低いことである。イオン密度を増加するためには、好ましくはプラズマを３０ｍＴｏｒｒまたはそれ以上の圧力に維持するプラズマ閉じ込め体積（plasma confinement volume）内でより高い圧力を与えることが有用であろう。残念なことに、イオン化係数は、これらのより高い圧力では減少することが多く、総プラズマ密度を制限してしまう。具体的には、少なくとも２つの理由のため、低堆積圧力を維持することが通常有利である。第１に、粒子流におけるイオンの割合は、圧力が増加するにつれて減少する。基本的に、より高い動作圧力では、ガスの分散は、イオンエネルギーを低下させ、分散させる。実際には、例示的なシステムを用いる場合、３０ｍＴｏｒｒを上回る圧力で高度に四面体のアモルファス炭素を堆積させることには、問題がある。これは、そのような圧力で堆積された膜は、主として低エネルギーの遊離基から形成されるためである。第２に、圧力が増加すると、それに応じて、粒子束が、変動する粒子質量（Ｃ_２、Ｃ_４、Ｃ_６、Ｃ_８...）を含む。均一な質量の粒子が好ましいため、プラズマビーム堆積は、好ましくは、１ｍＴｏｒｒよりも低い圧力、理想的には、約０．１ＭＴｏｒｒと約０．５ＭＴｏｒｒとの間の圧力で起こる。これにより、通常、容量結合だけを頼りにしてプラズマを維持するプラズマビーム源および方法によって達成され得る堆積レートが制限される。

本発明のハイブリッドビーム源は、プラズマビーム源の有利なイオンエネルギー制御を維持しながら、なおかつ、圧力の増加に頼らずにより高いプラズマ密度および高い堆積レートを提供する。再び図２および図２Ａを参照して、ハイブリッド源３０は、誘導イオン化システム３２と、容量結合システム３６（上述のプラズマビーム源において使用される容量結合システムと類似している）とを組み合わせて、高密度で低圧力のプラズマを与える。ここで、図４Ａおよび図４Ｂを参照して、誘導イオン化システムだけを再び説明する。

誘導イオン化システム３２は、ほぼ高周波〜マイクロ波の範囲の周波数を生成することができ、好ましくは約２７．１２ＭＨｚ（またはその数倍）の周波数を有する電位を与えることができる交流電源９０を含む。ここでも、周波数整合ネットワーク９２が設けられるが、ここでは、電力は、プラズマ容器５２の周りに配置されるアンテナ９４を用いてプラズマに結合される。好ましくは、これは、アンテナに関するプラズマの自己バイアスを最小にし、容器自体の壁へのソース材料の堆積を最小にする。

誘導放電内のプラズマは、非共鳴または共鳴誘導モードにおいて付勢され得る。好ましくは、小さいＤＣ磁場が、プラズマ体積上に重ねられ、一般に共鳴イオン化と呼ばれるプロセスにより、高いイオンエネルギー伝達およびプラズマ高密度化を与える。

アンテナ９４は、プラズマ容器の軸の周りの誘電性壁と呼んでもよい。あるいは、アンテナ９４は、プラズマの周りに配置される単ループ誘導コイルとしてモデル化されてもよい。いずれにせよ、容器表面に関するプラズマの電位は低いが、プラズマ密度はかなり高い。

典型的には、アンテナ９４は、直径の３分の１と３倍との間の長さを有する円筒形プラズマ容器であって、好ましくは、長さおよび直径がほぼ等しい円筒形プラズマ容器を囲む。アンテナは、長手方向のスリットを有する金属シリンダからなる。重ねられた静磁場Ｂは、プラズマシリンダの軸に対してほぼ垂直であり、プラズマ容器に隣接する少なくとも１つの磁気コイル９６によって与えれられる。共鳴イオン化電位および磁場強度は、Oechsner教授によるPlasma Physics、vol. 15、pp. 835-844 (1974)により詳細に記載されている。本明細書において、上記文献を参考として援用する。

言うまでもなく、プラズマ高密度化を与えるメカニズムは、電子サイクロトロン波共鳴（ＥＣＷＲ）であって、電子サイクロトロン共鳴（ＥＣＲ）という関連しているが異なる現象ではない。これらのメカニズムの両方については、磁場と平行に伝播する電磁波の分散に関して理解することができ、具体的には、周波数および磁場強度の関数としての屈折率および伝播速度（ここでは、位相速度Ｖｐ）を分析することによって理解することができる。屈折率と伝播速度とは以下のように関連していることが分かっている。

ここで、ｎは屈折率であり、ｃは光の速度であり、ωは電磁波の周波数であり、ｋは電磁波の伝播ベクトルの大きさである。正常波は、右および左円偏光電磁波を重ねられたものとして説明することができる。プラズマの場合、電子およびイオンの異なる電荷および質量も考慮しなければならない。右円偏光波動方程式および左円偏光波動方程式から、ωがサイクロトロン周波数ω_Ｃに等しいときに共鳴効果が与えられることが分かった。これらの条件下では、屈折率は無限大になるため、伝播速度はゼロである。この状態が、ＥＣＲと呼ばれる。残念なことに、ＥＣＲに関連する波長は通常、本出願人のプラズマ容器の所望のサイズよりも大きいため、ＥＣＲを実際にプラズマ高密度化に応用することは困難である。

幸運にも、ＥＣＷＲは、ωがω_Ｃ未満であるときには別の高密度化メカニズムを与える。イオンの質量がはるかに大きいために起こるイオンの動きを無視すると、右円偏光波の分散関係は、以下の式で近似される。

ここで、ω_Ｐは、プラズマ周波数である。通常、波の伝播は、位相速度（従って、屈折率）が正であるときに可能である。低温プラズマの屈折率および低温プラズマの位相速度（ともに、周波数の関数である）の模式的なプロットが、図４Ｃおよび図４Ｄに示される。これらのプロットを調べると、屈折率および位相速度がともにω_Ｃよりも小さい正であることが分かる。実際に、１３．５６ＭＨｚの周波数を有する駆動位相の屈折率は、約１００の値に達する。これは、プラズマ内の波長が１／１００またはそれ以上だけ低減され得ることを意味する。波長をプラズマ容器の寸法まで低減することができれば、プラズマにおいて、共鳴効果を与える定在波を作り出すことが可能となる。このＥＣＷＲは、磁場強度とプラズマ容器の寸法とに依存する。本出願人のプラズマ容器が直径ａを有する場合、通常、以下の式が成り立てば、この共鳴効果を達成することができる。

ここで、μ＝１，２，３，...であり、λは波長であり、ｋ_ｒは共鳴磁場である。共鳴は、プラズマの屈折率を変えることによって調節することができる。ＥＣＷＲの場合、右偏光波の屈折率が磁場とプラズマ周波数との両方に依存することを考慮しようとする。ｎ_ｒがプラズマ周波数とともに変動するため、この調節は幾分複雑になる。なぜなら、プラズマ周波数自体がプラズマ密度に依存しており、プラズマ密度は、プラズマの励起の程度とともに変化するからである。

誘導イオン化が低圧力プラズマに与える高密度化の影響を、プラズマビーム源の共有結合イオンビーム抽出と組み合わせて、堆積レートを大幅に高めることが可能である。残念なことに、誘導イオン化では、通常、均一なプラズマ密度が得られない。従って、変形を加えていないそのようなハイブリッド堆積システムは、不均一なイオン流および堆積のプロセスを作り出す。これらの理由のため、本発明は、図２および図２Ａを参照して以下に説明するように、準静的な共鳴イオン化磁場をさらに提供する。

再び図２Ａを参照して、ハイブリッド源３０は、抽出格子６４を通るプラズマイオン流を与えるように容量結合するプラズマを利用する。効果的な容量結合を促進するために、プラズマは、比較的低い圧力、好ましくは１ｍＴｏｒｒよりも低い圧力に維持される。プラズマの密度を高めるために、誘導結合システム３２のアンテナ９４を用いて、誘導電力伝達が局所的に達成される。容量結合から得られ得るＤＣプラズマ、従って、イオン加速エネルギーは、典型的には、すべての表面で約２０〜４０ボルトである。好ましくは、上記のように、イオンエネルギーは、抽出格子のＤＣバイアスを変えることによって選択的に制御され得る。誘導結合と容量結合との同様の組み合わせは、ドイツのKaiserslavtern大学物理学部の1995年の論文において、Dieter Martinにより、誘電性サンプルのスパッタ処理について記載されている。上記文献は、イオンエネルギーおよびイオン電流密度の独立した変動をより詳細に説明している。

ハイブリッド源３０からのイオン／遊離基束は、誘導結合システム３２を用いて増大され得る。ハイブリッド源３０によって生成されるイオン流を均質化するために、準静磁場生成システム３４によって、ゆっくりと移動する共鳴イオン化磁場が与えられる。

好適な準静磁場生成システムは、プラズマ閉じ込め体積の周りに放射状に配置される複数のコイル９６を利用する。磁場回転器１００は、コイル９６の対向する対を選択的に付勢して、プラズマ全体にかなり均一な磁場を与える。対向するコイルは、同じ方向に付勢されるが、ごく簡単に言えば、その後、横方向の磁気コイルの交互の対が付勢されて、磁場Ｂ_２を与える。その後、最初のコイルは、反対の極性で再び付勢され得、磁場Ｂ_３が生成され、さらに磁場Ｂ_４が生成される。

磁場回転器１００は、誘導結合システム３２の駆動周波数よりもはるかに小さい回転周波数で、プラズマ閉じ込め体積内で効果的に回転する磁場を生成する。この駆動周波数は、通常、１０，０００Ｈｚ未満であるが、１００Ｈｚ未満である場合が多い。従って、回転している磁場は、真に静的な共鳴磁場の誘導結合の共鳴の増大を与える。しかし、磁場の回転は、プラズマのはるかに広い領域を高密度化し、それにより、はるかに均質なイオン流を与える。さらに、移動している磁場はまた、チャーニング（churning）効果によりプラズマをさらに高密度化し、勢いのあるプラズマ粒子同士の衝突を増加し、堆積レートおよびエネルギー伝達効率のさらなる増加をもたらす。

典型的なハイブリッド源は、約５ｃｍの内径、および結合電極と約８．５ｃｍの抽出格子との間の長さを有する容器体積を有する。そのようなハイブリッド源は、約１３．５６ＭＨｚ（または、その数倍）の周波数で駆動される場合、約１００ワットと約１０００ワットとの間のイオン化エネルギーを必要とする。言うまでもなく、本発明の範囲内で、他の様々な容器のジオメトリおよびサイズを用いてもよい。

ハイブリッド源３０を用いて堆積またはエッチングを行う場合、基板を囲むプラズマ容器および堆積容器は排気され、好ましくは、約２，０００リットル／秒という比較的高い速度で排気される。堆積中の周囲圧力は、好ましくは、約５×１０^−４ｍｂａｒに維持される。ここでも、Ｎ_２ガスの短いバーストがソースガスの定常流に重ねられ、プラズマのぶつかり（striking）を促進し、窒素との化合（nitrogenation）が必要とされる場合には、窒素を含有するガスが絶えず供給され得る。数ミリ秒のオーダのバーストで十分である。あるいは、高電圧パルスストライカー回路を用いてもよく、この場合にも同様の結果が得られる。イオン電流密度は、プラズマビーム源によって与えられる０．１〜０．７ｍＡ／ｃｍ^２よりも実質的に高く、約２０Å／秒と約１００Å／秒との間の炭素堆積レートを与え得る。

ハイブリッド源３０が好適な実施形態であるが、他の様々なシステムを用いてもよい。例えば、移動する磁場は、１つまたはそれ以上のコイルをプラズマ閉じ込め体積を中心に機械的に回転させることによって与えられ得る。

図５を参照して、さらに他の堆積システムについて説明する。示されるように、磁気ディスク２は、一対のフィルタリングされたカソードアーク源１００により、その両面が同時にコーティングされる。カソードアーク源の各々は、カソードとして用いられる高密度炭素ターゲット１０２を含む。ここで、一旦チャンバが排気ポート１０６を通して排気されると、プラズマは、黒鉛抽出器アノード１０４に関してカソードの電位により維持される。

通常、カソードアーク堆積は、１０^−５ｍｂａｒ未満の圧力での低圧力放電を頼りにしている。高度にイオン化された電極内プラズマの形態の気化された電極材料は、カソードとアノードとの間の電流の運搬を与える。典型的には、固体カソードは、非常に高い電流密度および温度の微小な局在領域（microscopic localized region）を通して消費される。カソードは、典型的には、金属、炭素、または高濃度にドープされた半導体などの導電性堆積材料である。好ましくは、イオンの運動エネルギーは、基板をカソードに関してバイアスすることによって静電気的に変化し得る。上述のように、カソードアーク源１００を用いる膜に勢いよく衝撃を与えることにより、サブプランテーション（subplantation）により連続した緻密な膜を得ることができる。強いイオン束により、３０Å／秒と１００Å／秒との間の高い堆積レート、および高い均一電着性（throwingpower）（三次元に均一にコーティングする能力）も与えられる。

アークを始動させるために、圧電システム１０８は、線形および回転フィードスルー１１０を用いて堆積チャンバの壁を貫通し、最初に黒鉛ストライカー１１２を付勢する。水冷却１１４は、放電されたエネルギーを堆積システムに閉じ込める助けとなる。

残念なことに、カソードアークシステムには、カソード表面から（プラズマと共に）大粒子を放逐するという問題がある。これらの大粒子が含まれると、カソードの前に置かれた基板上で成長させる膜の質がかなり制約され得る。従って、ソース１００は、カソードと、コード化される磁気記録媒体または他の基板との間の直接経路を曲線ダクト１１６を用いて妨害する。磁場コイル１１８は、所望の粒子を曲線ダクト１１６に通すことにより、大粒子の大部分を効果的に取り除く。バッフル１２０の使用、およびベロウ１２２により形成される不規則なダクト表面が、大粒子が曲線ダクトに沿って飛び跳ねるのを防ぐ助けとなり、これによりさらに効果的なフィルタが提供される。ダクトは典型的には直径約７．３インチであり、曲線は約１０インチの中心線半径を有し得る。

フィルタリングされたイオン流は、加速グリッド１２４を用いて基板に向かって選択的に加速され得る。もしくは、基板自体を片寄らせてもよい。より均一な堆積を行うプロセスを提供するためには、フィルタリングされたイオン流はまた、ラスターコイル１２６によって供給されるラスター磁場を用いて基板表面にわたって走査させてもよい。必要に応じて、イオン流は覗き口１２８を通して監視され得る。また、カソードにはステアリングコイル１２９によってステアリング磁場が提供され得る。

完全にフィルタリングに依存するのではなく、カソードから放出される大粒子を最小限にすることは有利であり得る。終わりに当たって、本発明は、多数の個別のアークスポットまたはジェットを形成するのではなく、拡散カソード表面領域にわたってアークを分配するようにされるカソードを提供する。カソードソース１０２の活性領域１３０にわたってこのような分配カソードアークを提供するためには、単一面積当たりのパワーを、一般に、活性領域が臨界温度に達するのに十分なレベルまで上昇させる。

黒鉛のカソードアーク堆積は特に問題である。何故なら、一般に黒鉛は、主として電気抵抗率の温度係数が異常であり負であるため（約１，２００°Ｋまで）、電気加熱によって蒸発または昇華させるのが困難である。黒鉛は一般に本来多孔性であり、このため、アーキング中に大量の大粒子が放出される。上述の曲線ダクトのフィルタは基板に到達する大粒子の量を制限するには効果的であるが、この構造により、プラズマ流が磁気により狭められ、これにより堆積面積が減少し、また堆積膜の厚さが不均等になる傾向がある。さらに、長期的にみれば、フィルタダクト壁からの荷電された炭素の塵がプラズマ流に取り込まれて膜を汚染するため、壁の汚染が不利となり得る。

黒鉛ターゲットからの大粒子の含有量を減らすために、カソードの表面または表面近くの温度は、様々なタイプの黒鉛の抵抗率対温度曲線の最低点より高い温度まで上げられる。理想的には、温度を、実質的にこの最低抵抗率温度を超えて上昇させて、オーミック加熱を向上させ、これにより黒鉛をもっと効果的に蒸発させる。もっと安定したプロセスを提供するためには、一般に、直流カソードアークを利用すると有利である。この場合は、アーク自体が分単位の全寿命を持ち得る。これは約２〜３ナノ秒の時間スパン内でカソード表面を横切って現れ放散され得るスポットまたは過渡アークとは異なる。ここでの目標は、カソード表面での局所的な熱蓄積の効果を向上させ、また既知のアーク堆積システムの場合より十分に長い時間尺度上でこの熱トラッピングプロセスを促進させることである。本発明に関連する作業により、連続ＤＣアークが１分間、好ましくは３分間を超える持続時間で生成され得ることが分かった。

カソードでのエネルギー保存は、エネルギー入力およびエネルギー出力が等しいことを意味する。エネルギーは、一般に、オーミック加熱、イオン衝撃、およびノッチンガム加熱を通してカソード表面に供給される。エネルギーは、電子放出冷却、蒸発冷却、および伝導、放射および対流による熱転移を通してプロセス中に失われ得る。

炭素カソード自体は、必要に応じて、高純度の黒鉛を約１３０から１５０ＭＰａの間の静水圧で圧縮することによって調製され得る。このようなカソードの密度は、典型的には、約１．５から１．７ｇ／ｃｍ^３の間であり得る。カソード表面での熱トラッピングを向上させるためには、カソードは熱絶縁体１３２により熱絶縁され得る。

アークが最初に突き出されると、カソード放電は、既知のカソード真空アークと外観は類似する、プラズマボールを有する可視の微小ドットとして発展する。アークトリガーの最初の段階では、アーク電圧は約２０ボルトであり、これは、同じアーク電流の場合のスポットアークでは典型的である。しかし、点火からしばらくすると、単一のカソードスポットは、好ましくは少なくとも２ｃｍ^２である拡散活性領域へと発展する。理想的には、この領域内の表面温度は、黒鉛の昇華温度に近い値、多くの場合２，０００℃を超える値まで達する。定常分配アークモードは、平均アーク電圧値が約２５ボルトを超えて変動する、理想的には約３０から３３ボルトの間であることを特徴とし得る。ステアリング磁場が加えられることにより、スポットモードから分配アークモードへの転移時間が減少し得る。

大粒子の含有量の減少は、標準的なスポットアークと比較した場合のプラズマ内の白熱粒子数の減少として、目視により観察され得る。拡散プラズマクラウドがカソード表面にわたって形成され、スポットアークに特徴的な広振幅の変動が減少する。さらに、フィルタカソードアークによって生じることが多い可聴のガタガタというノイズが、これより顕著に静かな腐食プロセスに置き換えられる。合計５分間のアーキングを蓄積する一連の運転にわたって、２ｍｇ／ｓの腐食が測定された。

カソード温度の上昇は、カソード１０２の反転イオン衝撃およびジュール熱によって好都合に得られ得る。また、熱絶縁体１３２により、熱エネルギーの冷却水システム１１４への放散が防止され得る。熱絶縁体は、活性領域１３０のサイズおよび位置が選択的に制御されるように、カソード１０２の選択された部分にわたって配置され得る。

ディスク２は、必要に応じて、カソードアークソース１００に対して所定の角度で配置され、これにより堆積膜の大粒子含有量を減少させ得る。ディスク２を片寄らせることにより、イオン流からディスクの表面にわたって均一な堆積を維持する助けとなる。大粒子が大きいほど、かすめる可能性が大きくなり、曲線ダクト１１６からの粒子流に対して斜め（または平行）である表面への接着の可能性が小さくなる。実際において、ディスクを粒子流に対して所定の角度で支持することは、多くの堆積法、特にディスク（または他の基板）が片寄っている場合には有利で有り得る。また、ディスク２を取り外し置換するとき連続アークを維持することにより、プラズマの衝突中および衝突後、カソード１０２から放逐される過渡大粒子が最小限にされ得る。

本発明の分配カソードアークでは、全電流密度が顕著に低くなり、イオン電流密度の空間均一度が高くなる。このような分配アークは、より古い冷却カソードアークソースの場合より高いアーク電圧を利用し得、またアーク電流発振での振幅を小さくすることができ、これらは関連するプラズマの大粒子含有量を減らすのに役立ち得る。大粒子の減少により、フィルタダクトの洗浄および保守管理が低減され、フィルタリングを行わない堆積でさえ可能となり得る。約６０％を超えてイオン化された粒子流によって、１８ｅＶの平均イオンエネルギー、５０A／ｓを超える速度で、３ｇ／ｃｍ^３を超える密度を有するフィルタリングされない炭素分配アーク膜が生成され得る。

実験
対向するプラズマビームソースとアセチレンプラズマとを用いて磁気層にわたってアルミニウム基板上に膜を堆積した。堆積条件を表Ｉに要約して示す。これらの条件により、高度にイオン化したプラズマ、および良好に規定されたエネルギーウィンドウ内で約１２０ｅＶ／Ｃイオンのイオンビームエネルギーが得られた。
表Ｉ

堆積速度を最適化するのではなく、アセチレンガスの流速を、ｔａ−Ｃ：Ｈ炭素膜内でのダイヤモンド状結合を促進させるように（電子コントローラで）予め設定した。ガス流速は標準的な秒速立方センチメートル（ｓｃｃｍ）の単位である。整合ネットワーク回路のパッシブ素子を、上記のアセチレン流速でＰ_ｒｅｆ／Ｐ_ｉｎ（パワー入力に対する反射パワー）の比率が最小限になるように予め調整した。

速度位相状態を、短いＮ_２ガスバースト（０．１ｓ未満の持続）をＣ_２Ｈ_２の定常の流れに重ね合わせることで誘発した。堆積中のチャンバーの圧力は、５＊１０^−４ｍｂａｒの領域内であった。きめのある、およびきめのない滑らかなディスクをコーティングし、炭素コーティングを、偏光解析法、電子エネルギー損失分光器（ＥＥＬＳ）、およびラーマン指紋識別法を用いて特徴付けた。きめのあるディスクを従来の潤滑油塗布プロセスを用いて潤滑油を塗布し、研磨テープ試験および加速開始−停止試験を行った。

表ＩＩは、膜の物理的特性の厚さによる変動を示す。炭素イオン当たりの平均イオンエネルギーは約１００ｅＶで均一に維持された。膜の空間均質性を半径位置および角度位置の両方で測定した。一般に、ＧピークおよびＤピークは、ラーマン分光器ではＶピーク位置であり、関連するΔ値はピーク幅を示す。Selket電圧とは、SelketCo.によって製造される研磨摩耗試験装置の光センサの出力電圧である。出力電圧が高いほど摩耗が激しい。
表ＩＩ

ラーマンスペクトルから顕著に観察される１つのことは、膜厚が増大するに従ってＧピークの位置およびＩ_ｄ／Ｉ_ｇ比率（ＤおよびＧピークの面積比率）の両方が増大することである。これは、膜厚が減少するに従って、膜容積におけるＣ−Ｃｓｐ^３含有量の割合が増大することを示す。監視される範囲内で膜厚が増大すると、Ｄピーク帯域幅もまた増大する。最適化された膜でのＤピークの帯域幅は１５０ｃｍ^−１を超え、これは、ダイヤモンド状炭素アモルファスマトリックス内に密集する黒鉛位相が非常に低いレベルである（または存在しない）ことを示している。この結果は、電子エネルギー損失分光器（ＥＥＬＳ）から測定されたプラズモンピークが比較的高いことと一致する。プラズモンピークとは、プラズモンと呼ばれるタイプの励起のエネルギーである。これは、荷電粒子クラウド振動の量である。このエネルギー値は、荷電粒子（例えば、電子）密度に直接関連する。

プラズモンピークＥ_ｐは膜の密度を表す。従って、ダイヤモンドのＥ_ｐを３４ｅＶとすると、最もダイヤモンドに近いｔａ−Ｃ：Ｈ膜は８０％を超えるＣ−Ｃｓｐ^３結合を有すると推定される（これは長範囲の秩序があるかどうかとは無関係である）。

ディスクを、広範囲の高周波パワーおよびガスフィードストック流速の下でｔａ−Ｃ：Ｈ膜によりコーティングした。次にこれらの膜に対して、従来の加速接触開始／停止（ＣＳＳ）試験を用いて、摩擦の蓄積および摩耗耐性の試験を行った。試験に先立って、ディスクに潤滑油を塗布し、潤滑油の厚さは、３０Åから１５０Åの炭素膜の厚さ範囲に対応して、１６から３Åの間で変動することが分かった。各試験は５００サイクルよりなり、ディスクの両側を３００ｒｐｍで試験した。表ＩＩＩに平均摩擦係数（μ_ｓ）を膜厚に対して示す。μ_ｓの変動は、加速ＣＳＳ試験が行われ、１つを除きすべてが合格した１６個のディスクの４０Åから１５０Åの厚さ範囲に対応して、０．５から１．５の間であることが分かる。
表ＩＩＩ

ディスクをまた、フィルタリングされたカソードアークを用いて、四面体の度合いの高いアモルファス炭素によりコーティングした。最初は、２つのディスクを静止イオン流によりコーティングし、中心から縁に向かってかなり変動するコーティングを生成した。干渉色を用いてコーティング厚さを推定し、屈折率を２．５とすると、コーティング厚さは少なくとも１，２５０Åから５００Åの間で変動した。

Selket研磨試験からの生データを図６Ａおよび図６Ｂに示す。２つの１２０秒の試験にわたって、テープ上にいかなる堆積物も見られなかった。試験が完了した後、非常に微かな摩耗跡が見つかっただけであった。

またディスクのピーク摩擦を、開始／停止サイクル数の関数として測定した。これらの試験の結果を図７に示す。

フィルタリングされたカソードアークディスクのラーマンスペクトルもまた測定した。結果を図８に示す。一般に、これらの結果により、膜は、ほぼ１５１８の領域内にＧピークを含み、約１７５のＧ幅を有するカソードアークソースを用いて堆積され得ることが示される。この膜の偽帯域ギャップはほぼ１．６８ｅＶであると考えられ、屈折率は約２．５である。この膜での光屈折率の複合部分Ｋは約０．０８であると考えられる。

別のディスクを、フィルタリングされたカソードアークソースを用いて、この場合は両側をコーティングした。チャンバーの両側に配置された永久磁石を操作することによって、イオン流を基板表面にわたって一掃させた。走査された基板にバイアスの印加は行わなかった。走査メカニズムは極めて簡単であるにも拘わらず、より均一な堆積層が得られた。

理解を明瞭にするために上述の本発明を図示および実施例の形態で幾分詳しく記述したが、添付の請求の範囲の範囲内でいくつかの変更および改変が実行され得ることは自明であろう。

図１は、本発明の四面体のアモルファス水素化炭素保護層を含む磁気記録ディスクの断面図である。 図１Ａおよび図１Ｂは、本発明の四面体のアモルファス水素化炭素に対する窒素ドーピングの効果を示す。 図１Ａおよび図１Ｂは、本発明の四面体のアモルファス水素化炭素に対する窒素ドーピングの効果を示す。 図２は、高度な四面体のアモルファス水素化炭素を図１のディスク上に堆積する方法、および本発明の原理によるハイブリッド誘導／容量プラズマビームを示す。 図２Ａは、図２のハイブリッドソースの断面図であり、誘導イオン化アンテナ、およびプラズマの密度を高め、プラズマを均質にする準スタティック磁界生成コイルを示す。 図３Ａは、プラズマビームソースからのアセチレンプラズマを用いて、図１のディスク上に高度な四面体のアモルファス水素化炭素を堆積する他の方法およびシステムを示す。 図３Ｂおよび図３Ｃは、図３Ａのプラズマビームソースを用いたときの、イオン流を抽出するためのプラズマの容量結合を示す。 図３Ｂおよび図３Ｃは、図３Ａのプラズマビームソースを用いたときの、イオン流を抽出するためのプラズマの容量結合を示す。 図３Ｄは、結合電極の有効面積が、イオン密度およびイオンエネルギーをさらに制御するために変更され得る、プラズマビームソースの他の実施態様を示す。 図３Ｅおよび図３Ｆは、ダイヤモンド状炭素を堆積するためのプラズマビームソースの動作特徴を示す。 図３Ｅおよび図３Ｆは、ダイヤモンド状炭素を堆積するためのプラズマビームソースの動作特徴を示す。 図４Ａおよび図４Ｂは、所定の磁界による公知のプラズマ共振誘導イオン化を示す。 図４Ａおよび図４Ｂは、所定の磁界による公知のプラズマ共振誘導イオン化を示す。 図４Ｃおよび図４Ｄは、電子サイクロトロン波共振によって提供されるプラズマの密度増加を示す。 図４Ｃおよび図４Ｄは、電子サイクロトロン波共振によって提供されるプラズマの密度増加を示す。 図５は、図１の記録ディスクを製造するための他の方法および堆積システムを示す、このシステムは、フィルタされた陰極アークを用いて、本発明の高度な四面体のアモルファス水素化炭素材料を堆積させる。 図６Ａから図８は、実験セクションで詳細に説明する実験データを示す。 図６Ａから図８は、実験セクションで詳細に説明する実験データを示す。 図６Ａから図８は、実験セクションで詳細に説明する実験データを示す。 図６Ａから図８は、実験セクションで詳細に説明する実験データを示す。

Claims (8)

1. 磁気記録媒体と、
   読出し／書込みヘッドと
   を備え、
   該磁気記録媒体は、高度に四面体の非結晶炭素を含む保護コーティングを有し、該高度に四面体の非結晶炭素は、該保護コーティングの厚さが減少するにつれて増加する滑らかさを有する、システム。
2. 前記記録媒体の記録面密度は、１インチ平方あたり１ギガバイトを超える、請求項１に記載のシステム。
3. 前記読出し／書込みヘッドは、約１μインチ未満の滑空高さを有する、請求項１に記載のシステム。
4. 前記保護コーティングは、前記記録媒体が前記読出し／書込みヘッドに近接している間に用いられるように適合されている、請求項１に記載のシステム。
5. 前記保護コーティングは、前記記録媒体が前記読出し／書込みヘッドと接触している間に用いられるように適合されている、請求項１に記載のシステム。
6. 前記保護コーティングの厚さは、約３０Åから約７５Åの範囲である、請求項１に記載のシステム。
7. 前記読出し／書込みヘッドは、高度に四面体の非結晶炭素を含む保護コーティングを有する、請求項１に記載のシステム。
8. 磁気記録媒体と、
   読出し／書込みヘッドと
   を備え、
   該磁気記録媒体は、約７０％より高いｓｐ^３炭素−炭素結合を有する高度に四面体の非結晶炭素を含む保護コーティングを有し、
   該保護コーティングは、４０Å未満の厚さを有し、
   該保護コーティングは、約８０ＧＰａより高い硬度を有する、システム。

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